RU211366U1 - Индукционная тигельная печь для плавки металлов и сплавов - Google Patents
Индукционная тигельная печь для плавки металлов и сплавов Download PDFInfo
- Publication number
- RU211366U1 RU211366U1 RU2021139533U RU2021139533U RU211366U1 RU 211366 U1 RU211366 U1 RU 211366U1 RU 2021139533 U RU2021139533 U RU 2021139533U RU 2021139533 U RU2021139533 U RU 2021139533U RU 211366 U1 RU211366 U1 RU 211366U1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- crucible
- melting
- height
- collar
- upper section
- Prior art date
Links
- 238000002844 melting Methods 0.000 title claims abstract description 38
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 18
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 18
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 14
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims abstract description 14
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 title claims abstract description 6
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 title claims description 11
- REDXJYDRNCIFBQ-UHFFFAOYSA-N aluminium(3+) Chemical class [Al+3] REDXJYDRNCIFBQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 claims description 3
- 206010011878 Deafness Diseases 0.000 claims 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 4
- 238000005266 casting Methods 0.000 abstract description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 3
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 abstract description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 abstract description 2
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 12
- 206010021245 Idiopathic thrombocytopenic purpura Diseases 0.000 description 11
- HAEJPQIATWHALX-KQYNXXCUSA-N Inosine triphosphate Chemical compound O[C@@H]1[C@H](O)[C@@H](COP(O)(=O)OP(O)(=O)OP(O)(O)=O)O[C@H]1N1C(N=CNC2=O)=C2N=C1 HAEJPQIATWHALX-KQYNXXCUSA-N 0.000 description 11
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 8
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 description 4
- 230000002633 protecting Effects 0.000 description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 2
- 238000007710 freezing Methods 0.000 description 2
- 230000000977 initiatory Effects 0.000 description 2
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 2
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Chemical compound [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 230000003449 preventive Effects 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- ZLNQQNXFFQJAID-UHFFFAOYSA-L Magnesium carbonate Chemical compound [Mg+2].[O-]C([O-])=O ZLNQQNXFFQJAID-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000001808 coupling Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 230000005672 electromagnetic field Effects 0.000 description 1
- 230000003628 erosive Effects 0.000 description 1
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000014380 magnesium carbonate Nutrition 0.000 description 1
- 239000011776 magnesium carbonate Substances 0.000 description 1
- 235000012245 magnesium oxide Nutrition 0.000 description 1
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 description 1
- 238000011089 mechanical engineering Methods 0.000 description 1
- 238000010309 melting process Methods 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 230000001681 protective Effects 0.000 description 1
- 239000011241 protective layer Substances 0.000 description 1
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 1
- 230000002040 relaxant effect Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 230000003068 static Effects 0.000 description 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
Images
Abstract
Полезная модель относится к области литейного производства. Печь предназначена для выплавки разнообразных литейных металлов и сплавов, выполнена с возможностью контроля состояния футеровки тигля и содержит размещенные соосно друг другу внутри каркаса (1) плавильный тигель (2) с воротником (10), теплоизолирующий слой футеровки (3) и катушку (4) индуктора. Тигель (2) в ней выполнен с плоским глухим дном (6) и открытой со стороны воротника осевой рабочей полостью (7), имеющей расположенный в зоне наибольшей напряженности магнитного поля катушки (4) нижний участок (Б) в форме цилиндра, заканчивающегося суживающейся книзу придонной конической поверхностью (9), и примыкающий к нему верхний участок (А) в форме усеченного конуса, расширяющегося вниз с уклоном под технологическим углом α на расстоянии от нижней кромки воротника (10) до границы нижнего участка (Б), лежащей на уровне условной плоскости (8) начала плавления конкретной шихты при температуре солидуса. Параметры верхнего участка: высота h и угол уклона α определяются расчетным путем, при этом высота устанавливается из диапазона (62-65)% от общей высоты рабочей полости (7) в зависимости от соотношения теплосодержания (энтальпии) определенного литейного сплава при температуре солидуса и при температуре разливки, а угол α по тангенсу угла, определяемого соотношением величины расширения диаметра верхнего участка в зависимости от коэффициента теплового расширения сплава при нагреве от нуля до температуры солидуса к высоте h. В результате выполнения плавильной полости тигля с верхним участком в виде расширяющегося вниз усеченного конуса проблема зависания шихты в предлагаемой печи решена более простым и надежным способом, чем в аналогах, и в совокупности с предусмотренным в ней контролем за состоянием футеровки тигля обеспечивает дальнейшее улучшение эксплуатационных и экономических показателей плавки.
Description
Полезная модель относится к области литейного производства, точнее, к конструктивным решениям индукционных тигельных печей и может быть использована при проектировании и изготовлении предназначенных для выплавки разнообразных литейных металлов и сплавов индукционных печей с набивными тиглями или вставными (сменными) тиглями, изготовленными из различных материалов: стали, графита, керамики и т.п., как правило, на специализированных предприятиях.
Тигели в индукционных тигельных печах (ИТП) при работе печей подвержены значительным термическим напряжениям, в т.ч. циклическим тепловым нагрузкам из-за большого температурного градиента, обусловленного перепадом температур снаружи и внутри тигля, особенно, при высокотемпературной плавке, например жаропрочных сплавов; а также механическим нагрузкам, вызывающим растягивающие напряжения в стенках тигля, например, от шихты при ее загрузке и продвижении вниз и/или от давления расплава. Перечисленные причины наряду с вероятностью механических повреждений поверхностей плавильной полости тигля, возникающих от коррозионного и эрозионного воздействия при индукционном перемешивании и от «зависания» шихты, приводят к повреждению стенок тигля, защитного слоя футеровки и в итоге, к их растрескиванию и проникновению расплава к индуктору, последствие которого бывает катастрофическим.
В известных из уровня техники отечественных и зарубежных разработках ИТП проблема повышения механической и температурной прочности (стойкости) тиглей и превентивной защиты индуктора решается несколькими путями:
выполнением тиглей, даже сменных вставных, многослойными с подборкой материала слоев с разными характеристиками, в т.ч. с учетом требуемых свойств;
разнообразными конструктивными построениями самого тигля и/или его слоев;
обеспечением ИТП мерами превентивной защиты индуктора: конструктивными или технологическими;
введением мониторинга теплового режима работы печи для контроля за целостностью стенок тигля.
Так, к примеру, известна ИТП, содержащая размещенные внутри каркаса соосно друг другу плавильный тигель с теплоизоляцией и индуктор (RU 28535 U, публ. 2003 г.), в которой теплоизоляция тигля выполнена в виде многослойной огнеупорной набивочной массы из магнезита и/или периклаза с увеличением размера их частиц от слоя к слою, а между индуктором и тиглем размещен цилиндрический тонкостенный экран для защиты индуктора от расплава.
Известна также ИТП, в которой боковые стенки тигля смонтированы по высоте из, как минимум, двух секций, закрепленных одна над другой соответственно температурным зонам, и по его глубине (RU 2199066, публ. 2003 г.).
В техническом решении ИТП, известной из описания к патенту RU 2282806, публ. 2006 г., содержащей индуктор и керамический тигель, заключенный в стальной каркас, предусмотрен ряд «конструктивных особенностей, позволяющих компенсировать термические нагрузки и гидравлические усилия на разрыв тигля, и инициировать дополнительные напряжения сжатия, релаксирующие напряжения растяжения», при этом «термический рост» тигля в радиальном направлении сдерживается металлическим бандажом, закрепленным на каркасе печи; а в осевом направлении - компенсационными зажимами. Инициирование дополнительных напряжений сжатия обеспечивает повышение стойкости тигля (прочность керамических материалов на сжатие на порядок превышает прочность на растяжение).
В ИТП, известных из описаний к патентам RU 2536311, публ. 2014 г. и RU 2666395, публ. 2018 г. защита индуктора обеспечивается установкой цилиндрической обечайки, препятствующей протечкам расплава, или размещением защитного кожуха между индуктором и тиглем.
Очевидно, что решения в вышеперечисленных аналогах либо недостаточно эффективны (аналоги 1 и 2), либо усложняют конструкцию печи (аналоги 3 и 4), к тому же в них не предусмотрены средства или меры, позволяющие избежать такого существенного недостатка печей, как вероятность зависания шихты - сводообразование в верхней зоне плавильной полости тигля, которое может стать причиной технологически не обоснованного перегрева расплава, снижения стойкости тигля и производительности печи, повышения удельного расхода электроэнергии на плавку.
Известна ИТП (RU 2198365, публ. 2003 г), содержащая осадитель шихты, например, в виде крестовины или решетки, закрепленной на консольно установленном сверху на каркасе печи дополнительном поворотном своде и при рабочем положении свода по месту размещения тигля надавливающей под действием его веса на шихту, находящуюся в верхней части рабочей полости тигля, что должно обеспечить перемещение шихты «с верхнего горизонта вниз» и тем исключить зависание шихты. Эффект надежного срабатывания такого осадителя шихты напрямую зависит от его массы и величины рабочего хода. Использование этого метода предотвращения «зависания» в промышленных ИТП с тиглями большой емкости нецелесообразно (в принципе, его использование без введения температурного мониторинга режимов плавки вообще не безопасно).
Известна ИТП, выполненная с возможностью автоматического мониторинга режимов плавки посредством реагирующих на тепловое излучение металла бесконтактных световых датчиков и содержащая тигель с внутренней плавильной полостью, выполненной по всей высоте в форме усеченного конуса с максимальным расширением на уровне дна, что, несомненно, может способствовать свободному, беспрепятственному сходу шихты (RU 2319752, публ. 2008 г, фиг. 1 и 4). Однако в работе ИТП такое исполнение тигля, т.е. без функционального выделения зон полости и со значительным углом наклона ее стенок, может спровоцировать ускоренное перемещение шихты вниз, нарушающее систему плавки.
В качестве наиболее близкого аналога (прототипа) предлагаемой полезной модели определена известная ИТП, содержащая размещенные внутри каркаса соосно друг другу плавильный тигель с воротником со стороны загрузки шихты, охватывающий тигель теплоизолирующий слой футеровки и катушку индуктора, выполненная при этом с возможностью контроля состояния футеровки тигля с целью защиты катушки индуктора от перегрева и контакта с расплавом. Тигель в ней имеет плоское глухое дно и его открытая со стороны воротника внутренняя рабочая полость выполнена по всей высоте в форме цилиндра, заканчивающегося суживающейся книзу придонной конической поверхностью. (брошюра компании OTTO JUNKER GmbH «Надежность и экономия электроэнергии при использовании среднечастотных индукционных печей без сердечника», 2006 г., стр. 39, рис. 23 - электронный ресурс Интернета https://ruslitmash.com/wp-content/uploads/2021/03/Брошюра-2_Junker_книга-.pdf
Выполнение в прототипе тигля с верхним со стороны воротника участком полости, имеющим те же параметры: форму и размеры, что и нижний, расположенный в зоне наибольшей напряженности магнитного поля катушки индуктора, участок, к которому он примыкает, следует отнести к недостаткам прототипа, т.к. в нем из-за цилиндрической формы верхнего участка сохраняется вероятность зависания шихты и роста радиальных нагрузок на стенки тигля. Контроль состояния футеровки тигля, осуществляемый в прототипе посредством измерения и мониторинга температур с помощью оптоволоконных датчиков размещенных в поле, окружающем катушку индуктора, фиксирует момент начала разрушения футеровки тигля, что востребовано с точки зрения обеспечения безопасности и эффективности плавки и позволяет оптимизировать толщину тигля с футеровкой, но способствовать устранению зависания не может. Предлагаемый же в прототипе технологический способ предупреждения зависания шихты посредством введения дополнительного предшествующего началу плавки этапа аппаратной подготовки шихты несомненно полезен, но не всегда экономически и технически приемлем, да к тому же не всегда гарантировано срабатывает. Проведенные авторами предлагаемой полезной модели экспериментальные плавки показали, что явление зависания шихты влияет на удельный расход электроэнергии в большей степени, чем качество используемой шихты (Маляров А.И. и др. Влияние качества шихты на удельный расход электроэнергии при плавке в современных индукционных тигельных печах//Металлургия машиностроения. 2021 г. №5, стр. 14, 15).
Задача, решаемая предлагаемой полезной моделью, направлена на расширение арсенала технических средств в области индукционной плавки металлов и сплавов, путем создания индукционной тигельной плавильной печи с формой внутренней рабочей полости тигля, предотвращающей образование свода в плавящейся шихте и тем способствующей улучшению эксплуатационных и экономических характеристик печей.
Технический результат состоит в достижении заявленной задачи.
Сущность предлагаемой полезной модели состоит в том, что в индукционной тигельной печи для плавки металлов и сплавов, выполненной с возможностью контроля состояния футеровки тигля и содержащей размещенные внутри каркаса соосно друг другу, по меньшей мере, плавильный тигель с воротником, охватывающий тигель теплоизолирующий слой футеровки и катушку индуктора, в которой тигель выполнен с плоским глухим дном и открытой со стороны воротника рабочей полостью, имеющей верхний участок, примыкающий к расположенному в зоне наибольшей напряженности магнитного поля катушки индуктора нижнему участку в форме цилиндра, заканчивающегося суживающейся книзу придонной конической поверхностью, тигель выполнен таким образом, что верхний участок рабочей полости имеет форму усеченного конуса, расширяющегося от нижней кромки воротника до границы нижнего участка с уклоном по высоте h под технологическим углом α. Высота h определяется по формуле h=b*Н, исходя из соотношения теплосодержания (энтальпии) определенного литейного сплава при температуре солидуса и при температуре разливки, а угол α - по , где: Н - общая высота рабочей полости тигля; d - диаметр цилиндра нижнего участка полости; Δd - увеличение диаметра верхнего участка полости, обеспечивающее беспрепятственный предусмотренный технологией плавки сход шихты; с - коэффициент теплового расширения сплава при нагреве от нуля до температуры солидуса; b - коэффициент, характеризующий отношение энтальпии сплава при температуре солидуса к его энтальпии при температуре разливки.
Для пояснения сущности предлагаемой полезной модели представлены чертежи, где: на фиг. 1 дан общий вид предлагаемой ИТП в разрезе; на фиг. 2 - схематичные примеры плавки: слева в прототипе (с образованием свода) и справа в предлагаемой печи.
Внутри общего каркаса 1 печи на донной плите каркаса (фиг. 1) установлены соосно друг другу плавильный тигель 2 с охватывающим его теплоизолирующим слоем футеровки 3 и катушка 4 индуктора с магнитопроводом 5. Тигель 2 выполнен с плоским глухим дном 6 и открытой со стороны загрузки шихты внутренней рабочей полостью 7, имеющей верхний участок А, размещенный на расстоянии h от нижней кромки воротника до границы нижнего участка Б, лежащей на уровне условной плоскости 8 начала плавления конкретной шихты при температуре солидуса, и выполненный в виде усеченного конуса, расширяющегося вниз с уклоном под технологическим углом α. Нижний участок Б расположен в зоне наибольшей напряженности магнитного поля катушки 4 индуктора и выполнен, в форме цилиндра, заканчивающегося придонной конической поверхностью 9. Высота поверхности 9 в нем определяется требуемой прочностью придонной части тигля, способной противостоять механическим, в т.ч. под воздействием ударов достаточно крупных кусков шихты, и термическим нагрузкам. Высота h верхнего участка А, равная расстоянию от нижней кромки воротника 10 до уровня плоскости 8 устанавливается из диапазона 62-65% от общей высоты Н рабочей полости 7 в зависимости от соотношения теплосодержания (энтальпии) определенного литейного сплава при температуре солидуса и при температуре разливки, и вычисляется по формуле h=b*H, где: Н - общая высота полости тигля; b - коэффициент, характеризующий отношение энтальпии сплава при температуре солидуса к его энтальпии при температуре разливки. Технологический угол α определяется по
где: d - диаметр цилиндра нижнего участка полости; Δd - увеличение диаметра верхнего участка полости (d-dв), обеспечивающее беспрепятственный в режиме, предусмотренном технологией плавки, сход шихты, определяемое как Δd=c*d; с - коэффициент теплового расширения сплава при нагреве от нуля до температуры солидуса.
Глубина полости тигля обычно больше ее диаметра на 20% и составляет 1,2d. Значения коэффициентов b и c приведены в таблице.
Отсюда в конкретном примере исполнения ИТП, например для выплавки стали, высота h верхнего участка равна 0,64 Н и следовательно угол α равен 0°50. Следует округлить до ближайшего большего значения и принять угол α равным одному градусу.
Контроль состояния футеровки тигля с целью защиты катушки индуктора от перегрева и контакта с расплавом в предлагаемой печи может быть осуществлен посредством системы с оптоволоконными датчиками, выполненной аналогично системе в прототипе - в этом случае между слоем 3 и катушкой 4 устанавливается сенсорный кабель 11 системы контроля, как показано на фиг. 1, или посредством какой-либо другой известной системы, аналогичного назначения.
Работа печи осуществляется традиционным способом. При первоначальной загрузке в пустой тигель 2 холодной печи загружают шихту до уровня воротника - уровня вместимости тигля по жидкому металлу в зависимости от размеров компонентов шихты. Печь накрывают крышкой (не показана), обеспечивающей отсос газов из рабочего пространства печи и уменьшение тепловых потерь излучением со свободной поверхности металла. После подачи переменного тока в катушке 4 индуктора создается электромагнитное поле, энергия которого поглощается электропроводной шихтой и превращается в ней в Джоулево тепло. Вследствие торцевых эффектов системы «индуктор - садка» и в связи с поверхностным эффектом, неравномерностью напряженности поля и неравномерностью потерь тепла с поверхности металла по высоте тигля 2, наибольшая скорость нагрева наблюдается в поверхностном слое шихты, расположенном в зоне верхнего участка А полости 7 ближе к плоскости 8. Поэтому первые капли и струйки металла, образующиеся в этом слое, стекают вниз, заполняя пространство между нижерасположенными кусками шихты. Увеличивающиеся при этом плотность нижних слоев шихты и ускорение процесса их расплавления провоцируют появление зазора между нижней и верхней частями шихты. При затрудненном, как в печи - прототипе, сходе шихты «по цилиндру» тигля в результате такого зазора образуется зависание шихты (пример: сводообразование 12 на фиг. 2 слева). В предлагаемой печи, благодаря конусности верхнего участка А тигля 2 верхняя часть шихты под действием собственного веса беспрепятственно опускается вниз в направлении увеличения диаметра тигля, т.к. сила трения о стенки тигля оказывается меньше ее веса, и выбирает образовавшийся зазор (фиг. 2 справа). Сходу шихты способствует, в определенной степени, силовое взаимодействие тока в металле с током в индукторе (сила Лоренца). Эта сила действует на металл в направлении к оси тигля. Вибрация, вызываемая переменным током, способствует преодолению трения покоя. После проплавления части шихты ее уровень в тигле опускается и в него догружается новая порция шихты. Для улучшения электромагнитной связи индуктора и загрузки печи рекомендуется поддерживать в ходе плавки максимально допустимую высоту слоя шихты в тигле. Этот режим способствует улучшению схода шихты и при первичной загрузке, и при последующих плавках на «горячей печи», когда плавление загруженной шихты в средней части тигля начинается при более низкой температуре ее верхних слоев, что объясняется отсутствием потерь тепла через разогретое в предыдущей плавке днище тигля и остатками расплава на нем от предыдущей плавки. В прототипе при таком условии последующих плавок вероятность зависания шихты увеличивается.
Улучшению эксплуатационных и экономических характеристик ИТП, таких как производительность процесса плавки, удельный расход электроэнергии на плавку и надежная защита индуктора способствует достигнутое в предлагаемом решении простым и надежным образом повышение механической и термической стойкости тигля за счет исключения вероятности зависания шихты и неконтролируемого перегрева металла в период расплавления шихты, что обеспечивает уменьшение расхода электроэнергии на плавку и износа огнеупорного материала тигля, а также возможность безопасной минимизации параметра тигля и его футеровки по толщине.
Реализация предлагаемой полезной модели не требует капитальных вложений и может быть осуществлена как при изготовлении новых, так и при модернизации существующих.
Claims (3)
- Индукционная тигельная печь для плавки металлов и сплавов, выполненная с возможностью контроля состояния футеровки тигля и содержащая размещенные внутри каркаса соосно друг другу, по меньшей мере, плавильный тигель с воротником, охватывающий тигель теплоизолирующий слой футеровки и катушку индуктора, в которой тигель выполнен с плоским глухим дном и открытой со стороны воротника рабочей полостью, имеющей расположенный в зоне наибольшей напряженности магнитного поля катушки индуктора нижний участок в форме цилиндра, заканчивающегося суживающейся книзу придонной конической поверхностью, и примыкающий к нему верхний участок, отличающаяся тем, что в ней тигель выполнен таким образом, что верхний участок рабочей полости имеет форму усеченного конуса, расширяющегося от нижней кромки воротника до границы нижнего участка с уклоном по высоте h под технологическим углом α, определяемым по
- где: Н - общая высота рабочей полости тигля; d - диаметр цилиндра нижнего участка полости; Δd - увеличение диаметра верхнего участка полости, обеспечивающее беспрепятственный предусмотренный технологией плавки сход шихты; с - коэффициент теплового расширения сплава при нагреве от нуля до температуры солидуса; b - коэффициент, характеризующий отношение энтальпии сплава при температуре солидуса к его энтальпии при температуре разливки, при этом высота h, исходя из соотношения теплосодержания (энтальпии) определенного литейного сплава при температуре солидуса и при температуре разливки, устанавливается равной b*Н.
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU211366U1 true RU211366U1 (ru) | 2022-06-01 |
Family
ID=
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE4209964C2 (de) * | 1992-03-27 | 2000-11-02 | Ald Vacuum Techn Ag | Vorrichtung für die Herstellung von Metallen und Metall-Legierungen hoher Reinheit |
JP2004108666A (ja) * | 2002-09-19 | 2004-04-08 | Fuji Electric Systems Co Ltd | るつぼ形誘導炉 |
RU2319752C2 (ru) * | 2003-02-05 | 2008-03-20 | Анатолий Евгеньевич Волков | Способ индукционной плавки литья металлов и устройство для его осуществления |
RU2666395C2 (ru) * | 2016-12-08 | 2018-09-07 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Алтайский государственный технический университет им. И.И. Ползунова" (АлтГТУ) | Индукционная индукторная тигельная печь с кольцевым наборным магнитопроводом |
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE4209964C2 (de) * | 1992-03-27 | 2000-11-02 | Ald Vacuum Techn Ag | Vorrichtung für die Herstellung von Metallen und Metall-Legierungen hoher Reinheit |
JP2004108666A (ja) * | 2002-09-19 | 2004-04-08 | Fuji Electric Systems Co Ltd | るつぼ形誘導炉 |
RU2319752C2 (ru) * | 2003-02-05 | 2008-03-20 | Анатолий Евгеньевич Волков | Способ индукционной плавки литья металлов и устройство для его осуществления |
RU2666395C2 (ru) * | 2016-12-08 | 2018-09-07 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Алтайский государственный технический университет им. И.И. Ползунова" (АлтГТУ) | Индукционная индукторная тигельная печь с кольцевым наборным магнитопроводом |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Брошюра компании OTTO JUNKER GmbH. ФРЭНК ДОНСБАХ и др. "Надежность и экономия электроэнергии при использовании среднечастотных индукционных печей без сердечника", Ахене, Компания "DAS DRUCKHAUS GmbH", 2006,с.39, рис.23, опубликовано в Интернете 03.2021,https://ruslitmash.com/wp-content/uploads/2021/03/Брошюра-2_Junker_книга-.pdf, найдено 04.03.2022. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU211366U1 (ru) | Индукционная тигельная печь для плавки металлов и сплавов | |
US3751571A (en) | Refractory cement lining for coreless induction furnaces | |
CN209021227U (zh) | 一种冶炼镍基合金用钢液助流导流槽 | |
JP5692216B2 (ja) | シリコンの製造方法および治具 | |
Meriga et al. | Design and fabrication of low-cost electrical resistance based metal melting furnace for casting applications | |
JP5381892B2 (ja) | 炉底の侵食ラインの推定方法および炉底構造 | |
KR100759311B1 (ko) | 내화물 해체가 용이한 용해로 | |
CN107367170A (zh) | 一种用修补铁水包的浇注料筑砌电炉炉口以保护炉口的结构 | |
JP5963655B2 (ja) | 三相交流電極式円形電気炉及びその冷却方法 | |
RU2690552C1 (ru) | Лёточный кирпич | |
Kumar et al. | Strategic steps towards longer and reliable blast furnace trough campaign–Tata Steel experience | |
CN204824765U (zh) | 一种保温耐用煤炭气化炉炉壁 | |
RU2340568C1 (ru) | Футеровка стен бассейна стекловаренной печи | |
JP4424927B2 (ja) | 予熱リング付き坩堝炉 | |
RU2282806C1 (ru) | Индукционная плавильная тигельная печь | |
KR200250013Y1 (ko) | 진공탈가스처리 설비의 침적관용 프리캐스트 블록 | |
RU2530973C1 (ru) | Огнеупорное изделие для футеровки высокотемпературных агрегатов | |
JP7192360B2 (ja) | 転炉 | |
JP7269464B2 (ja) | 転炉 | |
US3343827A (en) | Taphole for a metallurgical vessel | |
RU81792U1 (ru) | Конструкция тигельного узла вакуумно-дуговой гарнисажной печи | |
SU56371A1 (ru) | Устройство дл защиты рабочего от жара при набивке стаканов в горючих ковшах | |
AU2014334965B2 (en) | Wall lining for a metallurgical furnace | |
RU71413U1 (ru) | Огнеупорный тигель для накапливания жидкого электрошлакового металла | |
JP2010169313A (ja) | ブロック耐火物及びこのブロック耐火物を用いた取鍋敷き部の施工方法 |