RU2111809C1 - Method for making builtup products with lengthwise laminarity - Google Patents
Method for making builtup products with lengthwise laminarity Download PDFInfo
- Publication number
- RU2111809C1 RU2111809C1 RU96100597A RU96100597A RU2111809C1 RU 2111809 C1 RU2111809 C1 RU 2111809C1 RU 96100597 A RU96100597 A RU 96100597A RU 96100597 A RU96100597 A RU 96100597A RU 2111809 C1 RU2111809 C1 RU 2111809C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- blank
- builtup
- strength material
- workpiece
- blanks
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Forging (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к обработке металлов давлением, а более точно к способам прессования составных по толщине слитков с целью получения труб с плакированной рабочей поверхностью. The invention relates to the processing of metals by pressure, and more specifically to methods of pressing composite ingots with a thickness in order to obtain pipes with a clad working surface.
Известен способ прессования составных по толщине слитков, полученных кристаллизацией плакирующего металла относительно боковой поверхности втулки из плакируемого металла в процессе полунепрерывного литья, при котором слиток нагревают, размещают на игле, устанавливают в контейнер и прикладывают к его торцу осевое сжимающее усилие [1]. A known method of pressing composite in thickness of the ingots obtained by crystallization of the clad metal relative to the side surface of the sleeve of the clad metal in a semi-continuous casting process in which the ingot is heated, placed on a needle, installed in a container and applied axial compressive force to its end [1].
К недостаткам известного способа следует отнести:
высокую трудоемкость получения составных слитков литьем;
определенную непредсказуемость процесса образования соединения в паре: твердая фаза - жидкая фаза, что в конечном итоге отражается на механических свойствах изделий.The disadvantages of this method include:
the high complexity of obtaining composite ingots by casting;
a certain unpredictability of the process of formation of compounds in pairs: solid phase - liquid phase, which ultimately affects the mechanical properties of the products.
Известен также способ прессования преимущественно составных слитков с продольной слоистостью, содержащих две размещенных друг в друге пустотелые заготовки, внутренняя из которых выполнена, например, из менее прочного материала, при котором слиток собирают, фиксируют заготовки относительно друг друга, далее слиток нагревают, устанавливают на иглу с последующим прессованием через коническую матрицу путем его размещения в контейнере и приложения осевого сжимающего усилия к торцу слитка через пресс-шайбу [2]. There is also a method of pressing predominantly composite ingots with longitudinal stratification, containing two hollow billets placed in each other, the inner of which is made, for example, of a less durable material, in which the ingot is assembled, the workpieces are fixed relative to each other, then the ingot is heated, mounted on a needle followed by pressing through a conical matrix by placing it in a container and applying axial compressive force to the end face of the ingot through a press washer [2].
Известный способ характеризуется одним из главных недостатков - возможной несвариваемостью обрабатываемых материалов в процессе прессования изделия, так как в процессе сборки слитков не предусматриваются технологические мероприятия, обеспечивающие разрушение окисных пленок на поверхности раздела заготовок, формирование ювенильных (чистых) поверхностей путем сдвиговых деформаций и т.д. The known method is characterized by one of the main disadvantages - the possible weldability of the processed materials in the process of pressing the product, since in the process of assembling the ingots technological measures are not provided that ensure the destruction of oxide films on the interface of the workpieces, the formation of juvenile (clean) surfaces by shear deformations, etc. .
Задачей изобретения является разработка такого способа прессования слитков, который обеспечивал бы гарантированную сварку обрабатываемых материалов, что обуславливало требуемое качество плакированных труб (минимальную разнотолщинность плакирующего слоя, повышенные коррозионные и иные свойства рабочей поверхности и т.д.). The objective of the invention is to develop such a method of pressing ingots, which would ensure guaranteed welding of the processed materials, which determined the required quality of the clad pipes (minimal thickness of the clad layer, increased corrosion and other properties of the working surface, etc.).
Технический результат достигается тем, что в предлагаемом способе составной слиток с продольной слоистостью, содержащий две размещенные друг в друге пустотелые заготовки, внутренняя из которых выполнена, например, из менее прочного материала, собирают, фиксируют заготовки относительно друг друга, далее слиток нагревают, устанавливают на иглу с последующим прессованием через коническую матрицу путем его размещения в контейнере и приложения осевого сжимающего усилия к торцу слитка через пресс-шайбу, согласно изобретению на первом этапе сборки слитка заготовку из менее прочного материала размещают в пределах части длины заготовки из более прочного материала и первоначальное их фиксирование выполняют пластическим сжатием менее прочного материала с формированием на конечной стадии донной части, далее завершают сборку слитка, перемещая заготовку из менее прочного материала в осевом направлении в условиях максимальных касательных контактных напряжений на поверхности раздела заготовок, затем производят окончательное фиксирование заготовок, нагружают осевым сжимающим усилием заготовку из менее прочного материала с обеспечением радиальной необратимой деформации слитка и образованием уступа на одном из его торцов, после чего удаляют донную часть, а при установке слитка на иглу уступ обращают в противоположную сторону от пресс-шайбы; причем завершение сборки слитка производят без редуцирования толщины стенки заготовки из менее прочного материала или завершение сборки слитка производят с редуцированием толщины стенки заготовки из менее прочного материала, а также окончательное фиксирование заготовок осуществляют, нагружая осевым сжимающим усилием заготовку из менее прочного материала, с чередованием стадий пластического деформирования обрабатываемого материала со стадиями его разгрузки и выдержки в ненагруженном состоянии. The technical result is achieved in that in the proposed method, a composite ingot with longitudinal stratification, containing two hollow billets placed in each other, the inner of which is made, for example, of a less durable material, is assembled, the billets are fixed relative to each other, then the ingot is heated, set on the needle, followed by pressing through a conical matrix by placing it in the container and applying axial compressive force to the end face of the ingot through the press washer, according to the invention in a first step of the assembly of the ingot, a workpiece of a less durable material is placed within a part of the length of a workpiece of a more durable material and their initial fixation is performed by plastic compression of a less strong material with the formation of the bottom part at the final stage, then the assembly of the ingot is completed by moving the workpiece from a less durable material in the axial direction conditions of maximum tangential contact stresses on the interface between the workpieces, then the final fixation of the workpieces is performed, and axial compressive load force preform weaker material secured radial permanent deformation of the ingot and form a shoulder at one of its ends, after which the bottom portion is removed and when installed on a needle shoulder of the ingot turning in the opposite direction of the press washer; moreover, the assembly of the ingot is completed without reducing the wall thickness of the workpiece from a less durable material or the assembly of the ingot is completed with a reduction in the wall thickness of the workpiece from a less strong material, and the final fixation of the workpieces is carried out by loading the workpiece from a less strong material with axial compressive force, with alternating stages of plastic deformation of the processed material with the stages of its unloading and holding in an unloaded condition.
Осуществление предлагаемого способа прессования составных по толщине слитков позволяет обеспечить требуемое качество плакированных труб и в первую очередь высококачественную сварку плакирующего и плакируемых материалов. Implementation of the proposed method of pressing composite ingots with thickness allows us to provide the required quality of clad pipes and, first of all, high-quality welding of clad and clad materials.
Это объясняется тем, что реализуется схема передачи внешнего усилия на этапе фиксирования заготовок относительно друг друга, при которой отношение сдвиговой компоненты напряжений к компоненте нормальных напряжений является максимальным и сдвиговые напряжения направлены параллельно поверхности раздела заготовок. При такой схеме нагружения в максимальной степени интенсифицируется пластическое течение в тонких приповерхностных слоях материала и улучшаются условия разрушения и выноса за пределы контакта окисных пленок. Характер зависимости касательных напряжений от нормального давления и контактного смещения в основном определяется свойствами плакирующего материала как более пластичного. Максимально возможная величина удельной силы трения не может превышать текучести плакирующего материала в приконтактном слое. Таким образом, пластическая деформация обеспечивает облегченные условия активации, когда в соединение вступают не окислы соединяемых материалов, а непосредственно поверхности чистых материалов. This is explained by the fact that an external force transmission scheme is implemented at the stage of fixing the blanks relative to each other, in which the ratio of the shear stress component to the normal stress component is maximum and the shear stresses are parallel to the workpiece interface. With such a loading scheme, the plastic flow in the thin surface layers of the material is intensified to the maximum extent and the conditions of destruction and removal of oxide films beyond the contact limits are improved. The nature of the dependence of shear stresses on normal pressure and contact displacement is mainly determined by the properties of the cladding material as more plastic. The maximum possible value of the specific frictional force cannot exceed the fluidity of the cladding material in the contact layer. Thus, plastic deformation provides easier activation conditions when not the oxides of the materials to be joined enter into the connection, but directly the surfaces of pure materials.
В процессе окончательного фиксирования заготовок, когда имеет место пластическое сжатие плакирующего материала, направленный к контактной поверхности раздела заготовок поток неравновесных вакансий будет интенсифицировать кинетику процесса схватывания и объемного взаимодействия. Указанный процесс протекает более интенсивно, если деформирующее усилие прикладывать, чередуя стадии нагружения обрабатываемого материала со стадиями его разгрузки и выдержки в ненагруженном состоянии. Последнее можно объяснить восстановлением концентрации вакансий до исходного уровня. During the final fixation of the preforms, when there is plastic compression of the cladding material, the flow of nonequilibrium vacancies directed towards the contact surface of the preforms will intensify the kinetics of the setting process and volume interaction. The indicated process proceeds more intensively if a deforming force is applied alternating between the stages of loading of the processed material and the stages of its unloading and holding in an unloaded state. The latter can be explained by the restoration of the vacancy concentration to the initial level.
На фиг. 1 показано исходное положение заготовок и технологической оснастки перед выполнением операции первоначального фиксирования заготовок; на фиг. 2 - стадия формирования донной части на заготовке из менее прочного материала; на фиг. 3 - исходное положение заготовок и технологической оснастки перед завершающей сборкой слитка; на фиг. 4 - завершающая стадия сборки слитка с редуцированием толщины стенки заготовки из менее прочного материала (узел I на фиг. 3); на фиг. 5 - завершающая стадия сборки слитка без редуцирования толщины стенки заготовки из менее прочного материала (узел I на фиг. 3); на фиг. 6 - окончание завершающей сборки слитка; на фиг. 7 - исходное положение технологической оснастки и слитка перед выполнением радиальной необратимой деформации последнего; на фиг. 8 - окончание стадии необратимого деформирования слитка в радиальном направлении; на фиг. 9 - исходное положение слитка и технологической оснастки перед удалением донной части; на фиг. 10 - стадия удаления донной части; на фиг. 11 - составной слиток с уступом на одном из его торцов. In FIG. 1 shows the initial position of the blanks and tooling before performing the initial fixation of the blanks; in FIG. 2 - stage of formation of the bottom on the workpiece from a less durable material; in FIG. 3 - the initial position of the blanks and tooling before the final assembly of the ingot; in FIG. 4 - the final stage of Assembly of the ingot with the reduction of the wall thickness of the workpiece from a less durable material (node I in Fig. 3); in FIG. 5 - the final stage of Assembly of the ingot without reducing the wall thickness of the workpiece from a less durable material (node I in Fig. 3); in FIG. 6 - end of the final assembly of the ingot; in FIG. 7 - the initial position of the tooling and the ingot before performing radial irreversible deformation of the latter; in FIG. 8 - end of the stage of irreversible deformation of the ingot in the radial direction; in FIG. 9 - the initial position of the ingot and tooling before removing the bottom; in FIG. 10 - stage removal of the bottom; in FIG. 11 is a composite ingot with a ledge at one of its ends.
Вариант осуществления предлагаемого способа прессования составных слитков состоит в следующем. An embodiment of the proposed method for pressing composite ingots is as follows.
Сборку составного слитка и фиксирование заготовок относительно друг друга производят в следующей последовательности. Assembling a composite ingot and fixing the blanks relative to each other is carried out in the following sequence.
В обойму 1 (фиг. 1) из инструментальной, например, закаленной стали У8А, имеющей сквозное отверстие диаметром Д, устанавливают втулочную заготовку 2 из менее прочного материала, например, технически чистого алюминия марки АДО. Причем внешний диаметр Д1 заготовки 2 меньше, чем диаметр Д отверстия в обойме 1, т.е. ⌀ Д1< ⌀ Д. В отверстие диаметром Д2 заготовки 2 устанавливают с минимальным зазором ступенчатый стержень 3. Геометрические размеры малой ступени стержня 3: диаметр Д3, длина l. Подчеркнем, что рабочий торец заготовки 2 располагают над торцом малой ступени стрежня 3 и рабочей поверхностью обоймы 1. На выступающую часть заготовки 2 длиной l1, большей длины l, т.е. l1 > l, с минимальным зазором по отношению к диаметру Д1 размещают втулочную заготовку 4 из прочного материала, например алюминиевого сплава марки Д16. В отверстие заготовки 4 устанавливают с минимальным зазором втулочный пуансон 5, имеющий центральное отверстие диаметром, выполненным с минимальным зазором по отношению к диаметру Д3 малой ступени стержня 3.In the sleeve 1 (Fig. 1) of tool, for example, hardened steel U8A, having a through hole with a diameter D, set the
Особо отметим стандартную подготовку контактируемых поверхностей заготовок 2 и 4 с целью удаления жировых пятен и устранения возможных дефектов типа вмятин и т.п. We especially note the standard preparation of the contact surfaces of the
Прикладывая усилие P к рабочему торцу заготовки 2, вызывают пластическое сжатие ее материала. В результате имеют место заполнение кольцевого зазора (⌀ Д2-Д3), раздача заготовки 2 на длине, равной l2, до диаметра Д и раздача заготовки 4 на длине l до диаметра Д4. Другими словами, формирование донной части на торце заготовки 2 обуславливает появление радиальных давлений на поверхности контакта заготовок 2 и 4 (фиг. 2). Далее приступают к завершению сборки слитка, для чего технологическую оснастку переворачивают, предварительно удалив пуансон 5 (фиг. 3), и прикладывают усилие P1 к торцам заготовки 2 и стержня 3 посредством пуансона 6. Последний предварительно размещают в отверстии обоймы 7, которая центрируется по внешнему диаметру обоймы 1.Applying a force P to the working end face of the
Возможны два варианта данного процесса. There are two options for this process.
1. Если ⌀ Д4 заготовки 4 меньше ⌀ Д обоймы 1 (фиг. 4), то окончательное фиксирование заготовок 2 и 4 относительно друг друга будет происходить с редуцированием степени заготовки 2. Поверхность сдвига с образующей "а, б" позволит формировать ювенильную поверхность заготовки 2.1. If ⌀ D 4 of the workpiece 4 is less than ⌀ D of the cage 1 (Fig. 4), then the final fixation of the
2. Если ⌀ Д4= ⌀ Д, то окончательное фиксирование заготовок 2 и 4 относительно друг друга будет происходить без редуцирования стенок заготовки 2 (фиг. 5).2. If ⌀ D 4 = ⌀ D, then the final fixation of the
Процесс фиксирования заготовок 2 и 4 завершают на стадии (фиг. 6), когда будет иметь место совпадение их опорных поверхностей. The process of fixing the
Далее приступают к выполнению операции необратимой раздачи слитка в радиальном направлении (фиг. 7). Для этого обойму 1 удаляют, слиток устанавливают на обойму 8 и заменяют пуансон 6 на втулочный пуансон 9. Диаметр отверстия в пуансоне 9 выполнен по посадке движения по отношению к диаметру большей ступени стержня 3. Then proceed to the operation of irreversible distribution of the ingot in the radial direction (Fig. 7). To do this, the
Воздействуя усилием P2 на торец пуансона 9, вызывают его перемещение в осевом направлении. В силу замкнутости деформируемого объема обеспечивается радиальная необратимая деформация слитка, что увеличивает толщину стенки заготовки 2 и величину радиальных давлений на контактной поверхности заготовок до величины p+Δp.Acting force P 2 on the end face of the
Следует подчеркнуть, что приложение деформирующего усилия P2 к торцу пуансона 9 осуществляется с чередованием стадий нагрузки, разгрузки и выдержки слитка в ненагруженном состоянии.It should be emphasized that the application of the deforming force P 2 to the end face of the
Далее приступают к удалению донной части в слитке. С этой целью слиток устанавливают на матрицу 10, обеспечивая ее центрирование по внешнему диаметру слитка. Обойму 7 и пуансон 9 заменяют втулкой с фланцем 11, в отверстии которой размещают пуансон 12. Диаметр отверстия во втулке 11 выполняют по посадке движения по отношению к диаметру большей ступени стержня 3 (фиг. 9). Then proceed to the removal of the bottom of the ingot. To this end, the ingot is mounted on the
Воздействуя усилием P3 на торец пуансона 12 (фиг. 10), осуществляют отделение донной части слитка механизмом сдвига относительно режущих кромок матрицы 10.Acting force P 3 on the end face of the punch 12 (Fig. 10), carry out the separation of the bottom of the ingot by a shear mechanism relative to the cutting edges of the
Составной слиток (фиг. 11) предварительно напряжен, на контактной поверхности имеет место радиальное давление величиной p* и при условии формирования чистых поверхностей (за счет максимальных касательных напряжений сдвига) гарантируется образование металлических связей.The composite ingot (Fig. 11) is pre-stressed, there is a p * radial pressure on the contact surface and, subject to the formation of clean surfaces (due to the maximum tangential shear stresses), the formation of metal bonds is guaranteed.
Последующий нагрев составного слитка и горячее прессование обусловят высокое качество сварки плакирующего материала с плакируемым. Subsequent heating of the composite ingot and hot pressing will result in high quality welding of the cladding material with the plated.
Опытно-промышленная проверка разработанного способа проводилась при прессовании плакированных технически чистым алюминием марки АДО труб из алюминиевого сплава Д16. Заготовки имели следующие геометрические размеры, мм:
Из сплава Д16:
Внешний диаметр - 150
Внутренний диаметр - 65,5
Длину - 120
Из алюминия марки АДО:
Внешний диаметр - 65,0
Внутренний диаметр - 55
Длину - 100
Сборку слитков проводили на гидравлическом вертикальном прессе марки ПСУ-250. Силовые параметры: на первом этапе сборки слитка деформирующее усилие не превышало 500 кН, завершение сборки слитков проводили с усилием в пределах (400-700) кН, а радиальную раздачу слитка выполняли с усилием до 850 кН. Деформирующее усилие в последнем случае прикладывалось к заготовке из АДО с чередованием стадии разгрузки и выдержки в ненагруженном состоянии от 0,084 до 0,16 ч.A pilot test of the developed method was carried out by pressing pipes made of D16 aluminum alloy clad with technically pure aluminum of the ADO brand. The blanks had the following geometric dimensions, mm:
From alloy D16:
Outside Diameter - 150
Inner Diameter - 65.5
Length - 120
From aluminum of the ADO brand:
Outer Diameter 65.0
Inner Diameter - 55
Length - 100
The assembly of the ingots was carried out on a hydraulic vertical press brand PSU-250. Power parameters: at the first stage of the assembly of the ingot, the deforming force did not exceed 500 kN, the assembly of the ingots was completed with a force in the range of (400-700) kN, and the radial distribution of the ingot was performed with a force of up to 850 kN. The deforming force in the latter case was applied to the workpiece from ADO with alternating the stage of unloading and holding in an unloaded condition from 0.084 to 0.16 hours
Исследовались схемы с редуцированием толщины стенки заготовки из АДО и без него. Обе схемы позволяли образовывать чистовые поверхности контакта заготовок, что подтверждено металлографическими условиями. Investigated schemes with reducing the wall thickness of the workpiece from ADO and without it. Both schemes made it possible to form finished contact surfaces of the workpieces, which is confirmed by metallographic conditions.
Нагрев слитков осуществлялся в индукционной печи до температуры 500oC.The ingots were heated in an induction furnace to a temperature of 500 o C.
Горячее прессование осуществляли прямым методом с подвижной иглой через коническую матрицу (угол конусности 150o) с диаметром отверстия, равным 56,0 мм, на горизонтальном гидравлическом прессе, развивающем максимальное усилие в 16 МН. Диаметр иглы составлял 48,0 мм.Hot pressing was carried out by the direct method with a moving needle through a conical matrix (taper angle of 150 ° ) with a hole diameter of 56.0 mm on a horizontal hydraulic press, developing a maximum force of 16 MN. The diameter of the needle was 48.0 mm.
Отпрессовано 17 м плакированных труб с поперечным сечением 56,0х4,0 мм. 17 m of clad pipes with a cross section of 56.0x4.0 mm were pressed.
Проведенная оценка качества сварки плакирующего и плакируемого материалов подтвердили его соответствие техническим требованиям производства. The assessment of the quality of welding of cladding and clad materials confirmed its compliance with the technical requirements of production.
Изобретение может быть использовано при получении нефтепроводных, нефтепромысловых труб, труб для угольной и пищевой промышленности и т.д. The invention can be used to obtain oil pipelines, oilfield pipes, pipes for the coal and food industries, etc.
Claims (4)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU96100597A RU2111809C1 (en) | 1996-01-10 | 1996-01-10 | Method for making builtup products with lengthwise laminarity |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU96100597A RU2111809C1 (en) | 1996-01-10 | 1996-01-10 | Method for making builtup products with lengthwise laminarity |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU96100597A RU96100597A (en) | 1998-03-20 |
| RU2111809C1 true RU2111809C1 (en) | 1998-05-27 |
Family
ID=20175687
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU96100597A RU2111809C1 (en) | 1996-01-10 | 1996-01-10 | Method for making builtup products with lengthwise laminarity |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2111809C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102641911A (en) * | 2012-03-08 | 2012-08-22 | 颜旭涛 | Follow-up pre-stress split die extruding system and method |
-
1996
- 1996-01-10 RU RU96100597A patent/RU2111809C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 1. Гильденгорн М.С. и др. Цветная металлургия, 1963, N 11, с.35. 2. В.К.Король и др. Основы технологии производства многослойных металлов. - М.: Металлургия, 1970, с. 173. * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102641911A (en) * | 2012-03-08 | 2012-08-22 | 颜旭涛 | Follow-up pre-stress split die extruding system and method |
| CN102641911B (en) * | 2012-03-08 | 2014-01-15 | 颜旭涛 | Follow-up pre-stress split die extruding system and method |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4162758A (en) | Method for producing clad steel pipes | |
| JPH0649888B2 (en) | Method for producing surface-coated metal | |
| US5940951A (en) | Process for the manufacture of cladded metal pipes | |
| CN110293149B (en) | Manufacturing device and manufacturing method of bimetal composite capillary | |
| US4573629A (en) | Method of production of cladding tube for nuclear fuel element | |
| US3948073A (en) | Apparatus and method of metal forming | |
| Ossenkemper et al. | Analytical and experimental bond strength investigation of cold forged composite shafts | |
| WO2016025294A1 (en) | Warm bond method for butt joining metal parts | |
| RU2111809C1 (en) | Method for making builtup products with lengthwise laminarity | |
| US3286498A (en) | Compressive forming | |
| RU2111810C1 (en) | Method of making builtup products with lengthwise laminarity | |
| EP0559588B1 (en) | Process for making zirconium base tubes formed from layers of different composition | |
| RU2115496C1 (en) | Method for making buildup products with lengthwise laminarity | |
| RU2620402C2 (en) | Billet for diffusion welding of titan-aluminium adapter | |
| RU2078628C1 (en) | Ingot pressing method | |
| RU2116148C1 (en) | Method for making builtup products with lengthwise laminarity | |
| RU2078627C1 (en) | Ingot pressing method | |
| RU2111812C1 (en) | Extrusion method | |
| RU2110345C1 (en) | Extrusion method | |
| RU2115495C1 (en) | Method of extrusion | |
| RU2110344C1 (en) | Ingot extrusion method | |
| RU2070449C1 (en) | Method of ingots pressing | |
| RU2402397C1 (en) | Method of producing bimetal adapters | |
| US5054184A (en) | Process and apparatus for hot shaping of metals or metal alloys | |
| RU2722844C1 (en) | Method for production of cast multilayer workpiece |