RU2109215C1 - Способ переработки отходов - Google Patents

Способ переработки отходов Download PDF

Info

Publication number
RU2109215C1
RU2109215C1 RU95100332A RU95100332A RU2109215C1 RU 2109215 C1 RU2109215 C1 RU 2109215C1 RU 95100332 A RU95100332 A RU 95100332A RU 95100332 A RU95100332 A RU 95100332A RU 2109215 C1 RU2109215 C1 RU 2109215C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
melt
waste
oxygen
blast
carbon
Prior art date
Application number
RU95100332A
Other languages
English (en)
Other versions
RU95100332A (ru
Inventor
Михаил Георгиевич Васильев
Original Assignee
Михаил Георгиевич Васильев
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Михаил Георгиевич Васильев filed Critical Михаил Георгиевич Васильев
Priority to RU95100332A priority Critical patent/RU2109215C1/ru
Publication of RU95100332A publication Critical patent/RU95100332A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2109215C1 publication Critical patent/RU2109215C1/ru

Links

Images

Landscapes

  • Processing Of Solid Wastes (AREA)
  • Gasification And Melting Of Waste (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области переработки отходов, в частности к переработке твердых бытовых отходов. Отходы загружают под нисходящий поток расплава, образующий в результате продувки расплава в реакционной зоне кислородсодержащим дутьем с интенсивностью 40 - 300 нм32 • мин. В расплав подают также углеродистое топливо. Содержание углерода в шихте составляет 15,0 - 90,0%. Отношение фактического расхода кислородсодержащего дутья к теоретическим необходимому для полного сжигания горючих компонентов шихты поддерживают в пределах 0,5 - 1,1. Процесс ведут с получением жидкого шлака, отходящих газов и металлического расплава. Достигаемый результат: повышение удельной производительности процесса, снижение капитальных и эксплуатационных затрат, повышение комплексности использования сырья. 3 з.п. ф-лы, 2 табл.

Description

Изобретение относится к области переработки отходов, преимущественно твердых бытовых отходов.
Известен слоевой способ сжигания твердых отходов (ТБО) при 600-900oC в специальном топочном устройстве на наклонной колосниковой решетке за счет воздушного дутья, подаваемого под колосники.
Недостатком данного способа является то, что в отходящих газах наблюдается высокое (выше норм ПДК) содержание вредных веществ, при этом твердые зольные остатки, составляющие 30%, вывозятся в отвал, с ними теряются ценные цветные и черные металлы [1].
Известен способ переработки твердых бытовых отходов в расплавленной шлаковой ванне, продуваемой кислородсодержащим газом совместно с углеродистым топливом при содержании углерода в дутье 2-25%, при интенсивности дутья 2,5-36,6 нм32•мин [2].
Недостаток данного способа заключается в том, что низкая интенсивность дутья ведет к значительному увеличению габаритных размеров агрегатов, а следовательно, повышенным потерям тепла, снижающим термический КПД процесса сжигания ТБО.
Ввиду низкого содержания углерода в шихте процесс возможен только на чистом техническом кислороде и путем подачи дополнительного, помимо шихты, углеродистого топлива.
Ввод металлолома в шихту приводит к безвозвратным потерям ценных металлов и тепла с дополнительным расплавом.
Целью изобретения является повышение эффективности процесса переработки твердых отходов.
Поставленная цель достигается тем, что в способе переработки отходов, преимущественно твердых бытовых отходов, включающем загрузку отходов в расплав, продувку расплава кислородсодержащим дутьем в присутствии углеродсодержащего топлива с получением шлакового расплава и отходящих газов, в отличие от известного загрузку отходов производят под нисходящий поток расплава, а продувку расплава в реакционной зоне ведут с интенсивностью дутья 40-300 нм32•мин. В загружаемой шихте из отходов и топлива содержание углерода поддерживается в пределах 15,0-90,0%. Отношение фактического расхода кислородсодержащего дутья к теоретически необходимому для полного сжигания горючих компонентов шихты поддерживают в пределах 0,5oC1,1. Процесс ведут с получением металлического расплава.
Способ может быть реализован в печи согласно патенту СССР N 1830223. В качестве кислородсодержащего дутья может использоваться воздух, воздушно-кислородная газовая смесь, технический кислород и др. В качестве углеродсодержащего топлива может использоваться, например, уголь или кокс. Уголь может подаваться в печь различными методами: совместно с отходами или раздельно через формы в виде угольной пыли или через загрузочное окно в верхней части печи. В печь могут дополнительно подаваться флюсы для корректировки состава образующегося шлакового расплава. Загрузка отходов под нисходящий поток расплава обеспечивает быстрый нагрев отходов, коксование углеродсодержащих компонентов отходов (в частности, бумаги). Объем отходов резко снижается. Минеральная часть отходов нагревается в потоке шлака и плавится с образованием шлакового расплава. Металлические включения в отходах нагреваются и плавятся с образованием металлической донной фазы (чугун). Частицы образовавшегося кокса и уголь попадают в реакционную зону, где, взаимодействуя с кислородсодержащим дутьем, сгорают с образованием отходящих газов, выводимых из печи.
Продувка расплава в реакционной зоне в газлифтном режиме с интенсивностью дутья 40-300 нм32•мин обеспечивает интенсивное сжигание углерода в реакционной зоне и образование мощного потока расплава, нисходящего через загрузочную зону.
Интенсивное сжигание углерода в реакционной зоне и наличие интенсивных тепло- и массопотоков через загрузочную зону обеспечивает высокую производительность процесса сжигания отходов, превышающую в несколько раз известный способ (прототип). При интенсивности дутья менее 40 нм32•мин не образуется нисходящего потока расплава и способ не осуществим. Продувка расплава с интенсивностью выше 300 нм32•мин нецелесообразна, так как приведет к значительному повышению высоты печи и удельных теплопотерь.
Содержание углерода в загружаемой шихте поддерживается в пределах 15,0-90,0%. При содержании углерода в шихте менее 15,0% не удается поддерживать в печи необходимую температуру и процесс не осуществим. Поддержание содержания углерода в шихте выше 90% экономически нецелесообразно, так как в реальном углеродистом топливе, используемом в промышленности, содержание углерода практически не превышает эту величину.
Коэффициент расхода кислорода α , характеризующий отношение фактического расхода кислородсодержащего дутья к теоретически необходимому для полного сжигания горючих компонентов шихты, целесообразно поддерживать в пределах от 0,5 до 1,1. При величине коэффициента менее 0,5 не удается поддерживать температуру процесса на необходимом уровне. При величине коэффициентов более 1,1 происходит нерациональное увеличение объема отходящих газов и снижение их температуры на выходе из печи, что нежелательно, так как снизить количество утилизируемого тепла.
Изменяя коэффициент расхода кислорода, можно в определенных пределах изменять (регулировать) температуре в печи.
Введение процесса с получением дополнительного металлического расплава позволяет извлекать из перерабатываемой шихты металлы и тем самым повышать комплексность использования исходных перерабатываемых материалов.
Пример 1. Расплав в реакционной зоне печи продувается с различной интенсивностью кислородсодержащим дутьем, содержание кислорода в котором изменяется в пределах от 21,0 до 95,0%. При этом образуется газлифтный поток расплава, поднимающийся вверх и затем нисходящим потоком опускающийся вниз через загрузочную зону, частично циркулируя таким образом через реакционную и загрузочную зоны. Под нисходящий поток расплава производят загрузку твердых бытовых отходов и угля. Содержание кислорода в шихте составляет 40,0%. Температура расплава в печи поддерживается в пределах 1350-1600oC.
Образующиеся отходящие газы, жидкий шлак и металлический расплав выводятся из печи. Отходящие газы при необходимости дожигаются и направляются в котел-утилизатор. Металлический расплав образуется в количестве 0,5-3,0% от количества шихты как за счет расплавления металлических включений шихты, так и в результате частичного восстановления оксидов железа зольного остатка угля при α =0,6oC0,8.
Примеры осуществления способа приведены в табл. 1.
Как видно из данных табл. 1, удельная производительность процесса переработки шихты изменяется пропорционально повышению интенсивности дутья и степени обогащения дутья кислородом и значительно выше этого показателя, характеризующего прототип.
Пример 2. Расплав продувается в реакционной зоне в газлифтном режиме. Содержание кислорода в воздушно-кислородном дутье составляет 40%, температура расплава 1500oC1600oC. Под нисходящий поток шлакового расплава загружают шихту из ТБО и угля с различным содержанием углерода. В отдельные периоды из-за отсутствия отходов в печь работает в режиме газификации топлива. Температуру процесса в указанных пределах поддерживают за счет изменения коэффициентов расхода кислорода (таблица 2).
Данные табл. 2 иллюстрируют примеры осуществления способа при изменении содержания углерода в шихте и коэффициента расхода кислорода в заявляемых пределах
Предлагаемым способом можно перерабатывать и промышленные отходы, например пропитанный нефтепродуктами грунт.
Таким образом, использование предлагаемого способа по сравнению с прототипом позволяет значительно повысить производительность процесса переработки отходов, уменьшить размеры плавильного агрегата и, следовательно, капитальные и эксплуатационные затраты, снизить теплопотери за счет уменьшения в несколько раз кессонированных поверхностей, повысить комплексность использования сырья. Процесс можно вести при низком содержании кислорода и дутье и при высоком содержании углерода в шихте. Все это обеспечивает повышение эффективности процесса.

Claims (4)

1. Способ переработки отходов, преимущественно твердых бытовых отходов, включающий загрузку отходов в расплав, продувку расплава кислородсодержащим дутьем в присутствии углеродсодержащего топлива с получением шлакового расплава и отходящих газов, отличающийся тем, что загрузку отходов производят под нисходящий поток расплава, а продувку расплава ведут в реакционной зоне с интенсивностью дутья 40 - 300 нм32 • мин.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что в загружаемой шихте из отходов и топлива содержание углерода равно 15,0 - 90,0%.
3. Способ по пп. 1 и 2, отличающийся тем, что отношение фактического расхода кислородсодержащего дутья к теоретически необходимому для полного сжигания горючих компонентов шихты поддерживают в пределах 0,5 - 1,1.
4. Способ по пп.1 - 3, отличающийся тем, что процесс ведут с получением металлического расплава.
RU95100332A 1995-01-11 1995-01-11 Способ переработки отходов RU2109215C1 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU95100332A RU2109215C1 (ru) 1995-01-11 1995-01-11 Способ переработки отходов

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU95100332A RU2109215C1 (ru) 1995-01-11 1995-01-11 Способ переработки отходов

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU95100332A RU95100332A (ru) 1996-11-10
RU2109215C1 true RU2109215C1 (ru) 1998-04-20

Family

ID=20163867

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU95100332A RU2109215C1 (ru) 1995-01-11 1995-01-11 Способ переработки отходов

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2109215C1 (ru)

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
1. Виллевальд Р.С., Беньяновский Д.Н. Проектирование и эксплуатация мусоросжигательных заводов. М.: Стройиздат, 1982. 2. SU, авторское свидеельство, 1315738, кл. F 23 G 5/00, 1982. *

Also Published As

Publication number Publication date
RU95100332A (ru) 1996-11-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
AU2006232236B2 (en) Operation of iron oxide recovery furnace for energy savings, volatile metal removal and slag control
US8088195B2 (en) Method for manufacturing titanium oxide-containing slag
CA2075794C (en) Treatment of wastes
US5613997A (en) Metallurgical process
AU2007204927B2 (en) Use of an induction furnace for the production of iron from ore
SU980629A3 (ru) Способ восстановлени пылевидных окислов в шахтном реакторе
AU747819B2 (en) Method for heat-treating recyclings containing oil and iron oxide
US5728193A (en) Process for recovering metals from iron oxide bearing masses
RU2220209C2 (ru) Способ получения железа прямым восстановлением
US5423951A (en) Process of continuously making coke of high density and strength
JPH0380850B2 (ru)
US4756748A (en) Processes for the smelting reduction of smeltable materials
RU2109215C1 (ru) Способ переработки отходов
EP0057195A1 (en) A method and an apparatus for the production of a melt
KR20240041974A (ko) 철 용융물을 제조하는 방법
RU2323260C2 (ru) Способ получения металлов, имеющих низкую температуру испарения
US3832158A (en) Process for producing metal from metal oxide pellets in a cupola type vessel
JPS61104013A (ja) 溶融鋼からみ中に含有されている鉄の回収方法
EP0618302A1 (en) Metallurgical processes and appartus
AU758195B2 (en) Process for pyrometallurgical processing, in a furnace chamber, of metal-containing waste
RU2030684C1 (ru) Способ термической переработки твердых отходов
RU2086850C1 (ru) Способ переработки твердых бытовых и промышленных отходов и устройство для его осуществления
RU2068008C1 (ru) Способ плавки высококремнистого ферросилиция и технического кремния
RU1786084C (ru) Способ пр мого получени металлов из окислов
EA045165B1 (ru) Способ и установка для плавки агломератов