RU2100851C1 - Nuclear reactor fuel assembly - Google Patents
Nuclear reactor fuel assembly Download PDFInfo
- Publication number
- RU2100851C1 RU2100851C1 RU9393056524A RU93056524A RU2100851C1 RU 2100851 C1 RU2100851 C1 RU 2100851C1 RU 9393056524 A RU9393056524 A RU 9393056524A RU 93056524 A RU93056524 A RU 93056524A RU 2100851 C1 RU2100851 C1 RU 2100851C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- coolant
- external
- absorber
- channel
- clearance
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к атомной энергетике и может быть использовано в ядерных реакторах, например, канальных, уран-графитового типа. The invention relates to nuclear energy and can be used in nuclear reactors, for example, channel, uranium-graphite type.
Известна топливная сборка ядерного реактора, содержащая установленные на опоре вертикальные столбы топливных блоков, охлаждаемые теплоносителем, и параллельные им управляющие стержни, перемещаемые с помощью электромеханического или гидравлического привода, который может включаться по аварийному сигналу или при управлении реактором [1]
Недостатком такой сборки является то, что в случае аварийного снижения давления и расхода теплоносителя быстродействие аварийной защиты реактора ограничивается не только скоростью ввода управляющих стержней в активную зону, но и временем формирования аварийного сигнала с помощью вторичных приборов, его передачи к приводу и временем включения привода.Known fuel assembly of a nuclear reactor containing vertical columns of fuel blocks mounted on a support, cooled by a coolant, and control rods parallel to it, moved by an electromechanical or hydraulic drive, which can be activated by an alarm or when controlling the reactor [1]
The disadvantage of such an assembly is that in the event of an emergency decrease in pressure and coolant flow rate, the reactor emergency protection performance is limited not only by the speed at which the control rods enter the core, but also by the time the alarm is generated using secondary devices, its transmission to the drive, and the drive's turn-on time.
Также известна топливная сборка ядерного реактора, содержащая размещенный в вертикальном технологическом канале на опоре столб втулочных топливных блоков, установленных с радиальным зазором на центральном стержне и охлаждаемых теплоносителем, которая выбрана в качестве прототипа [2]
Недостатком прототипа является то, что при аварийном снижении давления теплоносителя на входе в технологические каналы реактора, например, в результате разрушения напорной части первого контура реактора, теплоноситель вскипает, вытесняется паром из каналов, реактор перейдет в надкритичное состояние с последующим аварийным разгоном и скачком мощности (так как процесс запаривания протекает значительно быстрее, чем вводятся управляющие стержни в активную зону), сопровождаемым значительным энерговыделением, способным вызвать плавление компонентов активной зоны. Ксенонообразование при использовании прототипа в реакторе в стационарных и переходных процессах, связанных с кратковременной остановкой реактора и последующим подъемом его мощности, приводит к неравномерному аксиальному энерговыделению (после остановки реактора ксенон образуется преимущественно в местах, где до остановки было наибольшее энерговыделение). Последующий подъем мощности сопровождается наибольшим энерговыделением там, где меньше накоплено ксенона, например, при исходном (до остановки реактора) аксиальном распределении, близком косинусоидальному, в процессе подъема мощности после остановки реактора наибольшее энерговыделение будет наблюдаться в верхней и нижней частях активной зоны. Это снижает или исключает запасы до поверхностного кипения теплоносителя, а, следовательно, снижает устойчивость и надежность работы реактора в целом.Also known is the fuel assembly of a nuclear reactor containing a pillar of sleeve fuel units mounted in a vertical technological channel on a support, mounted with a radial clearance on the central rod and cooled by a coolant, which is selected as a prototype [2]
The disadvantage of the prototype is that in the event of an emergency decrease in the pressure of the coolant at the entrance to the technological channels of the reactor, for example, as a result of the destruction of the pressure part of the primary circuit of the reactor, the coolant boils, is displaced by steam from the channels, the reactor will go into a supercritical state with subsequent emergency acceleration and power surge ( since the process of steaming proceeds much faster than the control rods are introduced into the active zone), accompanied by significant energy release, which can cause melting core components. Xenon formation when using the prototype in a reactor in stationary and transient processes associated with a short shutdown of the reactor and the subsequent increase in its power leads to uneven axial energy release (after stopping the reactor, xenon is formed mainly in places where there was the greatest energy release before stopping). The subsequent increase in power is accompanied by the highest energy release where xenon is less accumulated, for example, when the initial (before the reactor shutdown) axial distribution is close to cosine, during the increase in power after the reactor is stopped, the greatest energy release will be observed in the upper and lower parts of the active zone. This reduces or eliminates the reserves to the surface boiling of the coolant, and, therefore, reduces the stability and reliability of the reactor as a whole.
Задача настоящего изобретения обеспечение эффективного быстрого самоперевода реактора в подкритичное состояние при аварийном запаривании активной зоны реактора и выравнивание нейтронного потока при работе реактора в стационарном и переходных режимах. The objective of the present invention is the provision of effective fast self-translation of the reactor into a subcritical state during emergency vaporization of the reactor core and the alignment of the neutron flux when the reactor is in stationary and transient conditions.
Поставленная задача решается тем, что в известной сборке, содержащей размещенный в вертикальном технологическом канале столб втулочных топливных блоков, установленных с радиальным зазором на центральном стержне и охлаждаемых теплоносителем, центральный стержень выполнен из выгорающего поглотителя, а удельное по высоте гидравлическое сопротивление внутреннего кольцевого зазора между поверхностью стержня и внутренней поверхностью втулочного блока меньше удельного по высоте гидравлического сопротивления зазора между внешней поверхностью блока и стенкой канала за счет не менее, чем в 1,1 раза большего проходного сечения у внутреннего зазора, чем у внешнего или создания дополнительного лабиринтного сопротивления во внешнем зазоре, при этом произведение макроскопического сечения поглощения и объема делящегося вещества, отнесенное к сумме произведений макроскопических сечений поглощения и соответствующих им объемов материалов канала, оболочки, вставки, теплоносителя и поглотителя находится в пределах 0,3-1,1 за счет меньшего макроскопического сечения поглощения у материала оболочки, чем у теплоносителя или изменения концентрации выгорающего поглотителя и делящегося вещества по основному изотопу в естественной смеси, а при более быстром запаривании теплоносителя во внутреннем зазоре, чем во внешнем, область термализации нейтронов приближается к резонансу поглотителя или возрастает доля поглощенных резонансных нейтронов. В качестве выгорающего поглотителя в сборке выбраны изотопы иттербия, европия, тория, иридия, рения, бора или их смесь с бором или эрбием. The problem is solved in that in a known assembly containing a pillar of sleeve fuel blocks placed in a vertical technological channel, mounted with a radial clearance on the central rod and cooled by a coolant, the central rod is made of a burnable absorber, and the specific height hydraulic resistance of the inner annular gap between the surface the rod and the inner surface of the sleeve block is less than the specific height hydraulic resistance of the gap between the outer turn the block and the channel wall due to no less than 1.1 times the passage section at the internal gap than at the external or the creation of an additional labyrinth resistance in the external gap, while the product of the macroscopic absorption cross section and the volume of fissile material, referred to the sum of the products The macroscopic absorption cross sections and the corresponding volumes of channel, shell, insert, coolant and absorber materials are in the range 0.3–1.1 due to the smaller macroscopic absorption cross section for Methods and material shell than the heat medium or changing the concentration of burnable poison and the fissile material in the main isotope in the natural mixture and of hardening at a faster coolant in the inner gap than in the outer region of neutron thermalization approaches resonance absorber or increasing the proportion of absorbed resonance neutrons. Isotopes of ytterbium, europium, thorium, iridium, rhenium, boron, or their mixture with boron or erbium, were selected as a burnable absorber in the assembly.
На фиг. 1 представлена конструкция топливной сборки ядерного реактора, общий вид; на фиг. 2 разрез общего вида. In FIG. 1 shows a design of a fuel assembly of a nuclear reactor, general view; in FIG. 2 section of a general view.
Топливная сборка ядерного реактора содержит технологический канал 1, в котором на опоре 2 установлен столб втулочных топливных блоков 3 из обогащенного делящегося материала, например, по изотопу уран-235. В полости каждого втулочного топливного блока расположен коаксиально поглощающий стержень 4, при необходимости соединенный дистанционирующими вставками 5 с блоком 3. Топливные блоки 3 и поглощающие стержни 4 могут быть, по мере надобности, покрыты защитными оболочками 6, выполненными из одного и того же материала, что и дистанционирующие вставки. При нормальной работе реактора теплоноситель 7 под давлением проходит через канал 1, снимая тепло с топливных блоков 3 и стержней 4. Тепло выделяется в стержнях 4 в результате поглощения нейтронов поглощающим материалом, а в топливных блоках 3 в основном, в результате реакции деления. Концентрации делящегося материала и поглотителя, радиальные и аксиальные размеры стержней 4 и блоков 3 выбраны так, что мультиплицирующая способность сборки поддерживается в критичном или надкритичном состоянии. Так удельное по высоте гидравлическое сопротивление внутреннего кольцевого зазора стержень-блок меньше, чем удельное по высоте гидравлическое сопротивление внешнего зазора блок-канал, как правило, за счет большего гидравлического диаметра внутреннего в сравнении с внешним, это увеличивает диффузионное сопротивление потоку нейтронов, дополнительно снижает эффективность поглощающих стержней (снижается доля поглощаемых нейтронов в поглотителе), и повышает эффективность использования нейтронов (возрастает доля нейтронов, поглощенных в делящемся веществе) с одновременным аксиальным выравниванием потока нейтронов. А произведение макроскопического сечения поглощения делящегося вещества, отнесенное к сумме произведений макроскопических сечений поглощения и соответствующих им объемов материалов канала, оболочек, вставки, теплоносителя и поглотителя в сборке, при рабочих условиях в области наиболее вероятной энергии нейтронов находится в пределах 0,3-1,1 (меньшая величина определяется из условия обеспечения критичности, а большая необходимостью обеспечения отрицательного пустотного эффекта реактивности при запаривании теплоносителя). The fuel assembly of a nuclear reactor contains a process channel 1, in which a pillar of
Совместное использование выгорающего поглотителя 4 и топливных блоков 3 (фиг. 1) при более низкой при нормальной работе реактора и более высокой при запаривании поглощающей способностью стержней 4 в сочетании меньшего удельного по высоте гидравлического сопротивления внутреннего по сравнению с удельным гидравлическим сопротивлением внешнего кольцевого зазора обеспечивает критичность реактора, выравнивание нейтронного потока, компенсирует температурные эффекты и выгорание топлива в течение кампании реактора, что сообщает предлагаемой сборке новое свойство и является существенным отличием по сравнению с прототипом. При переходных процессах, связанных с остановкой реактора и последующим подъемом его мощности, неравномерность аксиального энерговыделения в результате ксенонообразования компенсируется поглотителем определенной выше концентрации в стержне 4 при взаимном расположении стержней 4 и топливных блоков 3 (фиг. 1). При аварийной разгерметизации напорной части первого контура реактора давление теплоносителя на входе в канал 1 падает до значений, близких к атмосферному, а в нижней части канала до давления насыщения вскипающего теплоносителя на выходе из канала, где температура теплоносителя наибольшая. В насыщенной жидкости на выходе из канала возникает объемное кипение, при котором теплоноситель переходит из однофазного состояния в двухфазное в виде парожидкостной смеси, которая расширяется в процессе испарения жидкости теплоносителя и вытесняется вверх через отверстие разгерметизации первого контура в атмосферу. При этом парожидкостная смесь из внутреннего кольцевого зазора выбрасывается быстрее, чем из внешнего, за счет меньшего по высоте удельного гидравлического сопротивления. Более быстрое самовыталкивание этим паром жидкой фазы теплоносителя во внутреннем кольцевом зазоре по сравнению с внешним приводит к скачкообразному возрастанию эффективности поглощающих стержней, вызванному снижению отражающей способности теплоносителя во внутреннем кольцевом зазоре при запаривании и ретермализацией нейтронов в область резонанса поглотителя, это увеличивает энерговыделение в поглотителе, а следовательно, возрастает скорость движения двухфазного теплоносителя во внутреннем кольцевом зазоре и еще больше возрастает эффективность поглотителя с одновременным улучшением теплосъема с блоков 3, что переводит реактор в подкритичное состояние путем ускоренного самогашения цепной ядерной реакции деления. Такое развитие аварии приводит не только к быстрой (одновременно с аварийным процессом) остановке реактора, но и снижает после остановки реактора остаточное энерговыделение, от которого зависит возможность или время начала плавления компонентов активной зоны. The combined use of a burnable absorber 4 and fuel blocks 3 (Fig. 1) with lower during normal operation of the reactor and higher when steaming the absorbing capacity of the
Таким образом, неизвестное ранее совместное расположение поглощающих стержней 4 в полости втулочных топливных блоков 3 из обогащенного делящегося вещества с использованием в качестве выгорающего поглотителя изотопов, имеющих в сечении поглощения резонанс, в область которого ретермализуются нейтроны при запаривании устройства за счет меньшего по высоте гидравлического сопротивления внутреннего кольцевого зазора по сравнению с внешним кольцевым зазором, обеспечивает эффективный быстрый самоперевод реактора в подкритичное состояние, повышает его безопасность за счет высокой внутренней самозащищенности, не зависящей от скорости ввода в активную зону управляющих стержней системы управления и защиты, сообщает тем самым положительный эффект и является существенным отличием в сравнении с прототипом. Thus, the previously unknown joint arrangement of the absorbing
В настоящее время промышленностью освоено производство втулочных блоков, покрытых защитной оболочкой, которые без каких-либо существенных конструктивных изменений могут быть использованы в предложенном варианте в уран-графитовых реакторах. Currently, the industry has mastered the production of sleeve blocks coated with a protective shell, which, without any significant structural changes, can be used in the proposed embodiment in uranium-graphite reactors.
Применение в качестве выгорающего поглотителя иридия, тория, рения позволяет нарабатывать также и полезные изотопы. The use of iridium, thorium, and rhenium as a burnable absorber can also produce useful isotopes.
Предлагаемая сборка допускает в дальнейшем использование в качестве делящегося вещества изотопов плутония. The proposed assembly allows further use of plutonium isotopes as fissile material.
Claims (2)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU9393056524A RU2100851C1 (en) | 1993-12-22 | 1993-12-22 | Nuclear reactor fuel assembly |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU9393056524A RU2100851C1 (en) | 1993-12-22 | 1993-12-22 | Nuclear reactor fuel assembly |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU93056524A RU93056524A (en) | 1996-04-10 |
RU2100851C1 true RU2100851C1 (en) | 1997-12-27 |
Family
ID=20150527
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU9393056524A RU2100851C1 (en) | 1993-12-22 | 1993-12-22 | Nuclear reactor fuel assembly |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2100851C1 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2521591C2 (en) * | 2009-04-17 | 2014-06-27 | ДжиИ-Хитачи Ньюклеар Энерджи Америкас ЭлЭлСи | Burnable absorbing materials and installations for nuclear reactors and methods of their application |
-
1993
- 1993-12-22 RU RU9393056524A patent/RU2100851C1/en active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
1. US, патент, 4323428, кл. G 21 C 3/30, 1982. 2. GB, акцентованная заявка, 1283195, кл. G 21 C 3/30, 1972. * |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2521591C2 (en) * | 2009-04-17 | 2014-06-27 | ДжиИ-Хитачи Ньюклеар Энерджи Америкас ЭлЭлСи | Burnable absorbing materials and installations for nuclear reactors and methods of their application |
US9165691B2 (en) | 2009-04-17 | 2015-10-20 | Ge-Hitachi Nuclear Energy Americas Llc | Burnable poison materials and apparatuses for nuclear reactors and methods of using the same |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US3147191A (en) | Nuclear reactor fuel | |
US4326919A (en) | Nuclear core arrangement | |
US3296085A (en) | Calandria core for sodium graphite reactor | |
US4080257A (en) | Baffle-former arrangement for nuclear reactor vessel internals | |
RU2100851C1 (en) | Nuclear reactor fuel assembly | |
US3205139A (en) | High temperature reactor with specific distribution of non-1/v. absorber and fertilematerial | |
RU2173484C1 (en) | Fast reactor using heavy liquid-metal coolant | |
Wilson | Physics of liquid metal fast breeder reactor safety | |
RU2069897C1 (en) | Nuclear reactor fuel assembly | |
RU2120672C1 (en) | Nuclear reactor fuel assembly | |
Maschek et al. | Safety analyses for ADS cores with dedicated fuel and proposals for safety improvements | |
Kim et al. | Neutronics feasibility of simple and dry recycling technologies for a self-sustainable breed-and-burn fast reactor | |
Turner et al. | Annular core for the modular high-temperature gas-cooled reactor (MHTGR) | |
JP2718855B2 (en) | Nuclear fuel channel and its own safe water cooled tube reactor | |
Chen et al. | Transient thermal analysis of IVR strategy under a LB-LOCA based on ASTEC code | |
Wachholz | The safety characteristics of the HTR 500 reactor plant | |
Eriksson et al. | Preliminary safety analysis of a Swedish accelerator driven system employing nitride fuel and burnable absorbers | |
Pal Singh et al. | Inherent safety concepts in nuclear power reactors | |
Mi et al. | Some considerations for FFR safety design | |
RU2178595C2 (en) | Nuclear reactor fuel element | |
BYERS | Critical mass measurements for various fuel configurations in the lasl d sub 2 o reflected cavity reactor | |
Foster | A comparison of typical fuel cycle costs for thermal and nonthermal sodium-cooled reactors | |
Alekseev et al. | Optimization of Conceptual Solutions for the RBETs-M Lead–Bismuth Fast Reactor | |
Rahnema et al. | Recriticality considerations in disrupted gas-cooled fast reactor core geometry | |
Beeley et al. | THE SODIUM GRAPHITE REACTOR: TOMMORROW'S POWER PLANT |