RU2098838C1 - Method for detection of distance to fault location and length of wires of power supply line and communication line; device which implements said method - Google Patents
Method for detection of distance to fault location and length of wires of power supply line and communication line; device which implements said method Download PDFInfo
- Publication number
- RU2098838C1 RU2098838C1 RU96102639A RU96102639A RU2098838C1 RU 2098838 C1 RU2098838 C1 RU 2098838C1 RU 96102639 A RU96102639 A RU 96102639A RU 96102639 A RU96102639 A RU 96102639A RU 2098838 C1 RU2098838 C1 RU 2098838C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- input
- output
- pulses
- voltage
- distance
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Measurement Of Length, Angles, Or The Like Using Electric Or Magnetic Means (AREA)
Abstract
Description
Предложенный способ и устройство для его осуществления относятся к импульсной технике и электроизмерениям и могут быть использованы при создании приборов для автоматического определения расстояния до места обрыва и короткого замыкания в линиях электропередачи и связи, и определения их длины. The proposed method and device for its implementation relate to pulse technology and electrical measurements and can be used to create devices for automatically determining the distance to the cliff and short circuit in transmission and communication lines, and determining their length.
Известные способы определения расстояния до места повреждения [1, 2] основаны на локационном способе определения расстояния до места повреждения: зондировании линии импульсами напряжения, приеме отраженных импульсов, усилении их по закону, обратному закону затухания [1] фиксации времени прихода отраженных импульсов и определения расстояния до места повреждения по интервалу времени между отраженным и зондирующим импульсами, изменений масштаба задержки луча электронно-лучевой трубки в соответствии со скоростью распространения импульсов по линии [2]
Известен способ автоматического определения расстояния до места повреждения [3] воздушных линий, основанный на посылке серии из n зондирующих импульсов, усиления приходящих с линии импульсов по закону, обратному закону затухания импульсов в линии, поочередном синхронном интегрировании принятых напряжений в m независимых цепочках, соответствующих участкам линии за n циклов зондирования, выборе одной из (m-1) цепочек, в которой проинтегрированное напряжение максимально, и определении расстояния по номеру этой цепочки.Known methods for determining the distance to the place of damage [1, 2] are based on the location-based method for determining the distance to the place of damage: sensing the line with voltage pulses, receiving reflected pulses, amplifying them according to the law, the inverse law of attenuation [1] fixing the time of arrival of reflected pulses and determining the distance to the place of damage in the time interval between reflected and probing pulses, changes in the delay scale of the beam of the cathode ray tube in accordance with the propagation velocity of the pulse on line [2]
A known method for automatically determining the distance to the place of damage [3] overhead lines, based on sending a series of n probe pulses, amplification of the pulses coming from the line according to the law, the inverse law of the pulse attenuation in the line, sequential synchronous integration of the received voltages in m independent chains corresponding to sections lines for n sensing cycles, choosing one of the (m-1) chains in which the integrated voltage is maximum, and determining the distance by the number of this chain.
Известно устройство [4] дальномер, построенный по принципу счета импульсов эталонной частоты, стабилизированной кварцем, интервал между которыми соответствует определенной дальности (заданной абсолютной погрешности); при этом сосчитанное количество импульсов в интервале времени между зондирующим и отраженным сигналом представляется двоичным кодом и преобразуется в напряжение, соответствующее этому коду. A device is known [4] a range finder, built on the principle of counting pulses of a reference frequency stabilized by quartz, the interval between which corresponds to a certain range (a given absolute error); in this case, the counted number of pulses in the time interval between the probing and reflected signal is represented by a binary code and is converted into a voltage corresponding to this code.
Известно устройство для определения расстояния до места повреждения в линиях электропередачи и связи [5, 6] основанное на локационном методе определения расстояния до места повреждения: в линию посылают зондирующие сигналы, принимают отраженные от неоднородностей волнового сопротивления и повреждения сигналы и определяют место повреждения по временной задержке отраженных импульсов относительно зондирующих. A device is known for determining the distance to the place of damage in power and communication lines [5, 6] based on the location-based method for determining the distance to the place of damage: probing signals are sent to the line, signals reflected from inhomogeneities and damage are received, and the place of damage is determined by the time delay reflected pulses relative to probing.
Зондирующие и отраженные сигналы поступают в стробоскопический преобразователь, преобразуются в аналоговый сигнал, который регистрируется на экране электронно-лучевой трубки в виде импульсной характеристики линии. The probing and reflected signals arrive at a stroboscopic converter, are converted into an analog signal, which is recorded on the cathode ray tube screen in the form of a pulse characteristic of the line.
Информация с временной задержке отраженных импульсов относительно зондирующего импульса с учетом коэффициента укорочения электромагнитных волн в линии при ручном совмещении фронта зондирующего и отраженного сигналов на экране электронно-лучевой трубки с помощью датчиков расстояния и укорочения преобразуется в блоке цифровой индикации в информацию о расстоянии или коэффициенте укорочения импульсов в линии. Information with a time delay of the reflected pulses relative to the probe pulse, taking into account the coefficient of shortening of electromagnetic waves in the line when manually combining the front of the probe and reflected signals on the screen of the cathode ray tube with the help of distance and shortening sensors, is converted in the digital display unit into information about the distance or coefficient of shortening of pulses in line.
Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому способу и устройству является способ, реализуемый устройством для измерения расстояния до места повреждения линий электропередачи и связи, и это устройство - прототип [5, 6]
Этот способ основан на зондировании объекта измерения импульсами напряжения, приеме отраженных сигналов, фиксации времени прихода импульса, отраженного от места повреждения, стробоскопическом преобразовании импульсных сигналов, анализе аналоговой импульсной характеристики и определении расстояния до места повреждения по интервалу времени между моментом воздействия зондирующим импульсом и моментом прихода отраженного от повреждения импульса.The closest in technical essence to the proposed method and device is a method implemented by a device for measuring the distance to the place of damage to power lines and communications, and this device is a prototype [5, 6]
This method is based on sensing the measurement object with voltage pulses, receiving reflected signals, recording the time of arrival of the pulse reflected from the damage site, stroboscopic conversion of the pulse signals, analyzing the analog impulse response and determining the distance to the damage site from the time interval between the moment of exposure to the probe pulse and the moment of arrival reflected from impulse damage.
Устройство, осуществляющее этот способ, содержит тактовый генератор, генератор быстрого пилообразного напряжения, генератор зондирующих импульсов, датчик опорного напряжения, датчик напряжения масштаба, генератор медленного пилообразного напряжения, датчик укорочения, элемент сравнения, стробоскопический преобразователь, блок осциллографической индикации, аналого-цифровой преобразователь, коммутатор, мультиплексор и блок цифровой индикации. The device that implements this method includes a clock generator, a fast sawtooth voltage generator, a probe pulse generator, a reference voltage sensor, a scale voltage sensor, a slow sawtooth voltage generator, a shortening sensor, a comparison element, a stroboscopic converter, an oscilloscope display unit, an analog-to-digital converter, switchboard, multiplexer and digital display unit.
Это устройство и реализуемый им способ имеют следующие недостатки:
1) Снижение точности измерения за счет использования электронно-лучевого индикатора;
2) Необходимость анализа импульсной характеристики для выделения повреждений;
3) Ограничение области применения ограничение типов измеряемых линий по коэффициенту укорочения.This device and the method it implements have the following disadvantages:
1) Decrease in measurement accuracy due to the use of an electron beam indicator;
2) The need to analyze the impulse response to isolate damage;
3) Limiting the scope of application; limiting the types of measured lines by the shortening coefficient.
Первый недостаток объясняется тем, что электронно-лучевой индикатор ухудшает потенциальную точность устройства, внося дополнительные ошибки в измерения, определяемые масштабом шкалы, масштабом развертки, степенью освещенности, качеством фокусировки, толщиной линии при совмещении и т.д. The first drawback is due to the fact that the electron-beam indicator degrades the potential accuracy of the device, introducing additional errors into the measurements, determined by the scale of the scale, the sweep scale, the degree of illumination, the quality of focusing, the thickness of the line when combined, etc.
Второй недостаток объясняется тем, что для выделения полученного сигнала (отражения от повреждения) на фоне отражений от муфт и неоднородностей волнового сопротивления, переотражений от неполного согласования волнового сопротивления с выходным сопротивлением генератора зондирующих сигналов, необходим анализ импульсной характеристики оператором высокой квалификации; при этом необходимы просмотр всего диапазона измерения, правильный выбор вида и длительности зондирующего сигнала, согласование выходного сопротивления устройства с волновым сопротивлением линии, выбор режима развертки блока осциллографической индикации. The second drawback is due to the fact that in order to isolate the received signal (reflection from damage) against the background of reflections from the couplings and heterogeneities of the wave resistance, reflections from incomplete matching of the wave resistance with the output resistance of the probe signal generator, it is necessary to analyze the impulse response by a highly qualified operator; it is necessary to view the entire measurement range, make the right choice of the type and duration of the probing signal, coordinate the output impedance of the device with the wave impedance of the line, and select the sweep mode of the oscilloscope display unit.
Анализ импульсной характеристики совершенно необходим при поиске сложных повреждений, когда отраженный сигнал от повреждения неразличим на фоне сигналов, перечисленных выше; однако при поиске простых повреждений типа "обрыв" или "короткое замыкание", отражение от которых имеет максимальную амплитуду, проведение операции анализа импульсной характеристики снижает быстродействие устройства. The analysis of the impulse response is absolutely necessary when searching for complex damage, when the reflected signal from the damage is indistinguishable against the background of the signals listed above; however, when searching for simple faults such as "open" or "short circuit", the reflection of which has a maximum amplitude, the operation of the analysis of the impulse response reduces the speed of the device.
Третий недостаток обусловлен способом цифрового отсчета расстояния с помощью калиброванной задержки стробимпульсов, при котором одно и то же опорное напряжение, равное максимальному входному напряжению АЦП 
При этом в качестве измеряемого расстояния индицируется опорное напряжение, изменяемое в процессе поиска повреждения с помощью датчика расстояния, от нуля до максимального значения 
В качестве коэффициента укорочения индицируется то же опорное напряжение, устанавливаемое или изменяемое с помощью датчика укорочения от величины, равной единице, до максимального значения, равного 
As a shortening factor, the same reference voltage is displayed, set or changed by means of a shortening sensor from a value equal to one to a maximum value equal to
Целью изобретения является повышение точности и быстродействия определения расстояния в линиях со значительными неоднородностями, расширение области применения по коэффициенту укорочения измеряемых линий. The aim of the invention is to increase the accuracy and speed of determining the distance in lines with significant heterogeneity, expanding the scope of the coefficient of shortening of the measured lines.
Цель достигается тем, что в известном способе измерения расстояния до места повреждения линий электроперадачи и связи, основанном на зондировании входа объекта измерения импульсами напряжения, приеме отраженных импульсов и усиления их по закону, обратному закону измерения затухания импульсов, фиксации времени прихода импульса, отраженного от места повреждения или разомкнутого или короткозамкнутого конца линии и определении расстояния до места повреждения или до конца линии по интервалу времени между моментом зондирования и моментом прихода отраженного импульса:
преобразуют разнополяные импульсы, отраженные от обрыва и короткого замыкания, в однополярные импульсы;
формируют однополярное, медленно падающее, пилообразное пороговое напряжение;
сравнивают пороговое напряжение с амплитудой преобразованного отраженного импульса и в момент их равенства фиксируют время прихода отраженного импульса;
формируют опорное напряжение и преобразуют его в напряжение укорочения с коэффициентом деления, равным отношению максимального коэффициента укорочения к установленному коэффициенту укорочения в измеряемой линии;
преобразуют временной интервал между моментом прихода отраженного импульса и моментом зондирования в напряжение расстояния с коэффициентом деления, равным установленному коэффициенту укорочения в измеряемой линии.The goal is achieved by the fact that in the known method of measuring the distance to the place of damage of power transmission and communication lines, based on sensing the input of the measurement object with voltage pulses, receiving reflected pulses and amplifying them according to the law, the inverse law of measuring pulse attenuation, fixing the time of arrival of the pulse reflected from the place damage to the open or short-circuited end of the line and determining the distance to the place of damage or to the end of the line from the time interval between the moment of sounding and the moment the arrival of the reflected pulse:
converts bipolar pulses reflected from a break and a short circuit into unipolar pulses;
form a unipolar, slowly falling, sawtooth threshold voltage;
compare the threshold voltage with the amplitude of the converted reflected pulse and at the time of their equality record the time of arrival of the reflected pulse;
form a reference voltage and convert it to a shortening voltage with a division ratio equal to the ratio of the maximum shortening coefficient to the set shortening coefficient in the measured line;
they convert the time interval between the moment of arrival of the reflected pulse and the moment of sounding into a distance voltage with a division ratio equal to the set shortening coefficient in the measured line.
Указанная цель достигается тем, что в известном устройстве для измерения расстояния до места повреждения линий электропередач, содержащем тактовый генератор, генератор зондирующих импульсов, элемент сравнения, датчик расстояния, датчик укорочения, коммутатор, аналого-цифровой преобразователь и блок цифровой индикации, вход которого подключен к выходу аналого-цифрового преобразователя:
генератор зондирующих сигналов выполнен с возможностью выработки импульсов заданной длительности для функционального изменения порогового напряжения в начальный момент цикла измерения расстояния на первом выходе,
тактовый генератор выполнен с возможностью выработки импульсов, длительность которых пропорциональна максимальному измеряемому расстоянию на каждом диапазоне измерения на первом и втором выходах, и счетных импульсов, количество которых пропорционально измеряемому расстоянию, на третьем выходе,
первый коммутатор выполнен с возможностью преобразования однополярного зондирующего сигнала в прямой и инверсный на первом выходе, с возможностью трансформации и коммутации прямого и инверсного отраженных сигналов с первого выхода на второй и третий выходы и коммутации усиленных отраженных сигналов со второго входа на второй выход,
датчик расстояния выполнен с возможностью преобразования счетных импульсов на первом входе в аналоговое напряжения, пропорциональное времени задержки отраженных импульсов на выходе,
датчик укорочения выполнен с возможностью преобразования опорного напряжения, пропорционального заданному максимальному коэффициенту укорочения, в напряжение укорочения, пропорциональное установленному коэффициенту укорочения, и преобразования аналогового напряжения, пропорционального времени задержки отраженных импульсов на первом входе в напряжение, пропорциональное расстоянию до повреждения на выходе, с возможностью их коммутации по второму и третьему входам,
в него введены:
второй коммутатор, выполненный с возможностью формирования управляющего напряжения и коммутации его на первый или второй выход,
функциональный приемник, выполненный с возможностью непрерывного изменения коэффициента усиления принимаемого сигнала по первому входу в каждом цикле измерения по закону, обратному экспоненциальному закону изменения затухания импульса в линии, возможностью управления изменением коэффициента усиления в каждом цикле по второму входу и возможностью расщепления усиленного сигнала на прямой и инверсный на выходе,
детектор, выполненный с возможностью преобразования прямого и инверсного входного сигнала в положительный на выходе,
формирователь порогового напряжения,
формирователь импульсов начала и окончания счета с возможностью выработки импульсов начала счета на первом выходе и импульсов окончания счета на втором и третьем выходах,
формирователь импульсов записи и обнуления с возможностью выработки импульсов обнуления на первом выходе и импульсов записи на втором и третьем выходах,
первый и второй выходы которого соединены соответственно со вторым и третьим выходами датчика расстояния, третий выход соединен с вторым входом формирователя порогового напряжения, а вход соединен с вторым выходом формирователя импульсов начала и окончания счета, первый выход которого соединен с входом тактового генератора, третий выход соединен с первым входом формирователя порогового напряжения, первый вход соединен с вторым выходом тактового генератора, а второй вход соединен с выходом элемента сравнения, первый вход которого соединен с выходом формирователя порогового напряжения, а второй вход соединен с выходом детектора, симметричный вход которого соединен с вторым симметричным выходом первого коммутатора, первый симметричный выход которого соединен с объектом измерения, третий выход соединен с первым входом функционального приемника, первый вход соединен с вторым выходом генератора зондирующих импульсов, а второй симметричный вход соединен с симметричным входом функционального приемника, второй вход которого соединен с первым выходом тактового генератора и входом генератора зондирующих импульсов, первый выход которого соединен с третьим входом формирователя порогового напряжения, третий выход тактового генератора соединен с первым входом датчика расстояния, выход которого соединен с первым входом датчика укорочения, второй и третий входы которого соединены с первым и вторым выходами второго коммутатора соответственно, а выход соединен с входом аналого-цифрового преобразователя, при этом тактовый генератор содержит генератор с кварцевой стабилизацией частоты, делитель частоты и мультиплексор диапазонов, первый вход которого соединен с выходом генератора и входом делителя частоты, второй вход соединен с входом тактового генератора, а выход соединен с третьим выходом тактового генератора, первый и второй выходы которого соединены с соответствующими выходами делителя частоты;
при этом, первый коммутатор содержит симметрирующий трансформатор и переключатель, первый и второй выводы которого соединены соответственно с пятым и восьмым выводами трансформатора, четвертый, шестой и седьмой выводы которого соединены с корпусом устройства, третий вывод соединен с первым входом первого коммутатора, первый симметричный выход которого соединен с первым и вторым выводами трансформатора, пятый вывод которого соединен с третьим выходом первого коммутатора, второй симметричный вывод которого соединен с пятым и шестым выводами переключателя, третий и четвертый выводы которого соединены с вторым симметричным входом первого коммутатора;
при этом датчик расстояния содержит счетчик и последовательно соединенные регистр, цифроаналоговый преобразователь и операционный усилитель, выход которого соединен с выходом датчика расстояния, первый вход которого соединен с первым входом счетчика, второй вход которого соединен с вторым входом датчика расстояния, третий вход которого соединен с вторым входом регистра, первый вход которого соединен с выходом счетчика;
при этом формирователь порогового напряжения содержит последовательно соединенные счетчик, цифроаналоговый преобразователь, операционный усилитель и эмиттерный повторитель, выход которого соединен с выходом формирователь порогового напряжения, первый и второй входы которого соединены с входами счетчика, а третий вход соединен с вторым входом эмиттерного повторителя;
при этом функциональный приемник содержит дифференциальный усилитель, генератор экспоненциального напряжения и одновибратор, вход которого соединен с вторым входом функционального приемника, первый вход которого соединен с первым входом дифференциального усилителя, второй вход которого соединен с выходом генератора экспоненциального напряжения, вход которого соединен с выходом одновибратора, а выход функционального приемника соединен с выходом дифференциального усилителя;
при этом датчик укорочения содержит датчик опорного напряжения, четырехканальный аналоговый коммутатор, первый, второй и третий резисторы, причем второй вывод третьего резистора соединен с корпусом устройства, а первый вывод соединен с третьим и вторым выводами второго резистора, первый вывод которого соединен с выводом А3 аналогового коммутатора и третьим выводом первого резистора, второй вывод которого соединен с выводами А2 и В4 аналогового коммутатора, а первый вывод соединен с выводом В1 аналогового коммутатора, вывод А4 которого соединен с выходом датчика опорного напряжения, выводы В2, В3 аналогового коммутатора соединены с выходом датчика укорочения, первый вход которого соединен с выводом А1 аналогового коммутатора, разрешающие входы первого и второго каналов которого V1, 2 соединены с вторым входом датчика укорочения, третий вход которого соединен с разрешающими входами третьего и четвертого каналов V3, 4 аналогового коммутатора.This goal is achieved by the fact that in the known device for measuring the distance to the place of damage to power lines containing a clock generator, a probe pulse generator, a comparison element, a distance sensor, a shortening sensor, a switch, an analog-to-digital converter and a digital display unit, the input of which is connected to analog-to-digital converter output:
the probe signal generator is configured to generate pulses of a given duration for a functional change in the threshold voltage at the initial moment of the distance measurement cycle at the first output,
the clock generator is configured to generate pulses, the duration of which is proportional to the maximum measured distance on each measuring range at the first and second outputs, and counting pulses, the number of which is proportional to the measured distance, on the third output,
the first switch is configured to convert a unipolar sounding signal into direct and inverse at the first output, with the possibility of transforming and switching direct and inverse reflected signals from the first output to the second and third outputs and switching the amplified reflected signals from the second input to the second output,
the distance sensor is configured to convert the counting pulses at the first input into an analog voltage proportional to the delay time of the reflected pulses at the output,
the shortening sensor is capable of converting the reference voltage proportional to the specified maximum shortening coefficient into a shortening voltage proportional to the set shortening coefficient, and converting the analog voltage proportional to the delay time of the reflected pulses at the first input to a voltage proportional to the distance to the output damage, with the possibility of switching on the second and third inputs,
introduced into it:
the second switch, made with the possibility of forming a control voltage and switching it to the first or second output,
a functional receiver configured to continuously change the gain of the received signal at the first input in each measurement cycle according to a law that is inverse to the exponential law of the change in the attenuation of the pulse in the line, the ability to control the change in the gain in each cycle at the second input and the possibility of splitting the amplified signal into direct and inverse output
a detector configured to convert a direct and inverse input signal to a positive output,
threshold voltage driver,
shaper of impulses of the beginning and end of counting with the possibility of generating impulses of the beginning of counting at the first output and pulses of the end of counting at the second and third outputs
shaper of recording and zeroing pulses with the possibility of generating zeroing pulses at the first output and recording pulses at the second and third outputs,
the first and second outputs of which are connected respectively to the second and third outputs of the distance sensor, the third output is connected to the second input of the threshold voltage shaper, and the input is connected to the second output of the pulse shaper of the beginning and end of the count, the first output of which is connected to the input of the clock generator, the third output is connected with the first input of the threshold voltage driver, the first input is connected to the second output of the clock generator, and the second input is connected to the output of the comparison element, the first input of which is connected inen with the output of the threshold voltage driver, and the second input is connected to the detector output, the symmetric input of which is connected to the second symmetric output of the first switch, the first symmetric output of which is connected to the measurement object, the third output is connected to the first input of the functional receiver, the first input is connected to the second output a probe pulse generator, and the second symmetric input is connected to the symmetric input of the functional receiver, the second input of which is connected to the first output of the clock generator and the input of the probe pulse generator, the first output of which is connected to the third input of the threshold voltage driver, the third output of the clock generator is connected to the first input of the distance sensor, the output of which is connected to the first input of the shortening sensor, the second and third inputs of which are connected to the first and second outputs of the second the switch, respectively, and the output is connected to the input of an analog-to-digital converter, while the clock generator contains a generator with quartz frequency stabilization, a frequency divider and tipleksor ranges, a first input coupled to an output of the generator and the input of the frequency divider, a second input coupled to an input clock and an output connected to a third output of the clock generator, the first and second outputs which are connected to respective outputs of the frequency divider;
wherein the first switch contains a balancing transformer and a switch, the first and second terminals of which are connected respectively to the fifth and eighth terminals of the transformer, the fourth, sixth and seventh terminals of which are connected to the device body, the third terminal is connected to the first input of the first switch, the first symmetric output of which connected to the first and second terminals of the transformer, the fifth terminal of which is connected to the third output of the first switch, the second symmetrical terminal of which is connected to the fifth and sixth odes switch, third and fourth terminals being connected to a second symmetrical input of the first switch;
wherein the distance sensor contains a counter and a series-connected register, a digital-to-analog converter and an operational amplifier, the output of which is connected to the output of the distance sensor, the first input of which is connected to the first input of the counter, the second input of which is connected to the second input of the distance sensor, the third input of which is connected to the second the input of the register, the first input of which is connected to the output of the counter;
wherein the threshold voltage generator comprises a series-connected counter, a digital-to-analog converter, an operational amplifier and an emitter follower, the output of which is connected to the output by a threshold voltage generator, the first and second inputs of which are connected to the counter inputs, and the third input is connected to the second input of the emitter follower;
wherein the functional receiver contains a differential amplifier, an exponential voltage generator and a single vibrator, the input of which is connected to the second input of the functional receiver, the first input of which is connected to the first input of the differential amplifier, the second input of which is connected to the output of the exponential voltage generator, the input of which is connected to the output of the one-shot, and the output of the functional receiver is connected to the output of the differential amplifier;
wherein the shortening sensor comprises a reference voltage sensor, a four-channel analog switch, first, second and third resistors, the second terminal of the third resistor connected to the device body, and the first terminal connected to the third and second terminals of the second resistor, the first terminal of which is connected to the analog output A3 switch and the third terminal of the first resistor, the second terminal of which is connected to the terminals A2 and B4 of the analog switch, and the first terminal is connected to terminal B1 of the analog switch, terminal A4 of which dinene with the output of the reference voltage sensor, the outputs B2, B3 of the analog switch are connected to the output of the shortening sensor, the first input of which is connected to the output A1 of the analog switch, the enable inputs of the first and second channels of which V1, 2 are connected to the second input of the shortening sensor, the third input of which is connected with enable inputs of the third and fourth channels V3, 4 analog switches.
Сопоставительный анализ с прототипом показывает, что заявленное решение соответствует критерию изобретения "новизна". Comparative analysis with the prototype shows that the claimed solution meets the criteria of the invention of "novelty."
При изучении других известных решений в данной области техники признаки, отличающие заявленное решение от прототипа, не были выявлены, и потому они обеспечивают заявленному техническому решению соответствие критерию "существенные отличия". When studying other known solutions in the art, signs that distinguish the claimed solution from the prototype were not identified, and therefore they provide the claimed technical solution with the criterion of "significant differences".
Сущность изобретения заключается в автоматическом измерении расстояния с заданной точностью до конца линии или повреждения независимо от вида повреждения: "обрыв" или "короткое замыкание". Устройство автоматически анализирует отраженные сигналы по максимуму амплитуды и выдает одинаковые результаты об измеренном расстоянии независимо от полярности отраженного сигнала с учетом установленного коэффициента укорочения. The essence of the invention lies in the automatic measurement of distance with a given accuracy to the end of the line or damage, regardless of the type of damage: “open” or “short circuit”. The device automatically analyzes the reflected signals at the maximum amplitude and gives the same results about the measured distance, regardless of the polarity of the reflected signal, taking into account the set shortening factor.
Погрешность измерения расстояния определяется погрешностью частоты кварцевого генератора в тактовом генераторе и погрешностью снятия цифрового отсчета. По сравнению с прототипом исключаются погрешности нелинейности и крутизны быстрого пилообразного напряжения и визуальная погрешность совмещения фронтов зондирующего и отраженного сигнала на экране электронно-лучевой трубки. The error in measuring the distance is determined by the error in the frequency of the crystal oscillator in the clock generator and the error in taking the digital readout. Compared with the prototype, errors of nonlinearity and steepness of the fast sawtooth voltage and visual error of combining the edges of the probe and reflected signal on the screen of the cathode ray tube are excluded.
На фиг. 1 представлено устройство, реализующее предложенный способ; на фиг. 2-7 примеры реализации тактового генератора, датчика расстояния, датчика укорочения, формирователя порогового напряжения, функционального приемника и первого коммутатора; на фиг. 8-9 работа датчика укорочения в двух режимах: режиме установки и измерения коэффициента укорочения (фиг. 8); режиме измерения расстояния при установленном коэффициенте укорочения (фиг. 9); на фиг. 10 временные диаграммы работы блоков устройства. In FIG. 1 presents a device that implements the proposed method; in FIG. 2-7 examples of the implementation of a clock generator, a distance sensor, a shortening sensor, a threshold voltage driver, a functional receiver and a first switch; in FIG. 8-9, the operation of the shortening sensor in two modes: the installation mode and measuring the shortening coefficient (Fig. 8); distance measurement mode with a set shortening factor (Fig. 9); in FIG. 10 timing diagrams of the device blocks.
Устройство (фиг. 1) содержит: ГЗИ генератор зондирующих импульсов 1, ТГ тактовый генератор 2, ФИНОС формирователь импульсов начала и окончания счета 3, К1 первый коммутатор 4, ДР датчик расстояния 5, ФИЗО - формирователь импульсов записи и обнуления 6, ФПН формирователь порогового напряжения 7, ФП функциональный приемник 8, ДУ датчик укорочения 9, К2 - второй коммутатор 10, ЭС элемент сравнения 11, Д детектор 12, АЦП - аналого-цифровой преобразователь 13, ВЦИ блок цифровой индикации 14. The device (Fig. 1) contains: GZI
Вход генератора зондирующих импульсов 1 подключен к первому выходу тактового генератора 2, первый выход подключен к третьему входу формирователя порогового напряжения 7, второй выход к первому входу первого коммутатора. The input of the
Вход тактового генератора 2 подключен к первому выходу формирователя импульсов начала и окончания счета 3, первый выход подключен к входу генератора зондирующих импульсов 1 и к второму входу функционального приемника 8, второй выход подключен к первому входу формирователя импульсов начала и окончания счета 3, третий выход к первому входу датчика расстояния 5. The input of the
Первый вход формирователя импульсов начала и окончания счета 3 подключен к второму выходу тактового генератора 2, второй вход подключен к выходу элемента сравнения 11, первый выход к входу тактового генератора 2, второй выход к входу формирователя импульсов записи и обнуления 6, третий выход к первому входу формирователя порогового напряжения 7. The first input of the pulse former of the beginning and end of
Первый вход первого коммутатора 4 подключен к второму выходу генератора зондирующих импульсов 1, второй симметричный вход подключен к выходу функционального приемника 8, первый симметричный выход подключен к объекту измерения, второй симметричный выход подключен ко входу детектора 12, третий выход подключен к первому входу функционального приемника 8. The first input of the
Первый вход датчика расстояния 5 подключен к третьему выходу тактового генератора 2, второй и третий входы подключены к первому и второму выходам формирователя импульсов записи и обнуления 6, а выход к первому входу датчика укорочения 9. The first input of the
Вход формирователя импульсов записи и обнуления 6 соединен с вторым выходом формирователя импульсов начала и окончания счета 3, первый и второй выходы к второму и третьему входам датчика расстояния 5, а третий выход ко второму входу формирователя порогового напряжения 7. The input of the pulse shaper recording and zeroing 6 is connected to the second output of the pulse shaper of the beginning and end of counting 3, the first and second outputs to the second and third inputs of the
Первый вход формирователя порогового напряжения 7 подключен к третьему выходу формирователя импульсов начала и окончания счета 3, второй вход к третьему выходу формирователя импульсов записи и обнуления 6, третий вход к первому выходу генератора зондирующих импульсов 1, а выход к первому входу элемента сравнения 11. The first input of the threshold voltage generator 7 is connected to the third output of the pulse generator of the beginning and end of
Первый вход функционального приемника 8 подключен к третьему выходу первого коммутатора 4, второй вход к первому выходу тактового 2 и входу генератора зондирующих импульсов 1, а симметричный выход к второму входу первого коммутатора 4. The first input of the
Первый вход датчика укорочения 9 подключен к выходу датчика расстояния 5, второй и третий входы и первому и второму выходу соответственно второго коммутатора 10, а выход к входу аналого-цифрового преобразователя 13. The first input of the shortening sensor 9 is connected to the output of the
Первый и второй выходы второго коммутатора 10 подключены соответственно к второму и третьему входам датчика укорочения 9. The first and second outputs of the second switch 10 are connected respectively to the second and third inputs of the shortening sensor 9.
Первый вход элемента сравнения 11 подключен к выходу формирователя порогового напряжения 7, второй вход к выходу детектора 12, а выход к второму входу формирователя импульсов начала и окончания счета 3. The first input of the comparison element 11 is connected to the output of the driver of the threshold voltage 7, the second input to the output of the detector 12, and the output to the second input of the driver of the pulses of the beginning and end of counting 3.
Симметричный вход детектора 12 подключен к второму выходу первого коммутатора, а выход к второму входу элемента сравнения 11. The symmetric input of the detector 12 is connected to the second output of the first switch, and the output to the second input of the comparison element 11.
Вход аналого-цифрового преобразователя 13 подключен к выходу датчика укорочения, а выход ко входу блока цифровой индикации 14. The input of the analog-to-digital Converter 13 is connected to the output of the shortening sensor, and the output to the input of the digital display unit 14.
Вход блока цифровой индикации 14 подсоединен к выходу аналого-цифрового преобразователя 13. The input of the digital display unit 14 is connected to the output of the analog-to-digital Converter 13.
Тактовый генератор 2 (фиг. 1) выполнен в соответствии со структурной схемой (фиг. 2) и состоит из генератора с кварцевой стабилизацией частоты 15, делителя частоты 16 и мультиплексора диапазонов 17, второй вход которого соединен с входом тактового генератора, выход с третьим выходом тактового генератора, а первый вход с выходом кварцевого генератора 15 и входом делителя частоты 16, выходы которого соединены с первым и вторым выходами тактового генератора и третьим входом мультиплексора диапазонов. The clock generator 2 (Fig. 1) is made in accordance with the structural diagram (Fig. 2) and consists of a generator with quartz stabilization of the
Первый коммутатор 4 (фиг. 1) выполнен в соответствии со структурной схемой (фиг. 3) и состоит из симметрирующего трансформатора 18 и переключателя 19, пятый и шестой выводы которого соединены с вторым выходом первого коммутатора, третий и четвертый выводы с вторым входом первого коммутатора, а первый и второй выводы с пятым и восьмым выводами симметрирующего трансформатора 18, пятый вывод которого соединен с третьим выходом первого коммутатора, четвертый, шестой и седьмой выводы с корпусом устройства, третий вывод с первым входом первого коммутатора, а первый и второй выводы - с первым выходом первого коммутатора. The first switch 4 (Fig. 1) is made in accordance with the structural diagram (Fig. 3) and consists of a balancing
Датчик расстояния 5 (фиг. 1) выполнен в соответствии со структурной схемой (фиг. 4) и состоит из счетчика 20, регистра 21, цифроаналогового преобразователя 22, операционного усилителя 23, выход которого соединен с выходом датчика расстояния, а вход с выходом цифро-аналогового преобразователя 22, вход которого соединен с выходом регистра 21, второй вход которого соединен с третьим входом датчика расстояния, а первый вход с выходом счетчика 20, первый вход которого соединен с первым входом датчика расстояния, а второй вход с вторым входом датчика расстояния. The distance sensor 5 (Fig. 1) is made in accordance with the structural diagram (Fig. 4) and consists of a
Формирователь порогового напряжения ФПН 7 (фиг. 1) выполнен по структурной схеме (фиг. 5) и состоит из счетчика 24, цифроаналогового преобразователя 25, операционного усилителя 26 и эмиттерного повторителя 27, выход которого соединен с выходом ФПН, второй вход с третьим входом ФПН, а первый вход с выходом операционного усилителя 26, вход которого соединен с выходом цифроаналогового преобразователя, вход которого соединен с выходом счетчика 24, первый и второй входы которого соединены соответственно с первым и вторым входом формирователя порогового напряжения. The threshold voltage generator FPN 7 (Fig. 1) is made according to the structural diagram (Fig. 5) and consists of a
Функциональный приемник ФП 8 (фиг. 1) выполнен по структурной схеме (фиг. 6) и состоит из дифференциального усилителя 28, генератора экспоненциального напряжения 29 и одновибратора 30, вход которого соединен с вторым входом ФП, а выход с входом генератора экспоненциального напряжения 29, выход которого соединен с вторым входом дифференциального усилителя 28, первый вход которого соединен с первым входом ФП, а симметричный выход с выходом ФП. The functional receiver of the FP 8 (Fig. 1) is made according to the structural diagram (Fig. 6) and consists of a
Датчик укорочения 9 (фиг. 1) выполнен по структурной схеме (фиг. 7) и состоит из датчика опорного напряжения 31, четырехканального аналогового коммутатора 32 и трех резисторов R1, R2, R3, соедененных последовательно, причем второй вывод R3 соединен с корпусом устройства, а первый вывод с третьим и вторым выводами резистора R2, первый вывод которого соединен с выводом А3 аналогового коммутатора 32 и третьим выводом резистора R1, второй вывод которого соединен с выводами A2 и B4 аналогового коммутатора 32, вывод B1 которого соединен с первым выводом резистора R1, вывод A4 с выходом датчика опорного напряжения, вывод A1 с входом ДУ, выводы B2, B3 с выходом ДУ, а второй и третий входы ДУ соединены соответственно с входами разрешения V1, 2 и V3, 4 аналогового коммутатора 32. The shortening sensor 9 (Fig. 1) is made according to the structural diagram (Fig. 7) and consists of a
Устройство работает следующим образом. Второй коммутатор 10 устанавливает два режима работы устройства: режим определения места повреждения (вых. 1) режим установки коэффициента укорочения электромагнитной волны в линии электропередачи (вых. 2). The device operates as follows. The second switch 10 establishes two modes of operation of the device: the mode of determining the location of the damage (output 1), the mode of setting the coefficient of shortening of the electromagnetic wave in the transmission line (output 2).
В режиме установки коэффициента укорочения напряжения датчика опорного напряжения 31 (фиг. 8а) Uоп датчика укорочения 9 через открытый по третьему входу ДУ канал A4-B4 аналогового коммутатора 32 поступает на второй вывод резистора установки коэффициента укорочения R1, а напряжение, пропорциональное коэффициенту укорочения Uгамма уст поступает на аналого-цифровой преобразователь 13 с делителя, образуемого резисторами R1, R2, R3 через канал A3-B3 аналогового коммутатора 32.In the mode of setting the voltage shortening coefficient of the reference voltage sensor 31 (Fig. 8a) U op of the shortening sensor 9, through channel A4-B4 of the
Диапазон изменения устанавливаемых или измеряемых коэффициентов укорочения от γmax до γmin = 1
Подстроечным резистором R2 устанавливают сопротивление:
Максимальное напряжение укорочения (в нижнем положении движка R1), соответствующее максимальному коэффициенту укорочения γmax равно опорному напряжению:
Максимальное напряжение укорочения (в верхнем положении движка R1), соответствующее минимальному коэффициенту укорочения γmin = 1 равно:
Напряжение укорочения, соответствующее коэффициенту укорочения в линии (в положении движка 
т. е. коэффициент деления опорного напряжения равен величине 
Trimmer resistor R2 set the resistance:
The maximum shortening voltage (in the lower position of the engine R1), corresponding to the maximum shortening coefficient γ max is equal to the reference voltage:
The maximum shortening voltage (in the upper position of the engine R1), corresponding to the minimum shortening coefficient γ min = 1 is:
Shortening voltage corresponding to the coefficient of shortening in the line (in the position of the engine
i.e., the division ratio of the reference voltage is equal to
Так как цифровой отсчет величины Uγ=1 должен быть равен 1, то величина Uγ=1 может быть равна 1, 100 мВ, при этом величина опорного напряжения должна быть Uоп = γmax•Uγ=1. По сравнению с прототипом, Uоп гораздо меньше, чем 
Аналого-цифровой преобразователь 13, представляющий собой вольтметр, преобразует напряжение, пропорциональное коэффициенту укорочения в цифровой код, который отображается блоком цифровой индикации 14.Since the digital readout of the value of U γ = 1 must be equal to 1, the value of U γ = 1 can be equal to 1,100 mV, while the value of the reference voltage must be U op = γ max • U γ = 1 . Compared to the prototype, U op is much smaller than
An analog-to-digital Converter 13, which is a voltmeter, converts a voltage proportional to the shortening factor into a digital code, which is displayed by the digital display unit 14.
Блок цифровой индикации, содержащий жидкокристаллический индикатор со схемой зажигания децимальной точки, индицирует установленный коэффициент укорочения. The digital display unit, which contains a liquid crystal indicator with a decimal point ignition circuit, indicates the set shortening factor.
В режиме установки коэффициента укорочения работают только датчик укорочения 9, второй коммутатор 10, аналого-цифровой преобразователь 13, блок цифровой индикации 14. In the setting mode of the shortening factor, only the shortening sensor 9, the second switch 10, the analog-to-digital converter 13, and the digital display unit 14 work.
В режиме определения места повреждения работают все блоки структурной схемы, приведенной на фиг. 1, а в датчике укорочения 9 открываются каналы A1-B1, A2-B2 по второму входу ДУ, при этом на первый вывод R1 датчика укорочения поступает напряжение с датчика расстояния Ut3 (фиг. 9а).In the mode of determining the place of damage, all the blocks of the structural circuit shown in FIG. 1, and in the shortening sensor 9, the channels A1-B1, A2-B2 open at the second input of the remote control, while the voltage from the distance sensor U t3 is supplied to the first output R1 of the shortening sensor (Fig. 9a).
При этом кварцевый генератор 15 тактового генератора 2 вырабатывает тактовые (счетные) импульсы, поступающего на вход делителя частоты 16 и первый вход мультиплексора диапазонов 17;
делитель частоты 16 формируют импульсы запуска генератора зондирующих импульсов 1 и одновибратора 30 функционального приемника 8 (выход 1), импульсы запуска формирователя импульсов начала и окончания счета 3 (выход 2);
период следования этих импульсов Tп (фиг. 10а) зависит от установленного диапазона измерения расстояния;
счетные импульсы проходят на вход датчика расстояния по третьему выходу тактового генератора 2 через мультиплексор диапазонов 17 (фиг. 10ж), который открывается импульсами формирователя начала и окончания импульсов счета 3 (фиг. 10д), поступающими на вход тактового генератора.In this case, the
the
the repetition period of these pulses T p (Fig. 10a) depends on the set range of distance measurement;
counting pulses pass to the input of the distance sensor along the third output of the
Генератор зондирующих импульсов 1 вырабатывает зондирующие импульсы ЗИ с заданной длительностью (выход 2) и импульсы для функционального изменения порогового напряжения в начальной момент цикла изменения расстояния (выход 1) в формирователе порогового напряжения 7 (вход 3). The
Первый коммутатор 4 осуществляет преобразование несимметричного выхода ГЗИ1 в симметричный, коммутацию зондирующих и отраженный импульсов на объект измерения и вход функционального приемника, а также коммутацию отраженных импульсов непосредственно с симметричного выхода симметрирующего трансформатора 18 и усиленных отраженных импульсов с выхода функционального приемника 8 (вход 2) через переключатель 19 на вход детектора 12 (выход 2). Отраженный от неоднородности импульс ОИ приходит через первый выход первого коммутатора на симметрирующий трансформатор 18, где происходит его преобразование на прямой и инверсный. The
Детектор 12 преобразует прямой и инверсный двуполярный входной сигнал в положительный (фиг. 10б), который поступает на второй вход элемента сравнения 11. При превышении по амплитуде входным сигналом опорного уровня (фиг. 10в) формируется на выходе элемента сравнения 11 сигнал, формирующий импульс окончания счета в формирователе импульса начала и окончания счета 3 (вход 2), запрещая прохождение тактовых счетных импульсов на датчик расстояния 7 (фиг. 10е). Количество подсчитанных импульсов соответствует расстоянию до места повреждения или конца линии (фиг. 10ж). Одновременно запускается формирователь импульсов записи и обнуления 6 (фиг. 10г), на первом выходе которого формируется импульс обнуления счетчика 20 (фиг. 10и), на втором выходе
импульс записи в регистр 21 (фиг. 10з) датчика расстояния 5.The detector 12 converts the direct and inverse bipolar input signal into a positive one (Fig. 10b), which is fed to the second input of the comparison element 11. When the input signal exceeds the reference level in amplitude (Fig. 10c), a signal is generated at the output of the comparison element 11, which forms an end pulse counts in the pulse shaper of the beginning and end of counting 3 (input 2), prohibiting the passage of clock counting pulses to the distance sensor 7 (Fig. 10e). The number of counted pulses corresponds to the distance to the place of damage or the end of the line (Fig. 10g). At the same time, the write and zeroing pulse shaper 6 starts (Fig. 10g), at the first output of which a zeroing pulse of the
the write pulse to the register 21 (Fig. 10h) of the
Цифроаналоговый преобразователь 22 датчика расстояния преобразует двоичный код, запомненный в регистре 21 ДР5 в аналоговый сигнал Ut3 (фиг. 9а), который с выхода операционного усилителя 23 поступает на вход аналогового коммутатора 32 датчика укорочения 9 (канал A1-B1).The digital-
Аналоговый сигнал Ut3 через резистивный делитель R1, R2, R3 датчика укорочения Д9 (фиг. 10а), установленный ранее с заданным коэффициентом деления, соответствующим коэффициенту укорочения γуст для данного типа кабеля, преобразуется в напряжение:
Напряжение 
где c скорость электромагнитных волн при g -1.The analog signal U t3 through the resistive divider R1, R2, R3 of the shortening sensor D9 (Fig. 10a), previously installed with a given division ratio corresponding to the shortening coefficient γ mouth for this type of cable, is converted to voltage:
Voltage
where c is the speed of electromagnetic waves at g -1.
Одновременно с обнулением счетчика 20 ДР5 на вход разрешения (вход 2) загрузки счетчика 24 формирователя порогового напряжения 7 приходит сигнал разрешения. На выходах счетчика 20 устанавливается высокий уровень, преобразуемый цифроаналоговым преобразователем 25 совместно с операционным усилителем 26 в аналоговый сигнал, поступающий на первый вход эмиттерного повторителя 27, выходное напряжение которого поступает на опорный вход элемента сравнения 11 (вход 1). Simultaneously with resetting the
Функциональное изменение порогового напряжения создается по входу 3 ФПН 7 для исключения срабатывания элемента сравнения сразу после зондирующего импульса. A functional change in the threshold voltage is created at the
В последующем цикле измерения расстояния на опорном входе элемента сравнения 11 устанавливается максимальный уровень (фиг. 10в). In the next cycle of measuring the distance at the reference input of the comparison element 11, the maximum level is set (Fig. 10c).
Если отраженный сигнал не превышает установленного порога, то по истечению разрешенного периода счета (фиг. 10д), сигнал записи в регистр 21 ДР5 не вырабатывается. If the reflected signal does not exceed the set threshold, then after the allowed counting period (Fig. 10e), the write signal to the
Одновременно с обнулением счетчика 20 датчика расстояния 5 уменьшается на единицу код в счетчике 24 формирователя порогового напряжения 7 (вход 2) и в следующем цикле измерения расстояния опорный уровень сигнала на элементе сравнения будет уменьшен на один дискрет (фиг. 10в). Уменьшение порога будет происходить с каждым циклом измерения до момента сравнения. Simultaneously with the zeroing of the
Для измерения расстояния в протяженных кабелях или в кабелях с большим затуханием импульсного сигнала первым коммутатором 4 включается функциональный приемник 8, непрерывно изменяющий во времени коэффициент усиления в каждом цикле измерения по закону, обратному закону изменения затухания импульса. При этом входной сигнал с трансформатора 18 первого коммутатора 4 (выход 3) поступает на первый вход дифференциального усилителя 28 функционального приемника 8. Одновременно с запуском генератора зондирующих импульсов запускается одновибратор 30 (вход 2) функционального приемника 8, формирующий импульс запуска генератора экспоненциального пилообразного напряжения 29, формирующего экспоненциально уменьшающееся напряжение во время цикла измерения на втором входе дифференциального усилителя 28; расщепленный по фазам усиленный отраженный сигнал с выхода дифференциального усилителя 28 функционального приемника 8 через первый коммутатор K1 в режиме усиления поступает на детектор 12, преобразующий двуполярный входной сигнал в положительную область однополярный отраженный сигнал, поступающий на второй вход элемента сравнения. To measure the distance in long cables or in cables with a large attenuation of the pulse signal, the
Предлагаемый способ определения места повреждения и устройство для его осуществления реализован в структурной схеме локационного определителя дефектов линий "Рейс-1". В настоящее время производство этого прибора освоено НПП "СТЭЛЛ" и предполагается освоение производства этого прибора Брянским АООТ "Электроаппарат". The proposed method for determining the location of damage and a device for its implementation is implemented in the structural diagram of the location determinant of line defects "Flight-1". Currently, the production of this device has been mastered by NPP STELL, and the development of the production of this device by the Bryansk AOOT Elektroapparat is supposed.
Были проведены линейные испытания прибора, показавшие высокую точность измерений повреждений типа "обрыв" и "короткое замыкание" при высокой производительности за счет автоматизации измерений и исключения операции анализа импульсной характеристики линии. Linear tests of the device were carried out, which showed high accuracy of measurements of damage such as “open” and “short circuit” at high performance due to the automation of measurements and the exclusion of the operation of analysis of the impulse response of the line.
Использование предлагаемого способа и устройства для его осуществления обеспечивает по сравнению с существующим следующие преимущества:
высокую точность измерения длин кабелей и определения расстояния до месть повреждений типа "обрыв" и "к.з." в линиях электропередачи и связи;
расширение области применения по коэффициенту укорочения измеряемых линий;
повышение быстродействия определения мест простых повреждений за счет исключения трудоемкой операции анализа импульсной характеристики на экране электронно-лучевой трубки;
снижение массы и габаритов устройства, упрощение эксплуатации за счет сокращения органов управления при поиске повреждения и исключения блока осциллографической индикации.Using the proposed method and device for its implementation provides, in comparison with the existing, the following advantages:
high accuracy of measuring cable lengths and determining the distance to the revenge of damage such as "open" and "short circuit" in power lines and communications;
expanding the scope of application by the coefficient of shortening of the measured lines;
improving the speed of determining places of simple damage by eliminating the time-consuming operation of the analysis of the impulse response on the screen of the cathode ray tube;
reducing the weight and dimensions of the device, simplifying operation by reducing the controls when searching for damage and excluding the oscilloscope display unit.
Эти преимущества приводят к сокращению времени поиска повреждений, и, следовательно, к увеличению производительности труда при поиске и устранении повреждений, а также при измерении длин кабелей различного типа при их производстве и торговле. These advantages lead to a reduction in the time to search for damage, and, consequently, to an increase in labor productivity in the search for and elimination of damage, as well as in the measurement of lengths of cables of various types in their manufacture and trade.
Claims (8)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU96102639A RU2098838C1 (en) | 1996-02-13 | 1996-02-13 | Method for detection of distance to fault location and length of wires of power supply line and communication line; device which implements said method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU96102639A RU2098838C1 (en) | 1996-02-13 | 1996-02-13 | Method for detection of distance to fault location and length of wires of power supply line and communication line; device which implements said method |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2098838C1 true RU2098838C1 (en) | 1997-12-10 |
| RU96102639A RU96102639A (en) | 1997-12-10 |
Family
ID=20176791
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU96102639A RU2098838C1 (en) | 1996-02-13 | 1996-02-13 | Method for detection of distance to fault location and length of wires of power supply line and communication line; device which implements said method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2098838C1 (en) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2653583C1 (en) * | 2017-04-13 | 2018-05-11 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Кубанский государственный технологический университет" (ФГБОУ ВО "КубГТУ") | Method of determining of cable line failure point |
| RU2654958C1 (en) * | 2017-08-16 | 2018-05-23 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Волгоградский государственный технический университет" (ВолгГТУ) | Device for distance estimation to the accident site in transmission lines |
| RU2692119C1 (en) * | 2018-11-01 | 2019-06-21 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Кубанский государственный технологический университет" (ФГБОУ ВО "КубГТУ") | Cable power line parameters input device |
| RU190591U1 (en) * | 2018-11-30 | 2019-07-04 | Публичное акционерное общество энергетики и электрификации Кубани | REFLECTOMETRIC DEVICE OF MONITORING OF ELECTRICAL TRANSMISSION LINES FOR DETERMINING PLACES OF INJURIES AND NAVIGATION DEPOSITS |
| RU2703195C1 (en) * | 2017-08-28 | 2019-10-15 | Сименс Акциенгезелльшафт | Method of determining distance to a point of reflection in an electrical conductor |
| RU2712771C1 (en) * | 2019-04-01 | 2020-01-31 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Волгоградский государственный технический университет" (ВолгГТУ) | Intelligent device for measuring distance to point of damage of power transmission lines |
-
1996
- 1996-02-13 RU RU96102639A patent/RU2098838C1/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 1. SU, авторское свидетельство, 185405, кл. G 01 R 31/11, 1966. 2. SU, авторское свидетельство, 215301, кл. G 01 R 31/11, 1968. 3. SU, авторское свидетельство, 561914, кл. G 01 R 31/11, 1977. 4. Радиолокационные устройства /Под ред. Григорина-Рябова В.В.. - М.: Советское радио, 1970, с. 301 - 304. 5. SU, авторское свидетельство, 1247793, кл. G 01 R 31/11, 1986. 5. Измеритель неоднородностей линий Р5 - 15. Техническое описание и инструкция по эксплуатации. * |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2653583C1 (en) * | 2017-04-13 | 2018-05-11 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Кубанский государственный технологический университет" (ФГБОУ ВО "КубГТУ") | Method of determining of cable line failure point |
| RU2654958C1 (en) * | 2017-08-16 | 2018-05-23 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Волгоградский государственный технический университет" (ВолгГТУ) | Device for distance estimation to the accident site in transmission lines |
| RU2703195C1 (en) * | 2017-08-28 | 2019-10-15 | Сименс Акциенгезелльшафт | Method of determining distance to a point of reflection in an electrical conductor |
| RU2692119C1 (en) * | 2018-11-01 | 2019-06-21 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Кубанский государственный технологический университет" (ФГБОУ ВО "КубГТУ") | Cable power line parameters input device |
| RU190591U1 (en) * | 2018-11-30 | 2019-07-04 | Публичное акционерное общество энергетики и электрификации Кубани | REFLECTOMETRIC DEVICE OF MONITORING OF ELECTRICAL TRANSMISSION LINES FOR DETERMINING PLACES OF INJURIES AND NAVIGATION DEPOSITS |
| RU2712771C1 (en) * | 2019-04-01 | 2020-01-31 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Волгоградский государственный технический университет" (ВолгГТУ) | Intelligent device for measuring distance to point of damage of power transmission lines |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4165482A (en) | Cable fault location | |
| US2591738A (en) | Cathode-ray tube voltage measuring device | |
| US4362394A (en) | Time interval measurement arrangement | |
| JPS5872053A (en) | Ultrasonic testing device | |
| US3302116A (en) | Signal plus noise to noise measuring equipment | |
| RU2098838C1 (en) | Method for detection of distance to fault location and length of wires of power supply line and communication line; device which implements said method | |
| US3688565A (en) | Ultrasonic thickness gauge | |
| EP0067796B1 (en) | Device for indicating pole-zero cancellation, in particular for amplifiers for ionizing radiation spectroscopy | |
| US3786350A (en) | Linear input ohmmeter | |
| RU2654958C1 (en) | Device for distance estimation to the accident site in transmission lines | |
| US4013948A (en) | Discharge detection system for determining the distance to a dielectric weak point in a cable | |
| US3717033A (en) | Ultrasonic apparatus, particularly for thermometry | |
| GB2085170A (en) | Time interval measurement arrangement | |
| RU96102639A (en) | METHOD FOR DETERMINING THE DISTANCE TO THE DAMAGE PLACE AND THE LENGTH OF WIRES AND CABLES OF A ELECTRIC TRANSMISSION AND COMMUNICATION LINES AND A DEVICE FOR ITS IMPLEMENTATION | |
| SU1298540A1 (en) | Ultrasonic device for measuring distances in gaseous atmosphere | |
| SU930169A1 (en) | Method of location of communication line damage | |
| RU2071062C1 (en) | Oscillograph | |
| RU2073253C1 (en) | Electric power and communication line damage location determining method and device for it realization | |
| JPH06103293B2 (en) | Ultrasonic measurement device A / D conversion processing method | |
| SU765765A1 (en) | Device for measuring magnetic flux increment | |
| RU2038602C1 (en) | Oscillograph | |
| SU1081571A1 (en) | Device for measuring distance to wire and cable damage location | |
| RU2142142C1 (en) | Device locating point of fault in power transmission and communication lines | |
| SU105174A1 (en) | The method of detecting, determining the range and measuring the intensity of signals from weakly reflecting radio waves of meteorological objects and device for its implementation | |
| RU2106646C1 (en) | Oscillograph |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20110214 |