RU2094884C1 - Контактная система переменного тока - Google Patents
Контактная система переменного тока Download PDFInfo
- Publication number
- RU2094884C1 RU2094884C1 RU93048734A RU93048734A RU2094884C1 RU 2094884 C1 RU2094884 C1 RU 2094884C1 RU 93048734 A RU93048734 A RU 93048734A RU 93048734 A RU93048734 A RU 93048734A RU 2094884 C1 RU2094884 C1 RU 2094884C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- bodies
- contact
- buses
- bus
- heights
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
Abstract
Использование: изобретение относится к электроаппаратостроению, а именно к разъединителям и шунтирующим выключателям (короткозамыкателям) переменного тока преимущественно многоамперным. Сущность изобретения: в контактной системе переменного тока, содержащей основную шину прямоугольного сечения толщиной T, а также контактирующие с ней две группы по K > 1 одинаковых электропроводных тел, например, ламелей или рычагов, причем K тел первой группы контактируют с одной, а K тел второй группы - с другой боковыми поверхностями шины в пределах ее высоты B > T, основная шина по толщине T выполнена составной из двух электрически изолированных частичных шин с толщинами T1 и T2, при этом каждая из частичных шин по высоте B подразделена K-1 продольными прорезями длиной D ≥ B/2 на K элементарных шин соответственно с высотами B11, B12, . . ., B1K и B21, B22, ..., B2K, причем так, что любые соседние тела в каждой из указанных групп разделены одной прорезью, при этом толщины T1 и T2 выбраны из условия равенства действующих значений токов в частичных шинах, а высоты B11, B12, ..., B1K и B21, B22, ..., B2K - из условия равенства действующих значений токов во всех элементарных шинах. 4 ил.
Description
Изобретение относится к электроаппаратостроению, а именно к разъединителям и шунтирующим выключателям (короткозамыкателям) переменного тока, преимущественно многоамперным.
Электрические контактные системы широко применяются в электрических аппаратах для замыкания и размыкания различных токопроводов, что осуществляется с помощью одного или нескольких электропроводных тел той или иной формы, например, рычагов [1] или ламелей [2] При этом в многоамперных аппаратах, как правило, приходится применять двухсторонние контактные системы. У таких систем указанные тела контактируют с двумя боковыми поверхностями токопроводов, например, шин [2] Однако из-за поверхностного и краевого эффектов, а также электромагнитного влияния металлических элементов и узлов аппарата ток в сечениях шин распределяется неравномерно и зачастую несимметрично относительно их геометрических осей симметрии. Все это приводит к неравномерному распределению тока между контактирующими с шиной телами, что снижает допустимый уровень номинального тока и стойкость контактной системы, а значит и аппарата к токам короткого замыкания.
Один из вариантов частичного устранения этого недостатка заключается в выполнении на конце шины продольных прорезей, подразделяющих ее на отдельные параллельные элементы, с которыми контактируют тела в виде рычага [1] Однако такая контактная система является односторонней, что само по себе снижает уровень проводимого ею тока. Кроме того, она не обеспечивает выравнивания токов в параллельных контактах при наличии краевого эффекта или существенного электромагнитного влияния металлических частей аппарата, приводящих к несимметричному распределению тока в шине (конструкция [1] относится только к случаю уединенной шины с неравномерным, но симметричным распределением тока в ее сечении).
Наиболее близкой по технической сущности к заявляемому решению является двухсторонняя контактная система переменного тока ламельного мостика [2] содержащая основную шину прямоугольного сечения толщиной T, а также контактирующие с ней две группы по K > 1 одинаковых электропроводных тел (ламелей), причем K тел первой группы контактируют с одной, а K тел второй группы с другой боковыми поверхностями шины в пределах ее высоты B > T. Однако и в данном случае несимметричное распределение тока в сечении основной шины приводит к неравномерному его распределению между указанными телами.
Задача изобретения создание контактной системы переменного тока, имеющей повышенные уровень номинального тока и стойкость к токам короткого замыкания за счет равномерного распределения тока между телами, контактирующими с основной шиной.
Решение этой задачи достигается тем, что основная шина Шо по толщине T выполнена составной из двух электрически изолированных частичных шин Ш1 и Ш2 с толщинами Т1 и Т2, при этом каждая из частичных шин по высоте В подразделена K-1 продольными прорезями длиной Д ≥ В/2 на К элементарных шин соответственно с высотами В11, В12, В1К и В21, В22,В2К, причем так, что любые соседние тела в каждой из указанных групп разделены одной прорезью, при этом толщины Т1 и Т2 выбраны из условия равенства действующих значений токов в частичных шинах, а высоты В11, В12, В1К и В21, В22, В2К из условия равенства действующих значений токов во всех элементарных шинах.
На фиг. 1 показана основная шина Шо прямоугольного сечения толщиной Т и высотой В > Т, состоящая из двух частичных шин Ш1 и Ш2 с толщинами Т1 и Т2, разделенных слоем изоляции И. С одной и другой боковым поверхностям основной шины, являющимися и поверхностями указанных частичных шин, в пределах высоты В контактируют по К электропроводных тел Л1 и Л2, например, ламелей, соответственно 1-й и 2-й групп. При этом с помощью К-1 продольных прорезей П1 и К-1 продольных прорезей П2 длиной Д концы частичных шин Ш1 и Ш2 подразделены по высоте В на К элементарных шин с высотами В11, В12, В1К и К элементарных шин с высотами В21, В22, В2К; на фиг.2 приведена геометрическая модель, лежащая в основе теоретического (расчетного) пути определения основных размеров заявляемой контактной системы; на фиг.3 и 4 этапы экспериментального определения этих размеров.
Контактная система (фиг.1) работает следующим образом.
Переменный ток i, протекая по основной шине Шо, распределяется в ее сечении неравномерно и в общем случае несимметрично (вследствие поверхностного и краевого эффектов, а также электромагнитного влияния металлических частей аппарата). Однако при этом токи i1 и i2 i i1, протекающие по частичным шинам Ш1 и Ш2, имеют одинаковые действующие значения.
Аналогичным образом токи i1 и i2, неравномерно распределенные по высоте В частичных шин Ш1 и Ш2, с помощью 2(К-1) прорезей П1 и П2 длиной Д подразделяются на 2К токов элементарных шин с одинаковыми действующими значениями. Практически эти же токи протекают и по контактирующим с элементарными шинами 2К электропроводным телам Л1 и Л2 (например, ламелям), чем и достигается цель изобретения.
Отметим, что чем больше длина Д прорезей П1 и П2, тем более надежной является фиксация необходимых токов в пределах элементарных шин. Согласно теоретическим и экспериментальным оценкам подобная фиксация токов практически уже имеет место при длине Д, равной половине наибольшего размера B сечения основной шины. Отсюда следует, что Д ≥ B/2.
Система фиг. 1 позволяет реализовать различные конструкции контактов, в том числе двухсторонний контакт рычажного типа и ламельный контактный мостик. При этом рычажный контакт будет содержать одну, а ламельный мостик две указанные системы. Характерно, что в отличие от [1] теперь рычажный контакт может быть двухсторонним и нормально работать при несимметричном распределении тока по толщине Т основной шины Ш0 благодаря тому, что она состоит из двух частичных шин Ш1 и Ш2, по которым протекают токи i1 и i2 с одинаковыми действующими значениями.
Толщины Т1 и Т2 частичных шин Ш1 и Ш2, а также положения прорезей П1 и П2, определяющих высоты В11, В12, В1К и В21, В22, В2К элементарных шин, зависят от распределения тока по сечению основной шины Ш0. Это распределение в основном задается не рассматриваемой контактной системой, а компоновкой соответствующего электрического аппарата. Следовательно, значения Т1 и Т2, а также указанные высоты могут быть найдены теоретически или экспериментально лишь с учетом конкретной компоновки аппарата.
Теоретический путь нахождения указанных размеров заключается в первоначальном определении (расчете), например, с помощью алгоритма [3] функций комплексной плотности тока вдоль продольной оси Z шины Ш0. При этом максимально полно должно быть учтено влияние на указанную функцию соседних фаз и металлических узлов аппарата. Пренебрегая затем в поперечном сечении шины (фиг.2) шириной изоляции И, а также прорезей П1 и П2 (пунктирные линии) из-за их малости по сравнению с размерами В и Т1, Т2 (фиг.1), можно записать нелинейное алгебраическое уравнение
определяющее размер Т1, а значит и Т2 Т Т1.
определяющее размер Т1, а значит и Т2 Т Т1.
После этого в соответствии с фиг.2 координаты Y11, Y12, Y1(K-1) и Y21, Y22, Y2(K-1) прорезей П1 и П2 могут быть найдены из двух следующих независимых систем нелинейных алгебраических уравнений порядка K-1:
k 1, 2, K-1; Y10 Y20 0; Y1K Y2K B.
k 1, 2, K-1; Y10 Y20 0; Y1K Y2K B.
Экспериментальное определение толщин Т1 и Т2 должно осуществляться на сплошной (несоставной) основной шине Ш0, встроенной в электрический аппарат, но не имеющей контактного разрыва, а значит и контактирующих с ней тел (фиг. 3). В зоне, где в дальнейшем будет располагаться контактный разрыв, в шине просверливается равномерный по толщине Т ряд параллельных сквозных по высоте В отверстий О минимального диаметра, обеспечивающего возможность прохождения через них измеряющего действующее значение тока пояса Роговского. С помощью последнего затем с точностью до шага отверстий определяется показанная на фиг. 3 пунктирной линией условная граница, делящая шину на две продольные части с толщинами Т1 и Т2, через которые протекают токи i1 и i2 с равными (или близкими) действующими значениями. После этого сплошная основная шина Ш0 (фиг.3) заменяется в аппарате соответствующими частичными шинами Ш1 и Ш2, разделенными изоляционным воздушным промежутком И минимальной ширины, допускающей прохождение через него пояса Роговского (фиг.4). В зоне будущего контактного разрыва шин в них также просверливается равномерный по высоте В ряд параллельных сквозных по толщинам Т1 и Т2 отверстий О1 и О2 минимального диаметра, обеспечивающего возможность прохождения через них пояса Роговского. С помощью последнего затем с точностью до шага отверстий определяются показанные на фиг.4 пунктирными линиями условные границы прорезей П1 и П2, подразделяющие частичные шины Ш1 и Ш2 на выбранное число K > 1 элементарных шин с высотами В11, В12, В1К и В21, В22, В2К, через которые протекают токи с одинаковыми (или близкими) действующими значениями.
Контактная система (фиг.1) уже использована в электрическом разъединителе, изготовленном на ВЗВА и поставленном в двух экземплярах на Челябинский электродный завод. По техническим условиям эксплуатации этот разъединитель содержит 16 параллельных и отстоящих друг от друга на расстоянии 34 мм медных шин толщиной Т 16 мм и высотой В 350 мм. По каждой из них в замкнутом состоянии разъединителя протекает переменный ток с действующим значением 8000 А, причем токи во всех соседних шинах имеют противоположные знаки, т.е. ток всего разъединителя равен 8000 • 8 64000 А.
Экспериментальные исследования показали, что при замыкании каждой из 16 шин рядом ламельных мостиков вида [2] имеет место значительное превышение допустимой температуры контактов, обусловленное существенной неравномерностью и несимметрией распределения тока в шинах (особенно в двух крайних). Это свидетельствует о невозможности создания указанного разъединителя без разработки новой контактной системы. В результате были предложены система (фиг. 1) и соответствующий алгоритм расчета (1) (4), относящийся к модели (фиг. 2). Расчеты по этому алгоритму при K 8 привели к следующим результатам (для двух крайних шин Т1 10 мм; Т2 6 мм):
В11 В18 30 мм, В12 В17 43 мм;
В13 В16 49 мм, В14 В15 53 мм;
В21 В28 30 мм, В22 В27 37 мм;
В23 В26 52 мм, В24 В25 56 мм,
а для всех остальных 14 шин (Т1 Т2 8 мм):
В11 В18 В21 30 мм, В12 В17 В22 В27 37 мм;
В13 В16 В23 В26 52 мм, В14 В15 В24 В25 56 мм.
В11 В18 30 мм, В12 В17 43 мм;
В13 В16 49 мм, В14 В15 53 мм;
В21 В28 30 мм, В22 В27 37 мм;
В23 В26 52 мм, В24 В25 56 мм,
а для всех остальных 14 шин (Т1 Т2 8 мм):
В11 В18 В21 30 мм, В12 В17 В22 В27 37 мм;
В13 В16 В23 В26 52 мм, В14 В15 В24 В25 56 мм.
При реализации полученных результатов все 16 основных шин разъединителя были выполнены составными из частичных шин толщиной 10, 6 и 8 мм. Испытания изготовленного разъединителя подтвердили практическую равномерность распределения тока между всеми 2K • 16 16 • 16 256 ламелями. Как следствие этого, превышение температуры контактов находилось в допустимых по ГОСТ пределах.
Таким образом, предлагаемая контактная система (фиг.1) благодаря обеспечению равномерности распределения тока между параллельными контактами открывает возможности для создания уникальных многоамперных аппаратов переменного тока.
Claims (1)
- Контактная система переменного тока, содержащая основную шину прямоугольного сечения толщиной Т, а также контактирующие с ней две группы по К > 1 одинаковых электропроводных тел, причем К тел первой группы контактируют с одной, а К тел второй группы с другой боковыми поверхностями шины в пределах ее высоты В > Т, отличающаяся тем, что основная шина по толщине Т выполнена составной из двух электрически изолированных частичных шин с толщинами Т1 и Т2, при этом каждая из частичных шин по высоте В подразделена К 1 продольными прорезями длиной Д ≥ В/2 на К элементарных шин соответственно с высотами В1 1, В1 2, В1 К и В2 1, В2 2, В2 К, причем так, что любые соседние тела в каждой из указанных групп разделены одной прорезью, при этом толщины Т1 и Т2 выбраны из условия равенства действующих значений токов в частичных шинах, а высоты В1 1, В1 2, В1 К и В2 1, В2 2, В2 К из условия равенства действующих значений токов во всех элементарных шинах.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU93048734A RU2094884C1 (ru) | 1993-10-22 | 1993-10-22 | Контактная система переменного тока |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU93048734A RU2094884C1 (ru) | 1993-10-22 | 1993-10-22 | Контактная система переменного тока |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU93048734A RU93048734A (ru) | 1996-12-27 |
RU2094884C1 true RU2094884C1 (ru) | 1997-10-27 |
Family
ID=20148468
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU93048734A RU2094884C1 (ru) | 1993-10-22 | 1993-10-22 | Контактная система переменного тока |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2094884C1 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2690021C1 (ru) * | 2015-12-22 | 2019-05-30 | Сименс Акциенгезелльшафт | Компоновка токовых шин |
-
1993
- 1993-10-22 RU RU93048734A patent/RU2094884C1/ru not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
1. SU, авторское свидетельство, 1069020, кл. H 01 H 31/00, 1984. 2. Брон О.Б., Острейко В.Н., Мисайловский И.С. Распределение переменных токов между параллельными контактами разъединителей ЭП. Сер. Аппараты высокого напряжения, трансформаторы, силовые конденсаторы. 1978, вып.1 (81), с.12-15. 3. Тозони О.В. расчет электромагнитных полей на вычислительных машинах. - Киев: Техника, 1967, с.252. * |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2690021C1 (ru) * | 2015-12-22 | 2019-05-30 | Сименс Акциенгезелльшафт | Компоновка токовых шин |
US10374521B2 (en) | 2015-12-22 | 2019-08-06 | Siemens Aktiengesellschaft | Busbar arrangement |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Waters et al. | Partial-arc and spark models of the flashover of lightly polluted insulators | |
Kussy | Design fundamentals for low-voltage distribution and control | |
JP5842021B2 (ja) | 高速電流シャント | |
EP0122071B1 (en) | Electric heating tape or the like with diagonal electricity feed | |
RU2094884C1 (ru) | Контактная система переменного тока | |
Virsberg et al. | A new termination for underground distribution | |
Ale-Emran et al. | Parametric studies and improved hypothesis of booster-shed effects on post insulators under heavy icing conditions | |
Hackam | Effects of voltage polarity, electric current, external resistance, number of sparkings, supply frequency, and addition of hydrogen and air on electrical breakdown in vacuum | |
US2155840A (en) | Electrical transformer | |
Hylten-Cavallius et al. | Floor net used as ground return in high-voltage test areas | |
Guyker et al. | 138-kV six-phase uprating of a 138-kV double-circuit line | |
Diggle et al. | Some applications of the electrolytic tank to engineering design problems | |
EP4333223A1 (en) | Branch busbar device | |
CA1253570A (en) | Current measurement shunt | |
Rahman et al. | A new approach to study partial discharge inception due to particles in transformer oil using electric field analysis | |
Hamada et al. | RDDS (rate of decrease of dielectric strength) measurement for gas circuit breaker | |
Weeber et al. | Finite element field analysis of nonuniform surface contaminations on high voltage windings of electric machines | |
Dwight | Some proximity effect formulas for bus enclosures | |
US1879958A (en) | Circuit interrupter | |
US845997A (en) | Electrical resistance. | |
Karunarathna et al. | Modelling and validation of arc-fault currents under resistive and inductive loads | |
US2865980A (en) | Bus duct | |
Li et al. | Breakdown characteristics of vacuum gaps with geometrically similar structures under lightning impulse voltage | |
Sreenath et al. | Effect of metallic particles on breakdown voltage of N2 gas in uniform field | |
Tičar et al. | Partial discharges in insulation of medium voltage systems |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20101023 |