RU2092564C1 - Blast furnace charging method - Google Patents
Blast furnace charging method Download PDFInfo
- Publication number
- RU2092564C1 RU2092564C1 RU95107675A RU95107675A RU2092564C1 RU 2092564 C1 RU2092564 C1 RU 2092564C1 RU 95107675 A RU95107675 A RU 95107675A RU 95107675 A RU95107675 A RU 95107675A RU 2092564 C1 RU2092564 C1 RU 2092564C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- coke
- solid fuel
- furnace
- fuel additive
- blast furnace
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Manufacture Of Iron (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к черной металлургии и может быть использовано в доменном производстве при загрузки доменных печей шихтовыми материалами. The invention relates to ferrous metallurgy and can be used in blast furnace production when loading blast furnaces with charge materials.
Известен способ загрузки доменной печи шихтовыми материалами и коксом, включающий загрузку твердых топливных добавок в смеси с агломератом в кольцевую зону колошника с максимальным содержанием СО2 в колошниковом газе [1] В качестве твердой топливной добавки в донном способе используют кокс сухого тушения фракции 10 -35 мм.A known method of loading a blast furnace with charge materials and coke, including loading solid fuel additives mixed with agglomerate into the annular zone of the top with maximum CO 2 content in top gas [1] Dry quenching coke of fraction 10 -35 is used as a solid fuel additive in the bottom method mm
Недостатками данного способа являются: ограниченный выбор топливной добавки, не позволяющий использовать этот способ при отсутствии коксика сухого тушения; нечеткое определение сухой зоны колошника, куда целесообразно грузить твердую топливную добавку; снижение газопроницаемости области, содержащей твердую топливную добавку в смеси с агломератом, в зоне плавления, особенно при загрузки печи конусными загрузочными устройствами с использованием традиционных систем загрузки, не создающих слоевой структуры и не обеспечивающих формирования в зоне плавления коксовых окон. Указанные недостатки приводят к снижению производительности доменной печи. The disadvantages of this method are: a limited selection of fuel additives, not allowing the use of this method in the absence of dry quenching coke; fuzzy definition of the dry zone of the top top, where it is advisable to load a solid fuel additive; decrease in gas permeability of the region containing the solid fuel additive mixed with agglomerate in the melting zone, especially when loading the furnace with cone loading devices using traditional loading systems that do not create a layer structure and do not ensure the formation of coke windows in the melting zone. These disadvantages lead to a decrease in the productivity of the blast furnace.
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату к изобретению является известный способ загрузки доменной печи, включающий послойную загрузку подачами железорудных материалов кокса и в определенную зону колошника твердой топливной добавки [2] В качестве топливной добавки в данном способе используют окускованный лигнин, который загружают в центральную часть колошника диаметром 2/3 его радиуса. Недостатками данного способа являются: ограниченный выбор твердой топливной добавки; ухудшение дренажной способности коксовой насадки в центре печи из-за попадания в нее измельченного твердого остатка лигнина; ухудшение газопроницаемости зоны плавления в центральной части печи по той же причине. Указанные недостатки также приводят к снижению производительности доменной печи. The closest in technical essence and the achieved result to the invention is the known method of loading a blast furnace, which includes layer-by-layer loading of coke with iron ore materials and into a certain area of the top of a solid fuel additive [2] As a fuel additive in this method, agglomerated lignin is used, which is loaded into the central part of the top with a diameter of 2/3 of its radius. The disadvantages of this method are: a limited selection of solid fuel additives; deterioration in the drainage capacity of the coke nozzle in the center of the furnace due to the ingress of crushed solid lignin residue; deterioration of the gas permeability of the melting zone in the Central part of the furnace for the same reason. These disadvantages also lead to a decrease in the productivity of the blast furnace.
Техническим результатом изобретения является устранение указанных недостатков известных способов, сокращение расхода кокса на выплавку чугуна за счет замены его твердой топливной добавкой, повышение производительности доменных печей. The technical result of the invention is to eliminate these disadvantages of known methods, reducing the consumption of coke for smelting cast iron by replacing it with a solid fuel additive, increasing the productivity of blast furnaces.
Указанный результат достигается тем, что в известном способе загрузки доменной печи, включающем послойную загрузку подачами железорудных материалов кокса и в определенную зону колошника твердой топливной добавки, кокс загружают слоями, высота которых составляет 0,1 0,8 радиуса колошника печи, а твердую топливную добавку загружают в периферийную зону колошника шириной от 0,1 до 0,5 радиуса колошника в количестве от 0,5 до 45 мас. кокса в подаче. Указанный результат добавки используется мелкофракционный кокс, фракционированный каменный уголь, брикетированный каменный уголь, торфяные брикеты, окускованные углеродсодержащие промышленные отходы, а также окускованные смеси угля, торфа и углеродсодержащих отходов. This result is achieved by the fact that in the known method of loading a blast furnace, including layer-by-layer loading of coke with iron ore materials and into a certain zone of the top of a solid fuel additive, coke is loaded with layers whose height is 0.1 0.8 of the radius of the furnace top and a solid fuel additive loaded into the peripheral zone of the top with a width of 0.1 to 0.5 of the radius of the top in an amount of from 0.5 to 45 wt. coke in the feed. The specified result of the additive is used fine coke, fractionated coal, briquetted coal, peat briquettes, agglomerated carbon-containing industrial waste, as well as agglomerated mixtures of coal, peat and carbon-containing waste.
Сущность изобретения поясняется следующим. В доменную печь с помощью засыпного аппарата загружают кокс, твердые топливные добавки и железорудные материалы отдельными порциями, составляющими подачи. В воздушные формы печи вдувают горячее, обогащенное кислородо, дутье и дополнительное газообразное, жидкое или пылеугольное топливо. Загружаемое сверху и вдуваемое через фурмы топливо сгорает в фурменных очагах, образуя восстановительный газ с температурой 1800 2300oC, который, пронизывая столб материалов, нагревает их и восстанавливает оксиды железа. По высоте доменной печи сверху вниз в ней существуют: "сухая зона", где шихтовые материалы находятся в твердом состоянии; зона плавления, где железорудные материалы переходят от размягченного до жидкого состояния; зона капельного орошения, в которой жидкие продукты плавки (чугун и шлак) по насадке из твердого раскаленного кокса стекают в горн печи, где скапливаются в металлоприемнике и периодически выпускаются из печи через летки. Столб материалов в сухой части шахты доменной печи обладает достаточно высокой порозностью как при слоевой структуре материалов, так и при их смеси (от 0,34 до 0,42) и не является звеном, лимитирующим газодинамику печи. Вместе с тем в зоне плавления высокая газопроницаемость достигается исключительно за счет слоевой структуры шихтовых материалов, когда слои кокса образуют коксовые окна. При этом порозность зоны плавления достигает удовлетворительной величины в 0,21 0,28.The invention is illustrated as follows. Coke, solid fuel additives and iron ore materials are loaded into a blast furnace using a filling device in separate portions that make up the feed. Hot, enriched oxygen, blast and additional gaseous, liquid or pulverized coal are blown into the air forms of the furnace. The fuel loaded from above and blown through the tuyeres burns in the tuyere foci, forming a reducing gas with a temperature of 1800–2300 o C, which, penetrating the column of materials, heats them and reduces iron oxides. According to the height of the blast furnace from top to bottom there are: a "dry zone" where the charge materials are in a solid state; a melting zone where iron ore materials change from a softened to a liquid state; drip irrigation zone, in which liquid smelting products (cast iron and slag) flow down the nozzle from solid hot coke into the furnace hearth, where they accumulate in the metal receiver and are periodically discharged from the furnace through the tap holes. The column of materials in the dry part of the shaft of the blast furnace has a sufficiently high porosity both with the layer structure of the materials and with their mixture (from 0.34 to 0.42) and is not a link that limits the gas dynamics of the furnace. At the same time, in the melting zone, high gas permeability is achieved solely due to the layer structure of charge materials, when coke layers form coke windows. In this case, the porosity of the melting zone reaches a satisfactory value of 0.21 0.28.
Смесь кокса и железосодержащих материалов образует в зоне плавления структуры с низкой газопроницаемостью (размягченные железосодержащие материалы и кокс) и средняя порозность зоны плавления находится в этом случае в пределах 0,14 -0,19, что обеспечивает удовлетворительный газодинамический режим без снижения производительности доменной печи. Если в зоне плавления коксовые окна отсутствуют, то газ фильтруется через оплавленные структуры смеси кокса и железосодержащих материалов, и внедрение в эти структуры мелких и пылеобразных фракций твердой топливной добавки приводит к уменьшению эффективного диаметра каналов фильтрации. При этом массовые скорости газа возрастают до своих критических значений в 8 10 кг/мс, при которых происходит вспенивание шлака и его выброс в шахту за пределы зоны плавления с последующим подвисанием печи. A mixture of coke and iron-containing materials forms in the melting zone structures with low gas permeability (softened iron-containing materials and coke) and the average porosity of the melting zone is in this case in the range 0.14-0.19, which provides a satisfactory gas-dynamic regime without reducing the productivity of the blast furnace. If there are no coke windows in the melting zone, the gas is filtered through the melted structures of the mixture of coke and iron-containing materials, and the introduction of fine and dusty fractions of solid fuel additives into these structures leads to a decrease in the effective diameter of the filtration channels. In this case, the gas mass velocities increase to their critical values of 8 10 kg / ms, at which foaming of the slag and its discharge into the mine outside the melting zone occurs, followed by the suspension of the furnace.
При наличии коксовых окон и средней порозности зоны плавления в пределах 0,14 0,19 массовые скорости газа в зоне плавления составляют 2,5 4,8 кг/мс и не достигают своих критических значений. In the presence of coke windows and an average porosity of the melting zone within 0.14 to 0.19, the gas mass velocities in the melting zone are 2.5 4.8 kg / ms and do not reach their critical values.
На фиг. 1 представлена зависимость массовых скоростей газа в коксовых окнах в зоне плавления в функции от толщины коксового слоя, полученная методом математического моделирования для доменной печи N1 объемом 10333 (кривая 1).In FIG. Figure 1 shows the dependence of the mass velocities of gas in coke windows in the melting zone as a function of the thickness of the coke layer, obtained by mathematical modeling for blast furnace N1 with a volume of 1033 3 (curve 1).
Критическое значение массовой скорости газа в коксовых окнах 8,86 кг/м для этой печи определено методом математического моделирования по началу подвисания шихты при увеличении расхода дутья. При уменьшении толщины коксовых слоев до значения 0,1 радиуса колошника массовые скорости газа в коксовых окнах в зоне плавления достигают критических значений и дальнейшая работа доменной печи возможна только при сниженном (относительно базового) расходе дутья. The critical value of the gas mass velocity in the coke windows of 8.86 kg / m for this furnace was determined by the method of mathematical modeling by the beginning of the charge suspension with an increase in blast flow rate. When the thickness of the coke layers is reduced to a value of 0.1 of the top radius, the mass gas velocities in the coke windows in the melting zone reach critical values and further operation of the blast furnace is possible only with a reduced (relative to the base) blast flow rate.
При расчетной величине толщины коксового слоя на колошнике менее 0,1 радиуса слоевая структура шихтовых материалов в доменной печи отсутствует из-за перемешивания материалов при их обычной загрузке конусным устройством (проникновение железорудных материалов агломерата, окатышей и руды в тонкие слои кокса). With a calculated value of the coke layer thickness on the top of less than 0.1 radius, the layer structure of charge materials in the blast furnace is absent due to mixing of materials during their usual loading with a cone device (penetration of iron ore materials of sinter, pellets and ore into thin layers of coke).
Изображение такой структуры шихтовых материалов получено прямым измерением с помощью специального зонда (фиг.2). An image of such a structure of charge materials was obtained by direct measurement using a special probe (figure 2).
Доменная печь при этом работает со сниженными параметрами дутья и не имеет резервов по газопроницаемости. При величине коксовой порции, обеспечивающей толщину коксового слоя выше 0,1 радиуса колошника, начинает возникать слоевая структура шихтовых материалов (с зонами смеси по границам слоев), которая сохраняется вплоть до зоны плавления и обеспечивает возникновение коксовых окон. At the same time, the blast furnace operates with reduced blast parameters and has no gas permeability reserves. With a coke batch size providing a coke layer thickness above 0.1 of the top radius, a layered structure of charge materials (with mixture zones along the layer boundaries) begins to appear, which remains right up to the melting zone and ensures the appearance of coke windows.
На фиг. 3 представлена слоевая структура шихтовых материалов с незначительно выраженными зонами смесей при величине коксовой порции, обеспечивающей толщину коксовых слоев в зоне плавления в 0,24 радиуса колошника. In FIG. Figure 3 shows the layered structure of charge materials with slightly pronounced zones of mixtures with a coke portion that provides a thickness of coke layers in the melting zone of 0.24 top radius.
С точки зрения критических скоростей газа увеличение толщины слоев и размеров коксовых окон в зоне плавления не имеет верхнего предела, хотя массовые скорости при этом снижаются незначительно (фиг.1). From the point of view of critical gas velocities, an increase in the thickness of layers and sizes of coke windows in the melting zone does not have an upper limit, although the mass velocities decrease slightly (Fig. 1).
При увеличении толщины слоев свыше 0,8 радиуса колошника высота зоны плавления совершает периодические колебания по мере прохождения слоев кокса и слоев железосодержащих материалов. При этом периодически изменяются условия восстановления кремния из оксида кремния в коксовой насадке: чем больше высота коксовой насадки, тем больше восстанавливается кремний из первичного шлака. Как следствие по мере утолщения слоев кокса содержание кремния в чугуне начинает совершать периодические колебания и при прочих равных условиях дисперсия (среднеквадратичное отклонение содержания кремния в чугуне) увеличивается. Критическим пределом здесь является увеличение среднеквадратичного отклонения на 0,1 абсолютных для передельного чугуна, что не позволяет сертифицировать передельный чугун как кондиционный и вызывает перерасход кокса из-за необходимости увеличения теплового резерва доменной плавки. На фиг. 1 представлена полученная методом математического моделирования зависимость приращения среднеквадратичного отклонения (с.к.о.) содержания кремния в чугуне в функции от толщины коксовых слоев. Критическое значение приращения с. к. о. в 0,1 наступает при значении толщины коксового слоя в 0,8 радиуса колошника (кривая 2). With an increase in the thickness of the layers over 0.8 of the radius of the top of the furnace, the height of the melting zone performs periodic oscillations as the layers of coke and layers of iron-containing materials pass. In this case, the conditions for the reduction of silicon from silicon oxide in the coke packing periodically change: the higher the coke packing height, the more silicon is recovered from the primary slag. As a result, as the coke layers become thicker, the silicon content in the cast iron begins to undergo periodic oscillations and, all other things being equal, the dispersion (standard deviation of the silicon content in the cast iron) increases. The critical limit here is an increase in the standard deviation of 0.1 absolute for pig iron, which does not allow certification of pig iron as conditional and causes coke overspending due to the need to increase the thermal reserve of blast furnace smelting. In FIG. Figure 1 shows the dependence of the increment of the standard deviation (rms) of the silicon content in cast iron as a function of the thickness of the coke layers obtained by mathematical modeling. The critical value of the increment c. k.o. 0.1 occurs when the coke layer thickness is 0.8 at the top radius (curve 2).
Нижний предел количества топливной добавки 0,5 мас. в подаче определяется погрешностью дозирующих устройств ( класс точности не выше 0,5 ) и погрешностью математического моделирования в 0,5 отн. Верхний предел количества загружаемой топливной добавки 45 мас. металлургического кокса в подаче обусловлен достижением массовой скорости газа в коксовых окнах в зоне плавления критического значения в 8,86 кг/мс при максимально допустимой толщине коксовых слоев 0,8 радиуса колошника (фиг.4). The lower limit of the amount of fuel additive 0.5 wt. in the feed is determined by the error of the metering devices (accuracy class not higher than 0.5) and the error of mathematical modeling in 0.5 rel. The upper limit of the number of loaded fuel additives 45 wt. metallurgical coke in the feed is due to the achievement of the mass velocity of the gas in the coke windows in the melting zone of a critical value of 8.86 kg / ms with a maximum allowable thickness of coke layers of 0.8 top radius (figure 4).
По результатам математического моделирования нижний предел ширины периферийной кольцевой зоны колошника (0,10 радиуса колошника), в которую загружают твердую топливную добавку, определяется регулирующими возможностями существующих загрузочных устройств доменных печей, а верхний предел (0,5 радиуса колошника) протяженностью окислительных зон перед воздушными фурмами в доменных печах, в которые поступают остатки твердых топливных добавок, неизрасходованные в реакции газификации. According to the results of mathematical modeling, the lower limit of the width of the peripheral annular zone of the top (0.10 of the radius of the top), into which the solid fuel additive is loaded, is determined by the regulatory capabilities of the existing loading devices of blast furnaces, and the upper limit (0.5 of the radius of the top) by the length of the oxidation zones in front of the air tuyeres in blast furnaces into which the remains of solid fuel additives enter that are not consumed in the gasification reaction.
Изобретение иллюстрируется следующими примерами. The invention is illustrated by the following examples.
Пример 1. Доменная печь объемом 1033 м3 с конусным загрузочным устройством загружается подачами с массой кокса в них 5,5 т, что обеспечивает расчетную толщину слоя кокса на колошнике 0,04 0,08 радиуса колошника. Прямое измерение структуры столба шихты в шахте печи в зоне плавления показало отсутствия слоевой структуры. Коксовые окна в зоне плавления при этом отсутствуют и печь работает с пониженным на 20 относительно базового режима расходом дутья. Загрузка в печь твердой топливной добавки при этом невозможна без дальнейшего расхода дутья.Example 1. A blast furnace with a volume of 1033 m 3 with a conical loading device is loaded with feeds with a coke mass of 5.5 tons, which provides an estimated coke layer thickness on the top of 0.04 0.08 of the top radius. A direct measurement of the structure of the charge column in the furnace shaft in the melting zone showed the absence of a layer structure. In this case, coke windows in the melting zone are absent and the furnace operates with a blast flow rate reduced by 20 relative to the basic mode. It is not possible to load solid fuel additives into the furnace without further blowing.
Пример 2. доменная печь объемом 1033 м3 с конусным загрузочным устройством загружается подачами с массой кокса в них 13 т, что обеспечивает расчетную толщину кокса на колошнике 0,2 радиуса колошника. Прямое измерение структуры столба шахте печи показало наличие четкой слоевой структуры с незначительными зонами смеси по границам слоев. Доменная печь работает в устойчивом газодинамическом режиме с превышением расхода дутья на 5 относительно базового режима. В периферийную кольцевую зону колошника отдельными порциями грузили коксовую мелочь (85% фракции 10 25 мм, 15% фракции 0 10 мм), в количестве 10 мас. кокса в подаче. Доменная печь работала устойчиво без снижения технико-экономических показателей по сравнению с базовым режимом.Example 2. A blast furnace with a volume of 1033 m 3 with a conical loading device is loaded with feeds with a coke mass of 13 tons, which provides an estimated coke thickness on the top of 0.2 of the top radius. A direct measurement of the structure of the column in the shaft of the furnace showed the presence of a clear layer structure with minor zones of the mixture along the boundaries of the layers. The blast furnace operates in a stable gas-dynamic mode with an excess of blast consumption by 5 relative to the basic mode. Coke breeze (85% of the fraction of 10 25 mm, 15% of the fraction of 0 10 mm), in an amount of 10 wt. coke in the feed. The blast furnace worked stably without a decrease in technical and economic indicators compared with the base mode.
Пример 3. В доменную печь объемом 1003 м3 в условиях загрузки из примера 2 в периферийную кольцевую зону колошника загружали каменный уголь марки Т фракции 13 50 мм, содержащий до 25 мелочи ( фракция менее 10 мм ), в количестве 5 мас. кокса в подаче. Устойчивая работа печи без отклонения качества чугуна и технико-экономических показателей работы печи от базового режима достигнута при сокращении расхода металлургического кокса на 3,5 - 4,0%
Пример 4. В доменную печь объемом 1033 м3 в условиях примера 2 в периферийную кольцевую зону колошника загружали брикеты из каменного угля марки Т размером 40•40•25 мм в количестве 7 мас. кокса. Достигнуто сокращение расхода кокса на 5 при ровной работе печи без снижения производительности по сравнению с базовым режимом.Example 3. In a blast furnace with a volume of 1003 m 3 under loading conditions from Example 2, coal of grade T of fraction 13 50 mm containing up to 25 fines (fraction less than 10 mm) was loaded into the peripheral annular zone of the top top in a quantity of 5 wt. coke in the feed. Stable operation of the furnace without deviating the quality of cast iron and technical and economic indicators of the furnace from the basic mode was achieved while reducing the consumption of metallurgical coke by 3.5 - 4.0%
Example 4. In a blast furnace with a volume of 1033 m 3 under the conditions of Example 2, briquettes of
Пример 5. В доменную печь объемом 1033 м3 в условиях загрузки из примера 2 в периферийную кольцевую зону колошника загружали торфяные брикеты в количестве 15 мас. кокса в подаче. Достигнуто сокращение расхода металлургического кокса на выплавку чугуна на 9,5% без снижения производительности печи.Example 5. In a blast furnace with a volume of 1033 m 3 under the loading conditions of Example 2, peat briquettes in an amount of 15 wt% were loaded into the peripheral annular zone of the top. coke in the feed. Achieved a reduction in the consumption of metallurgical coke for smelting pig iron by 9.5% without reducing furnace productivity.
Пример 6. В доменную печь объемом 1033 м3 в условиях примера 2 загружали торфоугольные брикеты размером 40•40•25 мм в количестве 15 мас. кокса.Достигнута экономия кокса 10% при сохранении базовой производительности печи.Example 6. In a blast furnace with a volume of 1033 m 3 in the conditions of example 2 was loaded peat briquettes with a size of 40 • 40 • 25 mm in an amount of 15 wt. coke. A coke savings of 10% was achieved while maintaining the basic productivity of the furnace.
Пример 7. В доменную печь объемом 1033 м3 в условиях загрузки из примера 2 в периферйную кольцевую зону колошника загружали брикетированный лигнин в количестве 10 мас. кокса в подаче. Достигнуто снижение расхода кокса на 6% без снижения производительности печи.Example 7. In a blast furnace with a volume of 1033 m 3 under the loading conditions of Example 2, briquetted lignin in an amount of 10 wt.% Was loaded into the periphery annular zone of the top. coke in the feed. Achieved a reduction in coke consumption of 6% without reducing the productivity of the furnace.
Пример 8. В доменную печь объемом 1033 м3 в условиях примера 2 загружали брикеты из смеси лигнина, торфа и угля в соотношении 30:30:40% При загрузки брикетов в количестве 10 мас. кокса достигнута экономия кокса 7,5% при сохранении базовой производительности печи.Example 8. In a blast furnace with a volume of 1033 m 3 in the conditions of example 2 was loaded briquettes from a mixture of lignin, peat and coal in a ratio of 30: 30: 40% When loading briquettes in an amount of 10 wt. coke coke savings of 7.5% were achieved while maintaining the basic productivity of the furnace.
Таким образом, применение изобретения приводит к экономии кокса за счет его замены дешевым и менее дефицитным топливом без снижения производительности печи и качества чугуна. Thus, the application of the invention leads to savings in coke by replacing it with cheap and less scarce fuel without reducing the productivity of the furnace and the quality of cast iron.
Claims (6)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU95107675A RU2092564C1 (en) | 1995-05-11 | 1995-05-11 | Blast furnace charging method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU95107675A RU2092564C1 (en) | 1995-05-11 | 1995-05-11 | Blast furnace charging method |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU95107675A RU95107675A (en) | 1997-05-27 |
| RU2092564C1 true RU2092564C1 (en) | 1997-10-10 |
Family
ID=20167702
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU95107675A RU2092564C1 (en) | 1995-05-11 | 1995-05-11 | Blast furnace charging method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2092564C1 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2544972C2 (en) * | 2013-06-18 | 2015-03-20 | Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат | Blast-furnace smelting method |
| RU2700977C1 (en) * | 2018-12-29 | 2019-09-24 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова" | Blast furnace charging method |
| RU2722846C1 (en) * | 2020-01-22 | 2020-06-04 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова" | Blast furnace charging method |
| RU2798507C1 (en) * | 2022-10-12 | 2023-06-23 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method for conducting blast-furnace melting |
-
1995
- 1995-05-11 RU RU95107675A patent/RU2092564C1/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 1. Авторское свидетельство СССР N 1708856, кл. C 21 B 5/00, 1992. 2. Авторское свидетельство СССР N 1792976, кл. C 21 B 5/00, 1993. * |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2544972C2 (en) * | 2013-06-18 | 2015-03-20 | Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат | Blast-furnace smelting method |
| RU2700977C1 (en) * | 2018-12-29 | 2019-09-24 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова" | Blast furnace charging method |
| RU2722846C1 (en) * | 2020-01-22 | 2020-06-04 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова" | Blast furnace charging method |
| RU2798507C1 (en) * | 2022-10-12 | 2023-06-23 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method for conducting blast-furnace melting |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU95107675A (en) | 1997-05-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR20010023539A (en) | Method of making iron and steel | |
| US4244732A (en) | Manufacture of steel from ores containing high phosphorous and other undesirable constituents | |
| EP0738780B1 (en) | Method of operating blast furnace | |
| AU2008301652B2 (en) | Process for producing molten iron | |
| Ma | Injection of flux into the blast furnace via tuyeres for optimising slag formation | |
| RU2092564C1 (en) | Blast furnace charging method | |
| US6129776A (en) | Operation method of vertical furnace | |
| US3295955A (en) | Smelting method and device | |
| US3832158A (en) | Process for producing metal from metal oxide pellets in a cupola type vessel | |
| US20240167109A1 (en) | Method for producing pig iron | |
| US3165398A (en) | Method of melting sponge iron | |
| US4106929A (en) | Process for preparing a ferrochromium by using a blast furnace | |
| JPH0913107A (en) | Operation of blast furnace | |
| RU2119958C1 (en) | Method of washing blast furnace hearth | |
| RU2815956C1 (en) | Method of producing cast iron | |
| RU2151197C1 (en) | Method of iron smelting and unit for realization of this method | |
| RU2144088C1 (en) | Method of operating the vertical furnace | |
| SU1235900A1 (en) | Method of charging blast furnace | |
| RU2042714C1 (en) | Blast-furnace melting process | |
| JPS62112712A (en) | Operating method for blast furnace | |
| JPH08295913A (en) | Production of low phosphorus pig iron by smelting reduction furnace | |
| JP2666397B2 (en) | Hot metal production method | |
| RU2152435C2 (en) | Method of blast-furnace smelting | |
| RU2176271C1 (en) | Method of blast-furnace smelting | |
| JP3017009B2 (en) | Blast furnace operation method |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20140512 |