RU2072092C1 - Separate loading shot - Google Patents
Separate loading shot Download PDFInfo
- Publication number
- RU2072092C1 RU2072092C1 RU92002530A RU92002530A RU2072092C1 RU 2072092 C1 RU2072092 C1 RU 2072092C1 RU 92002530 A RU92002530 A RU 92002530A RU 92002530 A RU92002530 A RU 92002530A RU 2072092 C1 RU2072092 C1 RU 2072092C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- rod
- piston
- shot
- projectile
- propelling charge
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Aiming, Guidance, Guns With A Light Source, Armor, Camouflage, And Targets (AREA)
Abstract
Description
Предполагаемое изобретение относится к оборонной технике и может быть использовано в артиллерии различного назначения, а также в бронетанковой технике. The alleged invention relates to defense technology and can be used in artillery for various purposes, as well as in armored vehicles.
Известны артиллерийские выстрелы раздельно-гильзового заряжания [1] содержащие снаряд и пороховой заряд в гильзе метательный заряд. Known artillery rounds of separate shell loading [1] containing a shell and a powder charge in the shell of a propellant charge.
Недостатком данного выстрела является то, что при стрельбе этими артиллерийскими выстрелами на большую дальность (2000 5000 м) точность попадания значительно падает. Эффективность боевого применения ухудшается. The disadvantage of this shot is that when firing these artillery shots at a long range (2000 5000 m), the accuracy of the hit drops significantly. The effectiveness of combat use is deteriorating.
Этот недостаток устранен в выстреле с противотанковой управляемой ракетой "Акра" [2] содержащем управляемую ракету (снаряд) и гильзу с пороховым зарядом, скрепленным между собой подобно обычному артиллерийскому унитарному выстрелу. This shortcoming was eliminated in a shot with the anti-tank guided missile "Acra" [2] containing a guided missile (shell) and a shell with a powder charge held together like a conventional artillery unitary shot.
Недостатком данного выстрела является то, что при больших калибрах (свыше 100 мм) ракеты (снаряда) общий вес выстрела достигает 25 30 кг и затруднительно его заряжание в ствол орудия одним человеком. Особенно этот эффект сказывается при использовании подобных выстрелов для танковых пушек, устанавливаемых на БМП и т.п. носителях, т.е. в тех случаях, когда заряжающий ограничен в своих действиях объемом своего отсека. Скорость заряжания резко уменьшается. Соответственно, снижается скорострельность. Эффективность боевого применения падает. Применение механизированной системы заряжания значительно усложняет артиллерийское орудие, а в бронетанковой технике увеличивает габариты и объем, а, соответственно, и вес башни танка или БМП из-за больших габаритов по длине унитарных выстрелов, что снижает их маневренность на поле боя и делает более уязвимыми от огня противника. Эффективность ухудшается. Недостатком является и то, что при выстреле у среза ствола образуется мощная дульная волна и при расположении орудия (танка, БМП и т.п. носителей) на песчаном или сухом грунте, а также снегу эта волна поднимает с земли пылевое и снеговое облако, затрудняющее последующее наведение управляемой ракеты (снаряда) на цель, а при стрельбе прямой наводкой обыкновенными артиллерийскими выстрелами делает повторный выстрел невозможным до спада этого облака. К тому же пылевое или снежное облако демаскирует орудие (танк, БМП), увеличивая этим вероятность его поражения от огня противника. Эффективность понижается. Недостатком является и то, что для орудий одного калибра, но с различными зарядными каморами необходимо иметь большую номенклатуру выстрелов, несмотря даже на то, что в них используется одна и та же управляемая ракета (снаряд). Это значительно усложняет снабжение войск боеприпасами, особенно в боевой обстановке. В этом случае, даже располагая выстрелом с управляемой ракетой (снарядом), но с несоответствующей гильзой метательного заряда, невозможно поразить противника. Эффективность боевого применения падает. И это несмотря на то, что унитарный выстрел с управляемой ракетой "Акра" обладает определенной стойкостью к воздействию ударной волны ядерного взрыва при расположении выстрела в каморе ствола орудия. The disadvantage of this shot is that with large caliber (over 100 mm) of the rocket (projectile) the total weight of the shot reaches 25 30 kg and it is difficult to load it into the barrel of the gun with one person. This effect is especially evident when using similar shots for tank guns mounted on infantry fighting vehicles, etc. carriers, i.e. in those cases when the loader is limited in his actions by the volume of his compartment. The loading speed decreases sharply. Accordingly, the rate of fire is reduced. The effectiveness of combat use is falling. The use of a mechanized loading system significantly complicates the artillery gun, and in armored vehicles increases the dimensions and volume, and, accordingly, the weight of the tank turret or infantry fighting vehicle due to the large dimensions along the length of unitary shots, which reduces their maneuverability on the battlefield and makes them more vulnerable to enemy fire. Efficiency is deteriorating. The disadvantage is that when shot at the edge of the trunk a powerful muzzle wave is generated and when the gun (tank, infantry fighting vehicle, etc. carriers) is placed on sandy or dry soil, as well as in snow, this wave raises a dust and snow cloud from the ground, making it difficult subsequent guidance of the guided missile (projectile) at the target, and when firing direct fire with ordinary artillery shots, makes a second shot impossible until this cloud falls. In addition, a dust or snow cloud unmasks the weapon (tank, infantry fighting vehicle), thereby increasing the probability of its defeat from enemy fire. Efficiency goes down. The disadvantage is that for guns of the same caliber, but with different charging chambers, it is necessary to have a large range of shots, despite the fact that they use the same guided missile (shell). This greatly complicates the supply of troops with ammunition, especially in a combat situation. In this case, even with a shot with a guided missile (shell), but with an improper propellant shell, it is impossible to hit the enemy. The effectiveness of combat use is falling. And this is despite the fact that a unitary shot with an Akra guided missile has a certain resistance to the effects of a shock wave of a nuclear explosion when the shot is located in the chamber of the gun barrel.
Задачей предполагаемого изобретения является повышение эффективности за счет повышения ударной стойкости к воздействию ударной волны ядерного взрыва при нахождении выстрела в каморе ствола орудия с обеспечением снижения энергии дульной волны при выстреле и возможности стрельбы из орудий с различными зарядными каморами. The objective of the proposed invention is to increase efficiency by increasing the shock resistance to the effects of the shock wave of a nuclear explosion when a shot is in the chamber barrel of the gun, while reducing the muzzle wave energy during the shot and the possibility of firing from guns with various charging chambers.
Данная задача достигается тем, что в выстреле раздельного заряжания, содержащем снаряд и метательный заряд, между снарядом и метательным зарядом установлен глушитель в виде поршня с перфорацией, при этом поршень скреплен с метательным зарядом через шток, а шток телескопически соединен с поршнем и снабжен фиксатором продольных перемещений подвижных частей штока, причем на корпусе штока между поршнем и фиксатором установлен амортизатор, глушитель снабжен дополнительным концевым фиксатором продольных перемещений в виде кольцевого выступа, выполненного на задней части штока и контактирующего задней поверхностью с метательным зарядом, при этом длина хода поршня выполнена больше, чем расстояние между задним торцем подвижных частей штока и кольцевым выступом при свободном положении штока, при этом площадь задней торцевой поверхности кольцевого выступа может быть выполнена больше площади заднего торца подвижных частей штока, контактирующих с кольцевым выступом при полностью поджатом поршне, а также больше передней торцевой поверхности самого кольцевого выступа. This task is achieved by the fact that in a separate loading shot containing a projectile and a propellant charge, a silencer in the form of a piston with perforation is installed between the projectile and the propellant charge, while the piston is fastened to the propellant charge through the rod, and the rod is telescopically connected to the piston and equipped with a longitudinal clamp movements of the moving parts of the rod, and a shock absorber is installed on the rod body between the piston and the clamp, the muffler is equipped with an additional end clamp of longitudinal movements in the form of an annular protrusion PA, made on the rear of the rod and in contact with the rear surface with a propelling charge, while the piston stroke length is made greater than the distance between the rear end of the moving parts of the rod and the annular protrusion in the free position of the rod, while the area of the rear end surface of the annular protrusion can be made more than the area of the rear end of the moving parts of the rod in contact with the annular protrusion when the piston is fully pressed, and also more than the front end surface of the annular protrusion itself.
Положительный эффект обеспечивается за счет перераспределения ударной нагрузки от ударной волны ядерного взрыва, действующей на выстрел раздельного заряжания, находящийся в стволе орудия, разделения потока пороховых газов, истекающих из ствола за снарядом и поджатием разделяющего элемента. The positive effect is ensured by the redistribution of the shock load from the shock wave of a nuclear explosion acting on a separate loading shot located in the gun’s barrel, separating the flow of powder gases flowing from the barrel behind the projectile and preloading the separating element.
На фиг.1 изображена пусковая установка 1 со стволом 2 и выстрелом 3 раздельного заряжания, содержащим снаряд 4, метательный заряд 5 и глушитель 6, выполненный в виде поршня 7 с перфорацией и скрепленный с метательным зарядом через шток 8. Шток может быть установлен в сгораемой втулке 9, размещенной в метательном заряде. При этом в заднюю часть втулки вставляется средство инициирования заряда. Может шток вставляться и непосредственно в метательный заряд. Сам шток телескопически соединен с поршнем и снабжен фиксатором 10 продольных перемещений подвижных частей штока, выполненным в виде штифта 11. На корпусе 12 штока между поршнем и фиксатором установлен амортизатор 13, выполненный в виде пружины 14. Выстрел снабжен дополнительным концевым фиксатором 15 продольных перемещений в виде кольцевого выступа 16, выполненного на задней части 17 штока у метательного заряда и контактирующего с ним своей задней поверхностью 18. Figure 1 shows the launcher 1 with a
Выполнение кольцевого выступа возможно как монолитным со штоком, так и установленным на штоке, например, как показано на фиг.2 и 3, с помощью штифта 19, проходящего через шток и закрепленного от перемещения вперед, например, герметиком. В этом случае во втулке 9 делается торцевой паз 20 для размещения штифта 19 (фиг.2,3). Возможный ход поршня относительно штока в приведенном на чертеже варианте конструкции равный длине "а" паза 21 в корпусе 12 за вычетом диаметра "б" штифта 11 выполнен больше, чем расстояние "в" между задним торцем 22 подвижных частей штока (в приведенном на чертеже варианте задним торцем корпуса) и кольцевым выступом при свободном положении поршня, а площадь "г" задней торцевой поверхности кольцевого выступа может быть выполнена больше площади "д" заднего торца подвижных частей штока, контактирующей с кольцевым выступом при полностью поджатом поршне, а также больше передней торцевой поверхности "е" самого кольцевого выступа. Цифрой 23 обозначена электрическая сеть, проходящая через метательный заряд. The execution of the annular protrusion is possible as monolithic with the rod, and mounted on the rod, for example, as shown in figure 2 and 3, using a
Предложенный выстрел раздельного заряжания работает следующим образом. Выстрел раздельного заряжания устанавливается в камору орудия ручным или механизированным способом. Амортизатор, телескопически выдвигая поршень, поджимает его к заднему торцу снаряда независимо от длины зарядной каморы орудия. При этом, если необходима электрическая связь между метательным зарядом и снарядом, то поджимом поршня к снаряду обеспечивается электрический контакт между электрической сетью заряда и снаряда. Это бывает необходимо, например, при использовании в выстреле раздельного заряжания управляемых снарядов, когда перед выстрелом нужно произвести задействование каких-либо элементов управляемого снаряда (бортовой батареи, элементов предохранения взрывателя, гироскопа и т.д.), а также при использовании обыкновенных артиллерийских снарядов, в которых взрыватель перед выстрелом устанавливается на какой-то определенный режим по команде, передаваемой по электрической сети. После заряжания выстрела в камору орудие готово к стрельбе. The proposed shot separate loading works as follows. Separate loading shot is installed in the gun’s chamber manually or mechanically. The shock absorber, telescopically extending the piston, compresses it to the rear end of the projectile, regardless of the length of the gun’s charging chamber. In this case, if an electrical connection between the propelling charge and the projectile is necessary, then the piston is pressed against the projectile and electrical contact between the electric network of the charge and the projectile is provided. This is necessary, for example, when using separate loading of guided projectiles in a shot, when before the shot you need to use any elements of a guided projectile (on-board battery, fuse protection elements, gyroscope, etc.), as well as when using ordinary artillery shells , in which the fuse before the shot is set to some specific mode by command transmitted over the electric network. After loading the shot into the chamber, the gun is ready to fire.
При подрыве противником в это время ядерного заряда ударная волна, распространяясь вокруг, через канал ствола орудия способна воздействовать на снаряд и он получает толчок назад. Вместе со снарядом импульс движения назад получает и глушитель в виде поршня с подвижными частями штока, расположенные сзади снаряда. Задняя торцевая поверхность корпуса штока соударяется с дополнительным концевым фиксатором продольных перемещений в виде кольцевого выступа, расположенного на штоке, передавая ему ударный импульс, и он далее распространяет его на метательный заряд и его втулку (если она имеется), резко увеличивая площадь восприятия и тем самым уменьшая удельное давление. Разрушение метательного заряда не происходит. При этом фиксатор продольных перемещений в виде штифта силовой нагрузки не испытывает и, соответственно, не подвергается изгибу. If the enemy detonates a nuclear charge at this time, the shock wave propagating around through the channel of the gun’s barrel is capable of affecting the projectile and it gets a push back. Together with the projectile, the muffler in the form of a piston with moving parts of the rod located behind the projectile also receives a backward movement impulse. The rear end surface of the stem housing collides with an additional end clamp of longitudinal displacements in the form of an annular protrusion located on the stem, transmitting a shock pulse to it, and it further extends it to the propelling charge and its sleeve (if any), dramatically increasing the perception area and thereby reducing specific pressure. The destruction of the propellant charge does not occur. At the same time, the clamp of longitudinal displacements in the form of a pin does not experience a power load and, accordingly, is not subjected to bending.
После "снятия" ударного воздействия от ударной волны ядерного взрыва упругий амортизатор глушителя возвращает поршень совместно со снарядом в первоначальное положение. Орудие готовое к выстрелу. При выстреле пороховые газы от метательного заряда воздействуют на глушитель в виде поршня с перфорацией и снаряд, перемещая их вперед по стволу. Воздействие пороховых газов на снаряд обеспечивается выполнением поршня глушителя перфорированным. Пороховые газы, проходя через перфорацию поршня глушителя, перемещают снаряд вперед. При движении снаряда по стволу во время выстрела расположенный сзади глушитель в виде поршня с перфорацией также движется вперед, но за счет перетекания газов через перфорацию начинает отставать от снаряда, разделяя своим поршнем находящиеся в этот момент в канале ствола пороховые газы фактически на две части. Соответственно истечение пороховых газов из ствола орудия после покидания его снарядом тоже происходит двумя частями (первая часть между снарядом и глушителем, вторая между глушителем и затвором орудия). Разделение газового потока на две части позволяет снизить энергию ударной волны от выстрела и соответственно ее воздействие на грунт и уменьшить образование пыледымовых помех. Как показал опыт отработки, наилучшие условия достигаются при степени перфорации поршня 0,3 0,7. Этим улучшаются условия стрельбы, так как уменьшается "пылезадымление" перед орудием. Повышается прицельная скорострельность при стрельбе обыкновенными артиллерийскими снарядами, так как обзор поля боя после выстрела улучшается. Улучшаются и условия сопровождения цели до ее поражения при использовании управляемых снарядов. Уменьшается демаскировка орудия при выстреле. Все это повышает эффективность. After "removing" the shock from the shock wave of a nuclear explosion, the muffler's elastic shock absorber returns the piston together with the projectile to its original position. The gun is ready to fire. When fired, powder gases from a propellant charge act on the muffler in the form of a piston with perforation and a projectile, moving them forward along the barrel. The impact of powder gases on the projectile is provided by the perforated silencer piston. Powder gases passing through the perforation of the silencer piston move the projectile forward. When a projectile moves along the barrel during a shot, the rear silencer in the form of a piston with perforation also moves forward, but due to the flow of gases through the perforation, it starts to lag behind the projectile, dividing the powder gases that are at that moment in the barrel bore with the piston in fact into two parts. Accordingly, the outflow of powder gases from the gun’s barrel after leaving the projectile also occurs in two parts (the first part between the projectile and the silencer, the second between the silencer and the gun’s shutter). The separation of the gas stream into two parts allows to reduce the energy of the shock wave from the shot and, accordingly, its effect on the ground and to reduce the formation of dust and noise interference. As mining experience showed, the best conditions are achieved when the degree of perforation of the piston 0.3 0.7. This improves the firing conditions, as it reduces the "dust smoke" in front of the gun. The aiming rate of fire increases when firing with ordinary artillery shells, since the view of the battlefield after a shot improves. The conditions for tracking the target to its defeat when using guided projectiles are also improving. Decreases the unmasking of the gun when firing. All this improves efficiency.
Выполнение длины хода поршня больше, чем расстояние между задним торцем подвижных частей штока и кольцевым выступом при свободном положении поршня необходимо, так как в противном случае не будет обеспечен "жесткий" контакт подвижных частей штока с кольцевым выступом при поджатии поршня глушителя и соответственно не достигается разгрузка фиксатора продольных перемещений в виде штифта. То есть, не удается избежать заклинивания поршня на штоке со всеми отрицательными последствиями. Верхнее значение превышения хода поршня над расстоянием между задним торцем подвижных частей штока и кольцевым выступом выбирается из конструктивных соображений и принципиального значения не имеет. Как показал опыт отработки предложенной конструкции, достаточно превышение порядка 1,5 2 мм. Данная величина вполне обеспечивает выборку зазоров в конструкции (из-за разбежки допусков на изготовление деталей) и компенсацию упруго-пластической деформации элементов при воздействии ударной волны ядерного взрыва. Также целесообразно выполнять площадь задней торцевой поверхности кольцевого выступа больше площади заднего торца подвижных частей штока, контактирующих с кольцевым выступом при поджатом поршне, так как это обеспечивает наилучшее распределение силовой нагрузки от ударной волны ядерного взрыва на метательный заряд. Величину площади заднего торца кольцевого выступа следует выбирать по соотношению, выведенному для предложенной конструкции:
где S площадь заднего торца кольцевого выступа, контактирующая с метательным зарядом;
D калибр ствола орудия;
s удельная прочность метательного заряда на сжатие;
р избыточное давление во фронте ударной волны ядерного взрыва.The execution of the piston stroke length is greater than the distance between the rear end of the moving parts of the rod and the annular protrusion when the piston is in the free position, as otherwise the rigid contact of the moving parts of the rod with the annular protrusion will not be ensured when the muffler piston is pressed and, accordingly, unloading is not achieved clamp longitudinal movements in the form of a pin. That is, it is not possible to avoid jamming of the piston on the rod with all the negative consequences. The upper value of the excess of the piston stroke over the distance between the rear end of the moving parts of the rod and the annular protrusion is selected from design considerations and does not matter. As experience in testing the proposed design showed, an excess of about 1.5 2 mm is sufficient. This value fully ensures the selection of gaps in the structure (due to the range of tolerances for the manufacture of parts) and compensation of the elastic-plastic deformation of elements under the influence of a shock wave of a nuclear explosion. It is also advisable to perform the area of the rear end surface of the annular protrusion larger than the area of the rear end of the movable parts of the rod in contact with the annular protrusion when the piston is pressed, since this ensures the best distribution of the power load from the shock wave of a nuclear explosion on a propelling charge. The size of the area of the rear end of the annular protrusion should be selected according to the ratio derived for the proposed design:
where S is the area of the rear end of the annular protrusion in contact with the propelling charge;
D gun barrel caliber;
s the specific strength of the propellant charge in compression;
p overpressure in the front of the shock wave of a nuclear explosion.
При этом значение избыточного давления во фронте ударной волны ядерного взрыва следует брать равным допустимому ее значению для соответствующего объекта вооружения (танка, артиллерийского орудия и т.д.). Верхняя величина площади заднего торца кольцевого выступа принципиального значения не имеет и выбирается из конструкционных соображений. Максимальная ее величина может быть равна площади калибра орудия, но при этом в кольцевом выступе необходимо предусмотреть отверстия для свободного прохода пороховых газов к поршню и снаряду при выстреле. При этом особое внимание следует обратить на выбор толщины дополнительного кольцевого фиксатора перемещений в виде кольцевого выступа, так как при маленькой толщине кольцевого выступа не происходит рассредоточение ударной нагрузки по его задней поверхности, контактирующей с метательным зарядом, и она за счет изгиба кольцевого выступа концентрируется вокруг штока, увеличивая местное давление на метательный заряд в этом месте, соответственно повышая вероятность его повреждения. Наиболее целесообразно в весовом отношении выполнять кольцевой выступ с площадью задней торцевой поверхности большей площади его передней торцевой поверхности. In this case, the value of the excess pressure in the front of the shock wave of a nuclear explosion should be taken equal to its permissible value for the corresponding weapon (tank, artillery, etc.). The upper value of the area of the rear end of the annular protrusion is of no fundamental importance and is selected from structural considerations. Its maximum value may be equal to the area of the caliber of the gun, but at the same time, holes must be provided in the annular protrusion for the free passage of powder gases to the piston and projectile during firing. In this case, special attention should be paid to the choice of the thickness of the additional annular displacement fixator in the form of an annular protrusion, since with a small thickness of the annular protrusion, shock loading does not disperse over its rear surface in contact with the propelling charge, and it is concentrated around the rod due to the bending of the annular protrusion , increasing local pressure on the propelling charge in this place, respectively increasing the likelihood of damage. It is most expedient in terms of weight to perform an annular protrusion with the area of the rear end surface of a larger area of its front end surface.
Предложенное техническое решение позволяет повысить эффективность за счет повышения ударной стойкости к воздействию ударной волны ядерного взрыва при нахождении выстрела в каморе ствола орудия с обеспечением снижением энергии дульной волны при выстреле и возможности стрельбы из орудий с различными зарядными каморами и достигается путем перераспределения ударной нагрузки, разделения потока пороховых газов, истекающих из ствола за снарядом, и поджатием разделяющего элемента. The proposed technical solution allows to increase efficiency by increasing the shock resistance to the effects of a shock wave of a nuclear explosion when a shot is found in the gun’s barrel chamber with a reduction in the muzzle wave energy when firing and the possibility of firing from guns with various charging chambers and is achieved by redistributing the shock load and splitting the stream powder gases flowing from the barrel behind the projectile, and preloading the separating element.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU92002530A RU2072092C1 (en) | 1992-10-27 | 1992-10-27 | Separate loading shot |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU92002530A RU2072092C1 (en) | 1992-10-27 | 1992-10-27 | Separate loading shot |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU92002530A RU92002530A (en) | 1995-01-20 |
| RU2072092C1 true RU2072092C1 (en) | 1997-01-20 |
Family
ID=20131104
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU92002530A RU2072092C1 (en) | 1992-10-27 | 1992-10-27 | Separate loading shot |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2072092C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2494337C2 (en) * | 2011-08-16 | 2013-09-27 | Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство обороны Российской Федерации | Mortar silent shell |
-
1992
- 1992-10-27 RU RU92002530A patent/RU2072092C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 1.Цыганков Н.С., Сосулин Е.А. Орудие, миномет, боевая машина. М., Воениздат, 1980, с.41, рис.5. 2.Латухин А.Н. Противотанковое вооружение. М., Воениздат, 1974, с.230 - 234. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2494337C2 (en) * | 2011-08-16 | 2013-09-27 | Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство обороны Российской Федерации | Mortar silent shell |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3738219A (en) | Recoilless firearm and cartridge therefor | |
| US3726036A (en) | Launch tube assembly | |
| EP3222962A1 (en) | Non lethal rifle grenade provided with a booster | |
| US20220373277A1 (en) | Hovering firearm system for drones and methods of use thereof | |
| WO2017160185A2 (en) | Recoilless underwater firearm | |
| KR101566160B1 (en) | Rifle grenade using bullet trap | |
| US5416999A (en) | Delta weapon system (DWS) | |
| RU2118788C1 (en) | Above-caliber grenade | |
| US5293822A (en) | Defensive shooting projectile | |
| US8196513B1 (en) | Stand-off disrupter apparatus | |
| US5109750A (en) | Closed-breech missile and weapon system | |
| CN102829675A (en) | Novel infantry grenade system | |
| JP2009115403A (en) | Ammunition with speed changing mechanism, and gun using the same | |
| RU2072092C1 (en) | Separate loading shot | |
| BELLAMY et al. | THE WEAPONS OF | |
| RU2736305C1 (en) | Method for reducing recoil force of firearms and gun with folding barrel chamber for implementation thereof (embodiments) | |
| US3838622A (en) | Recoilless firearm and cartridge therefor | |
| EP0084095A2 (en) | Ballistic propulsion system for rifle grenades and similar projectiles | |
| US8960094B1 (en) | Bullet with push-out explosive | |
| RU2267079C2 (en) | Separate loading round to tank guns | |
| RU2130580C1 (en) | Shaped charge ammunition | |
| RU2820359C1 (en) | Tank | |
| RU2202081C2 (en) | Hand grenade launcher | |
| RU2203473C2 (en) | Rocket launcher round | |
| US20170205214A1 (en) | Dual-mode Projectile |