RU2044327C1 - Device for measuring linear frequency modulated signal - Google Patents
Device for measuring linear frequency modulated signal Download PDFInfo
- Publication number
- RU2044327C1 RU2044327C1 SU5031405A RU2044327C1 RU 2044327 C1 RU2044327 C1 RU 2044327C1 SU 5031405 A SU5031405 A SU 5031405A RU 2044327 C1 RU2044327 C1 RU 2044327C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- output
- input
- detector
- inputs
- frequency
- Prior art date
Links
Landscapes
- Radar Systems Or Details Thereof (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к радиотехнике и может быть использовано в радиолокации и технике связи при построении устройств измерения центральной частоты и скорости перестройки частоты ЛЧМ сигналов в заданном диапазоне частот в условиях параметрической априорной неопределенности. The invention relates to radio engineering and can be used in radar and communication technology when constructing devices for measuring the center frequency and the frequency tuning speed of the chirp signals in a given frequency range under conditions of parametric a priori uncertainty.
Известно устройство для измерения девиации частоты, содержащее последовательно соединенные смеситель, усилитель промежуточной частоты и частотный детектор, выход которого соединен через первый квадратор и первый режекторный фильтр с первым входом сумматора, а через фазовращатель второй квадратор и второй режекторный фильтр с вторым входом сумматора, выход которого через блок извлечения квадратного корня подключен к входу индикатора, а также генератор и селективный вольтметр. A device for measuring the frequency deviation, comprising a series-connected mixer, an intermediate frequency amplifier and a frequency detector, the output of which is connected through the first quadrator and the first notch filter with the first input of the adder, and through the phase shifter the second quadrator and the second notch filter with the second input of the adder, the output of which through the square root extraction unit is connected to the indicator input, as well as a generator and a selective voltmeter.
Недостатком этого устройства является зависимость оценки девиации частоты так же, как и скорости перестройки частоты от параметров модулирующей функции. The disadvantage of this device is the dependence of the estimation of the frequency deviation as well as the speed of the frequency tuning on the parameters of the modulating function.
Наиболее близким по технической сущности является устройство для распознавания импульсных частотно-модулированных сигналов, содержащее последовательно соединенные усилитель высокой частоты (полосовой фильтр), линию задержки (элемент задержки), перемножитель, усилитель промежуточной частоты (фильтр нижних частот), частотный детектор и формирователь двухполярных импульсов, а также амплитудный детектор и пороговый блок. The closest in technical essence is a device for the recognition of pulsed frequency-modulated signals, containing a series-connected high-frequency amplifier (band-pass filter), a delay line (delay element), a multiplier, an intermediate-frequency amplifier (low-pass filter), a frequency detector and a bipolar pulse generator as well as an amplitude detector and threshold block.
Недостатком такого устройства является низкая точность определения центральной частоты ЛЧМ сигнала в режиме измерения частоты с выхода усилителя промежуточной частоты (фильтра нижних частот). The disadvantage of this device is the low accuracy of determining the central frequency of the chirp signal in the frequency measurement mode from the output of the intermediate frequency amplifier (low-pass filter).
Известные технические решения позволяют производить измерение центральной частоты ЛЧМ сигнала, однако точность получаемых оценок невысока, поскольку динамическая составляющая погрешности оценки, обусловленная структурой сигнала, может быть значительной. К тому же для наиболее простой и типичной реальной ситуации приема сигнала и измерения его центральной частоты в условиях, когда векторы параметров сигнала и помех являются неизвестными, достоверность и точность получаемых оценок в известных технических решениях резко снижается. Known technical solutions make it possible to measure the central frequency of the chirp signal, however, the accuracy of the estimates obtained is low, since the dynamic component of the estimation error due to the structure of the signal can be significant. In addition, for the simplest and most typical real situation of receiving a signal and measuring its center frequency under conditions when the signal and interference parameter vectors are unknown, the reliability and accuracy of the estimates obtained in known technical solutions are sharply reduced.
Поэтому предпринята попытка получить процедуру точного измерения центральной частоты широкополосного радиоизлучения ЛЧМ, существующего в широком частотном диапазоне, в условиях параметрической априорной неопределенности. Therefore, an attempt was made to obtain a procedure for accurate measurement of the central frequency of the broadband radio frequency radiation of the LFM, which exists in a wide frequency range, under conditions of parametric a priori uncertainty.
Цель изобретения заключается в повышении точности определения центральной частоты ЛЧМ сигнала в условиях параметрической априорной неопределенности путем уменьшения динамической составляющей погрешности оценивания. The purpose of the invention is to improve the accuracy of determining the central frequency of the chirp signal under conditions of parametric a priori uncertainty by reducing the dynamic component of the estimation error.
На чертеже представлена структурная схема устройства для измерения параметров ЛЧМ сигнала. The drawing shows a structural diagram of a device for measuring the parameters of the chirp signal.
Устройство для измерения параметров ЛЧМ сигнала содержит обнаружитель 1, включающий в себя первый 2, второй 3 и третий 4 полосовые фильтры, входы которых объединены и представляют собой вход устройства, выход первого полосового фильтра 2, являющийся первым выходом обнаружителя 1, через первый амплитудный детектор 5 соединен с первыми входами первого 6 и второго 7 делителей напряжения, вторые входы которых соответственно через второй 8 и третий 9 амплитудные детекторы подключены к выходам второго 3 и третьего 4 полосовых фильтров, а выходы подключены к первым входам соответственно первого 10 и второго 11 пороговых блоков, вторые входы которых соединены с выходом блока 12 опорного напряжения, выходы первого 10 и второго 11 пороговых блоков подключены к соответствующим входам схемы 13 совпадений, выход которой, являясь третьим выходом обнаружителя 1, соединен с вторым входом электронного ключа 14, первый вход которого подключен к выходу первого амплитудного детектора 5, а выход, являющийся вторым выходом обнаружителя 1, соединен с вторым входом нормирующего устройства 15, первый вход которого соединен с первым выходом обнаружителя 1. The device for measuring the parameters of the chirp signal contains a detector 1, which includes the first 2, second 3 and third 4 bandpass filters, the inputs of which are combined and represent the input of the device, the output of the first bandpass filter 2, which is the first output of the detector 1, through the first amplitude detector 5 connected to the first inputs of the first 6 and second 7 voltage dividers, the second inputs of which, through the second 8 and third 9 amplitude detectors, respectively, are connected to the outputs of the second 3 and third 4 bandpass filters, and the outputs are connected directed to the first inputs of the first 10 and second 11 threshold blocks, respectively, the second inputs of which are connected to the output of the reference voltage block 12, the outputs of the first 10 and second 11 threshold blocks are connected to the corresponding inputs of the coincidence circuit 13, the output of which, being the third output of the detector 1, is connected with the second input of the electronic key 14, the first input of which is connected to the output of the first amplitude detector 5, and the output, which is the second output of the detector 1, is connected to the second input of the normalizing device 15, the first input of which oh connected to the first output of the detector 1.
Выход нормирующего устройства 15 подключен к объединенным первому входу первого перемножителя 16 и входам первого элемента задержки 17 и фазовращателя 18, выход которого соединен с первым входом второго перемножителя 19, выход первого элемента 17 задержки соединен с вторыми входами первого 16 и второго 19 перемножителей, выходы которых соответственно через первый 20 и второй 21 фильтры нижних частоты подключены к первому и второму входам частотного детектора 22, который содержит третий перемножитель 23, первый вход которого является первым входом частотного детектора 22, элемент 24 задержки и второй перемножитель 25, первый вход которого объединен с входом элемента 24 задержки и является вторым входом частотного детектора 22. Выход элемента 24 задержки, являясь вторым выходом частотного детектора 22, соединен с вторыми входами первого 23 и второго 25 перемножителей, выходы которых соответственно через первый 26 и второй 27 фильтры нижних частот подключены к входам делителя 28 напряжения, выход которого через первый функциональный преобразователь 29 соединен с первым выходом частотного детектора 22, который подключен через весовой блок 32 к второму входу индикатора 31, третий вход которого соединен с третьим выходом обнаружителя 1. The output of the normalizing device 15 is connected to the combined first input of the first multiplier 16 and the inputs of the first delay element 17 and the phase shifter 18, the output of which is connected to the first input of the second multiplier 19, the output of the first delay element 17 is connected to the second inputs of the first 16 and second 19 multipliers, the outputs of which respectively, through the first 20 and second 21 low-pass filters are connected to the first and second inputs of the frequency detector 22, which contains a third multiplier 23, the first input of which is the first input the frequency detector 22, the delay element 24 and the second multiplier 25, the first input of which is combined with the input of the delay element 24 and is the second input of the frequency detector 22. The output of the delay element 24, being the second output of the frequency detector 22, is connected to the second inputs of the first 23 and second 25 multipliers, the outputs of which, respectively, through the first 26 and second 27 low-pass filters are connected to the inputs of the voltage divider 28, the output of which through the first functional converter 29 is connected to the first output of the frequency detectors ora 22 which is connected via a weighting unit 32 to the second input of the indicator 31, a third input coupled to a third output of the detector 1.
Первый выход частотного детектора 22 соединен также с входом управления 33, два выхода которого подключены к соответствующим входам синтезатора 34 частот, первый вход которого соединен с вторыми входами третьего 35 и шестого 36 перемножителей, а второй выход с первым входом седьмого перемножителя 35, второй вход которого подключен к выходу формирователя 30 двухполярных импульсов, а выход соединен с вторыми входами четвертого 38 и пятого 39 перемножителей, к первым входам третьего 36 и четвертого 38 перемножителей подключен второй выход частотного детектора 22, а к первым входам пятого 39 и шестого 37 перемножителей через второй элемент задержки 40 выход второго фильтра 21 нижних частот, выходы третьего 36 и пятого 39 перемножителей соединены с соответствующими входами сумматора 41, а выходы четвертого 38 и шестого 37 перемножителей с соответствующими входами вычитателя 42. Выходы сумматора 41 и вычитателя 42 подключены к входам делителя 43 напряжения, выход которого через функциональный преобразователь 44 соединен с первым входом индикатора 31. The first output of the frequency detector 22 is also connected to the control input 33, the two outputs of which are connected to the corresponding inputs of the frequency synthesizer 34, the first input of which is connected to the second inputs of the third 35 and sixth 36 multipliers, and the second output with the first input of the seventh multiplier 35, the second input of which connected to the output of the shaper 30 bipolar pulses, and the output is connected to the second inputs of the fourth 38 and fifth 39 multipliers, the second frequency output is connected to the first inputs of the third 36 and fourth 38 multipliers detector 22, and to the first inputs of the fifth 39 and sixth 37 multipliers through the second delay element 40, the output of the second low-pass filter 21, the outputs of the third 36 and fifth 39 multipliers are connected to the corresponding inputs of the adder 41, and the outputs of the fourth 38 and sixth 37 multipliers with the corresponding inputs of the subtractor 42. The outputs of the adder 41 and the subtractor 42 are connected to the inputs of the voltage divider 43, the output of which through the functional converter 44 is connected to the first input of the indicator 31.
Устройство работает следующим образом. The device operates as follows.
На вход измерителя параметров ЛЧМ сигнала поступает аддитивная смесь воздействий, существующих в заданном частотном диапазоне
X(t) S(t)cost+ + +N(t), to- ≅ t ≅ to+ где S(t) огибающая сигнала;
ω0 центральная частота сигнала;
β скорость изменения частоты сигнала;
Δ ωд девиация частоты;
Тс длительность сигнала;
φ0 начальная фаза сигнала;
N(t) нормальная стационарная широкополосная помеха неизвестной мощности;
t0 начало анализа.An additive mixture of actions existing in a given frequency range is fed to the input of the chirp signal parameter meter
X (t) S (t) cos t + + + N (t), t o - ≅ t ≅ t o + where S (t) is the envelope of the signal;
ω 0 is the central frequency of the signal;
β rate of change of signal frequency;
Δ ω d frequency deviation;
T s signal duration;
φ 0 is the initial phase of the signal;
N (t) normal stationary broadband interference of unknown power;
t 0 start of analysis.
Амплитуда начальная фаза сигнала статистически независимые случайные величины. Предполагается, что начало анализа t0 и длительность сигнала Тс неизвестны. Неизвестными параметрами также являются центральная частота сигнала ω0 и скорость изменения частоты сигнала β, которые подлежат измерению.The amplitude of the initial phase of the signal is statistically independent random variables. It is assumed that the start of the analysis t 0 and the signal duration T s are unknown. The unknown parameters are also the central frequency of the signal ω 0 and the rate of change of the frequency of the signal β, which are to be measured.
Полосы пропускания полосовых фильтров 2, 3 и 4 обнаружителя 1 одинаковы и равны Δf. Частотный разнос между их полосами пропускания составляет ΔF и выбирается из условия получения статически независимых откликов фильтров. Предполагается, что сигнал присутствует только в первом полосовом фильтре 2 обнаружителя 1 и ширина спектра сигнала Δfc= удовлетворяет условию Δfc < Δf.The passband bandpass filters 2, 3 and 4 of the detector 1 are the same and equal to Δf. The frequency separation between their passbands is ΔF and is selected from the condition of obtaining statically independent filter responses. It is assumed that the signal is present only in the first bandpass filter 2 of the detector 1 and the signal spectrum width Δf c = satisfies the condition Δf c <Δf.
Сигналы с выходов полосовых фильтров 2, 3 и 4 после амплитудного детектирования представляют статически независимые случайные величины κi, i 1,2,3, служащие для формирования двух функций контраста η1= и η2= с выходов соответствующих делителей напряжения 6, 7, поступающих соответственно на два пороговых блока 10, 11, на опорные входы которых с выхода блока 12 опорного напряжения поступает пороговое напряжение, однозначно определяемое требуемой вероятностью ложных тревог и не зависящее от неизвестной мощности мешающих воздействий.The signals from the outputs of the bandpass filters 2, 3, and 4 after amplitude detection represent statically independent random variables κ i , i 1,2,3, which serve to form two contrast functions η 1 = and η 2 = from the outputs of the respective voltage dividers 6, 7, respectively, supplied to two threshold blocks 10, 11, to the reference inputs of which a threshold voltage is supplied from the output of the reference voltage block 12, which is uniquely determined by the required probability of false alarms and does not depend on the unknown power of the interfering influences.
При одновременном срабатывании двух пороговых блоков 10, 11 на выходе схемы 13 совпадений появляется единичный потенциал, регистрирующий наличие сигнала в первом полосовом фильтре 2. With the simultaneous operation of two threshold blocks 10, 11, a single potential appears at the output of the coincidence circuit 13, which records the presence of a signal in the first bandpass filter 2.
Срабатывание схемы 13 совпадений обеспечивает прохождение продетектированного напряжения через электронный ключ 14 на второй вход нормирующего устройства 15, на первый вход которого поступает высокочастотный сигнал с выхода первого полосового фильтра 2 обнаружителя 1. Нормированный по амплитуде сигнал поступает на первый вход второго перемножителя 19 через фазовращатель 18, осуществляющий фазовый сдвиг на угол π/2 радиан, на первый вход первого перемножителя 16 непосредственно, а на вторые входы перемножителей 16, 19 через первый элемент 17 задержки с постоянной времени τ1. На выходах первого 16 и второго 19 перемножителей будут присутствовать сигналы соответственно
+cos2ωot-ωoτ1+ +
+sin2ωot-ωoτ1+ +
которые после прохождения первого 20 и второго 21 фильтров нижних частот
U3= cos- + βτ1t
U4= sin- + βτ1t поступают соответственно на первый и второй входы частотного детектора 22, в котором квадратурная составляющая U4 подается на первый вход первого перемножителя 23, и синфазная составляющая U3 поступает на первый вход второго перемножителя 25 непосредственно, а на вторые входы обоих перемножителей 23, 25 через элемент 24 задержки с постоянной времени τ2. Сигналы с выходов 23 и 25 перемножителей
U5= sin[βτ1τ2]+sin[2βτ1t-βτ1τ2-βτ
U6= cos[βτ1τ2]+cos[2βτ1t-βτ1τ2-βτ
U7= sin βτ1τ2
U8= cos βτ1τ2 подаются на входы делителя 28 напряжения
U9= tg βτ1τ2 напряжение с выхода которого через функциональный преобразователь 29, реализующий операцию arctg, поступает на первый выход частотного детектора 22:
U10= arctg βτ1τ2= =
Напряжение с первого выхода частотного детектора 22 подается через весовой блок 32 с нормирующим множителем на второй вход индикатора 31, регистрирующего оценку скорости изменения частоты . Напряжение с первого выхода частотного детектора 22 подается также на вход формирователя 30 двухполярных импульсов с амплитудной характеристикой вида
U11 0,5(Sign[U10 U0] + 1) + 0,5(Sign[U10 U0) 1), где Sign(X) знаковая функция;
U0 фиксированный уровень напряжения, формирующий окно в амплитудной характеристике -U0 ÷+U0, в пределах которого выходное напряжение формирователя 30 двухполярных импульсов равно нулю; величина напряжения U0 выбирается исходя из минимального значения скорости измерения частоты βmin 0,0001 βmax; βmax максимальная ожидаемая величина скорости изменения частоты.The operation of the coincidence circuit 13 ensures that the detected voltage passes through the electronic switch 14 to the second input of the normalizing device 15, the first input of which receives a high-frequency signal from the output of the first bandpass filter 2 of the detector 1. The amplitude-normalized signal is supplied to the first input of the second multiplier 19 through the phase shifter 18, performing a phase shift by an angle π / 2 radians, to the first input of the first multiplier 16 directly, and to the second inputs of the multipliers 16, 19 through the first element 17 arms with time constant τ 1 . The outputs of the first 16 and second 19 multipliers will contain signals, respectively
+ cos 2ω o t-ω o τ 1 + +
+ sin 2ω o t-ω o τ 1 + +
which after passing the first 20 and second 21 low-pass filters
U 3 = cos - + βτ 1 t
U 4 = sin - + βτ 1 t arrive respectively at the first and second inputs of the frequency detector 22, in which the quadrature component U 4 is supplied to the first input of the first multiplier 23, and the in-phase component U 3 is supplied to the first input of the second multiplier 25 directly, and to the second inputs of both multipliers 23, 25 through the element 24 delays with a time constant τ 2 . Signals from the outputs of 23 and 25 multipliers
U 5 = sin [βτ 1 τ 2 ] + sin [2βτ 1 t-βτ 1 τ 2 -βτ
U 6 = cos [βτ 1 τ 2 ] + cos [2βτ 1 t-βτ 1 τ 2 -βτ
U 7 = sin βτ 1 τ 2
U 8 = cos βτ 1 τ 2 are fed to the inputs of the voltage divider 28
U 9 = tg βτ 1 τ 2 the voltage from the output of which through the functional Converter 29 that implements the operation arctg, is fed to the first output of the frequency detector 22:
U 10 = arctg βτ 1 τ 2 = =
The voltage from the first output of the frequency detector 22 is supplied through a weight unit 32 with a normalizing factor to the second input of the indicator 31, recording the assessment of the rate of change of frequency . The voltage from the first output of the frequency detector 22 is also supplied to the input of the shaper 30 of bipolar pulses with an amplitude characteristic of the form
U 11 0.5 (Sign [U 10 U 0 ] + 1) + 0.5 (Sign [U 10 U 0 ) 1), where Sign (X) is a sign function;
U 0 a fixed voltage level forming a window in the amplitude characteristic -U 0 ÷ + U 0 , within which the output voltage of the bipolar pulse former 30 is zero; the voltage value U 0 is selected based on the minimum value of the frequency measurement rate β min 0,0001 β max ; β max is the maximum expected rate of change of frequency.
Если напряжение с первого выхода частотного детектора 22 U10 > U0, то на выходе формирователя 30 двухполярных импульсов вырабатывается единичный потенциал положительной полярности, а если U10 < U0, то единичный потенциал отрицательной полярности.If the voltage from the first output of the frequency detector 22 U 10 > U 0 , then the output of the shaper 30 bipolar pulses produces a single potential of positive polarity, and if U 10 <U 0 , then a single potential of negative polarity.
Напряжение с первого выхода частотного детектора 22 подается также на вход управителя 33, формирующего необходимые значения частоты и начальной фазы гармонического колебания, генерируемого синтезатором 34 частот, с первого выхода которого синфазная составляющая
U12= cost- подается на вторые входы третьего 36 и шестого 37 перемножителей, на первые входы которых в одни и те же моменты времени поступают соответственно с второго выхода частотного детектора 22 синфазная составляющая
U1(t-τ2) cos- + βτ1(t-τ2) и с выхода второго фильтра нижних частот 21 через второй элемент 40 задержки квадратурная составляющая
U3(t-τ2) sin- + βτ1(t-τ2) а квадратурная составляющая с второго выхода синтезатора 34 частот
U13= sint- подается на первый вход седьмого перемножителя 35, на второй вход которого поступает сигнал с выхода формирователя 30 двухполярных импульсов. Это необходимо для изменения знака квадратурной составляющей с второго выхода синтезатора 34 частот в соответствии со знаком скорости изменения частоты, что требуется для обеспечения работоспособности процедуры уменьшения динамической погрешности при различных знаках скорости изменения частоты, осуществляемой блоками 36-42. Сигнал с выхода седьмого перемножителя 35 подается на вторые входы четвертого 38 и пятого 39 перемножителей, на первые входы которых в одни и те же моменты времени поступает соответственно синфазная составляющая U4(t τ2) с второго выхода частотного детектора 22 и квадратурная составляющая U3(t τ2) с выхода второго элемента 40 задержки. Выходы третьего 36 и пятого 39, четвертого 38 и шестого 37 перемножителей подключены соответственно к входам сумматора 41 и вычитателя 42, напряжения на выходах которых имеют вид:
U14= cos(t-τ2)- + cost- -+
+ sin(t-τ2)- + sint- -=
cos+(β-)τ1(t-τ2)-(β-)
U15= sin(t-τ2)- + cost- --
cos(t-τ2)- + sint- -=
sin+(β-)τ1(t-τ2)-(β-)
Выходы сумматора 41 и вычитателя 42 подключены к входам делителя 43 напряжения, сигнал с выхода которого
U16= tg+-(t-τ2)- через функциональный преобразователь 44, осуществляющий операцию
U17= arctg tg+-(t-τ2)- =
+-t-τ2- +-t-τ2-
поступает на первый вход индикатора 31, где по напряжению, пропорциональному частоте, осуществляется регистрация оценки центральной частоты ЛЧМ сигнала.The voltage from the first output of the frequency detector 22 is also supplied to the input of the controller 33, forming the necessary frequency values and initial phase harmonic oscillation generated by the synthesizer 34 frequencies, from the first output of which the in-phase component
U 12 = cos t- fed to the second inputs of the third 36 and sixth 37 multipliers, the first inputs of which at the same times are received respectively from the second output of the frequency detector 22 in-phase component
U 1 (t-τ 2 ) cos - + βτ 1 (t-τ 2 ) and from the output of the second low-pass filter 21 through the second delay element 40, the quadrature component
U 3 (t-τ 2 ) sin - + βτ 1 (t-τ 2 ) and the quadrature component from the second output of the synthesizer 34 frequencies
U 13 = sin t- fed to the first input of the seventh multiplier 35, the second input of which receives a signal from the output of the shaper 30 bipolar pulses. This is necessary to change the sign of the quadrature component from the second output of the frequency synthesizer 34 in accordance with the sign of the frequency of change of frequency, which is required to ensure the operability of the procedure for reducing the dynamic error at different signs of the rate of change of frequency carried out by blocks 36-42. The signal from the output of the seventh multiplier 35 is fed to the second inputs of the fourth 38 and fifth 39 multipliers, the first inputs of which at the same time moments respectively receive the in-phase component U 4 (t τ 2 ) from the second output of the frequency detector 22 and the quadrature component U 3 (t τ 2 ) from the output of the second delay element 40. The outputs of the third 36 and fifth 39, fourth 38 and sixth 37 multipliers are connected respectively to the inputs of the adder 41 and subtractor 42, the voltage at the outputs of which are of the form:
U 14 = cos (t-τ 2 ) - + cos t- - +
+ sin (t-τ 2 ) - + sin t- - =
cos + (β- ) τ 1 (t-τ 2 ) - (β- )
U 15 = sin (t-τ 2 ) - + cos t- - -
cos (t-τ 2 ) - + sin t- - =
sin + (β- ) τ 1 (t-τ 2 ) - (β- )
The outputs of the adder 41 and the subtractor 42 are connected to the inputs of the voltage divider 43, the output signal of which
U 16 = tg + - (t-τ 2 ) - through the functional Converter 44, performing the operation
U 17 = arctg tg + - (t-τ 2 ) - =
+ - t-τ 2 - + - t-τ 2 -
arrives at the first input of indicator 31, where the voltage proportional to the frequency is used to register the estimate of the central frequency of the chirp signal.
Для исключения псевдооценок = и третий вход индикатора 31 соединен с третьим выходом обнаружителя 1, что позволяет производить регистрацию оценок и лишь при достоверном обнаружении сигнала.To exclude pseudo-estimates = and the third input of the indicator 31 is connected to the third output of the detector 1, which allows the registration of estimates and only with reliable signal detection.
Claims (3)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU5031405 RU2044327C1 (en) | 1992-03-10 | 1992-03-10 | Device for measuring linear frequency modulated signal |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU5031405 RU2044327C1 (en) | 1992-03-10 | 1992-03-10 | Device for measuring linear frequency modulated signal |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2044327C1 true RU2044327C1 (en) | 1995-09-20 |
Family
ID=21598887
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU5031405 RU2044327C1 (en) | 1992-03-10 | 1992-03-10 | Device for measuring linear frequency modulated signal |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2044327C1 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2698579C1 (en) * | 2018-07-31 | 2019-08-28 | Акционерное общество "Научно-исследовательский институт современных телекоммуникационных технологий" | Method of processing linear-frequency-modulated signals with a multichannel autocorrelation receiver |
-
1992
- 1992-03-10 RU SU5031405 patent/RU2044327C1/en active
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР N 1113760, кл. G 01S 7/36, 1983. * |
Авторское свидетельство СССР N 1541526, кл. G 01R 23/00, 1989. * |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2698579C1 (en) * | 2018-07-31 | 2019-08-28 | Акционерное общество "Научно-исследовательский институт современных телекоммуникационных технологий" | Method of processing linear-frequency-modulated signals with a multichannel autocorrelation receiver |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2419813C2 (en) | Method and device for measuring distance | |
EP0348036B1 (en) | Narrow bandwith frequency modulated radar apparatus for obstacle detection | |
US5400034A (en) | Digital phase lock detector | |
RU2044327C1 (en) | Device for measuring linear frequency modulated signal | |
Frazer et al. | Wigner-Ville analysis of HF radar measurement of an accelerating target | |
Nhan et al. | A Mathematical Model for Determining the Type of Signal Modulation in a Digital Receiver with Autocorrelation Processing | |
RU1840896C (en) | Apparatus for analysing pulsed signal modulation parameters | |
RU1840900C (en) | Composite signal parameter analyser | |
RU1840971C (en) | Wide band spectrum analyser | |
RU171482U1 (en) | Combined direction finder | |
US3938150A (en) | Microwave amplifier tube coherency test set | |
US3781668A (en) | Pulse-response measuring apparatus | |
RU1840962C (en) | Device for determination of parameters of modulation of impulse linearly frequency-modulated and phase-shift keyed signals | |
RU2005994C1 (en) | Indication device | |
SU901931A1 (en) | Device for measuring generator frequency-modulated signal alternation rate and instability | |
Sorochan et al. | Radio altimeter with J-correlation signal processing | |
SU571872A1 (en) | Phase-responsive device | |
RU2030750C1 (en) | Panoramic receiver | |
RU1840877C (en) | Device for analysing modulation parameters of composite radar signals | |
RU2054680C1 (en) | Frequency deviation meter for harmonic frequency modulated signals | |
SU648915A1 (en) | Harmonic analyzer | |
RU2005992C1 (en) | Indication device | |
RU2071067C1 (en) | Phasemeter | |
RU2072522C1 (en) | Method and device for measuring low signal-to-noise ratios | |
SU1128184A1 (en) | Device for measuring frequency deviation |