RU2019850C1 - Method and device for checking characteristics of partial discharges - Google Patents
Method and device for checking characteristics of partial discharges Download PDFInfo
- Publication number
- RU2019850C1 RU2019850C1 SU4945648A RU2019850C1 RU 2019850 C1 RU2019850 C1 RU 2019850C1 SU 4945648 A SU4945648 A SU 4945648A RU 2019850 C1 RU2019850 C1 RU 2019850C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- pulses
- test
- partial discharges
- voltage
- capacitor
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Measurement Of Resistance Or Impedance (AREA)
- Testing Relating To Insulation (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к контрольно-измерительной технике и может быть использовано для контроля изоляции высоковольтного оборудования по характеристикам частичных разрядов (ЧР) как при испытаниях в лабораторных условиях и на месте монтажа оборудования при подаче испытательного напряжения от постороннего источника, так и в эксплуатации под рабочим напряжением в условиях сильных электромагнитных помех. The invention relates to measuring equipment and can be used to control the isolation of high-voltage equipment according to the characteristics of partial discharges (PD) both in tests in the laboratory and at the installation site when applying a test voltage from an external source, and in operation under operating voltage in strong electromagnetic interference.
Наиболее близким по технической сущности к изобретению является способ контроля, заключающийся в том, что на объект контроля (ОК) воздействуют испытательным напряжением промышленной частоты и регистрируют амплитудные спектры импульсов ЧР. The closest in technical essence to the invention is a control method, which consists in the fact that the object of control (OK) is affected by a test voltage of industrial frequency and the amplitude spectra of PD pulses are recorded.
Устройство для осуществления способа содержит испытательный трансформатор, конденсатор, измерительный элемент (резистор), высокочастотный фильтр, усилитель и регистрирующий прибор. A device for implementing the method comprises a test transformer, a capacitor, a measuring element (resistor), a high-pass filter, an amplifier, and a recording device.
Недостатками известного способа являются низкие чувствительность и помехозащищенность. The disadvantages of this method are low sensitivity and noise immunity.
Цель изобретения - повышение чувствительности контроля характеристик ЧР и помехозащищенности от внешних гармонических и импульсных помех. The purpose of the invention is to increase the sensitivity of monitoring the characteristics of the PD and noise immunity from external harmonic and pulsed interference.
Сущность способа заключается в том, что импульсы ЧР, возникающие в ОК при воздействии испытательным напряжением, подвергают дифференцированию с последующей высокочастотной фильтрацией, полученный сигнал усиливают и интегрируют, амплитудный спектр импульсов ЧР определяют из интегрального распределения амплитуд импульсов, полученных в результате интегрирования. The essence of the method lies in the fact that PD pulses arising in an OC when subjected to a test voltage are subjected to differentiation followed by high-pass filtering, the received signal is amplified and integrated, the amplitude spectrum of PD pulses is determined from the integral distribution of pulse amplitudes obtained as a result of integration.
На фиг.1 представлена функциональная схема предлагаемого устройства; на фиг. 2 - эквивалентная схема замещения для расчета кажущегося заряда ЧР в изоляции ОК с сосредоточенными емкостями; на фиг.3 и 4 - кривые изменения во времени заряда и тока единичного ЧР соответственно; на фиг.5 - эквивалентная схема замещения для расчета кажущегося заряда ЧР в изоляции ОК в виде длинной линии; на фиг. 6 - 8 - сигналы ЧР на входе длинной линии, на ее выходе и после прохождения дифференцирующей цепочки Сс . Rик соответственно; на фиг.9-13 - сигналы в различных точках тракта передачи сигнала в устройстве для контроля характеристик ЧР.Figure 1 presents the functional diagram of the proposed device; in FIG. 2 is an equivalent equivalent circuit for calculating the apparent PD charge in the isolation of OK with lumped capacities; figure 3 and 4 are curves of changes in time of charge and current of a single PD, respectively; figure 5 is an equivalent equivalent circuit for calculating the apparent charge of the PD in isolation OK in the form of a long line; in FIG. 6 - 8 - PD signals at the input of a long line, at its output, and after passing through the differentiating chain C s . R ir, respectively; Fig.9-13 - signals at various points of the signal transmission path in the device for monitoring the characteristics of the PD.
Устройство содержит испытательный трансформатор 1, соединенный с ОК 2, высоковольтный конденсатор 3, фильтр 4 высоких частот, измерительный кабель 5 и регистрирующий прибор 6, содержащий последовательно соединенные широкополосный интегрирующий усилитель 7, компаратор 8, счетчик 9 импульсов и индикатор 10. The device comprises a test transformer 1 connected to
Устройство работает следующим образом. The device operates as follows.
При подаче испытательного напряжения от трансформатора 1 в месте дефекта (например газового включения в диэлектрике) возникают ЧР. Возникновение ЧР равносильно включению некоторого источника импульсного напряжения U1(t), относительно которого ОК 2 в зависимости от его конструкции может быть представлен нагрузкой в виде сосредоточенной емкости или в виде линии с распределенными параметрами (длинной линии). Поскольку длительность фронта импульса тока ЧР находится в пределах 1-10 нс, то для импульса с фронтом, например, τф = 5 нс, волновые свойства ОК будут проявляться уже на расстоянии
l = с . τф = 3 .108 . 5. 10-9 = 1,5 м, где с - скорость распространения электромагнитных волн. Отсюда следует, что при испытании отдельных изоляторов, относительно коротких высоковольтных вводов и т.п. ОК относительно источника ЧР может быть представлен в виде сосредоточенной емкости. При этом для расчета кажущегося заряда ЧР используется схема замещения. В этом случае источник ЧР U1(t) через емкость Сд наводит на ОК некоторый заряд, который вызывает бросок напряжения U2(t), причем U2(t) пропорционально U1(t)
U2(t)=U1(t)
Са > > Св; Са > > Сд; а емкость ОК равна
Cок=Cа+
При испытании таких объектов, как токопроводы, статорные обмотки электрических машин и т.п., нагрузкой для источника ЧР будет длинная линия. Этот случай показан на фиг.1, что соответствует большинству ОК, с которыми приходится иметь дело на практике. При испытании такого ОК длинная линия может быть представлена на схеме замещения некоторым сопротивлением R = Rок/2, где Rок - волновое сопротивление линии. В этом случае источник напряжения U1(t) через малую емкость Сд подключается к сопротивлению R. Коэффициент передачи K(j ω) такой системы равен
К(j ω) = U2/U1 = j ωT/(1+ j ωT). где Т = R . Cд, ω - частота. Известно, что при условии ωТ<< 1 эта схема является дифференцирующей, при этом импульсная функция напряжения от тока ЧР, содержащая некоторый спектр частот, дифференцируется, если наивысшая частота в ее спектре значительно меньше 25 ГГц (при 20 Ом и Сд = 2 пФ. что обычно имеет место в реальных условиях, Т = 0,04 нс). Следовательно, что при регистрации ЧР в длинных линиях (при условии, что схема регистрации не искажает форму импульсов) напряжение на выходе равно
U2(t)=T .When applying the test voltage from the transformer 1 in the place of the defect (for example, gas inclusion in the dielectric), PDs occur. The appearance of a PD is equivalent to the inclusion of a certain source of pulse voltage U 1 (t), relative to which
l = s . τ f = 3 . 10 8 . 5 . 10 -9 = 1.5 m, where c is the propagation velocity of electromagnetic waves. It follows that when testing individual insulators, relatively short high-voltage bushings, etc. OK relative to the source of PD can be represented as a concentrated capacitance. In this case, an equivalent circuit is used to calculate the apparent PD charge. In this case, the PD source U 1 (t) through the capacitance C d induces a charge on OK, which causes a voltage surge U 2 (t), and U 2 (t) is proportional to U 1 (t)
U 2 (t) = U 1 (t)
Since a>> C; C a >> C d ; and the capacity OK is
C ok = C a +
When testing objects such as current leads, stator windings of electrical machines, etc., the load for the PD source will be a long line. This case is shown in figure 1, which corresponds to most of the OK, which have to deal with in practice. When testing such an OK, a long line can be represented on the equivalent circuit with some resistance R = R ok / 2, where R ok is the wave impedance of the line. In this case, the voltage source U 1 (t) is connected through a small capacitance C d to the resistance R. The transmission coefficient K (j ω) of such a system is
K (j ω) = U 2 / U 1 = j ωT / (1+ j ωT). where T = R. C d , ω is the frequency. It is known that under the condition ωT << 1, this circuit is differentiating, and the pulse voltage function of the PD current, containing a certain frequency spectrum, differentiates if the highest frequency in its spectrum is much less than 25 GHz (at 20 Ω and C d = 2 pF . which usually takes place in real conditions, T = 0.04 ns). Therefore, when recording PD in long lines (provided that the registration circuit does not distort the shape of the pulses), the output voltage is
U 2 (t) = T .
При регистрации сигнала ЧР с помощью двухполюсного подключения к корпусу ОК или к другим заземленным элементам снимаемый щупами сигнал U2(t) также оказывается продифференцированным относительно U1(t).When registering the PD signal using a two-pole connection to the OK housing or to other grounded elements, the signal U 2 (t) removed by the probes also turns out to be differentiated with respect to U 1 (t).
Таким образом, интегрируя U2(t), получаем первообразную, соответствующую изменению напряжения на емкости включения, т.е.Thus, integrating U 2 (t), we obtain a primitive corresponding to a change in voltage at the switching capacitance, i.e.
U1(t)= U2(t)dt Максимальный перепад напряжения на емкости включения равен
ΔU1 = [U1(t)]макс, а кажущийся заряд ЧР равен
q= ΔUв·Cд= ΔU2·Cок=q , где ΔU2 - изменение напряжения на линии после завершения обмена зарядами и переходного процесса;
qчр - истинный заряд во включении.U 1 (t) = U 2 (t) dt The maximum voltage drop across the switching capacitance is
ΔU 1 = [U 1 (t)] max , and the apparent charge of the PD is
q = ΔU in · C d = ΔU 2 · C ok = q where ΔU 2 is the change in voltage on the line after the completion of the exchange of charges and the transition process;
q cr - the true charge in the inclusion.
Однако величины Св, Сд и ΔU2 при регистрации импульсов ЧР в линии неизвестны, поэтому возможным способом определения кажущегося заряда является его вычисление через ток ЧР. Для этого можно допустить, что ток в линии при приложении напряжения U1(t) определяется соотношением
I(t) = U1(t)/Rок, тогда кажущийся заряд равен
q=I(t)dt= U1(t)dt Таким образом, при регистрации волны U2(t) на конце линии для определения q необходимо двойное интегрирование.However, the values of C in , C d and ΔU 2 when registering PD pulses in the line are unknown, therefore, a possible way to determine the apparent charge is to calculate it through the PD current. For this, it can be assumed that the current in the line when voltage U 1 (t) is applied is determined by the relation
I (t) = U 1 (t) / R ok , then the apparent charge is
q = I (t) dt = U 1 (t) dt Thus, when registering the wave U 2 (t) at the end of the line, double integration is necessary to determine q.
Сигнал ЧР выводится из ОК с помощью цепочки, состоящей из конденсатора 3, фильтра 4 высоких частот и измерительного кабеля 5, и затем подается на вход регистрирующего прибора 6 (фиг.1). Отсутствие отражений при передаче импульсов от ОК в измерительный кабель 5 обеспечивается согласованием их волновых сопротивлений, т.е. Rок = Rик. Условия передачи импульса через цепь вывода сигнала ЧР зависят от величины емкости Сс конденсатора 3. В первом случае, если Rик . Сс >> Ти, где Ти - длительность импульса, сигнал передается без изменений. В другом случае, когда Rик . Сс < < Ти, сигнал в кабеле 5 оказывается продифференцированным относительно сигнала, распространяющегося по ОК (фиг.8).The PD signal is output from OK using a chain consisting of a
Оба указанных случая являются важными для практики. Действительно для импульса длительностью Ти = 10 нс и Rик = 50, Ом величина Сс = 200.10-12 Ф. Это означает, что в случаях, когда необходима информация о структуре импульса ЧР, величина Сс должна превышать 200 пФ, причем абсолютная величина Сс не играет роли. Если же требуется информация только об амплитуде импульса ЧР, то Сс может составлять несколько пикофарад, что может быть достигнуто использованием паразитных емкостей конструктивных элементов ОК без применения дорогостоящих и громоздких соединительных конденсаторов.Both of these cases are important for practice. Indeed, for a pulse of duration T and = 10 ns and R ik = 50, Ohm, the value of C s = 200 . 10 -12 F. This means that in cases where information on the structure of the PD pulse is necessary, the value of C c should exceed 200 pF, and the absolute value of C c does not play a role. If information is required only on the amplitude of the PD pulse, then C c can be several picofarads, which can be achieved by using parasitic capacitances of the OK structural elements without the use of expensive and bulky coupling capacitors.
При испытаниях объектов с сосредоточенной емкостью сигнал ЧР выводится с помощью высоковольтного конденсатора емкостью 200 пФ, а на выходе кабеля 5 включается измерительное сопротивление Rик. Затем сигнал интегрируется, в результате чего получается импульс с амплитудой, пропорциональной кажущемуся заряду q.When testing objects with a concentrated capacitance, the PD signal is output using a high-voltage capacitor with a capacity of 200 pF, and at the output of cable 5, the measuring resistance R ik is turned on. Then the signal is integrated, resulting in a pulse with an amplitude proportional to the apparent charge q.
Если ОК является линией, а сигнал ЧР выводится с помощью конденсатора малой емкости (Сс = 2-3 пФ), то в кабель 5 поступает сигнал, соответствующий третьей производной от кажущегося заряда ЧР, т.е. d3q/dt3 (фиг.8).If OK is a line, and the PD signal is output using a small capacitor (C c = 2-3 pF), then a signal corresponding to the third derivative of the apparent charge of the PD, enters cable 5, i.e. d 3 q / dt 3 (Fig. 8).
Фильтром 4 может служить измерительный четырехполюсник в виде отрезка двухпроводной длинной линии. Изменяя длину линии и ее волновое сопротивление, можно выбирать значения нижней ω1 и верхней ω2 частот полосы пропускания. Чтобы отфильтровать сигнал промышленной частоты и низкие частоты, соответствующие основным гармоническим помехам, и пропустить высокочастотный сигнал ЧР, полоса частот должна быть в пределах от ω1 = 3-5 МГц до ω2 = 30-50 МГц. В реальных условиях сигнал ЧР вместе с помехами имеет вид, показанный на фиг. 9. После фильтрации остается высокочастотная составляющая (фиг.10), которая подается на вход регистрирующего прибора 6. В широкополосном интегрирующем усилителе 7 сигнал усиливается и интегрируется до первообразной, в результате получается импульс, амплитуда котоpого пропорциональна кажущемуся заряду q (фиг.11). Импульсы с разными амплитудами подаются на компаратор 8, на выходе которого формируется последовательность импульсов, амплитуды которых превышают пороговое напряжение Uп, пропорциональное некоторому кажущемуся заряду q. С помощью счетчика 9 и индикатора 10 получают число импульсов N с амплитудой больше q за определенный промежуток времени (например за период испытательного напряжения). Изменяя пороговое напряжение Uп, получают интегральное распределение амплитуд импульсов ЧР N(q), из которого определяют амплитудный спектр импульсов ЧР n(q), по параметрам которого можно сделать заключение о качестве изоляции. При периодической регистрации амплитудного спектра можно судить о тенденциях изменения качества изоляции во времени.
Claims (2)
CC · Rи.к < Tи,
где Tи - длительность импульса частичного разряда,
а регистрирующий прибор включает в себя последовательно соединенные широкополосный интегрирующий усилитель, компаратор, счетчик импульсов и индикатор.2. A device for monitoring the characteristics of partial discharges, containing a test transformer, a high voltage capacitor, a series-connected high-pass filter, a measuring cable and a recording device, characterized in that one of the plates of the capacitor is a current-carrying core of the test object, in parallel with which there is a conductive plate, which is the second a capacitor plate and connected to the input of a high-pass filter made in the form of a segment of a two-wire line with distributed steam etrami, wherein the high-capacitance capacitor C C and the characteristic impedance R IK measuring cable made coaxial, satisfy the relation
C C · R and.k <T and ,
where T and is the pulse duration of the partial discharge,
and the recording device includes a serially connected broadband integrating amplifier, a comparator, a pulse counter and an indicator.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU4945648 RU2019850C1 (en) | 1991-04-29 | 1991-04-29 | Method and device for checking characteristics of partial discharges |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU4945648 RU2019850C1 (en) | 1991-04-29 | 1991-04-29 | Method and device for checking characteristics of partial discharges |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2019850C1 true RU2019850C1 (en) | 1994-09-15 |
Family
ID=21579368
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU4945648 RU2019850C1 (en) | 1991-04-29 | 1991-04-29 | Method and device for checking characteristics of partial discharges |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2019850C1 (en) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103308829A (en) * | 2013-05-23 | 2013-09-18 | 国家电网公司 | GIS (gas insulated switchgear) single-time partial discharge signal extraction and trigger moment adjusting method |
RU2639578C1 (en) * | 2017-04-20 | 2017-12-21 | Илья Николаевич Джус | Method for partial discharges measurement |
RU178684U1 (en) * | 2017-11-07 | 2018-04-17 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Казанский государственный энергетический университет" | Partial discharge measuring device taking into account the influence of a power source |
RU2724991C1 (en) * | 2019-09-03 | 2020-06-29 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Ивановский государственный энергетический университет имени В.И. Ленина" (ИГЭУ) | Method for determining technical state of insulation of a digital transformer based on partial discharge parameters |
-
1991
- 1991-04-29 RU SU4945648 patent/RU2019850C1/en active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР N 1337837, кл. G 01R 31/12, 1985. * |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103308829A (en) * | 2013-05-23 | 2013-09-18 | 国家电网公司 | GIS (gas insulated switchgear) single-time partial discharge signal extraction and trigger moment adjusting method |
CN103308829B (en) * | 2013-05-23 | 2015-08-05 | 国家电网公司 | A kind of GIS single Partial discharge signal extracts and trigger instants method of adjustment |
RU2639578C1 (en) * | 2017-04-20 | 2017-12-21 | Илья Николаевич Джус | Method for partial discharges measurement |
RU178684U1 (en) * | 2017-11-07 | 2018-04-17 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Казанский государственный энергетический университет" | Partial discharge measuring device taking into account the influence of a power source |
RU2724991C1 (en) * | 2019-09-03 | 2020-06-29 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Ивановский государственный энергетический университет имени В.И. Ленина" (ИГЭУ) | Method for determining technical state of insulation of a digital transformer based on partial discharge parameters |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
James et al. | Application of digital filtering techniques to the determination of partial discharge location in transformers | |
JPH05149972A (en) | Testing probe | |
RU2195680C2 (en) | Method and facility for electric test of electrode line of bipolar high-voltage installation for dc transmission | |
Rodrigo et al. | High performance broadband capacitive coupler for partial discharge cable tests | |
KR20150082335A (en) | High performance sensor for partial discharge signal-analyzing systems | |
RU2019850C1 (en) | Method and device for checking characteristics of partial discharges | |
CN110988490A (en) | Power filter differential loss time domain measurement system and method | |
CN111487452A (en) | Ultrafast current detection device and pulse test system | |
Wang et al. | Partial discharge location in power transformers using the spectra of the terminal current signals | |
DE4012445C2 (en) | Process for partial discharge measurement and / or fault location in high-voltage insulation under on-site conditions and arrangement for carrying out the process | |
Kawaguchi et al. | Partial-discharge measurement on high-voltage power transformers | |
US3739272A (en) | Filter circuit for corona detection | |
JP2774645B2 (en) | Partial discharge detector | |
JP3196627B2 (en) | Partial discharge detection method | |
US3440528A (en) | Method and apparatus for locating voids in an insulated electrical cable | |
JP2742637B2 (en) | Diagnosis method for insulation of CV cable | |
JP3126391B2 (en) | Partial discharge detector | |
Creed et al. | Transient impedance of high-voltage impulse generating systems | |
Schober et al. | PD Measurement on Long Lengths of Extruded HV Cables–Feasibility of IEC 60885-3 with Modern Digital PD Measuring Instruments | |
RU186984U1 (en) | Partial discharge measuring device, taking into account the influence of a power source, included in the grounding branch of the test object | |
SU1190309A1 (en) | Apparatus for measuring partial discharges | |
CN212514855U (en) | Partial discharge ultrahigh frequency monitoring system | |
Moorthy et al. | Practical on-line partial discharge measuring system for high voltage apparatus | |
Barth et al. | Improving CDM measurements with frequency domain specifications | |
JPH0527007Y2 (en) |