RU2016265C1 - Method for operating pump-ejector system - Google Patents
Method for operating pump-ejector system Download PDFInfo
- Publication number
- RU2016265C1 RU2016265C1 SU4945608A RU2016265C1 RU 2016265 C1 RU2016265 C1 RU 2016265C1 SU 4945608 A SU4945608 A SU 4945608A RU 2016265 C1 RU2016265 C1 RU 2016265C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- gas
- liquid mixture
- separated
- mixture
- liquid
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Jet Pumps And Other Pumps (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к струйной технике и может найти применение в нефтегазовой промышленности, теплоэнергетике и других отраслях народного хозяйства. The invention relates to inkjet technology and may find application in the oil and gas industry, thermal power and other sectors of the economy.
Известен способ работы насосно-эжекторной системы, включающий сепарацию газожидкостной смеси, нагнетание отсепарированной жидкости и направление одной ее части потребителю, а другой - на эжектирование отсепарированного газа с последующей подачей газожидкостной смеси на вход системы. A known method of operation of a pump-ejector system, including the separation of the gas-liquid mixture, pumping the separated liquid and directing one part of it to the consumer, and the other to eject the separated gas, followed by the supply of the gas-liquid mixture to the system inlet.
Недостатком способа является низкая эффективность эжектирования. The disadvantage of this method is the low efficiency of ejection.
Наиболее близким к заявляемому техническим решением является способ работы насосно-эжекторной системы, включающий подачу газожидкостной смеси на вход системы, сепарацию смеси, нагнетание отсепарированной жидкости, и эжектирование ею отсепарированного газа. Closest to the claimed technical solution is a method of operating a pump-ejector system, comprising supplying a gas-liquid mixture to the inlet of the system, separating the mixture, pumping the separated liquid, and ejecting the separated gas therewith.
Недостаток известного способа - низкая производительность системы. The disadvantage of this method is the low system performance.
Цель изобретения - увеличение производительности системы за счет улучшения энергообмена между взаимодействующими потоками, оптимизация работы насосно-эжекторной системы и обеспечение режима максимальной производительности системы. The purpose of the invention is to increase the system performance by improving energy exchange between interacting flows, optimizing the operation of the pump-ejector system and providing a mode of maximum system performance.
Это достигается тем, что часть газожидкостной смеси, подаваемой на вход системы, отбирают совместно с потоком отсепарированого газа на эжектирование нагнетаемой отсепарированной жидкостью. Оптимизация работы насосно-эжекторной системы достигается тем, что предварительно для различных расходов отбираемой газожидкостной смеси строят характеристическую зависимость
Qc = f(Qжс отб) где Qc - производительность системы по газожидкостной смеси, л/с;
Qжс отб - расход отбираемой газожидкосной смеси, л/с, по которой устанавливают режим работы системы в диапазоне верхней ветви характеристической зависимости, ограниченной величиной максимального расхода отбираемой газожидкостной смеси.This is achieved by the fact that part of the gas-liquid mixture supplied to the system inlet is taken together with the separated gas stream for ejection by the injected separated liquid. The optimization of the operation of the pump-ejector system is achieved by the fact that previously for various costs of the selected gas-liquid mixture, a characteristic dependence is built
Q c = f (Q ws otb ) where Q c is the system capacity for the gas-liquid mixture, l / s;
Q LLL sel - gazozhidkosnoy mixture withdrawn consumption in l / s, at which the system operation mode is set in the characteristic curve of the upper branch band limited value of the maximum flow rate withdrawn liquid mixture.
Определяют значение оптимального расхода отбираемой газожидкостной смеси (Qгжс отд)опт, соответствующее максимальной производительности системы, и расход отбираемой газожидкостной смеси поддерживают в диапазоне 0,52-1,5 (Qгжс отд)опт.Determine the optimal flowrate withdrawn liquid mixture (Q dep GLM) opt, corresponding to the maximum system performance, and the withdrawn liquid mixture flow is maintained in the range of 0,52-1,5 (Q dep GLM) opt.
На фиг. 1 представлена схема устройства для осуществления предлагаемого способа; на фиг. 2 - характеристическая зависимость Qc = f(Qгжс отб).In FIG. 1 shows a diagram of a device for implementing the proposed method; in FIG. 2 - characteristic dependence of Q c = f (Q ghs otb ).
Устройство для осуществления способа работы насосно-эжекторной системы содержит входной трубопровод 1 газожидкостной смеси, сепаратор 2 с жидкостной 3 и газовой 4 линиями, насос 5, эжектор 6, линию 7 подачи газожидкостной смеси потребителю, линию 8 отбора части газожидкостной смеси 8 с регулируемой задвижкой 9. A device for implementing the method of operation of the pump-ejector system comprises an
Способ работы насосно-эжекторной системы осуществляют следующим образом. The method of operation of the pump-ejector system is as follows.
Газожидкостную смесь подают на вход системы по входному трубопроводу 1. В сепараторе 2 смесь разделяется на газ и жидкость. Жидкость по жидкостной линии 3 поступает в насос 5 и нагнетается в активное сопло эжектора 6. Отсепарированный газ поступает по газовой линии 4 в приемную камеру эжектора 6 и эжектируется нагнетаемой насосом 5 жидкостью. Часть газожидкостной смеси, поступающей на вход системы по трубопроводу 1, отбирают и направляют по линии 8 на эжектирование нагнетаемой отсепарированной жидкостью совместно с потоком отсепарированного газа. Расход отбираемой газожидкостной смеси можно изменять с помощью регулируемой задвижки 9. После эжектора 6 газожидкостная смесь с повышенным давлением направляется потребителю по линии 7. The gas-liquid mixture is fed to the inlet of the system through the
Подача газожидкостной смеси в поток эжектируемого газа улучшает энергообмен между нагнетаемой рабочей жидкостью и эжектируемой средой, что повышает производительность насосно-эжекторной системы. The supply of a gas-liquid mixture to the flow of ejected gas improves the energy exchange between the injected working fluid and the ejected medium, which increases the performance of the pump-ejector system.
Для оптимизации работы насосно-эжекторной системы предварительно для различных расходов отбираемой газожидкостной смеси строят характеристическую зависимость Qc = f(Qгжс отб), по которой устанавливают режим работы системы в диапазоне верхней ветви характеристической зависимости, ограниченной величиной максимального расхода отбираемой газожидкостной смеси.To optimize the operation of the pump-ejector system for any previously withdrawn liquid mixture costs build intrinsic dependence Q c = f (Q GLM sel), in which the system operation mode is set in the range of the upper characteristic curve branch limited value of the maximum flow rate withdrawn liquid mixture.
Например, при испытаниях способа для случая откачки водовоздушной смеси с ПАВ - дисолваном 4411 на лабораторном стенде в МИНГ им. И. М. Губкина были получены следующие результаты, представленные в таблице. For example, when testing the method for the case of pumping out the air-water mixture with a surfactant - disolvan 4411 at the laboratory bench in MING them. I. M. Gubkin, the following results were obtained, presented in the table.
По экспериментальным точкам строится характеристическая зависимость Qc = f(Qгжс отб). Эта зависимость имеет две ветви - верхнюю (сплошная линия на фиг. 2) и нижнюю (прерывистая линия на фиг. 2). Из анализа характеристической зависимости следует, что вначале при открытии регулируемой задвижки увеличивается как расход отбираемой газожидкостной смеси, так и производительность системы. Затем производительность системы проходит через максимум и при дальнейшем увеличении расхода отбираемой газожидкостной смеси снижается. При последующем открытии регулируемой задвижки зависимость Ql = f(Qгжс отб) загибается влево, переходя с верхней ветви на нижнюю. Граница между ветвями характеристической зависимости определяется значением максимальной подачи отбираемой газожидкостной смеси (Qгжс отб)макс (см. фиг. 2). Таким образом, дальнейшее открытие регулируемой задвижки приводит к снижению как расхода отбираемой газожидкостной смеси, так и производительности системы.Characteristic dependence of Q c = f (Q GLM sel) is constructed from experimental points. This dependence has two branches - the upper (solid line in Fig. 2) and the lower (dashed line in Fig. 2). From the analysis of the characteristic dependence it follows that at the beginning, when the adjustable gate valve is opened, both the flow rate of the selected gas-liquid mixture and the system performance increase. Then the system performance goes through a maximum and with a further increase in the flow rate of the selected gas-liquid mixture decreases. At the subsequent opening of the adjustable gate valve, the dependence Q l = f (Q ghs otb ) bends to the left, passing from the upper branch to the lower one. The boundary between the branches depending on the characteristic determined by the maximum flow withdrawn liquid mixture (Q GLM sel) max (see. Fig. 2). Thus, the further opening of the adjustable gate valve leads to a decrease in both the flow rate of the selected gas-liquid mixture and the performance of the system.
Более выгодные режимы работы реализуются в зоне верхней ветви, поэтому насосно-эжекторную системы эксплуатируют в зоне верхней ветви характеристической зависимости Qс = f(Qгжс отб). Если режим работы системы оказывается в нижней ветви характеристической зависимости - зоне ухудшенного энергообмена между взаимодействующими потоками, то необходимо полностью закрыть регулируемую задвижку 9 и затем, постепенно приоткрывая ее, вывести систему на эксплуатацию в верхней ветви характеристической зависимости, не переходя при этом критическую точку (Qгжс отб)макс.More favorable operating modes are implemented in the area of the upper branch; therefore, the pump-ejector systems are operated in the zone of the upper branch of the characteristic dependence Q c = f (Q GFG otb ). If the operating mode of the system is in the lower branch of the characteristic dependence — the zone of impaired energy exchange between interacting flows, then it is necessary to completely close the
Для обеспечения максимальной производительности системы определяют значение оптимального расхода отбираемой газожидкостной смеси (Qгжс отб)опт, соответствующее максимальной производительности системы (Qc)макс (см. фиг. 2), и расход отбираемой газожидкостной смеси поддерживают с помощью регулируемой задвижки 9 в диапазоне 0,52-1,5 (Qгжс отб)опт. Границы диапазона установлены по экспериментальным данным, исходя из условия, что снижение производительности системы при этом не должно превышать 10% от (Qс)макс. Так, для максимальной производительности 4,62 л/с, полученной в экспериментах, производительность с учетом допустимого 10%-ного снижения составляет 4,17 л/с. Из характеристической зависимости (см. фиг. 2) следует, что границами интервала, в котором Qc > 4,17 л/с, являются значения Qгжс отб, равные 0,4 л/c и 1,16 л/с. По отношению к (Qгжс отб)опт = 0,776 л/с эти величины составляют 0,52 и 1,5. Таким образом, предлагаемый способ позволяет эксплуатировать насосно-эжекторную систему в области наивыгоднейшего энергообмена между взаимодействующими потоками и существенно повышают производительность системы, что дает возможность значительно расширить область применения насосно-эжекторных систем в народном хозяйстве.For maximum system performance define optimal flowrate withdrawn liquid mixture (Q GLM sel) opt corresponding to maximum system capacity (Q c) max (see. Fig. 2), and the flow withdrawn liquid mixture is maintained with a controlled
Claims (3)
Qс = f(Qгжс),
где Qс - производительность системы по газожидкостной смеси, л/с;
Qгжс - расход отбираемой газожидкостной смеси, л/с;
по которой устанавливают режим работы системы в диапазоне верхней ветви характеристической зависимости, ограниченной величиной максимального расхода отбираемой газожидкостной смеси.2. The method according to claim 1, characterized in that previously, for various costs of the selected gas-liquid mixture, a characteristic dependence is built
Q c = f (Q ghf ),
where Q with - the performance of the system for gas-liquid mixture, l / s;
Q ghs - the flow rate of the selected gas-liquid mixture, l / s;
by which the operating mode of the system is set in the range of the upper branch of the characteristic dependence, limited by the maximum flow rate of the selected gas-liquid mixture.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU4945608 RU2016265C1 (en) | 1991-06-14 | 1991-06-14 | Method for operating pump-ejector system |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU4945608 RU2016265C1 (en) | 1991-06-14 | 1991-06-14 | Method for operating pump-ejector system |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2016265C1 true RU2016265C1 (en) | 1994-07-15 |
Family
ID=21579343
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU4945608 RU2016265C1 (en) | 1991-06-14 | 1991-06-14 | Method for operating pump-ejector system |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2016265C1 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2399864A (en) * | 2003-03-22 | 2004-09-29 | Ellastar Ltd | A system and process for pumping multiphase fluids |
-
1991
- 1991-06-14 RU SU4945608 patent/RU2016265C1/en active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР N 1401164, кл. F 04F 5/54, 1988. * |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2399864A (en) * | 2003-03-22 | 2004-09-29 | Ellastar Ltd | A system and process for pumping multiphase fluids |
US8257055B2 (en) | 2003-03-22 | 2012-09-04 | Caltec Limited | System and process for pumping multiphase fluids |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US6468431B1 (en) | Method and apparatus for boosting interstage pressure in a reverse osmosis system | |
US4689053A (en) | Heating system with gas jet driven circulation flow for high pressure well head separator | |
US6109882A (en) | Operating mode of a jet blower | |
US4887628A (en) | Fluidic apparatus | |
US4416856A (en) | Process for the polymerization and copolymerization of ethylene, using a gas injector device | |
CN102791369A (en) | Polyethylene manufacturing system and method | |
RU2016265C1 (en) | Method for operating pump-ejector system | |
JPS62191671A (en) | Method and device for scooping up fluid | |
JPS5815030B2 (en) | How to start up a reverse osmosis desalination plant equipped with an energy recovery device | |
CN214252159U (en) | Continuous separation type supercritical fluid chromatographic system | |
KR101302989B1 (en) | Production system of fpso | |
SU1588925A1 (en) | Ejector-pump unit | |
RU2156893C1 (en) | Method for controlling operation of pump-and- ejector system | |
CN216008468U (en) | Offshore thermal recovery thickened oil gathering and transportation treatment process bag | |
RU2435990C1 (en) | Procedure for utilisation of low-potential gas | |
SU1576736A1 (en) | Pump-ejector unit | |
RU2145031C1 (en) | Method and device for gas transfer through acting pipe-line | |
SU1025922A1 (en) | Hydraulic ram | |
SU724449A1 (en) | Vacuum water deaeration method | |
RU2631186C1 (en) | Method for processing low-pressure hydrocarbon gases of flare systems | |
CN110683605B (en) | Degassing system for hydraulic circulation test equipment with free liquid level | |
RU2386867C1 (en) | Method to recover low-potential carbon gases and unit to this end | |
RU2056000C1 (en) | Method of operation of pump-ejector plant | |
CN113482586A (en) | Offshore thermal recovery thickened oil gathering and transportation treatment process bag | |
SU1548533A1 (en) | Ejector-pump unit |