RU2015122719A - METHOD FOR EVALUATING EXTERNAL AND INTERNAL PARAMETERS OF FRICTION UNITS UNDER TEST IN STAND CONDITIONS - Google Patents

METHOD FOR EVALUATING EXTERNAL AND INTERNAL PARAMETERS OF FRICTION UNITS UNDER TEST IN STAND CONDITIONS Download PDF

Info

Publication number
RU2015122719A
RU2015122719A RU2015122719A RU2015122719A RU2015122719A RU 2015122719 A RU2015122719 A RU 2015122719A RU 2015122719 A RU2015122719 A RU 2015122719A RU 2015122719 A RU2015122719 A RU 2015122719A RU 2015122719 A RU2015122719 A RU 2015122719A
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
model
ratio
friction
equal
currents
Prior art date
Application number
RU2015122719A
Other languages
Russian (ru)
Other versions
RU2647338C2 (en
Inventor
Николай Александрович Вольченко
Александр Иванович Вольченко
Миролслав Васильевич Киндрачук
Дмитрий Александрович Вольченко
Василий Степанович Скрипник
Святослав Игорьевич Криштопа
Дмитрий Юриевич Журавлев
Александр Юриевич Журавлев
Ирина Орестовна Бекиш
Игорь Ярославович Захара
Николай Васильевич Кашуба
Андрей Владимирович Возный
Петр Сергеевич Красин
Олег Богданович Стаднык
Original Assignee
Николай Александрович Вольченко
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Николай Александрович Вольченко filed Critical Николай Александрович Вольченко
Priority to RU2015122719A priority Critical patent/RU2647338C2/en
Publication of RU2015122719A publication Critical patent/RU2015122719A/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2647338C2 publication Critical patent/RU2647338C2/en

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
    • F16D49/00—Brakes with a braking member co-operating with the periphery of a drum, wheel-rim, or the like
    • F16D49/08—Brakes with a braking member co-operating with the periphery of a drum, wheel-rim, or the like shaped as an encircling band extending over approximately 360 degrees
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N3/00—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress
    • G01N3/56—Investigating resistance to wear or abrasion

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Biochemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Immunology (AREA)
  • Pathology (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Pulleys (AREA)
  • Braking Arrangements (AREA)

Abstract

Способ оценки внешних и внутренних параметров узлов трения при испытании в стендовых условиях, при которой механические системы объектной и модельной структуры, состоящие из подсистем, при их контактно-импульсном электротермомеханическом фрикционном взаимодействии, находящихся во взаимодействии с конструктивными особенностями, линейным или полиноминальным законами изменения тахограмм металлического фрикционного элемента пары трения, а также со скоростной, силовой, электрической, тепловой и химическими характеристиками узла трения, составляющими его единое поле энергетического взаимодействия, при условии, что между внешними и внутренними параметрами «объекта» и «модели» обеспечиваются следующие соотношения:- отношения масс объекта (М) и модели (m) равно;- отношение линейных размеров объекта (L) и модели (l) равно геометрическому масштабному подобию L/l=С;- отношение полированных площадей объекта (S) и модели (s) равно;- отношение матовых площадей объекта (S) и модели (s) равно;- отношение физико-механических параметров материалов коэффициентов теплопроводности и температуропроводности, температур и их градиентов, коэффициентов теплоотдачи; твердость, модуль упругости, предел прочности, сопротивление срезу и т.д. объекта (Ф) и модели (ф) равно Ф/ф=С=1,0;- отношение внешних сил, действующих на элементы пары трения, объекта (F) и модели (f) равно- отношение времени протекания исследуемых процессов, явлений и эффектов в объекте (ζ) и модели (τ) равно ζ/τ=С=1,0, которые соблюдаются при следующих допустимых внешних параметрах:- отношение натяжения набегающей ветви (S) и натяжения сбегающей ветви (S) тормозной ленты составляет S/S≤[n];- удельные нагрузки (р) не превышаютA method for evaluating the external and internal parameters of friction units during testing under bench conditions, in which mechanical systems of an object and model structure, consisting of subsystems, during their contact-pulse electrothermomechanical frictional interaction, interacting with structural features, linear or polynomial laws of change of metal tachograms friction element of a friction pair, as well as with high-speed, power, electrical, thermal and chemical characteristics of friction unit I, constituting its single field of energy interaction, provided that the following relations are provided between the external and internal parameters of the “object” and “model”: - the mass ratios of the object (M) and the model (m) are equal; - the ratio of the linear dimensions of the object (L ) and model (l) is equal to the geometric scale similarity L / l = С; - the ratio of the polished areas of the object (S) and the model (s) is equal; - the ratio of the matte areas of the object (S) and the model (s) is equal; - the ratio of the physical mechanical parameters of materials thermal conductivity and temperature conductivity, temperatures and their gradients, heat transfer coefficients; hardness, modulus, tensile strength, shear resistance, etc. object (Ф) and model (f) is equal to Ф / ф = С = 1,0; - the ratio of external forces acting on the elements of the friction pair, object (F) and model (f) is the ratio of the time of the studied processes, phenomena and effects in the object (ζ) and model (τ) is ζ / τ = С = 1,0, which are observed with the following admissible external parameters: - the ratio of the tension of the running branch (S) and the tension of the running branch (S) of the brake belt is S / S≤ [n]; - specific loads (p) do not exceed

Claims (1)

Способ оценки внешних и внутренних параметров узлов трения при испытании в стендовых условиях, при которой механические системы объектной и модельной структуры, состоящие из подсистем, при их контактно-импульсном электротермомеханическом фрикционном взаимодействии, находящихся во взаимодействии с конструктивными особенностями, линейным или полиноминальным законами изменения тахограмм металлического фрикционного элемента пары трения, а также со скоростной, силовой, электрической, тепловой и химическими характеристиками узла трения, составляющими его единое поле энергетического взаимодействия, при условии, что между внешними и внутренними параметрами «объекта» и «модели» обеспечиваются следующие соотношения:A method for evaluating the external and internal parameters of friction units during testing under bench conditions, in which mechanical systems of an object and model structure, consisting of subsystems, during their contact-pulse electrothermomechanical frictional interaction, interacting with structural features, linear or polynomial laws of change of metal tachograms friction element of a friction pair, as well as with high-speed, power, electrical, thermal and chemical characteristics of friction unit I, constituting its single field of energy interaction, provided that the following relationships are provided between the external and internal parameters of the “object” and “model”: - отношения масс объекта (М) и модели (m) равно
Figure 00000001
;- the mass ratio of the object (M) and model (m) is
Figure 00000001
; - отношение линейных размеров объекта (L) и модели (l) равно геометрическому масштабному подобию L/l=СГ;- the ratio of the linear dimensions of the object (L) and model (l) is equal to the geometric scale similarity L / l = С Г ; - отношение полированных площадей объекта (Sп) и модели (sп) равно
Figure 00000002
;- the ratio of the polished areas of the object (S p ) and the model (s p ) is
Figure 00000002
; - отношение матовых площадей объекта (Sм) и модели (sм) равно
Figure 00000003
;- the ratio of the matte areas of the object (S m ) and the model (s m ) is
Figure 00000003
; - отношение физико-механических параметров материалов коэффициентов теплопроводности и температуропроводности, температур и их градиентов, коэффициентов теплоотдачи; твердость, модуль упругости, предел прочности, сопротивление срезу и т.д. объекта (Ф) и модели (ф) равно Ф/ф=Сф=1,0;- the ratio of physical and mechanical parameters of materials of the coefficients of thermal conductivity and thermal diffusivity, temperatures and their gradients, heat transfer coefficients; hardness, modulus, tensile strength, shear resistance, etc. object (Ф) and model (ф) is equal to Ф / ф = С ф = 1,0; - отношение внешних сил, действующих на элементы пары трения, объекта (F) и модели (f) равно
Figure 00000004
- the ratio of external forces acting on the elements of the friction pair, object (F) and model (f) is equal to
Figure 00000004
 - отношение времени протекания исследуемых процессов, явлений и эффектов в объекте (ζ) и модели (τ) равно ζ/τ=Сτ=1,0, которые соблюдаются при следующих допустимых внешних параметрах:- the ratio of the flow time of the processes, effects and effects in the object (ζ) and models (τ) is equal to ζ / τ = C τ = 1,0, which are observed at the following permissible external parameters: - отношение натяжения набегающей ветви (SH) и натяжения сбегающей ветви (SC) тормозной ленты составляет SH/SC≤[n];- the ratio of the tension of the running branch (S H ) and the tension of the running branch (S C ) of the brake belt is S H / S C ≤ [n]; - удельные нагрузки (р) не превышают допустимой величины для материалов фрикционной накладки;- specific loads (p) do not exceed the permissible value for the materials of the friction lining; - изменение динамического коэффициента трения (f) колеблется от 0,2 до 0,5;- change in the dynamic coefficient of friction (f) ranges from 0.2 to 0.5; - поверхностные температуры фрикционной накладки не превышают допустимой для ее материалов;- surface temperatures of the friction lining do not exceed the allowable for its materials; - обод шкива не попадает в зону термостабилизационного состояния, отличающийся тем, что закономерности изменения линии токов силового, электрического, теплового и химического полей, характеризующиеся внутренними и внешними параметрами, во взаимодействии с линиями токов скоростного поля омывающих сред подчиняется волновой природе со сдвигом по фазе и описываются отвечающими ей симплексами при соблюдении следующих отношений:- the pulley rim does not fall into the zone of thermally stabilized state, characterized in that the laws of change in the line of currents of the force, electric, thermal and chemical fields, characterized by internal and external parameters, in interaction with the lines of the currents of the velocity field of the washing media obey the wave nature with a phase shift and are described by simplexes corresponding to it, subject to the following relations: - отношение высоты микровыступов фрикционных поверхностей объекта (Н) и модели (h) равно H/h=CH=1,0;- the ratio of the height of the microprotrusions of the friction surfaces of the object (H) and the model (h) is H / h = C H = 1,0; - отношение длины микровыступов фрикционных поверхностей объекта (Lм) и модели (lм) равно LM/lM=CLм=1,0;- the ratio of the length of the microprotrusions of the friction surfaces of the object (L m ) and the model (l m ) is equal to L M / l M = C Lm = 1,0; - отношение площадей пятен контактов микровыступов фрикционных поверхностей объекта (Ао) и модели (Ам) равно Ao/Aм=САо=1,0;- the ratio of the areas of the spots of contacts of the microprotrusions of the friction surfaces of the object (A o ) and the model (A m ) is equal to A o / A m = C Ao = 1.0; - отношение импульсных нормальных усилий объекта (N) и модели (n) равно N/n=CN=1,0;- the ratio of the impulse normal forces of the object (N) and model (n) is N / n = C N = 1,0; - отношение линейных скоростей скольжения объекта (VCK) и модели (vск) равно VCK/vск=CV=1,0;- the ratio of the linear sliding velocities of the object (V CK ) and the model (v ck ) is equal to V CK / v ck = C V = 1,0; - отношение импульсных сил трения объекта (Fт) и модели (fт) равно Fт/fт=СFт=1,0;- the ratio of the pulsed friction forces of the object (F t ) and the model (f t ) is F t / f t = С Ft = 1,0; - отношение импульсных динамических коэффициентов трения объекта (fo) и модели (fм) равно fo/fм=Cfo=1,0;- the ratio of the pulsed dynamic coefficients of friction of the object (f o ) and the model (f m ) is equal to f o / f m = C fo = 1,0; - отношение импульсных удельных нагрузок объекта (ро) и модели (рм) равно ро/рм=СРо=1,0;- the ratio of the pulsed specific loads of the object (r o ) and model (r m ) is equal to r o / r m = C Po = 1,0; - отношение импульсных тормозных моментов объекта (Мо) и модели (Мм) равно Мо/Мм=СМо=1,0;- the ratio of the impulse braking moments of the object (M o ) and the model (M m ) is equal to M o / M m = C Mo = 1.0; - отношение податливости стыков подсистемы "тормозная лента - нерабочие поверхности накладок" объекта (Πо1) и модели (По2) равно Πο1/По2=CПo1=1,0;- the ratio of the flexibility of the joints of the subsystem "brake tape - non-working surfaces of the linings" of the object (Π o1 ) and model (P o2 ) is equal to Π ο1 / P o2 = C Po1 = 1,0; - отношение податливости стыков подсистемы «рабочая поверхность накладки - поверхность обода шкива» объекта (По3) и модели (По4) равно По3/По4=СПо3=1,0;- the compliance ratio of the joints of the subsystem “working surface of the lining - the surface of the pulley rim” of the object (P o3 ) and model (P o4 ) is equal to P o3 / P o4 = C Po3 = 1.0; - отношение амплитуд колебаний связей механических подсистем и деформаций микронеровностей объекта (А) и модели (а) равно А/а=СА=1,0;- the ratio of the amplitudes of the oscillations of the bonds of the mechanical subsystems and the deformations of the microroughness of the object (A) and model (a) is equal to A / a = C A = 1.0; - отношение частот колебаний объекта (Ω) и модели (ω) равно Ω/ω=CΩ=1,0;- the ratio of the oscillation frequencies of the object (Ω) and the model (ω) is Ω / ω = C Ω = 1,0; - отношение энергетических уровней подповерхностных слоев объекта (Э′о) и модели (Э′м) равно Э′о/Э′м=СЭ′о=1,0;- the ratio of the energy levels of the subsurface layers of the object (E ′ o ) and the model (E ′ m ) is equal to E ′ o / E ′ m = C E ′ o = 1.0; - отношение токов скоростей омывающего воздуха объекта (Vв) и модели (vв) равно Vв/vв=CVт=1,0;- the ratio of the currents of the speeds of the washing air of the object (V in ) and the model (v in ) is equal to V in / v in = C Vt = 1,0; - отношение токов скоростей компонентов омывающих сред объекта (Vc) и модели (vc) равно Vc/vc=CVc=1,0 и при этом соблюдается в открытой термодинамической системе трибосопряжения равенств не только поверхностных температур, но и равенств химических потенциалов при вынужденном конвективном теплообмене его подсистем:- ratio of velocity components currents washing media object (V c) and the model (v c) is equal to V c / v c = C Vc = 1,0 and thus observed in open thermodynamic system tribomating equations not only surface temperatures, but the chemical equations potentials in forced convective heat transfer of its subsystems: - «наружная поверхность обода шкива - скоростные токи охлаждающего воздуха»;- “the outer surface of the pulley rim - high-speed currents of cooling air”; - «внутренняя поверхность обода шкива - скоростные токи компонентов омывающей среды»;- "the inner surface of the pulley rim - high-speed currents of the components of the washing medium"; - «поверхностный и подповерхностный слой полимерной накладки - скоростные токи компонентов омывающей среды», а взаимодействие подсистемы «обод тормозного шкива - крепежный выступ - фланец барабана лебедки» осуществляется кондуктивным теплообменом за счет температурных градиентов по их толщине, после чего производятся измерение и определение параметров трибосопряжения с одновременным контролем и фиксацией площадей пятен контактов микровыступов в реальном масштабе времени поскольку электротермическое сопротивление дискретных контактов с различной энергетической активностью микроконденсаторов и - термобатарей с мгновенным их переключением при изменении площадей пятен контакта микровыступов при соблюдении условий на первой стадии фрикционного взаимодействя (Аф<Ан), что фактическая площадь контактирования (Аф) мала по сравнению с номинальной (Ан), производится суммирование составляющих генерируемых токов, а при Ан-Аф фиксируется трибоЭДС в сопряжении с переменным градиентов механических свойств его материалов и при этом темп проникновения взаимодействующих между собой импульсов электрического и теплового токов влияет на интенсивность износа микровыступов при переполяризации, а величины тепловых токов на поверхностях пятен контактов микровыступов определяются с помощью гипотезы суммирования температур на поверхности с учетом генерируемых электрических токов- “the surface and subsurface layer of the polymer lining - high-speed currents of the components of the washing medium”, and the interaction of the subsystem “brake pulley rim - mounting protrusion - winch drum flange” is carried out by conductive heat exchange due to temperature gradients along their thickness, after which measurement and determination of tribo-coupling parameters are performed with simultaneous monitoring and fixing of areas of the spots of contacts of microprotrusions in real time because the electrothermal resistance of discrete such as are for different energy activity microcapacitors and - thermopiles instant of switching when changing the area of contact spots microprojection under the conditions in the first step frictional engagement (A = <k n), the actual contact area (A p) is small compared with the nominal (A n), are summed components generated currents, and n for a f -A fixed triboEDS in conjunction with variable gradients of mechanical properties of its material and wherein the penetration rate interacting x is between pulses of electric currents and the heat affects the wear rate of microprotrusions at repolarization, and the values of thermal currents on the surfaces of the microprotrusions contact spots are determined by summing the surface temperature of the hypothesis with the generated electric currents
Figure 00000005
Figure 00000005
 где ϑП - поверхностная температура от трения и контактного сопротивления, вызванная генерируемыми токами на пятнах контактов микровыступов, а также фрикционной составляющей; ΔϑП1 - прирост поверхностной температуры от температуры вспышки, вызванной разрядными токами между микровыступами; ϑвсп - температура вспышки, вызванная разрядными токами между микровыступами;where ϑ P is the surface temperature from friction and contact resistance caused by the generated currents on the contact spots of the microprotrusions, as well as the friction component; Δϑ П1 - increase in surface temperature from the flash point caused by discharge currents between microprotrusions; ϑ pop - flash point caused by discharge currents between microprotrusions; при этом в теле металлического фрикционного элемента формируется объемная температура (ϑυ1), вызванная действием первых двухin this case, a volumetric temperature (ϑ υ1 ) is formed in the body of the metal friction element caused by the action of the first two составляющих, определяется из условия действия двух источников теплоты (электрического и фрикционного) в зоне тренияcomponents, is determined from the conditions of action of two heat sources (electric and frictional) in the friction zone
Figure 00000006
Figure 00000006
 где
Figure 00000007
- тепловой поток на контактной поверхности с учетом электрической и фрикционной составляющей, Вт/м2; Аф - фактическая площадь касания, мм2; I - генерируемый ток в парах трения, А; ρ - удельное сопротивление контактных материалов, (Ом·мм2)/м; НВ - твердость по Бринеллю контактных материалов, МПа; N - импульсное нормальное усилие, действующее в зоне контакта материалов, Н; ρ′ - удельное сопротивление пленок на контакте, (Ом·мм2)/м;
Figure 00000008
- динамический коэффициент трения; VCK - скорость скольжения, м/с; αТП1 - коэффициент распределения тепловых потоков; λ - приведенный коэффициент теплопроводности материалов пар трения, Вт/(м·°С); dcp - средний диаметр пятна контакта, определяемый с учетом реальной его шероховатости, мм; температуру вспышки ϑвсп определяют по зависимости вида:Where
Figure 00000007
- heat flux on the contact surface, taking into account the electric and frictional component, W / m 2 ; And f is the actual area of contact, mm 2 ; I is the generated current in friction pairs, A; ρ is the resistivity of the contact materials, (Ohm · mm 2 ) / m; HB - Brinell hardness of contact materials, MPa; N - normal impulse force acting in the contact zone of materials, N; ρ ′ is the resistivity of the films at the contact, (Ohm · mm 2 ) / m;
Figure 00000008
- dynamic coefficient of friction; V CK - sliding speed, m / s; α TP1 - distribution coefficient of heat fluxes; λ is the reduced coefficient of thermal conductivity of materials of friction pairs, W / (m · ° C); d cp is the average diameter of the contact spot, determined taking into account its real roughness, mm; flash point ϑ vsp is determined by the type:
Figure 00000009
Figure 00000009
 где Ре=(VCKdcp)/а - критерий Пекле; а - приведенный коэффициент температуропроводимости материалов пар трения, м/с2, а объемная температура металлического фрикционного элемента (ϑv1) определяется из условия равенства тепловых потоков на контактной поверхности с учетом фрикционной и электрической составляющей и которая отводится от его полированной поверхности к скоростным токам омывающей среды:where Pe = (V CK d cp) / a - Peclet criterion; a is the reduced coefficient of thermal diffusivity of materials of friction pairs, m / s 2 , and the volumetric temperature of the metal friction element (ϑ v1 ) is determined from the condition of equality of heat fluxes on the contact surface taking into account the friction and electric components and which is diverted from its polished surface to high-speed currents washing Wednesday:
Figure 00000010
Figure 00000010
 в дальнейшем по приведенным выше температурам и оцениваются энергетические уровни поверхностных и подповерхностных слоев элементовhereinafter, the energy levels of the surface and subsurface layers of elements are estimated from the above temperatures трибосопряжения, после чего аналитическим путем оценивают максимальные сжимающие напряжения σ1max в ободе шкива tribological conjugation , after which the maximum compressive stresses σ 1max in the pulley rim are analytically evaluated
Figure 00000011
Figure 00000011
 где σк, σ1, σ2 - напряжение в ободе шкива от действия: удельных нагрузок в парах трения; температурных градиентов на его рабочей поверхности; объемной температуры: крепежного выступа (ϑв) и обода шкива (ϑоб) при условии (ϑоб>ϑв).where σ k , σ 1 , σ 2 - stress in the pulley rim from the action: specific loads in friction pairs; temperature gradients on its working surface; volumetric temperature: mounting protrusion (ϑ c ) and pulley rim (ϑ r ) provided (ϑ r > ϑ c ).
Figure 00000012
Figure 00000012
 где Квз - коэффициент взаимного перекрытия пар трения; bш, δш - ширина и толщина обода шкива.where To b - the coefficient of mutual overlap of friction pairs; b W , δ W - the width and thickness of the rim of the pulley.
Figure 00000013
Figure 00000013
 где
Figure 00000014
- коэффициент линейного расширения; Е - модуль упругости; ϑ1,
Figure 00000015
- температуры: рабочей и внутренней поверхности обода шкива; µ - коэффициент Пуассона.Where
Figure 00000014
- coefficient of linear expansion; E is the modulus of elasticity; ϑ 1 ,
Figure 00000015
- temperature: working and inner surface of the pulley rim; µ is the Poisson's ratio.
Figure 00000016
Figure 00000016
 где ϑв, ϑф - объемная температура крепежного выступа и фланца барабана; Ав, Аф - площади поперечных сечений крепежных выступов обода и фланца барабана; но при этом для более точного определения составляющих σ1 и σ2 в зависимость вместо
Figure 00000017
подставляем слагаемое
Figure 00000018
(где τ - время торможения; τ1, τ′1- время достижения температур ϑ1 и ϑ′1), которое характеризует темп нагревания обода шкива, а в зависимость вместо
Figure 00000019
(где δ1, δ2, δср - толщины: крепежного выступа; фланца барабана; их средняя величина), которая характеризует температурные градиенты по толщине рассматриваемых элементов, а зарождение и развитиеwhere ϑ in , ϑ f - volumetric temperature of the mounting protrusion and the flange of the drum; And in , And f - the cross-sectional area of the mounting protrusions of the rim and the flange of the drum; but at the same time, for a more accurate determination of the components σ 1 and σ 2 in the dependence instead
Figure 00000017
we substitute the term
Figure 00000018
(where τ is the braking time; τ 1 , τ ′ 1 is the time to reach temperatures ϑ 1 and ϑ ′ 1 ), which characterizes the heating rate of the pulley rim, and instead of the dependence
Figure 00000019
(where δ 1 , δ 2 , δ cf are the thicknesses of the fastening protrusion; the flange of the drum; their average value), which characterizes the temperature gradients along the thickness of the elements under consideration, and the nucleation and development трещин на рабочей поверхности ободов тормозных шкивов оценивается коэффициентом сопротивления тепловому ударуcracks on the working surface of the rims of the brake pulleys is estimated by the coefficient of resistance to thermal shock
Figure 00000020
Figure 00000020
 где σ0, σ′ - напряжения: сопротивления трещинообразованию; максимальное тепловое. where σ 0 , σ ′ are stresses: resistance to cracking; maximum thermal.
RU2015122719A 2015-06-11 2015-06-11 Method for evaluating external and internal parameters of friction units when tested in bench conditions RU2647338C2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2015122719A RU2647338C2 (en) 2015-06-11 2015-06-11 Method for evaluating external and internal parameters of friction units when tested in bench conditions

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2015122719A RU2647338C2 (en) 2015-06-11 2015-06-11 Method for evaluating external and internal parameters of friction units when tested in bench conditions

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2015122719A true RU2015122719A (en) 2016-12-27
RU2647338C2 RU2647338C2 (en) 2018-03-15

Family

ID=57759261

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2015122719A RU2647338C2 (en) 2015-06-11 2015-06-11 Method for evaluating external and internal parameters of friction units when tested in bench conditions

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2647338C2 (en)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN109916810A (en) * 2018-12-28 2019-06-21 中国矿业大学(北京) The simulation of dry type sliding friction pair interface transient temperature and test macro and disk disk module
CN113513291A (en) * 2021-04-22 2021-10-19 陕西长庆专用车制造有限公司 Intermittent-open oil pumping unit and intermittent-open control method
CN114459941A (en) * 2021-12-29 2022-05-10 宁波职业技术学院 Method and system for predicting cracking risk of stator part in exhaust system

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN110288188A (en) * 2019-05-21 2019-09-27 中国矿业大学 A kind of coupling fault dynamic reliability appraisal procedure of the middle pan of scraper conveyor
RU2745382C1 (en) * 2020-03-19 2021-03-24 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Ростовский государственный университет путей сообщения" (ФГБОУ ВО РГУПС) Method for dynamic monitoring of high mobile non-linear technical systems

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1600114B1 (en) * 1967-02-07 1970-04-23 Stoeckicht Alexander W Cylinder friction clutch or brake operated by means of fluid pressure
FR2268192B1 (en) * 1974-04-16 1977-10-07 Sabes & Cie
RU2279579C2 (en) * 2004-08-30 2006-07-10 Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Кубанский государственный технологический университет" (ГОУВПО "КубГТУ") Method of heating and cooling brake pulleys of belt-block brake of draw-works at estimation of their thermal balance
RU2357130C2 (en) * 2007-03-27 2009-05-27 Ивано-Франковский национальный технический университет нефти и газа Method for control of specific loads in strands of brake belt of belt-block brake of draw works
RU2357131C2 (en) * 2007-07-23 2009-05-27 Ивано-Франковский национальный технический университет нефти и газа Method for determination of zone of initial interaction of friction pairs in belt-block brakes of draw works

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN109916810A (en) * 2018-12-28 2019-06-21 中国矿业大学(北京) The simulation of dry type sliding friction pair interface transient temperature and test macro and disk disk module
CN109916810B (en) * 2018-12-28 2024-05-07 中国矿业大学(北京) Dry sliding friction pair interface transient temperature simulation and test system and disc module
CN113513291A (en) * 2021-04-22 2021-10-19 陕西长庆专用车制造有限公司 Intermittent-open oil pumping unit and intermittent-open control method
CN114459941A (en) * 2021-12-29 2022-05-10 宁波职业技术学院 Method and system for predicting cracking risk of stator part in exhaust system
CN114459941B (en) * 2021-12-29 2023-11-21 宁波职业技术学院 Method and system for predicting cracking risk of stator component in exhaust system

Also Published As

Publication number Publication date
RU2647338C2 (en) 2018-03-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2015122719A (en) METHOD FOR EVALUATING EXTERNAL AND INTERNAL PARAMETERS OF FRICTION UNITS UNDER TEST IN STAND CONDITIONS
Pinedo et al. Thermal analysis and tribological investigation on TPU and NBR elastomers applied to sealing applications
Sukhorukov et al. Friction of sea ice on sea ice
Tian et al. Contact surface temperature models for finite bodies in dry and boundary lubricated sliding
Hirst et al. Non-Newtonian behaviour in elastohydrodynamic lubrication
Abdullah et al. Finite element analysis of temperature field in automotive dry friction clutch
Spagni et al. Friction of rough surfaces on ice: Experiments and modeling
Mironova et al. Robust control using sliding mode approach for ice-clamping device activated by thermoelectric coolers
Zelentsov et al. Dynamic and quasi-static instability of sliding thermoelastic frictional contact
Lijesh et al. On the degradation of tribo-components undergoing oscillating sliding contact
Bogdanovich et al. Thermal and thermomechanical phenomena in sliding contact
RU2459986C2 (en) Method of defining directions of electric current components in friction pairs &#39;&#39;polymer-metal&#39;&#39; of drum shoe brake at its heating at test bench (versions)
Krasmik et al. Experimental investigation of the friction and wear behaviour with an adapted ball-on-prism test setup
Maisuria Effect of surface roughness on heat transfer
RU129235U1 (en) DEVICE FOR QUALITY CONTROL OF WORKING SURFACES OF ROLLING BEARINGS
Sedakova et al. Polymer thermal loading in the polytetrafluoroethylene–steel friction pair
Osman et al. Analytical solution for the 3D steady state conduction in a solid subjected to a moving rectangular heat source and surface cooling
Wang et al. Effects of cone/axle rubbing due to roller bearing seizure on the thermomechanical behavior of a railroad Axle
Harish et al. Effect of variation in stroke length on dry reciprocating wear of aluminium alloys
Samet et al. A compliance-based approach to study fatigue crack propagation for a copper-epoxy interface
Kennedy et al. The effect of interfacial temperature on friction and wear of thermoplastics in the thermal control regime
Bryant et al. Application of degradation-entropy generation theorem to dry sliding friction and wear
崔成根 et al. Experimental and finite element analysis of frictional heat distribution during sliding friction
Matkowski Comparative thermal analysis of commercial and novel hybrid thermal greases
Tzanakis et al. Evaluation of flash temperatures of a composite elastomer tip seal with a dry sliding conditions in contact with a high carbon steel plate

Legal Events

Date Code Title Description
FA92 Acknowledgement of application withdrawn (lack of supplementary materials submitted)

Effective date: 20170331

HE9A Changing address for correspondence with an applicant
FZ9A Application not withdrawn (correction of the notice of withdrawal)

Effective date: 20171226

MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20180324