RU2009606C1 - Device for limiting charging current for network power supply - Google Patents
Device for limiting charging current for network power supply Download PDFInfo
- Publication number
- RU2009606C1 RU2009606C1 SU5044526A RU2009606C1 RU 2009606 C1 RU2009606 C1 RU 2009606C1 SU 5044526 A SU5044526 A SU 5044526A RU 2009606 C1 RU2009606 C1 RU 2009606C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- thyristor
- capacitor
- input
- resistor
- rectifier
- Prior art date
Links
Landscapes
- Dc-Dc Converters (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к электротехнике и может быть использовано в качестве устройства ограничения зарядного тока конденсатора входного фильтра при построении источников вторичного электропитания с бестрансформаторным входом различного назначения. The invention relates to electrical engineering and can be used as a device for limiting the charging current of the input filter capacitor in the construction of secondary power sources with transformerless input for various purposes.
Известны сетевые источники питания с бестрансформаторным входом, в которых функцию ограничения тока зарядки конденсатора входного низкочастотного фильтра выполняют терморезисторы (с отрицательным ТКС), включаемые последовательно в цепь зарядки конденсатора. К недостаткам таких устройств следует отнести сравнительно низкий КПД из-за достаточно большой мощности, рассеиваемой на терморезисторе в номинальном режиме работы, поскольку остаточное сопротивление терморезисторов не столь мало (от 1 до 3 Ом). Known network power supplies with transformerless input, in which the function of limiting the charging current of the capacitor of the input low-pass filter is performed by thermistors (with negative TCS), connected in series to the capacitor charging circuit. The disadvantages of such devices include a relatively low efficiency due to the sufficiently large power dissipated by the thermistor in the nominal operating mode, since the residual resistance of the thermistors is not so small (from 1 to 3 Ohms).
Известно устройство ограничения зарядного тока, содержащее нелинейную зарядную цепь, состоящую из токоограничительного резистора и параллельно ему включенного тиристора, формирователь импульсов запуска тиристора, входная цепь которого получает питание от напряжения анод-катод тиристора, вспомогательный выпрямитель, соединенный с дополнительной обмоткой преобразователя и предназначенный для питания управляющей цепи тиристора. Данное устройство обеспечивает импульсное управление тиристором при минимальном напряжении анод-катод тиристора, что существенно уменьшает амплитуду импульса тока дозарядки входного конденсатора и повышает КПД устройства. К недостаткам такого устройства следует отнести достаточную сложность схемы формирователя импульсов запуска тиристора, содержащей достаточно большое число элементов, что усложняет конструкцию устройства. A known device for limiting the charging current, comprising a non-linear charging circuit consisting of a current-limiting resistor and a thyristor connected in parallel with it, a thyristor trigger pulse generator, the input circuit of which receives power from the thyristor anode-cathode voltage, an auxiliary rectifier connected to an additional converter winding and intended for power supply thyristor control circuit. This device provides pulse control of the thyristor with a minimum voltage of the anode-cathode of the thyristor, which significantly reduces the amplitude of the pulse of the charging current of the input capacitor and increases the efficiency of the device. The disadvantages of such a device include the sufficient complexity of the thyristor trigger pulse shaper circuit containing a sufficiently large number of elements, which complicates the design of the device.
Наиболее близким к предлагаемому устройству является устройство плавного включения, содержащее сетевой выпрямитель, подключенный к конденсатору фильтра через зарядную цепочку, состоящую из соединенных параллельно токоограничительного резистора и тиристора. Управление тиристором осуществляется напряжением, полученным после выпрямления и фильтрации импульсного знакопеременного напряжения дополнительной обмотки силового трансформатора преобразователя повышенной частоты. К недостаткам известного устройства следует отнести достаточно низкий КПД, что связано со значительными потерями в управляющем переходе тиристора из-за постоянной мощности, подаваемой в цепь управления, и снижение надежности устройства из-за имеющей место большой амплитуды импульса тока дозарядки конденсатора фильтра при первом отпирании тиристора в случае, если отпирание произошло при достаточно большом напряжении анод-катод тиристора. Closest to the proposed device is a soft-start device containing a network rectifier connected to the filter capacitor through a charging circuit consisting of a current-limiting resistor and a thyristor connected in parallel. The thyristor is controlled by the voltage obtained after rectification and filtering of pulsed alternating voltage of the additional winding of the power transformer of the high-frequency converter. The disadvantages of the known device include a rather low efficiency, which is associated with significant losses in the control transition of the thyristor due to the constant power supplied to the control circuit, and a decrease in the reliability of the device due to the large amplitude of the pulse of the charging current of the filter capacitor when the thyristor is first unlocked in the event that unlocking occurred at a sufficiently high voltage, the anode-cathode of the thyristor.
Изобретение направлено на повышение надежности устройства путем существенного уменьшения амплитуды импульса тока дозарядки входного низкочастотного конденсатора, а также повышения КПД устройства за счет уменьшения потерь в управляющем переходе тиристора путем применения импульсного способа управления тиристором. The invention is aimed at improving the reliability of the device by significantly reducing the amplitude of the pulse of the charging current of the input low-frequency capacitor, as well as increasing the efficiency of the device by reducing losses in the control transition of the thyristor by applying a pulsed method of controlling the thyristor.
Для этого в устройстве, содержащем механический ключевой элемент для подключения устройства к сети, входной сетевой выпрямитель, своим входом подключенный к входным выводам устройства через механический ключевой элемент, входной низкочастотный конденсатор, соединенный своим положительным выводом с положительным выводом входного выпрямителя, токоограничительный резистор, включенный между отрицательным выводом выпрямителя и отрицательным выводом входного конденсатора, тиристор, включенный параллельно токоограничительному резистору и соединенный своим катодом с отрицательным выводом входного выпрямителя, инвертор повышенной частоты с силовым трансформатором, силовой вход инвертора подключен параллельно входному конденсатору, выходной выпрямитель, вход которого соединен с вторичной обмоткой силового трансформатора, выполненной с выводом средней точки, выходной фильтрующий конденсатор, включенный между положительным выводом выходного выпрямителя и выводом средней точки вторичной обмотки силового трансформатора, дополнительный выпрямитель, подключенный входом к дополнительной обмотке силового трансформатора, выполненной со средней точкой, резистор, включенный между положительным выводом дополнительного выпрямителя и управляющим электродом тиристора, цепочка, состоящая из параллельно соединенных резистора и накопительного конденсатора и включенная между катодом и управляющим электродом тиристора, катод тиристора соединен с выводом средней точки дополнительной обмотки силового трансформатора, блок управления инвертором повышенной частоты, введена цепь формирования импульсов запуска тиристора, включенная параллельно тиристору и состоящая из последовательно соединенных диода, анод которого соединен с анодом тиристора, цепи, содержащей три параллельно соединенные цепочки, первая из которых содержит конденсатор, вторая - последовательно соединенные резистор и динистор, анод которого соединен с катодом диода, а третья - последовательно соединенные резистор и светодиод транзисторной оптопары, подключенный своим анодом к катоду диода, и резистора, причем фототранзистор типа n-p-n-оптопары включен в разрыв цепи, подключенной к катоду тиристора и соединяющей накопительный конденсатор и параллельно ему включенный резистор, причем коллектор фототранзистора соединен с катодом тиристора. To do this, in a device containing a mechanical key element for connecting the device to the network, an input network rectifier connected to the input terminals of the device through its mechanical key element, an input low-frequency capacitor connected by its positive output to the positive output of the input rectifier, a current limiting resistor connected between negative output of the rectifier and negative output of the input capacitor, thyristor connected in parallel to the current-limiting resistor ru and connected by its cathode to the negative output of the input rectifier, an increased frequency inverter with a power transformer, the power input of the inverter is connected in parallel with the input capacitor, the output rectifier, the input of which is connected to the secondary winding of the power transformer, made with the midpoint output, an output filter capacitor connected between the positive output of the output rectifier and the output of the midpoint of the secondary winding of the power transformer, an additional rectifier connected in home to the additional winding of the power transformer, made with a midpoint, a resistor connected between the positive terminal of the additional rectifier and the thyristor control electrode, a chain consisting of a resistor and a storage capacitor connected in parallel and connected between the cathode and the thyristor control electrode, the thyristor cathode is connected to the middle terminal points of an additional winding of a power transformer, a control unit for an inverter of increased frequency, a start-up pulse formation circuit is introduced and a thyristor connected in parallel with the thyristor and consisting of a diode connected in series, the anode of which is connected to the thyristor anode, a circuit containing three parallel-connected chains, the first of which contains a capacitor, the second a resistor and a dynistor connected in series, the anode of which is connected to the diode's cathode, and the third is a resistor and an LED of a transistor optocoupler connected in series, connected by its anode to the cathode of the diode, and a resistor, moreover, an npn optocoupler phototransistor is included in an open circuit, connected connected to the thyristor cathode and connecting the storage capacitor and a resistor connected in parallel with it, the collector of the phototransistor connected to the cathode of the thyristor.
Технический результат, который может быть получен при осуществлении изобретения, выражается в повышении надежности устройства за счет уменьшения в 4. . . 5 раз амплитуды импульса тока дозарядки входного низкочастотного конденсатора, а также в повышении КПД, устройства за счет существенного снижения потерь в цепи управления тиристором из-за применения импульсного способа управления тиристором. The technical result that can be obtained by carrying out the invention is expressed in increasing the reliability of the device by reducing 4.. . 5 times the amplitude of the pulse of the charging current of the input low-frequency capacitor, as well as in increasing the efficiency of the device due to a significant reduction in losses in the thyristor control circuit due to the use of the pulsed thyristor control method.
На чертеже представлена электрическая схема устройства. The drawing shows an electrical diagram of the device.
Устройство содержит механический ключевой элемент 1 для подключения устройства к сети, входной сетевой выпрямитель 2, входной низкочастотный конденсатор 3, токоограничительный резистор 4, тиристор 5, инвертор 6 повышенной частоты, получающий питание от конденсатора 3, силовой трансформатор 7, первичная обмотка которого соединена с выходом инвертора 6, выходной выпрямитель 8, выходом соединенный с выходным фильтрующим конденсатором 9, дополнительный выпрямитель 10, подключенный к дополнительной обмотке трансформатора 7, цепь управления тиристором, содержащая резистор 11, резистор 12, накопительный конденсатор 13 и фототранзистор 22 транзисторной оптопары, блок 14 управления инвертором 6 повышенной частоты, цепь формирования импульсов запуска тиристора, содержащая диод 15, конденсатор 16, последовательно соединенные резистор 17 и динистор 18, последовательно соединенные резистор 19 и светодиод 20 транзисторной оптопары и резистор 21. The device contains a mechanical key element 1 for connecting the device to the network, an input network rectifier 2, an input low-frequency capacitor 3, a current-limiting resistor 4, a thyristor 5, an inverter 6 of high frequency, powered by a capacitor 3, a power transformer 7, the primary winding of which is connected to the output inverter 6, output rectifier 8, output connected to output filter capacitor 9, additional rectifier 10 connected to additional winding of transformer 7, control circuit tiris a torus containing a resistor 11, a resistor 12, a storage capacitor 13 and a phototransistor 22 of a transistor optocoupler, an increased frequency inverter 6 control unit 14, a thyristor trigger pulse generating circuit comprising a diode 15, a capacitor 16, a resistor 17 and a dynistor 18 connected in series with a resistor 19 and the LED 20 of the transistor optocoupler and the resistor 21.
Устройство работает следующим образом. The device operates as follows.
При замыкании ключевого элемента 1 начинается процесс зарядки конденсатора 3 через токоограничительный резистор 4 и параллельно подключенную ему цепь формирователя импульсов запуска тиристора, в которой происходят при этом следующие процессы. Как только выпрямленное напряжение превысит напряжение на конденсаторе 3 (конденсатор 16 к этому моменту оказывается полностью разряженным), начинает протекать ток по цепи диод 15 - конденсатор 16 - резистор 21. Конденсатор 16 заряжается, напряжение на нем возрастает, это приводит к тому, что в цепи светодиод 20 - резистор 19 появляется ток, который также возрастает по мере заряда конденсатора. Величина сопротивления резистора 19 выбрана таким образом, что цепь светодиод 20 - резистор 19 практически не оказывает существенного влияния на процесс нарастания напряжения на конденсаторе 16. При достижении напряжения на этом конденсаторе величины пробоя динистора 18 последний открывается и происходит быстрый разряд конденсатора 16 по цепи динистор 18 - резистор 17. Эта цепь оказывает шунтирующее действие на цепь, в которой находится светодиод 20, в результате чего ток, протекающий через светодиод 20, быстро спадает. На этом формирование импульса запуска тиристора заканчивается. Далее напряжение на конденсаторе снова нарастает до некоторого значения, которое прямо пропорционально амплитуде импульса зарядного тока конденсатора 3, затем снова уменьшается, повторяя по форме форму импульса зарядного тока. Это вызвано тем, что через цепь формирования импульсов запуска тиристора протекает некоторая часть тока заряда конденсатора 3. Как только выходное напряжение выпрямителя понижается до уровня напряжения на конденсаторе 3, диод 15 запирается. Конденсатор 16 к этому моменту времени оказывается практически полностью разряженным. После прекращения действия импульса зарядного тока небольшой остаток своей энергии конденсатор расходует на резисторах 17 и 19. После того, как в цепи динистора 18 понизится до величины тока удержания, динистор 18 также закрывается. По мере увеличения напряжения на конденсаторе 3 в процессе его заряда амплитуда зарядных импульсов уменьшается, а амплитуда импульсов тока для запуска тиристора, протекающих через светодиод 20 практически не изменяется, поскольку она определяется напряжением пробоя динистора 18. К моменту дозарядки конденсатора 3 через тиристор 5 амплитуда зарядных импульсов тока, протекающих через светодиод 20, становится настолько мала, что свечения диода не возникает, чем исключается возможность запуска тиристора при больших напряжениях анод-катод тиристора, когда напряжение на конденсаторе 13, после запуска инвертора 6 импульсами управления с выхода блока 14, возрастает до величины, достаточной для отпирания тиристора. Величина сопротивления резистора 17 выбирается исходя из допустимого значения тока через динистор 18 при разряде конденсатора 16, когда динистор отпирается. При достижении напряжения на конденсаторе 3 установленной величины происходит запуск инвертора 6 импульсами управления блока 14, во вторичных обмотках трансформатора 7 появляются импульсные напряжения. Конденсатор 13 достаточно быстро заряжается выходным напряжением выпрямителя 10, так как его заряд происходит при отсутствии тока нагрузки, т. е. в режиме холостого хода. После заряда конденсатора 13 до величины напряжения, достаточной для отпирания тиристора, последний откроется очередным импульсом запуска. При этом фототранзистор 22 открывается и замыкает цепь разряда конденсатора 13 через резистор 12 и управляющий электрод тиристора. При открывании тиристора происходит шунтирование цепи формирования импульсов запуска тиристора. Так как при этом напряжение на конденсаторе 16 не достигает напряжения пробоя динистора 18, то конденсатор будет сравнительно медленно разряжаться через цепочку светодиод 20 - резистор 19, обеспечивая тем самым режим устойчивого отпирания тиристора. Таким образом, включение тиристора приводит к формированию спада импульса запуска тиристора. При отпирании тиристора его напряжение анод - катод минимально, чем и достигается уменьшение амплитуды импульса тока дозаряда конденсатора 3. В стационарном режиме работы устройства формирование импульсов запуска тиристора происходит аналогично. Длительность импульса запуска тиристора выбирается исходя из времени достижения тока через тиристор его нормированного значения, т. е. тока удержания. В предлагаемом устройстве длительность импульса запуска будет определяться напряжением пробоя динистора 18 до момента первого отпирания тиристора, а в стационарном режиме работы длительность импульса ограничивается моментом отпирания тиристора. Таким образом, в предлагаемом устройстве управление тиристором осуществляется импульсным напряжением, обеспечивая всегда открывание тиристора при минимальном напряжении анод-катод. Цепь формирования импульсов запуска тиристора достаточно экономична с точки зрения потерь энергии и не ухудшает массогабаритные показатели известного устройства. (56) Эраносян С. А. Сетевые блоки питания с высокочастотными преобразователями. - Л. : Энергоатомиздат. Ленинградское отделение, 1991, с. 45, рис. 2.4. When the key element 1 is closed, the process of charging the capacitor 3 begins through the current-limiting resistor 4 and the thyristor start pulse shaper circuit connected to it in which the following processes occur. As soon as the rectified voltage exceeds the voltage on the capacitor 3 (capacitor 16 is completely discharged at this point), a current flows through the circuit diode 15 - capacitor 16 - resistor 21. The capacitor 16 is charging, the voltage on it increases, this leads to circuit LED 20 - resistor 19 appears current, which also increases as the capacitor charges. The resistance value of the resistor 19 is selected so that the circuit of the LED 20 - resistor 19 has virtually no significant effect on the process of increasing the voltage across the capacitor 16. When the voltage on this capacitor reaches the breakdown value of the dinistor 18, the latter opens and a fast discharge of the capacitor 16 along the circuit of the dinistor 18 - resistor 17. This circuit has a shunting effect on the circuit in which the LED 20 is located, as a result of which the current flowing through the LED 20 quickly decreases. On this, the formation of the triggering pulse of the thyristor ends. Further, the voltage across the capacitor again increases to a certain value, which is directly proportional to the amplitude of the pulse of the charging current of the capacitor 3, then decreases again, repeating in shape the shape of the pulse of the charging current. This is because some part of the charge current of the capacitor 3 flows through the thyristor triggering pulse generation circuit. As soon as the output voltage of the rectifier decreases to the voltage level on the capacitor 3, the diode 15 is locked. The capacitor 16 at this point in time is almost completely discharged. After the action of the pulse of the charging current, a small amount of its energy is consumed by the capacitor on the resistors 17 and 19. After the dynistor circuit 18 drops to the holding current value, the dynistor 18 also closes. As the voltage across the capacitor 3 increases during its charge, the amplitude of the charging pulses decreases, and the amplitude of the current pulses for starting the thyristor flowing through the LED 20 practically does not change, since it is determined by the breakdown voltage of the dynistor 18. By the time the capacitor 3 is charged through the thyristor 5, the amplitude of the charging the current pulses flowing through the LED 20, becomes so small that the luminescence of the diode does not occur, which excludes the possibility of starting the thyristor at high voltage anode-cathode dash Storey, when the voltage on the capacitor 13, after starting the inverter 6 control pulses from the output block 14 increases to a value sufficient for firing the thyristor. The resistance value of the resistor 17 is selected based on the permissible value of the current through the dinistor 18 when the capacitor 16 is discharged, when the dinistor is unlocked. When the voltage on the capacitor 3 of the set value is reached, the inverter 6 is started by the control pulses of unit 14, pulse voltages appear in the secondary windings of the transformer 7. The capacitor 13 is quickly enough charged by the output voltage of the rectifier 10, since its charge occurs in the absence of a load current, i.e. in idle mode. After charging the capacitor 13 to a voltage sufficient to unlock the thyristor, the latter will open with the next trigger pulse. When this phototransistor 22 opens and closes the discharge circuit of the capacitor 13 through the resistor 12 and the control electrode of the thyristor. When the thyristor is opened, the thyristor triggering pulses are shunted. Since the voltage across the capacitor 16 does not reach the breakdown voltage of the dynistor 18, the capacitor will be relatively slowly discharged through the chain of the LED 20 — resistor 19, thereby ensuring the mode of stable unlocking of the thyristor. Thus, the inclusion of a thyristor leads to the formation of a drop in the triggering pulse of the thyristor. When the thyristor is unlocked, its voltage anode - cathode is minimal, which reduces the amplitude of the current pulse of the charge of the capacitor 3. In the stationary mode of operation of the device, the formation of thyristor start pulses occurs in a similar way. The duration of the thyristor start pulse is selected based on the time the current through the thyristor reaches its normalized value, i.e., the holding current. In the proposed device, the duration of the start pulse will be determined by the breakdown voltage of the dynistor 18 until the first unlocking of the thyristor, and in stationary operation, the pulse duration is limited by the moment the thyristor is unlocked. Thus, in the proposed device, the thyristor is controlled by a pulsed voltage, always ensuring the opening of the thyristor with a minimum voltage of the anode-cathode. The formation circuit of the triggering pulses of the thyristor is quite economical in terms of energy loss and does not impair the overall dimensions of the known device. (56) S. Eranosyan. Network power supplies with high-frequency converters. - L.: Energoatomizdat. Leningrad Branch, 1991, p. 45, fig. 2.4.
Бас А. А. и др. Источники вторичного электропитания с бестрансформаторным входом - М. : Радио и связь, 1987, с. 30, рис. 2.6. Bas A. A. et al. Sources of secondary power supply with transformerless input - M.: Radio and communications, 1987, p. 30, fig. 2.6.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU5044526 RU2009606C1 (en) | 1992-05-28 | 1992-05-28 | Device for limiting charging current for network power supply |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU5044526 RU2009606C1 (en) | 1992-05-28 | 1992-05-28 | Device for limiting charging current for network power supply |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2009606C1 true RU2009606C1 (en) | 1994-03-15 |
Family
ID=21605408
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU5044526 RU2009606C1 (en) | 1992-05-28 | 1992-05-28 | Device for limiting charging current for network power supply |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2009606C1 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2588051C1 (en) * | 2015-05-13 | 2016-06-27 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт проблем морских технологий Дальневосточного отделения Российской академии наук (ИПМТ ДВО РАН) | Device for limiting charge current of load capacitor |
| RU2604883C1 (en) * | 2015-11-30 | 2016-12-20 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт проблем морских технологий Дальневосточного отделения Российской академии наук (ИПМТ ДВО РАН) | Load capacitor charge current limiting device at connection to ac network |
| RU2625581C2 (en) * | 2011-11-07 | 2017-07-17 | Алеси Сёрджикал Лимитед | Tool for laparoscopy |
| RU2771289C1 (en) * | 2021-11-10 | 2022-04-29 | Акционерное общество «Информационные спутниковые системы» имени академика М.Ф. Решетнёва» | Starting and operating current limiting device |
-
1992
- 1992-05-28 RU SU5044526 patent/RU2009606C1/en active
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2625581C2 (en) * | 2011-11-07 | 2017-07-17 | Алеси Сёрджикал Лимитед | Tool for laparoscopy |
| US10245106B2 (en) | 2011-11-07 | 2019-04-02 | Asalus Medical Instruments Limited | Laparoscopic instruments |
| RU2588051C1 (en) * | 2015-05-13 | 2016-06-27 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт проблем морских технологий Дальневосточного отделения Российской академии наук (ИПМТ ДВО РАН) | Device for limiting charge current of load capacitor |
| RU2604883C1 (en) * | 2015-11-30 | 2016-12-20 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт проблем морских технологий Дальневосточного отделения Российской академии наук (ИПМТ ДВО РАН) | Load capacitor charge current limiting device at connection to ac network |
| RU2771289C1 (en) * | 2021-11-10 | 2022-04-29 | Акционерное общество «Информационные спутниковые системы» имени академика М.Ф. Решетнёва» | Starting and operating current limiting device |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2009606C1 (en) | Device for limiting charging current for network power supply | |
| RU2009608C1 (en) | Static converter | |
| RU2012988C1 (en) | Device for initiation of network voltage converter | |
| EP0481609A2 (en) | HT exciter for turbine ignition system | |
| RU2109394C1 (en) | Quasi-resonance constant voltage converter with switching- over under zero voltage | |
| US3842341A (en) | Ringing choke inverter with commutation circuit | |
| RU2009607C1 (en) | Transformer-free input power supply | |
| RU2054223C1 (en) | Alternating-current drive | |
| SU872094A1 (en) | Welding transformer idling voltage automatic limiter | |
| SU594565A1 (en) | Method of conversion of alternating sine-shaped voltage to direct one | |
| SU1095250A1 (en) | Device for control of electromagnet | |
| SU609168A1 (en) | Frequency converter protection method | |
| SU1647807A1 (en) | Voltage converter | |
| RU2001511C1 (en) | Switching device | |
| RU2091957C1 (en) | Cell charger | |
| SU501467A1 (en) | Thyristor shaper high voltage pulses | |
| RU6950U1 (en) | SHIP'S POWER SUPPLY DEVICE | |
| RU2123755C1 (en) | Secondary power supply | |
| RU2016482C1 (en) | Single-cycle d c/d c converter | |
| SU1582267A1 (en) | Transistor converter with protection | |
| SU1018202A1 (en) | Pulsed modulator | |
| SU1478374A1 (en) | Pulsed power supply unit for television receivers | |
| SU235170A1 (en) | DEVICE FOR THE FORMATION OF PULSES | |
| SU1372528A1 (en) | Single-cycle d.c. voltage converter | |
| SU1288872A1 (en) | Stabilized power source for capacitive power integrator |