RU2008114387A - Способ определения места повреждения линий электропередачи - Google Patents
Способ определения места повреждения линий электропередачи Download PDFInfo
- Publication number
- RU2008114387A RU2008114387A RU2008114387/28A RU2008114387A RU2008114387A RU 2008114387 A RU2008114387 A RU 2008114387A RU 2008114387/28 A RU2008114387/28 A RU 2008114387/28A RU 2008114387 A RU2008114387 A RU 2008114387A RU 2008114387 A RU2008114387 A RU 2008114387A
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- line
- component
- damage
- negative
- impedance
- Prior art date
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
- G01R31/00—Arrangements for testing electric properties; Arrangements for locating electric faults; Arrangements for electrical testing characterised by what is being tested not provided for elsewhere
- G01R31/08—Locating faults in cables, transmission lines, or networks
- G01R31/081—Locating faults in cables, transmission lines, or networks according to type of conductors
- G01R31/086—Locating faults in cables, transmission lines, or networks according to type of conductors in power transmission or distribution networks, i.e. with interconnected conductors
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
- G01R31/00—Arrangements for testing electric properties; Arrangements for locating electric faults; Arrangements for electrical testing characterised by what is being tested not provided for elsewhere
- G01R31/08—Locating faults in cables, transmission lines, or networks
- G01R31/088—Aspects of digital computing
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mathematical Physics (AREA)
- Theoretical Computer Science (AREA)
- Locating Faults (AREA)
Abstract
1. Способ определения мест повреждения в линиях электропередачи, в котором используют деление линий электропередачи или распределительной системы на участки и предполагают некоторое гипотетическое местоположение повреждения, по меньшей мере, на одном из указанных участков, отличающийся тем, что ! измеряют ток во всех оконечных станциях системы для условия повреждения и условия перед повреждением; ! измеряют фазовое напряжение линии в одной оконечной станции системы для условия повреждения и условия перед повреждением; ! вычисляют симметричные составляющие измеренных сигналов тока и напряжения, а также полный ток повреждения в точке повреждения; ! делают предположение относительно первой гипотетической точки повреждения, расположенной на участке линии между началом линии и первой точкой ответвления, относительно второй гипотетической точки повреждения, расположенной на участке линии между концом линии и последней точкой ответвления, и относительно некоторой последующей гипотетической точки повреждения, расположенной в ответвлении, причем для многотерминальной линии электропередачи дополнительно делают предположение относительно последующих гипотетических точек повреждения, расположенных на участках линии между двумя следующими друг за другом точками ответвления; ! вычисляют расстояние от начала линии до точки повреждения, расстояние от конца линии до точки повреждения и расстояние от конца линии передачи с ответвлениями до точки повреждения, расположенной в этом ответвлении, причем для многотерминальной линии электропередачи дополнительно вычисляют расстояние от точки ответвления до точ�
Claims (17)
1. Способ определения мест повреждения в линиях электропередачи, в котором используют деление линий электропередачи или распределительной системы на участки и предполагают некоторое гипотетическое местоположение повреждения, по меньшей мере, на одном из указанных участков, отличающийся тем, что
измеряют ток во всех оконечных станциях системы для условия повреждения и условия перед повреждением;
измеряют фазовое напряжение линии в одной оконечной станции системы для условия повреждения и условия перед повреждением;
вычисляют симметричные составляющие измеренных сигналов тока и напряжения, а также полный ток повреждения в точке повреждения;
делают предположение относительно первой гипотетической точки повреждения, расположенной на участке линии между началом линии и первой точкой ответвления, относительно второй гипотетической точки повреждения, расположенной на участке линии между концом линии и последней точкой ответвления, и относительно некоторой последующей гипотетической точки повреждения, расположенной в ответвлении, причем для многотерминальной линии электропередачи дополнительно делают предположение относительно последующих гипотетических точек повреждения, расположенных на участках линии между двумя следующими друг за другом точками ответвления;
вычисляют расстояние от начала линии до точки повреждения, расстояние от конца линии до точки повреждения и расстояние от конца линии передачи с ответвлениями до точки повреждения, расположенной в этом ответвлении, причем для многотерминальной линии электропередачи дополнительно вычисляют расстояние от точки ответвления до точки повреждения, расположенной на участке линии между двумя точками ответвления, а затем вычисляют сопротивление в месте повреждения для всех гипотетических точек повреждения;
выбирают действительную точку повреждения путем первого сравнения численных значений предварительно определенных расстояний и отбрасывания тех результатов, численные значения которых являются отрицательными или больше 1 в относительных единицах, и затем проводят анализ значений расстояния повреждения, вычисленных для точек повреждения, и отбрасывают те результаты, для которых расстояние повреждения является отрицательным, и после этого, если обнаруживают, что только одно численное значение расстояния находится в интервале от нуля до единицы в относительных единицах, и что значение вычисленного сопротивления в месте повреждения для этого расстояния до точки повреждения является положительным или равным нулю, то эти результаты принимают за окончательные результаты, которые показывают действительное расстояние до точки повреждения и значение сопротивления в месте повреждения в точке повреждения;
если после выбора действительной точки повреждения определяют, что в численном интервале от нуля до единицы в относительных единицах находится, по меньшей мере, два численных значения предварительно вычисленных расстояний, и что значения вычисленного сопротивления в месте повреждения для этих точек повреждения являются положительными или равными нулю, то определяют модули импедансов или импедансы системы эквивалентных источников для отрицательной последовательной составляющей для однофазных коротких замыканий на землю, междуфазных коротких замыканий и междуфазных коротких замыканий на землю, или для положительной последовательной инкрементной составляющей для трехфазных коротких замыканий и в предположении, что повреждение произошло на определенном участке, причем во время определения импеданса дополнительно проверяют, находятся ли вычисленные значения импеданса системы эквивалентных источников в первом квадранте декартовой системы координат для комплексной плоскости, и отбрасывают эти расстояния до точек повреждения для тех значений импеданса, которые не находятся в этом квадранте системы, и если оказывается, что в первом квадранте системы содержится только одно значение импеданса системы эквивалентных источников, касающееся расстояния, то результат вычисления расстояния до точки повреждения для этого импеданса, считают окончательным, а если оказывается, что, по меньшей мере, два значения импеданса системы эквивалентных источников, касающиеся расстояния, содержатся в первом квадранте системы, то определяют модули этих импедансов;
сравнивают значения этих модулей импеданса эквивалентных источников с реалистическими значениями, которые действительно задают нагрузку системы, при этом расстояние, для которого значение модуля импеданса эквивалентных источников является самым близким к реалистическим значениям, действительно определяющим нагрузку системы, считают окончательным результатом.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что вычисление тока повреждения выполняют, учитывая распределенные коэффициенты, определяющие соотношение между симметричными составляющими полного тока повреждения, когда оценивают падение напряжения на сопротивлении в месте повреждения, причем для той операции используют специально определенный набор этих коэффициентов.
3. Способ по п.1, отличающийся тем, что для двухфазных коротких замыканий на землю при оценке полного тока повреждения исключают положительную последовательную составляющую, а для отрицательной и нулевой последовательных составляющих принимают следующие значения распределенных коэффициентов, определяющих соотношение между симметричными составляющими полного тока повреждения, когда оценивают падение напряжения на сопротивлении в месте повреждения:
где: a
, a
, a
- обозначает начальные распределенные коэффициенты, определяющие соотношение между симметричными составляющими полного тока повреждения, когда оценивается падение напряжения на сопротивлении в месте повреждения,
b F1, b F2 - обозначает коэффициенты соотношения, определяемые из соотношения между нулевой составляющей и другими составляющими полного тока повреждения, текущего через сопротивление в месте повреждения.
4. Способ по п.1, отличающийся тем, что для трехтерминальных линий электропередачи расстояния от начала линии до точки повреждения d
A, от конца линии до точки повреждения d
B, от конца линии передачи с ответвлениями до точки повреждения d
C определяют из следующих уравнений:
где: „real" обозначает действительную часть заданной величины;
„imag" обозначает мнимую часть заданной величины;
V Ap - обозначает напряжение на контуре повреждения, определяемое в предположении, что повреждение произошло на участке LA;
V Tp - обозначает напряжение на контуре повреждения, определяемое в предположении, что повреждение произошло на участке LB или LC;
I Ap - обозначает контурный ток повреждения, определяемый в предположении, что повреждение произошло на участке LA;
I TBp - обозначает контурный ток повреждения, определяемый в предположении, что повреждение произошло на участке LB;
I TCp - обозначает контурный ток повреждения, определяемый в предположении, что повреждение произошло на участке LC линии;
I F - обозначает полный ток повреждения;
Z 1LA=R 1LA+jω1
L
1LA - обозначает импеданс участка LA линии для положительной последовательной составляющей;
Z 1LB=R 1LB+jω1
L
1LB - обозначает импеданс участка LB линии для положительной последовательной составляющей;
Z 1LC=R 1LC+jω1
L
1LC - обозначает импеданс участка LC линии для положительной последовательной составляющей;
R 1LA, R 1LB, R 1LC - сопротивление для положительной последовательной составляющей для участков LA, LB, LC линии, соответственно;
L 1LA, L 1LB, L 1LC - индуктивность для положительной последовательной составляющей для участков LA, LB, LC линии, соответственно;
ω1 - угловая частота переменного тока для основной частоты.
5. Способ по п.1, отличающийся тем, что для трехтерминальных линий электропередачи сопротивление R
FA, R
FB, R
FC в месте повреждения определяют из следующих уравнений:
где: „real" обозначает действительную часть заданной величины;
„imag" обозначает мнимую часть заданной величины;
V Ap - обозначает напряжение на контуре повреждения, вычисляемое в предположении, что повреждение произошло на участке LA;
V Tp - обозначает напряжение на контуре повреждения, вычисляемое в предположении, что повреждение произошло на участке LB или LC;
I Ap - обозначает контурный ток повреждения, вычисляемый в предположении, что повреждение произошло на участке LA;
I TBp - обозначает контурный ток повреждения, вычисляемый в предположении, что повреждение произошло на участке LB;
I TCp - обозначает контурный ток повреждения, вычисляемый в предположении, что повреждение произошло на участке LC линии;
I F - обозначает полный ток повреждения;
Z 1LA=R 1LA+jω1
L
1LA - обозначает импеданс участка LA линии для положительной последовательной составляющей;
Z 1LB=R 1LB+jω1
L
1LB - обозначает импеданс участка LB линии для положительной последовательной составляющей;
Z 1LC=R 1LC+jω1
L
1LC
R
1LA - обозначает импеданс участка LC линии для положительной последовательной составляющей;
R 1LA, R 1LB, R 1LC - сопротивление для положительной последовательной составляющей для участков LA, LB, LC линии, соответственно;
L 1LC L 1LA, L 1LB, L 1LC - индуктивность для положительной последовательной составляющей для участков LA, LB, LC линии, соответственно;
ω1 - угловая частота переменного тока для основной частоты;
d A - обозначает расстояние от начала линии до точки повреждения, d
B - обозначает расстояние от конца линии до точки повреждения;
d C - обозначает расстояние от конца линии передачи с ответвлениями до точки повреждения.
6. Способ по п.1, отличающийся тем, что для трехтерминальных линий электропередачи импедансы эквивалентного источника для отрицательной последовательной составляющей ( Z
2SB)SUB_A) и для инкрементной положительной последовательной составляющей ( Z
Δ1SB)SUB_A) вычисляют в предположении, что повреждение произошло на участке LA линии, согласно уравнению:
где: нижний индекс i принимает значения i=2 для отрицательной последовательной составляющей, i=Δ1 для инкрементной положительной последовательной составляющей;
G iA - обозначает первый аналитический коэффициент для отрицательной последовательной составляющей, определяемой из анализа эквивалентной принципиальной схемы системы (показана на фиг.11) и/или для инкрементной положительной последовательной составляющей, аналитически определяемой из эквивалентной принципиальной схемы системы, (показана на фиг.12);
I Ai - обозначает отрицательную и/или инкрементную положительную последовательную составляющую тока, измеренного в начале линии;
H Ai - обозначает второй аналитический коэффициент для отрицательной последовательной составляющей, определяемой из анализа эквивалентной принципиальной схемы системы (показана на фиг.11) и/или для инкрементной положительной последовательной составляющей, аналитически определяемой из эквивалентной принципиальной схемы системы (показана на фиг.12);
I FAi - обозначает отрицательную последовательную составляющую полного тока повреждения, определяемую из анализа эквивалентной принципиальной схемы системы (показана на фиг.11) и/или инкрементную положительную последовательную составляющую полного тока повреждения, определяемую из эквивалентной принципиальной схемы системы (показана на фиг.12);
Q BCi - обозначает отношение отрицательной последовательной составляющей тока, измеренной на конце линии, и суммы отрицательных последовательных составляющих сигналов тока, измеренных на конце линии и на конце линии передачи с ответвлениями, и/или отношение инкрементной положительной последовательной составляющей тока, измеренной на конце линии, и суммы инкрементных положительных последовательных составляющих сигналов тока, измеренных на конце линии и на конце линии передачи с ответвлениями.
7. Способ по п.1, отличающийся тем, что для трехтерминальных линий электропередачи импеданс ( Z
2SC)SUB_A) эквивалентного источника для отрицательной последовательной составляющей и ( Z
Δ1SC)SUB_A) для инкрементной положительной последовательной составляющей вычисляют в предположении, что повреждение произошло на участке LA линии, из следующего уравнения:
где: нижний индекс i принимает значения i=2 для отрицательной последовательной составляющей, i=Δ1 для инкрементной положительной последовательной составляющей;
( Z
iSB)SUB_A) - обозначает импеданс эквивалентных источников для отрицательной последовательной составляющей и/или для инкрементной положительной последовательной составляющей, вычисляемой в предположении, что повреждение произошло на участке LA линии;
Z iLB - обозначает импеданс участка LB линии для отрицательной последовательной составляющей и/или для инкрементной положительной последовательной составляющей, где: Z
Δ1LB= Z
1LB;
Z 1LB - обозначает импеданс участка LB линии для положительной последовательной составляющей;
Z iLC - обозначает импеданс участка LC линии для отрицательной последовательной составляющей и/или импеданс участка LC линии для инкрементной положительной последовательной составляющей, где: Z
2LC= Z
1LC и Z
Δ1LC= Z
1LC;
Z 1LC - обозначает импеданс участка LC линии для положительной последовательной составляющей;
I Bi - обозначает отрицательную последовательную составляющую и/или инкрементную положительную последовательную составляющую тока, измеренную на конце линии;
I Ci - обозначает отрицательную последовательную составляющую и/или инкрементную положительную последовательную составляющую тока, измеренную на конце ответвления.
8. Способ по п.1, отличающийся тем, что для трехтерминальных линий электропередачи импеданс эквивалентного источника для отрицательной последовательной составляющей ( Z
2SB)SUB_B)и для инкрементной положительной последовательной составляющей ( Z
Δ1SB)SUB_B) определяют в предположении, что повреждение произошло на участке LB линии, из следующего уравнения:
где: нижний индекс i принимает значения i=2 для отрицательной последовательной составляющей, i=Δ1 для инкрементной положительной последовательной составляющей;
d B - обозначает расстояние от конца линии до точки повреждения;
Z iLB - обозначает импеданс участка LB линии для отрицательной последовательной составляющей и/или для положительной последовательной составляющей, где: Z
Δ1LB= Z
1LB;
Z Δ1LB - обозначает импеданс участка LB линии для положительной последовательной составляющей;
I Bi - обозначает отрицательную последовательную составляющую и/или инкрементную положительную последовательную составляющую тока, измеренную на конце линии;
9. Способ по п.1, отличающийся тем, что для трехтерминальных линий электропередачи импеданс эквивалентного источника для отрицательной последовательной составляющей ( Z
2SC)SUB_B) и для инкрементной положительной последовательной составляющей ( Z
Δ1SC)SUB_B) вычисляют в предположении, что повреждение произошло на участке LB линии, из следующего уравнения:
где: нижний индекс i принимает значения i=2 для отрицательной последовательной составляющей, i=Δ1 для инкрементной положительной последовательной составляющей;
V Ci - обозначает вычисленную отрицательную последовательную составляющую и/или инкрементную положительную последовательную составляющую напряжения на конце линии передачи с ответвлениями;
I Ci - обозначает отрицательную последовательную составляющую и/или инкрементную положительную последовательную составляющую тока, измеренную на конце ответвления.
10. Способ по п.1, отличающийся тем, что для трехтерминальных линий электропередачи импеданс эквивалентного источника для отрицательной последовательной составляющей ( Z
2SC)SUB_C и для инкрементной положительной последовательной составляющей ( Z
Δ1SC)SUB_C вычисляют в предположении, что повреждение произошло на участке LC линии, из следующего уравнения:
где: нижний индекс i принимает значения i=2 для отрицательной последовательной составляющей, i=Δ1 для инкрементной положительной последовательной составляющей;
d c - обозначает расстояние от конца линии передачи с ответвлениями до точки повреждения;
Z iLC - обозначает импеданс участка LC линии для отрицательной последовательной составляющей и/или для инкрементной положительной последовательной составляющей, где: Z
2LС= Z
1LС и Z
Δ1LС= Z
1LС;
Z 1LC - обозначает импеданс участка LC линии для положительной последовательной составляющей;
I Ci - обозначает отрицательную последовательную составляющую и/или инкрементную положительную последовательную составляющую тока, измеренную на конце ответвления;
11. Способ по п.1, отличающийся тем, что для трехтерминальных линий электропередачи импеданс эквивалентного источника для отрицательной последовательной составляющей ( Z
2SB)SUB_C и для инкрементной положительной последовательной составляющей ( Z
Δ1SB)SUB_C вычисляют в предположении, что повреждение произошло на участке LC линии, из следующего уравнения:
где: нижний индекс i принимает значения i=2 для отрицательной последовательной составляющей, i=Δ1 для инкрементной положительной последовательной составляющей;
V Bi - обозначает отрицательную последовательную и/или инкрементную положительную последовательную составляющую напряжения на конце линии;
I Bi - обозначает отрицательную последовательную и/или инкрементную положительную последовательную составляющую тока, измеренного на конце линии.
12. Способ по п.1, отличающийся тем, что для многотерминальных линий электропередачи расстояния от начала линии до точки повреждения (d
1
), от конца линии до точки повреждения (d(
2n-3
)), от конца линии до точки повреждения (d
(2k-2
)), от точки ответвления до точки повреждения на участке линии между двумя точками ответвления {d(
2k-1
)) определяют из следующих уравнений:
где: V
1p - напряжение на контуре повреждения, вычисляемое в предположении, что повреждение произошло на участке L1 линии;
I 1p - контурный ток повреждения, вычисляемый в предположении, что повреждение произошло на первом участке L1 линии;
V T(n-1)np - напряжение на контуре повреждения, вычисляемое в предположении, что повреждение произошло на участке L(2n-3) линии;
I T(n-1)np - контурный ток повреждения, вычисляемый в предположении, что повреждение произошло на участке L(2n-3) линии;
V Tkkp - напряжение на контуре повреждения, вычисляемое в предположении, что повреждение произошло в kой линии передачи с ответвлениями;
I Tkkp - контурный ток повреждения, вычисляемый в предположении, что повреждение произошло в kой линии передачи с ответвлениями;
V TkT(k+1)p - напряжение на контуре повреждения, вычисляемое в предположении, что повреждение произошло на участке линии между двумя точками ответвления;
I TkT(k+1)p - контурный ток повреждения, вычисляемый в предположении, что повреждение произошло на участке линии между двумя точками ответвления;
I F - полный ток повреждения;
Z 1L1 - импеданс участка L1 линии для положительной последовательной составляющей;
Z 0L1- импеданс участка L1 линии для нулевой последовательной составляющей;
Z 1L(2n-3) - импеданс участка L(2n-3) линии для положительной последовательной составляющей;
Z 0L(2n-3) - импеданс участка L(2n-3) линии для нулевой последовательной составляющей;
Z 1L(2k-2) - импеданс участка L(2k-2) линии для положительной последовательной составляющей;
Z 0L(2k-2) - импеданс участка L(2k-2) линии для нулевой последовательной составляющей;
Z 1L(2k-1) - импеданс участка L(2k-1) линии для положительной последовательной составляющей;
Z 0L(2k-1) - импеданс участка L(2k-1) линии для нулевой последовательной составляющей;
k - номер точки ответвления;
n - номер терминала линии.
13. Способ по п.1, отличающийся тем, что для многотерминальных линий электропередачи сопротивление ( R
1F), ( R
(2n-3)F), ( R
(2k-2)F), ( R
(2k-1)F) в месте повреждения определяют из следующих уравнений:
где: (d
1
) - расстояние до повреждения от начала линии до точки повреждения;
(d( 2n-3 )) - расстояние до повреждения от конца линии до точки повреждения;
(d (2k-2 )) - расстояние до повреждения от конца линии передачи с ответвлениями до точки повреждения;
{d( 2k-1 )) - расстояние до повреждения на участке линии между двумя точками ответвления;
V 1p - напряжение на контуре повреждения, вычисляемое в предположении, что повреждение произошло на первом участке L1 линии;
I 1p - контурный ток повреждения, вычисляемый в предположении, что повреждение произошло на первом участке L1 линии;
V T(n-1)np - напряжение на контуре повреждения, вычисляемое в предположении, что повреждение произошло на участке L(2n-3) линии;
I T(n-1)np - контурный ток повреждения, вычисляемый в предположении, что повреждение произошло на участке L(2n-3) линии;
V Tkkp - напряжение на контуре повреждения, вычисляемое в предположении, что повреждение произошло в kой линии передачи с ответвлениями;
I Tkkp - контурный ток повреждения, вычисляемый в предположении, что повреждение произошло в kой линии передачи с ответвлениями;
V TkT(k+1)p - напряжение на контуре повреждения, вычисляемое в предположении, что повреждение произошло на участке линии между двумя точками ответвления;
I TkT(k+1)p - контурный ток повреждения, вычисляемый в предположении, что повреждение произошло на участке линии между двумя точками ответвления;
I F - полный ток повреждения;
Z 1L1 - импеданс участка L1 линии для положительной последовательной составляющей;
Z 0L1- импеданс участка L1 линии для нулевой последовательной составляющей;
Z 1L(2n-3) - импеданс участка L(2n-3) линии для положительной последовательной составляющей;
Z 0L(2n-3) - импеданс участка L(2n-3) линии для нулевой последовательной составляющей;
Z 1L(2k-2) - импеданс участка L(2k-2) линии для положительной последовательной составляющей;
Z 0L(2k-2) - импеданс участка L(2k-2) линии для нулевой последовательной составляющей;
Z 1L(2k-1) - импеданс участка L(2k-1) линии для положительной последовательной составляющей;
Z 0L(2k-1) - импеданс участка L(2k-1) линии для нулевой последовательной составляющей;
k - номер точки ответвления;
n - номер терминала линии.
14. Способ по п.1, отличающийся тем, что для многотерминальных линий электропередачи импеданс эквивалентных отрицательной последовательной составляющей ( Z
2S1) или для инкрементной положительной последовательной составляющей ( Z
Δ1S1) вычисляют в предположении, что повреждение расположено на участке линии между началом линии и первой точкой ответвления, согласно следующему уравнению:
где: i=2 для отрицательной последовательной составляющей, i=Δ1 для инкрементной положительной последовательной составляющей;
V 1i - напряжение, измеренное на станции 1 для отдельных симметричных составляющих (первый нижний индекс), а второй нижний индекс для отрицательной последовательной составляющей будет равен 2, и для инкрементной положительной последовательной составляющей будет равен Δ1;
I 1i - ток, измеренный на станции 1 для отдельных симметричных составляющих (первый нижний индекс), а второй нижний индекс для отрицательной последовательной составляющей будет равен 2, и для инкрементной положительной последовательной составляющей будет равен Δ1.
15. Способ по п.1, отличающийся тем, что для многотерминальных линий электропередачи импеданс ((Z
2S(n)
)) эквивалентного источника для отрицательной последовательной составляющей и ((Z
Δ1S(n)
)) для инкрементной положительной последовательной составляющей определяют в предположении, что повреждение расположено на участке линии между концом линии и последней точкой ответвления, из следующего уравнения:
где: i=2 для отрицательной последовательной составляющей, Δ1 для инкрементной положительной последовательной составляющей;
d(2n-3) - расстояние до повреждения от конца линии до точки повреждения;
Z iL(2n-3) - импеданс участка L(2n-3) линии для отрицательной последовательной составляющей i=2 или для инкрементной положительной последовательной составляющей i=Δ1;
I Fi - полный ток повреждения для отрицательной последовательной составляющей i=2 или для инкрементной положительной последовательной составляющей i=Δ1;
I ni - ток, измеренный на последней станции n для отдельных симметричных составляющих (первый нижний индекс), а второй нижний индекс для отрицательной последовательной составляющей будет = 2, и для инкрементной положительной последовательной составляющей будет i=Δ1.
16. Способ по п.1, отличающийся тем, что для многотерминальных линий электропередачи импеданс эквивалентного источника для отрицательной последовательной составляющей ((Z
2Sk
)) и для инкрементной положительной последовательной составляющей ((Z
Δ1Sk
)) определяют в предположении, что повреждение расположено на линии передачи с ответвлениями, из следующего уравнения:
где: 
- напряжения в kой точке ответвления для отрицательной последовательной составляющей i=2 или для инкрементной положительной последовательной составляющей i=Δ1;
d(2k-2) - расстояние до повреждения от конца линии передачи с ответвлениями до точки повреждения Tk;
Z iL(2k-2) - импеданс участка L(2k-2) линии для отрицательной последовательной составляющей i=2 или для инкрементной положительной последовательной составляющей i=Δ1;
I Fi - полный ток повреждения для отрицательной последовательной составляющей i=2 или для инкрементной положительной последовательной составляющей i=Δ1;
I ki - ток, измеренный на станции k для отдельных симметричных составляющих (первый нижний индекс), а второй нижний индекс для отрицательной последовательной составляющей будет = 2, и для инкрементной положительной последовательной составляющей будет i=Δ1.
17. Способ по п.1, отличающийся тем, что для многотерминальных линий электропередачи импеданс эквивалентного источника для отрицательной последовательной составляющей ((Z
2Sk
)) и ((Z
2S(k+1)
)), а также для инкрементной положительной последовательной составляющей ((Z
Δ1Sk
)) и ((Z
Δ1S(k+1)
)) определяют в предположении, что повреждение расположено на участке линии между двумя следующими друг за другом точками ответвления, из следующих уравнений:
где: 
- напряжение в kой точке ответвления для отрицательной последовательной составляющей i=2 или для инкрементной положительной последовательной составляющей i=Δ1;
d (2k-1) - расстояние до повреждения на участке линии между двумя точками ответвления;
Z iL(2k-1) - импеданс участка L(2k-1) линии для отрицательной последовательной составляющей i=2 или для инкрементной положительной последовательной составляющей i=Δ1;
I Fi - полный ток повреждения для отрицательной последовательной составляющей i=2 или для инкрементной положительной последовательной составляющей i=Δ1;
I ki - ток, измеренный на станции k для отдельных симметричных составляющих (первый нижний индекс), а второй нижний индекс для отрицательной последовательной составляющей будет равен 2, и для инкрементной положительной последовательной составляющей будет i=Δ1;
I (k+1)i - ток, измеренный на станции k+1 для отдельных симметричных составляющих (первый нижний индекс), а второй нижний индекс для отрицательной последовательной составляющей будет равен 2, и для инкрементной положительной последовательной составляющей будет i=Δ1.
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PLP377064 | 2005-09-14 | ||
| PL377064A PL206226B1 (pl) | 2005-09-14 | 2005-09-14 | Sposób lokalizacji zwarć w liniach energetycznych z jednym odgałęzieniem |
| PL380012A PL207942B1 (pl) | 2006-06-23 | 2006-06-23 | Sposób lokalizacji zwarć w liniach energetycznych z wieloma odgałęzieniami |
| PLP380012 | 2006-06-23 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2008114387A true RU2008114387A (ru) | 2009-10-20 |
| RU2397503C2 RU2397503C2 (ru) | 2010-08-20 |
Family
ID=37685253
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2008114387/28A RU2397503C2 (ru) | 2005-09-14 | 2006-09-05 | Способ для определения места повреждения линий электропередачи |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US8131485B2 (ru) |
| EP (1) | EP1924863B1 (ru) |
| ES (1) | ES2456290T3 (ru) |
| RU (1) | RU2397503C2 (ru) |
| WO (1) | WO2007032697A1 (ru) |
Families Citing this family (53)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2922028B1 (fr) * | 2007-10-05 | 2011-04-29 | Schneider Electric Ind Sas | Localisation d'un defaut dans un reseau de distribution publique moyenne tension |
| WO2009092398A1 (de) * | 2008-01-24 | 2009-07-30 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren und fehlerorter zum bestimmen eines fehlerortwertes |
| EP2113778B1 (en) | 2008-04-29 | 2017-12-06 | ABB Schweiz AG | System and method for determining location of phase-to-phase fault or three-phase fault |
| RU2480777C2 (ru) * | 2008-07-18 | 2013-04-27 | Абб Текнолоджи Аг | Способ и устройство для определения местоположения повреждений линии передачи с продольной компенсацией |
| US8558551B2 (en) | 2010-04-21 | 2013-10-15 | Schweitzer Engineering Laboratories Inc | Fault location in electric power delivery systems |
| US8525522B2 (en) | 2010-04-21 | 2013-09-03 | Schweitzer Engineering Laboratories Inc | Fault location in electric power delivery systems |
| US8942954B2 (en) * | 2010-09-16 | 2015-01-27 | Schweitzer Engineering Laboratories, Inc. | Fault location in a non-homogeneous electric power line |
| RU2464582C2 (ru) * | 2010-12-27 | 2012-10-20 | Общество с ограниченной ответственностью "НПП Бреслер" (ООО "НПП Бреслер") | Способ определения места повреждения разветвленной линии электропередачи с несколькими источниками питания |
| US8922652B2 (en) | 2011-08-29 | 2014-12-30 | General Electric Company | Systems and methods for locating faults in a power system |
| US8791704B2 (en) | 2011-10-11 | 2014-07-29 | Schweitzer Engineering Laboratories Inc. | Fault-type identification for electric power delivery systems |
| CN103368166B (zh) * | 2012-03-29 | 2016-04-06 | 徐州润泽电气有限公司 | 一种零序全电流功率方向实现煤矿高压电网选择性漏电保护的方法 |
| RU2492565C1 (ru) * | 2012-07-17 | 2013-09-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Исследовательский центр "Бреслер" | Способ определения места повреждения линии электропередачи при двухстороннем наблюдении |
| ES2535750T3 (es) * | 2012-12-06 | 2015-05-14 | Schneider Electric Industries Sas | Detección direccional de un defecto, particularmente en una red de neutro compensado o aislado |
| CN102967801B (zh) * | 2012-12-13 | 2015-01-07 | 山东理工大学 | T接线路三端行波故障测距方法 |
| US10401417B2 (en) * | 2013-02-13 | 2019-09-03 | General Electric Technology Gmbh | Electrical fault location determination in a distribution system based on phasor information |
| CN103197204B (zh) * | 2013-04-07 | 2015-04-29 | 山东电力集团公司德州供电公司 | 多端线路故障定位的混合型方法 |
| RU2558266C1 (ru) * | 2014-04-29 | 2015-07-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Казанский государственный энергетический университет" (ФГБОУ ВПО "КГЭУ") | Способ определения расстояния до мест замыканий на землю на двух линиях электропередачи в сетях с малыми токами замыкания на землю |
| RU2557375C1 (ru) * | 2014-04-29 | 2015-07-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Казанский государственный энергетический университет" (ФГБОУ ВПО "КГЭУ") | Способ определения расстояния до мест замыканий на землю на двух линиях электропередачи в сетях с малыми токами замыкания на землю |
| RU2558265C1 (ru) * | 2014-04-29 | 2015-07-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Казанский государственный энергетический университет" (ФГБОУ ВПО "КГЭУ") | Способ определения расстояния до мест двойных замыканий на землю на линиях электропередачи в сетях с малыми токами замыкания на землю |
| DE102014217972A1 (de) * | 2014-09-09 | 2016-03-10 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren und Anordnung für die Ermittlung eines Fehlerortes bei einem Kurzschluss entlang einer Energieversorgungsstrecke mit mehreren Leitern |
| RU2586453C1 (ru) * | 2015-04-22 | 2016-06-10 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Иркутский национальный исследовательский технический университет" (ФГБОУ ВО "ИРНИТУ") | Способ определения места короткого замыкания на воздушной линии электропередачи при несинхронизированных замерах с двух её концов |
| CN105044550A (zh) * | 2015-04-28 | 2015-11-11 | 国家电网公司 | 基于故障电流泄放路径的配网线路故障定位方法 |
| RU2586438C1 (ru) * | 2015-04-29 | 2016-06-10 | Степан Георгиевич Тигунцев | Способ определения места короткого замыкания на длинной линии электропередачи напряжением 220 кв и выше |
| RU2593405C1 (ru) * | 2015-07-01 | 2016-08-10 | Степан Георгиевич Тигунцев | Способ определения места обрыва провода на воздушной линии электропередачи |
| RU2593409C1 (ru) * | 2015-07-13 | 2016-08-10 | Степан Георгиевич Тигунцев | Способ определения места короткого замыкания на длинной линии электропередачи с отпайкой |
| EP3203248B1 (en) * | 2016-02-02 | 2023-11-22 | General Electric Technology GmbH | Method of locating a fault in a power transmission scheme |
| US10197614B2 (en) * | 2016-05-02 | 2019-02-05 | Schweitzer Engineering Laboratories, Inc. | Fault location during pole-open condition |
| RU2637378C1 (ru) * | 2016-06-28 | 2017-12-04 | Галина Андреевна Филатова | Способ дистанционного определения места однофазного замыкания на землю |
| KR101737072B1 (ko) * | 2016-07-13 | 2017-05-18 | 선광엘티아이(주) | 접지라인의 저항 및 전류 관측 시스템 |
| US10223906B2 (en) | 2017-01-23 | 2019-03-05 | Florida Power & Light Company | Open neutral detection |
| EP3662553A1 (en) | 2017-08-04 | 2020-06-10 | ABB Power Grids Switzerland AG | Method and device for fault section identification in multi-terminal mixed lines |
| US11054456B2 (en) * | 2017-09-18 | 2021-07-06 | Sensus Spectrum Llc | Systems and method for determining load balance on a three-phase power distribution system |
| WO2019130126A1 (en) * | 2017-12-29 | 2019-07-04 | Abb Schweiz Ag | Parameter free identification of fault location in multi- terminal power transmission lines |
| CN111937264B (zh) * | 2018-03-31 | 2024-03-08 | 日立能源有限公司 | 用于在多终端电力传输***中进行保护的方法和装置 |
| WO2019229638A1 (en) * | 2018-05-31 | 2019-12-05 | Abb Schweiz Ag | Fault location for parallel transmission lines with zero sequence currents estimated from faulted line measurements |
| US10859639B2 (en) | 2018-10-02 | 2020-12-08 | Schweitzer Engineering Laboratories, Inc. | Fault-type identification in an electric power delivery system using composite signals |
| CN109327027B (zh) * | 2018-11-21 | 2022-07-22 | 广西电网有限责任公司电力科学研究院 | 基于psd-bpa的交叉跨越线路故障校核方法 |
| EP3723224B1 (en) | 2019-04-08 | 2023-08-23 | Hitachi Energy Switzerland AG | Time domain distance protection based on polarity comparison for power transmission lines |
| CN112526281B (zh) * | 2019-09-19 | 2023-04-14 | 国电南瑞科技股份有限公司 | 一种t接线路故障双端测距方法 |
| CN110726904B (zh) * | 2019-09-27 | 2022-11-22 | 广西电网有限责任公司电力科学研究院 | 一种基于分布式的t接输电电路的故障点精确定位的方法 |
| CN110764019B (zh) * | 2019-10-30 | 2021-07-30 | 国网湖北省电力有限公司电力科学研究院 | 一种基于双端测量的线路临时接地数量判定与定位方法 |
| RU2726042C1 (ru) * | 2019-12-09 | 2020-07-08 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Федеральный исследовательский центр "Кольский научный центр Российской академии наук" (ФИЦ КНЦ РАН) | Способ определения значения стационарного сопротивления заземляющего устройства опор воздушных линий электропередачи без отсоединения грозозащитного троса и устройство для его реализации |
| CN111781468B (zh) * | 2020-07-15 | 2022-11-22 | 国网宁夏电力有限公司营销服务中心(国网宁夏电力有限公司计量中心) | T型高压输电线路非同步故障测距方法及*** |
| EP3993204B1 (en) * | 2020-10-28 | 2023-09-27 | Katholieke Universiteit Leuven | Determining a fault location on a powerline |
| RU2750421C1 (ru) * | 2020-12-21 | 2021-06-28 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Нижегородский государственный технический университет им. Р.Е. Алексеева" (НГТУ) | Способ определения расстояния до мест двойных замыканий на землю на линиях электропередачи в сетях с малыми токами замыкания на землю |
| US11735908B2 (en) | 2021-02-15 | 2023-08-22 | Schweitzer Engineering Laboratories, Inc. | Dependable open-phase detection in electric power delivery systems with inverter-based resources |
| CN114113875A (zh) * | 2021-02-19 | 2022-03-01 | 李冰鑫 | 一种配电线路故障定位方法 |
| CN113848416A (zh) * | 2021-04-19 | 2021-12-28 | 西安成林电力科技有限公司 | 一种对铁路供电线路故障进行精确定位的方法及装置 |
| US11650241B1 (en) | 2022-06-28 | 2023-05-16 | Schweitzer Engineering Laboratories, Inc. | Incremental quantities-based fault locating technique and system |
| CN115542071A (zh) * | 2022-08-23 | 2022-12-30 | 国网吉林省电力有限公司白城供电公司 | 一种无信号区域数据传输方法 |
| CN115954927A (zh) * | 2022-09-23 | 2023-04-11 | 中国华能集团清洁能源技术研究院有限公司 | 锁相同步并网换流器暂态同步稳定系数的确定方法及*** |
| CN115954928A (zh) * | 2022-09-23 | 2023-04-11 | 盛东如东海上风力发电有限责任公司 | 锁相并网换流器的稳定性分析方法及*** |
| CN117554753B (zh) * | 2024-01-09 | 2024-04-12 | 山东大学 | 一种基于零序电压电流的单相接地故障测距方法及终端机 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4766549A (en) * | 1984-11-30 | 1988-08-23 | Electric Power Research Institute, Inc. | Single-ended transmission line fault locator |
| SE466366B (sv) * | 1990-06-29 | 1992-02-03 | Asea Brown Boveri | Foerfarande och anordning foer fellokalisering i flerterminalnaet |
-
2006
- 2006-09-05 US US11/991,130 patent/US8131485B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2006-09-05 WO PCT/PL2006/000061 patent/WO2007032697A1/en active Application Filing
- 2006-09-05 RU RU2008114387/28A patent/RU2397503C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2006-09-05 EP EP06784043.9A patent/EP1924863B1/en not_active Not-in-force
- 2006-09-05 ES ES06784043.9T patent/ES2456290T3/es active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US8131485B2 (en) | 2012-03-06 |
| EP1924863A1 (en) | 2008-05-28 |
| ES2456290T3 (es) | 2014-04-21 |
| US20090150099A1 (en) | 2009-06-11 |
| WO2007032697A1 (en) | 2007-03-22 |
| RU2397503C2 (ru) | 2010-08-20 |
| EP1924863B1 (en) | 2014-01-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2008114387A (ru) | Способ определения места повреждения линий электропередачи | |
| CN101344567B (zh) | 用于确定相对地故障位置的方法 | |
| CN1916651B (zh) | 用于确定相接地故障的位置的方法和*** | |
| Davoudi et al. | Transient-based fault location on three-terminal and tapped transmission lines not requiring line parameters | |
| CN101981774B (zh) | 用于产生故障信号的方法、装置和现场设备 | |
| US20030085715A1 (en) | System and method for locating a fault on ungrounded and high-impedance grounded power systems | |
| Kang et al. | A fault location algorithm based on circuit analysis for untransposed parallel transmission lines | |
| EP3564687A1 (en) | Determination of power transmission line parameters using asynchronous measurements | |
| RU2531769C2 (ru) | Способ определения места короткого замыкания на воздушной линии электропередачи по замерам с двух концов линии | |
| WO2019166903A1 (en) | Method and device for fault location in a two-terminal transmission system | |
| CA2045884C (en) | Fault location in a multi-terminal network | |
| CN113655343B (zh) | 配电网单相接地故障定位方法、装置、设备及存储介质 | |
| US20210063463A1 (en) | Fault Location in Multi-Terminal Tapped Lines | |
| RU2305292C1 (ru) | СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ МЕСТА ПОВРЕЖДЕНИЯ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ СЕТИ НАПРЯЖЕНИЯ 6( 10 ) - 35 кВ С ИЗОЛИРОВАННОЙ ИЛИ КОМПЕНСИРОВАННОЙ НЕЙТРАЛЬЮ | |
| CN101263394A (zh) | 用于电力线中的故障定位的方法 | |
| EP3588107B1 (en) | Method and device for calculating winding currents at delta side for a transformer | |
| RU2492565C1 (ru) | Способ определения места повреждения линии электропередачи при двухстороннем наблюдении | |
| Gazzana et al. | A hybrid impedance and transient based analysis technique for fault location in distribution networks | |
| CN109713641B (zh) | 一种发电机定子接地保护***及参数测量方法 | |
| Menchafou et al. | Optimal load distribution estimation for fault location in electric power distribution systems | |
| Harrysson | Fault location algorithms in transmission grids | |
| Meng et al. | A fault location method based on two-terminal unsynchronized data | |
| Steglich et al. | Comparison of Different Algorithms for Earth Fault Distance Calculation in Compensated Grids Using Symmetrical Components and Difference Values | |
| Xiaoqing et al. | Fault location for distribution networks based on pattern recognition technique | |
| Istrate et al. | Assessment of Two Double-end Data Fault Location Algorithms in Transmission Grids using ATP simulations |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20150906 |