RU2007243C1 - Method for manufacturing hollow parts - Google Patents
Method for manufacturing hollow parts Download PDFInfo
- Publication number
- RU2007243C1 RU2007243C1 SU4848519A RU2007243C1 RU 2007243 C1 RU2007243 C1 RU 2007243C1 SU 4848519 A SU4848519 A SU 4848519A RU 2007243 C1 RU2007243 C1 RU 2007243C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- dimensions
- final
- angle
- semi
- preliminary
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Shaping Metal By Deep-Drawing, Or The Like (AREA)
Abstract
Description
Изобретение касается обработки металлов давлением и относится к способам изготовления деталей вытяжкой из листовой заготовки. The invention relates to the processing of metals by pressure and relates to methods for manufacturing parts by drawing from a sheet blank.
Известен способ изготовления полых деталей из листовой заготовки, включающий определение коэффициента вытяжки, сравнение его с допустимым коэффициентом вытяжки, расчет количества операций, предварительно и окончательную вытяжку с прижимом (1). There is a method of manufacturing hollow parts from a sheet blank, including determining the drawing coefficient, comparing it with a permissible drawing coefficient, calculating the number of operations, preliminary and final drawing with a clip (1).
Целью изобретения является повышение степени деформирования при вытяжке деталей из стали повышенной прочности. The aim of the invention is to increase the degree of deformation when drawing parts from steel of high strength.
Указанная цель достигается тем, что первоначально осуществляют испытание материала заготовки на растяжение с определением среднестатического удлинения, эмпирически определяют Kδ -коэффициент локализации деформаций по толщине материала, в процессе предварительной вытяжки получают полуфабрикат с размерами в плане и по высоте, меньшими соответствующих размеров готовой детали, параметры детали для окончательной вытяжки определяют с использованием Kδ , а процент окончательной вытяжки производят с увеличением высоты и размеров в плане полуфабриката, при этом усилие прижима в процессе окончательной и предварительной вытяжки постоянно. Размеры D-закругленных участков в плане детали для окончательной вытяжки, hугл. - прирост высоты упомянутой детали определяют из следующих соотношений
D= Kδ˙dпр.выт.угл.;
hугл= sinβ, где dпр.выт.угл - диаметр закругленного участка полуфабриката;
β - угол наклона стенки готовой детали.This goal is achieved by initially testing the material of the workpiece in tension to determine the average static elongation, empirically determine the K δ localization strain coefficient by the thickness of the material, in the process of preliminary drawing receive a semi-finished product with dimensions in plan and height smaller than the corresponding dimensions of the finished part, the parameters of the part for final drawing are determined using K δ , and the percentage of final drawing is made with increasing height and dimensions in terms of the sludge product, while the clamping force in the process of final and preliminary drawing is constant. Dimensions of D-rounded sections in terms of parts for final drawing, h ang . - the increase in height of said part is determined from the following relations
D = K δ ˙d a.s. ;
h angle = sinβ, where d av. el. angle is the diameter of the rounded portion of the semi-finished product;
β is the angle of inclination of the wall of the finished part.
При испытании материала заготовки на растяжение величину удлинения фиксируют в момент образования линий скольжения и микротрещин на кромке образца. When testing the workpiece material under tension, the elongation is fixed at the moment of formation of the slip lines and microcracks on the edge of the sample.
На фиг. 1 показан штамп для реализации способа; на фиг. 2 - вид в плане на заготовку 1. In FIG. 1 shows a stamp for implementing the method; in FIG. 2 is a plan view of the blank 1.
Штамп содержит матрицу 2, прижим 3, пуансон 4. Цифрой 5 указана деталь после окончательной вытяжки; dпр.выт.угл. - диаметр закругленного участка полуфабриката после предварительной вытяжки. В данном случае радиус в угловой зоне сопрягаемых сторон вытянутого прямоугольного полуфабриката R - расчетный радиус (фиг. 2); кδ - коэффициент локализации деформаций по толщине материала.The stamp contains a
Коэффициент Kδ определяется экспериментально для той или иной марки стали. Для этого вырубают образцы в количестве 8-10 штук и наносят на образец риски с шагом 5 мм на базе 80 мм для определения относительного удлинения δи. Испытания проводят на разрывной машине на растяжение до появления на кромках образца линий скольжения и микротрещин (потери устойчивости при локализации деформаций по толщине на кромке образца). Во время появления линий скольжения и микротрещин испытательную машину останавливают и фиксируют процент относительного удлинения δи. Проводятся испытания 8-10 образцов из требуемого материала стали повышенной прочности и находится среднестатическое значение δи . Так для стали 08ГСЮТ среднестатическое значение δи до появления на образце характерных линий скольжения и микротрещин при испытании на растяжение равно 12% , тогда коэффициент Kδ = 1,12.The coefficient K δ is determined experimentally for a particular steel grade. To do this, cut samples in the amount of 8-10 pieces and apply risks to the sample in increments of 5 mm on the basis of 80 mm to determine the relative elongation δ and . Tests are carried out on a tensile tensile testing machine until slip lines and microcracks appear on the edges of the specimen (loss of stability when localizing deformations along the thickness at the edge of the specimen). During the appearance of slip lines and microcracks, the test machine is stopped and the percentage of elongation δ and is fixed. Tests of 8-10 samples of the required steel material of increased strength are carried out and the average statistical value δ and is found . So for 08GSSUT steel, the average statistical value of δ and before the appearance of characteristic slip lines and microcracks on the sample during tensile testing is 12%, then the coefficient K δ = 1.12.
Таким образом, деформации после предварительной вытяжки на детали окончательной вытяжки - деформации сжатия, полученные при предварительной вытяжке, нейтрализуются деформацией растяжения от касательных растягивающих напряжений окончательной вытяжки, что благоприятно способствует целостности детали и качества. Thus, deformations after preliminary drawing on the final drawing part — compression deformations obtained during the preliminary drawing are neutralized by tensile strain from the tangential tensile stresses of the final drawing, which favorably contributes to the integrity of the part and quality.
Использование предлагаемого способа вытяжки деталей из листовой заготовки позволяет увеличить степень деформации детали из стали повышенной прочности более, чем допускают коэффициент вытяжки, что ведет к экономии металла. (56) Романовский В. П. "Справочник по холодной штамповке". Машиностроение, 1971, стр. 192-193. Using the proposed method of extracting parts from a sheet billet, it is possible to increase the degree of deformation of a part made of high-strength steel more than the drawing coefficient allows, which leads to metal savings. (56) Romanovsky V.P. "Handbook of cold stamping." Engineering, 1971, pp. 192-193.
Claims (3)
D = Kδ˙dпp.выт.угл ;
hугл= sinβ ,
где dпp.выт.угл - диаметр закругленных участков полуфабриката;
β - угол наклона стенки готовой детали.2. The method according to p. 1, characterized in that the dimensions D of the rounded sections in the plan of the part for final drawing and h angle — the increase in height of the said part is determined from the following relations
D = K δ ˙d approx .
h angle = sinβ
where d approx. el. angle - the diameter of the rounded sections of the semi-finished product;
β is the angle of inclination of the wall of the finished part.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU4848519 RU2007243C1 (en) | 1990-05-03 | 1990-05-03 | Method for manufacturing hollow parts |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU4848519 RU2007243C1 (en) | 1990-05-03 | 1990-05-03 | Method for manufacturing hollow parts |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2007243C1 true RU2007243C1 (en) | 1994-02-15 |
Family
ID=21526064
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU4848519 RU2007243C1 (en) | 1990-05-03 | 1990-05-03 | Method for manufacturing hollow parts |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2007243C1 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2463123C1 (en) * | 2008-10-07 | 2012-10-10 | Ниппон Стил Корпорейшн | Method and device for detecting fracture of moulded article, program and machine-readable data record medium |
-
1990
- 1990-05-03 RU SU4848519 patent/RU2007243C1/en active
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2463123C1 (en) * | 2008-10-07 | 2012-10-10 | Ниппон Стил Корпорейшн | Method and device for detecting fracture of moulded article, program and machine-readable data record medium |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP0627072B1 (en) | Apparatus for evaluating plane strain stretch formability, and method therefor | |
CN112033798B (en) | Baxinge effect test fixture | |
RU2007243C1 (en) | Method for manufacturing hollow parts | |
Reddy et al. | Formability: A review on different sheet metal tests for formability | |
Narasimhan et al. | A better sheet-formability test | |
Levin et al. | Influence of cutting tool stiffness on edge formability | |
JPH0450973B2 (en) | ||
CN118369168A (en) | Method for determining crack in press-formed article and method for determining crack countermeasure in press-formed article | |
Atzema et al. | The influence of curvature on FLC's of mild steel,(A) HSS and aluminium | |
Colon et al. | Design of a simple shear test for large strains with sequential re-machining of the specimen edges | |
Păunoiu et al. | Simulation of friction phenomenon in deep drawing process | |
RU2133461C1 (en) | Process determining stamping capability of thin-sheet cold- rolled stock for hard to stamp parts | |
RU2134872C1 (en) | Method and device for formation of ultimate strain diagrams | |
CN103913376A (en) | Experimental device for steel plate Bauschinger effect coefficient measurement | |
Li et al. | Cold forming of plastics part I. Draw forming of thermoplastic sheets | |
Beerli et al. | Axisymmetric V-bending of sheet metal: determining the fracture strain and the weakest material direction for plane strain tension in one test | |
KR19990051770A (en) | Method for Measuring Plastic Anisotropy of Steel Plate by Punch Stretch | |
CN113514332B (en) | Raw material detection method for cutting crack resistance of drawing wire bar | |
RU2006105269A (en) | METHOD FOR DETERMINING BOUNDARY CONDITIONS AND CRITERIA FOR FORMING METAL DETAILS | |
SU1140855A1 (en) | Method of punching cylindrical holes | |
Rusu et al. | Analysis of the metal sheets formability at single point incremental forming process | |
Sahli et al. | Numerical investigation on key process parameters affecting blanking of steel sheet by using finite element method | |
Chirita | Experimental study of the influence of blankholder force on spring-back of sheet metal | |
Goncalves et al. | Stakes and solutions for in-plane sheet-metal formability assessment | |
John et al. | Sheet Metal Tests |