RU2006299C1 - Method of strip rolling - Google Patents
Method of strip rolling Download PDFInfo
- Publication number
- RU2006299C1 RU2006299C1 SU5021913A RU2006299C1 RU 2006299 C1 RU2006299 C1 RU 2006299C1 SU 5021913 A SU5021913 A SU 5021913A RU 2006299 C1 RU2006299 C1 RU 2006299C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- roll
- rolling
- rolls
- cylindrical
- flat faces
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к прокатному производству и может найти применение в листопрокатных и обжимных цехах, а также на установках непрерывной разливки сталей. The invention relates to rolling production and may find application in sheet rolling and crimping workshops, as well as in continuous casting plants.
Известен способ прокатки в эксцентричных валках с цилиндрическими бочками [1] , который позволяет обеспечить в очаге деформации периодические знакопеременные сдвиговые деформации вдоль оси прокатки. A known method of rolling in eccentric rolls with cylindrical barrels [1], which allows to provide in the deformation zone periodic alternating shear deformation along the axis of rolling.
Однако цикличность изменения деформации в очаге ограничивается в известном способе числом оборотов валков, что существенно сужает возможности известного способа в перспективах повышения производительности действующего оборудования прокатных цехов. However, the cyclical changes in the deformation in the center is limited in the known method by the number of revolutions of the rolls, which significantly reduces the possibilities of the known method in the prospects of increasing the productivity of the existing equipment of the rolling shops.
Наиболее близким к изобретению по достигаемой цели и технической сущности является способ прокатки полос в валках с плоскими гранями [2] , при котором обжатие заготовки осуществляют либо взаимодействием в очаге деформации плоской грани одного валка и ребром между гранями другого, либо плоскими гранями обоих валков. The closest to the invention in terms of the achieved goal and the technical essence is the method of rolling strips in rolls with flat faces [2], in which the blank is compressed either by interaction in the deformation zone of the flat face of one roll and the edge between the faces of the other, or by the flat faces of both rolls.
В известном способе существенно ограничивается величина предельной скорости прокатки из-за детонации привода. Кроме того раскат, выдаваемый из валков, сохраняет существенную разнотолщинность, что ограничивает применение известного способа исключительно только в черновых клетях. In the known method, the limiting speed of rolling is substantially limited due to the detonation of the drive. In addition, the roll issued from the rolls retains a significant thickness difference, which limits the application of the known method exclusively only in roughing stands.
Технической задачей изобретения является создание такого способа прокатки, при котором повышается производительность технологического процесса прокатки и качество проката за счет снижения контактного давления металла на валки. An object of the invention is the creation of such a rolling method, which increases the productivity of the rolling process and the quality of the rolling by reducing the contact pressure of the metal on the rolls.
Поставленная задача достигается тем, что в способе прокатки полос, включающем прокатку в валках, по меньшей мере один из которых имеет участки в виде плоских граней, осуществляют обжатие заготовки в каждый момент времени между одной из плоских граней одного валка и участком цилиндрической поверхности другого валка. The problem is achieved in that in the method of rolling strips, including rolling in rolls, at least one of which has sections in the form of flat faces, the workpiece is compressed at each moment of time between one of the flat faces of one roll and a portion of the cylindrical surface of the other roll.
В отличие от прототипа в предлагаемом способе в контакт с обжимаемой заготовкой на протяжении всего процесса прокатки периодически вступают плоская грань со стороны одного валка и участок цилиндрической поверхности противоположного валка. In contrast to the prototype in the proposed method, a flat face from the side of one roll and a portion of the cylindrical surface of the opposite roll periodically come into contact with the crimped billet throughout the rolling process.
Взаимодействие в очаге деформации плоской грани со стороны одного валка и цилиндрической поверхности другого валка с обжимаемым металлом позволяет обеспечить периодический процесс прокатки без дополнительных динамических нагрузок на привод валков. В сравнении с прототипом выдаваемый из валков раскат имеет минимальную разнотолщинность. Плоские грани на рабочих поверхностях валков имеют плавный переход к цилиндрическим и при взаимодействии с обжимаемой заготовкой не оставляют на поверхности раската поперечных вмятин от ребровых переходов. Катающий радиус со стороны валка с плоской гранью, взаимодействующей с заготовкой по мере вращения валков, периодически изменяет свою величину по закону, близкому к синусоидальному. The interaction in the deformation zone of a flat face from the side of one roll and the cylindrical surface of another roll with a compressible metal allows for a periodic rolling process without additional dynamic loads on the roll drive. In comparison with the prototype, the roll issued from the rolls has a minimum thickness difference. Flat faces on the working surfaces of the rolls have a smooth transition to cylindrical ones and, when interacting with a crimped workpiece, do not leave transverse dents on the roll surface from rib junctions. The rolling radius from the side of the roll with a flat face interacting with the workpiece as the rolls rotate, periodically changes its value according to a law close to sinusoidal.
Аналогичным образом изменяется и средняя окружная скорость на этом валке. Окружная скорость противоположного валка в этот период сохраняется постоянной, что позволяет обеспечить периодическое изменение рассогласования окружных скоростей валков с соответствующими сдвиговыми деформациями в очаге деформации вдоль оси прокатки, снижающими контактное давление металла на валки, что позволяет интенсифицировать процесс прокатки и увеличить величину обжатий за один проход. The average peripheral speed on this roll changes in a similar way. The peripheral speed of the opposite roll during this period remains constant, which allows for a periodic change in the mismatch of the peripheral speeds of the rolls with the corresponding shear deformations in the deformation zone along the rolling axis, which reduces the contact pressure of the metal on the rolls, which makes it possible to intensify the rolling process and increase the amount of compression in one pass.
Таким образом, предлагаемый способ прокатки по своей сущности отличается от прототипа асимметрией периодического взаимодействия в контактной зоне очага деформации плоских граней одного валка с цилиндрическими участками поверхности другого валка. При этом колебательный процесс режима обжатия заготовки граненными валками имеет периодичность в несколько раз более высокую, чем при прокатке в эксцентричных или овальных валках известных аналогов. Thus, the proposed rolling method differs in essence from the prototype by the asymmetry of the periodic interaction in the contact zone of the deformation zone of the flat faces of one roll with cylindrical sections of the surface of another roll. Moreover, the oscillatory process of the compression of the workpiece faceted rolls has a frequency several times higher than when rolling in eccentric or oval rolls of known analogues.
В отличие от прототипа снижение контактного давления на валки достигается за счет периодического изменения величины рассогласования окружных скоростей на контактных поверхностях валков в зоне очага деформации, обусловленной периодическим изменением катающих радиусов валков. In contrast to the prototype, a decrease in the contact pressure on the rolls is achieved due to a periodic change in the magnitude of the mismatch of the peripheral speeds on the contact surfaces of the rolls in the zone of the deformation zone, due to the periodic change in the rolling radii of the rolls.
На фиг. 1 представлена схема, иллюстрирующая процесс прокатки в период равенства окружных скоростей на выходе из валков; на фиг. 2 - схема, иллюстрирующая процесс прокатки в период достижения величиной рассогласования окружных скоростей на выходе из валков максимальной амплитуды. In FIG. 1 is a diagram illustrating the rolling process in the period of equality of peripheral speeds at the exit of the rolls; in FIG. 2 is a diagram illustrating the rolling process in the period when the magnitude of the mismatch of the peripheral speeds at the exit from the rolls reaches the maximum amplitude.
Способ прокатки осуществляется путем периодического взаимодействия в контактной зоне очага деформации участка цилиндрической рабочей поверхности одного валка с плоской гранью из рабочей поверхности противоположного валка. Наиболее просто такое взаимодействие достигается при синхронном вращении рабочих валков с приводом от шестеренной клети при первоначальной ориентировке валков с установкой в прокатной клети таким образом, чтобы напротив каждой плоской грани по периметру окружности одного валка соответственно располагалась цилиндрическая контактная поверхность противоположного валка, и наоборот. The rolling method is carried out by periodically interacting in the contact zone of the deformation zone of a portion of the cylindrical working surface of one roll with a flat face from the working surface of the opposite roll. This interaction is most simply achieved by synchronously rotating the work rolls driven by a gear stand during the initial orientation of the rolls with installation in a rolling stand so that opposite each flat face along the circumference of the circumference of one roll, respectively, is the cylindrical contact surface of the opposite roll, and vice versa.
Указанное взаимодействие поверхности валков может обеспечиваться так же и без предварительной ориентировки с помощью специальных автоматизированных систем программного управления режимом вращения валков с индивидуальным приводом. Кроме того, возможно применение комплекта рабочих валков, один из которых имеет цилиндрическую бочку без плоских граней. Однако эффективность способа прокатки в последнем варианте снизится более чем в два раза, поскольку эффект взаимодействия плоских граней будет обеспечиваться только одним валком. The specified interaction of the surface of the rolls can be provided in the same way without prior orientation using special automated software systems for controlling the rotation mode of the rolls with an individual drive. In addition, it is possible to use a set of work rolls, one of which has a cylindrical barrel without flat faces. However, the efficiency of the rolling method in the latter embodiment will decrease by more than two times, since the effect of the interaction of flat faces will be provided by only one roll.
Для осуществления предлагаемого способа периодической прокатки полос необходимо обеспечить асимметричное взаимодействие плоской грани одного валка напротив участка цилиндрической поверхности другого валка в контактной зоне очага деформации. Такое взаимодействие должно достигаться в любой момент и поддерживаться на протяжение всего периодического процесса прокатки. При осуществлении процесса прокатки в синхронно вращающихся валках с одинаковой угловой скоростью длина плоской грани lг в поперечном сечении одного валка должна иметь величину либо меньшую, либо равную длине дуги цилиндрической поверхности lц на противоположном валке. Такое соотношение, позволяет исключить периодическое взаимодействие в контактной зоне очага деформации одновременно со стороны обоих валков двух плоских граней напротив друг друга (см. фиг. 1 и 2). При этом центральные углы, образованные между катающими радиусами одного валка, опирающимися на плоскую грань U1, должны иметь величину, меньшую или равную центральным углам противоположного валка, опирающимся на дуги цилиндрических участков рабочих поверхностей Q2, т. е. U1 ≅ Q2 и U2 ≅ Q1.To implement the proposed method for periodic rolling of strips, it is necessary to provide asymmetric interaction of the flat face of one roll opposite to the portion of the cylindrical surface of another roll in the contact zone of the deformation zone. This interaction should be achieved at any time and maintained throughout the entire periodic rolling process. When carrying out the rolling process in synchronously rotating rolls with the same angular velocity, the length of the flat face l g in the cross section of one roll should be either less than or equal to the arc length of the cylindrical surface l c on the opposite roll. This ratio eliminates the periodic interaction in the contact zone of the deformation zone simultaneously from the side of both rolls of two flat faces opposite each other (see Fig. 1 and 2). In this case, the central angles formed between the rolling radii of one roll, resting on a flat face U 1 , must have a value less than or equal to the central angles of the opposite roll, resting on the arcs of cylindrical sections of the working surfaces Q 2 , i.e., U 1 ≅ Q 2 and U 2 ≅ Q 1 .
Абсолютная величина центральных углов обоих валков, опирающихся на плоские грани U1, U2 и цилиндрические участки Q1, Q2, может быть выражена в радианах из геометрических характеристик в соответствии со схемами по соотношениям:
U1 = 2 arctg (lг1/d1); (1)
U2 = 2 arctg (lг2/d2); (2)
Q1 = 2 lц1/d1; (3)
Q2 = 2 lц2/d2, (4) где d1 и d2 - соответственно диаметры валков.The absolute value of the central angles of both rolls, based on flat faces U 1 , U 2 and cylindrical sections Q 1 , Q 2 , can be expressed in radians from geometric characteristics in accordance with the diagrams according to the relations:
U 1 = 2 arctan (l g1 / d 1 ); (1)
U 2 = 2 arctan (l g2 / d 2 ); (2)
Q 1 = 2 l q1 / d 1 ; (3)
Q 2 = 2 l C2 / d 2 , (4) where d 1 and d 2 are the diameters of the rolls, respectively.
Учитывая необходимое для процесса прокатки соотношение центральных углов, можно получить математические выражения, взаимосвязывающие габаритные параметры профилировки рабочих поверхностей валков. Given the ratio of central angles necessary for the rolling process, mathematical expressions can be obtained that interconnect the overall dimensions of the profiling of the working surfaces of the rolls.
arctg (lг1/d1) ≅ lц2/d2 (5)
arctg (lг2/d2) ≅ lц1/d1 (6)
При осуществлении процесса прокатки в валках, вращающихся с различными угловыми скоростями, у валка, вращаемого с большей угловой скоростью, плоские грани и участки цилиндрических поверхностей должны иметь увеличенные пропорционально рассогласованию угловых скоростей размеры, поскольку аналогичное увеличение взаимосвязано с центральными углами U1, U2, Q1 и Q2. В соответствии с этим длина плоских граней на валках может быть в общем случае определена соотношением.arctan (l g1 / d 1 ) ≅ l q2 / d 2 (5)
arctan (l g2 / d 2 ) ≅ l q1 / d 1 (6)
When carrying out the rolling process in rolls rotating with different angular velocities, for a roll rotating with a greater angular velocity, the flat faces and sections of cylindrical surfaces should have dimensions proportional to the mismatch of the angular velocities, since a similar increase is interconnected with the central angles U 1 , U 2 , Q 1 and Q 2 . In accordance with this, the length of the flat faces on the rolls can be generally determined by the ratio.
lг1 ≅ (ω1/ω2)·d1·tg(lц2/d2) ; (7)
lг2 ≅ (ω2/ω1)·d2·tg(lц1/d1) ; (8)
Исходя из полученных соотношений, можно определить диапазон допустимых соотношений для угловых скоростей вращения валков, обеспечивающий нормальное осуществление периодического процесса прокатки по предлагаемому способу
d2·tg(lц1/d1)/lг2≥ ω1/ω2≥ lг1/[d1·tg(lц2/d2)] (9) где ω1, ω 2 - угловые скорости вращения соответственно верхнего и нижнего рабочих валков;
d1, d2 - катающие диаметры по цилиндрическим участкам бочек рабочих валков, м;
lц1, lц2 - длины дуг цилиндрических участков по периметру окружностей бочек рабочих валков, м;
lг1, lг2 - длины плоских граней в поперечном сечении бочек валков, взаимодействующие с цилиндрическими участками на рабочей поверхности противодействующего валка в контактной зоне очага деформации, м.l g1 ≅ (ω 1 / ω 2 ) · d 1 · tg (l c2 / d 2 ); (7)
l g2 ≅ (ω 2 / ω 1 ) · d 2 · tg (l q1 / d 1 ); (8)
Based on the obtained ratios, it is possible to determine the range of allowable ratios for the angular speeds of rotation of the rolls, ensuring the normal implementation of the periodic rolling process according to the proposed method
d 2 · tg (l q1 / d 1 ) / l g2 ≥ ω 1 / ω 2 ≥ l g1 / [d 1 · tg (l q2 / d 2 )] (9) where ω 1 , ω 2 are the angular velocities of rotation respectively, the upper and lower work rolls;
d 1 , d 2 - rolling diameters along the cylindrical sections of the barrels of the work rolls, m;
l C1 , l C2 - the length of the arcs of cylindrical sections around the perimeter of the circumferences of the barrels of the work rolls, m;
l g1 , l g2 - the lengths of flat faces in the cross section of the roll barrels, interacting with cylindrical sections on the working surface of the opposing roll in the contact zone of the deformation zone, m
Наиболее широкое использование предлагаемый способ может получить при прокатке в валках одинакового диаметра, вращающихся с одинаковыми угловыми скоростями. Для осуществления способа по этому варианту достаточным условием является первоначальная ориентировка плоских граней одного валка, имеющих меньшую длину lг, напротив цилиндрических участков другого валка, имеющих большую длину дуги lц по периметру бочек.The proposed method can get the most widespread use when rolling in rolls of the same diameter, rotating at the same angular speeds. To implement the method according to this embodiment, a sufficient condition is the initial orientation of the flat faces of one roll having a shorter length l g , opposite the cylindrical sections of another roll having a large arc length l c along the perimeter of the barrels.
В случае применения одного полностью цилиндрического валка соотношение угловых скоростей может быть любым. Согласно выражения (9), если нижний валок цилиндрический, то левая часть выражения стремится к бесконечности, точно так же как правая часть выражения при верхнем цилиндрическом валке обращается в нуль. Таким образом при использовании в предлагаемом способе прокатки одного полностью цилиндрического валка соотношение угловых скоростей может принимать значения от нуля до бесконечности, что позволяет применять предлагаемый способ прокатки практически на любых существующих в промышленности прокатных станах. In the case of using one completely cylindrical roll, the ratio of angular velocities can be any. According to expression (9), if the lower roll is cylindrical, then the left side of the expression tends to infinity, just like the right side of the expression vanishes with the upper cylindrical roll. Thus, when using in the proposed method of rolling one completely cylindrical roll, the ratio of angular velocities can take values from zero to infinity, which allows the proposed method of rolling to be used on virtually any existing rolling mill.
Периодическое взаимодействие в очаге деформации плоских граней со стороны одного валка и цилиндрических участков рабочей поверхности противоположного валка обеспечивает вибрационный режим обжатия раската валками. При этом периодически изменяется величина абсолютного обжатия и величина окружных скоростей валков на выходе раската из валков. Периодическое изменение окружных скоростей валков вызывает периодические деформации сдвига верхних слоев раската относительно нижних. Величина сдвиговых деформаций определяется углом сдвига -γверхних слоев относительно нижних. Чем больше величина сдвиговых деформаций вдоль оси прокатки, тем выше степень разгрузки очага деформации и тем выше степень разгрузки очага деформации и тем меньше контактное давление металла на рабочие валки. Таким образом предлагаемый способ прокатки позволяет без существенных капитальных затрат и без сложного виброоборудования обеспечивать принудительную вибрационную прокатку на обычных действующих прокатных станах с достаточно высокой эффективностью, повышающей производительность прокатного оборудования. Periodic interaction in the deformation zone of flat faces from the side of one roll and cylindrical sections of the working surface of the opposite roll provides a vibrational mode of compression of the roll with rolls. In this case, the magnitude of the absolute compression and the magnitude of the peripheral speeds of the rolls at the exit of the roll from the rolls periodically change. A periodic change in the peripheral speeds of the rolls causes periodic shear deformations of the upper layers of the roll relative to the lower. The magnitude of the shear strains is determined by the shear angle -γ of the upper layers relative to the lower. The larger the shear strain along the rolling axis, the higher the degree of unloading of the deformation zone and the higher the degree of unloading of the deformation zone and the lower the contact pressure of the metal on the work rolls. Thus, the proposed rolling method allows, without significant capital expenditures and without complex vibration equipment, to provide forced vibration rolling on conventional operating rolling mills with sufficiently high efficiency, increasing the productivity of the rolling equipment.
Предлагаемый способ вибрационной прокатки может найти применение, например, на черновой клети ДУО-850 листостана, диаметр верхнего рабочего валка которого имеет величину 830 мм, а нижнего 850 мм. Для прокатки из стального ст. 3 сляба 140х700х1070 мм раската 15х1500 мм цилиндрическая рабочая поверхность бочек обоих валков черновой клети ДУО-850, вращаемых с одинаковой угловой скоростью через шестеренную клеть, должна быть разделена на 32 одинаковых сектора по периметру окружности. Половина участков рабочей поверхности валков (16 участков) с чередованием через один цилиндрической перешлифовывается под плоские грани. Величина длины плоских граней по периметру бочки валка и величина длины дуги цилиндрических участков определяется соотношениями 7, 8, 9 и для верхнего валка диаметром 830 мм соответственно составит lг1 = 81 мм, lц1 = 82 мм, а для нижнего валка диаметром 850 мм соответственно lг2 = 83 мм, lц2 = 84 мм.The proposed method of vibrational rolling can find application, for example, on a roughing stand DUO-850 of sheet metal, the diameter of the upper work roll of which has a value of 830 mm, and the lower 850 mm. For rolling from steel st. 3 slabs of 140x700x1070 mm of roll 15x1500 mm, the cylindrical working surface of the barrels of both rolls of the roughing stand DUO-850, rotated at the same angular speed through the gear stand, should be divided into 32 identical sectors around the circumference. Half of the sections of the working surface of the rolls (16 sections) with alternating through one cylindrical polished under flat faces. The length of the flat faces around the perimeter of the roll barrel and the arc length of the cylindrical sections is determined by the
При первоначальной установке рабочих валков в клети ДУО-850 плоские грани одного валка ориентируют напротив цилиндрических участков рабочей поверхности противоположного валка, что обеспечивает при вращении валков с одинаковыми угловыми скоростями периодическое взаимодействие в очаге деформации плоских граней одного валка с цилиндрическими участками другого валка на протяжении всего процесса прокатки. Вибрационный режим процесса прокатки, обеспечиваемый периодичностью взаимодействия граненных валков, позволяет существенно уменьшить давление металла на валки и соответственно увеличить интенсивность обжатия заготовки за проход без увеличения нагрузок на прокатную клеть. Результаты сопоставительного анализа режимов обжатий на черновой клети ДУО-850 представлены в таблице. During the initial installation of work rolls in the DUO-850 stand, the flat faces of one roll are oriented opposite the cylindrical sections of the working surface of the opposite roll, which ensures periodic interaction in the deformation zone of the flat faces of one roll with the cylindrical sections of another roll during the whole process rolling. The vibrational mode of the rolling process, provided by the frequency of interaction of the faceted rolls, can significantly reduce the pressure of the metal on the rolls and, accordingly, increase the compression rate of the workpiece per pass without increasing the load on the rolling stand. The results of a comparative analysis of the compression regimes in the roughing stand DUO-850 are presented in the table.
Как видно из приведенной таблицы число пропусков раската через межвалковый зазор по предлагаемому способу вибрационной прокатки можно уменьшить с 19 до 17 и тем самым сократить период прокатки одного раската примерно на 10% , что в свою очередь позволит аналогичным образом интенсифицировать процесс прокатки и повысить производительность прокатной клети. (56) 1. Авторское свидетельство СССР N 1629117, кл. B 21 B 1/22, 1988. As can be seen from the table, the number of passes of the roll through the roll gap by the proposed method of vibration rolling can be reduced from 19 to 17 and thereby reduce the rolling period of one roll by about 10%, which in turn will intensify the rolling process in a similar way and increase the productivity of the rolling stand . (56) 1. USSR author's certificate N 1629117, cl. B 21
2. Авторское свидетельство СССР N 1688952, кл. B 21 B 1/22, 1989. 2. USSR author's certificate N 1688952, cl. B 21
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU5021913 RU2006299C1 (en) | 1992-01-09 | 1992-01-09 | Method of strip rolling |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU5021913 RU2006299C1 (en) | 1992-01-09 | 1992-01-09 | Method of strip rolling |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2006299C1 true RU2006299C1 (en) | 1994-01-30 |
Family
ID=21594285
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU5021913 RU2006299C1 (en) | 1992-01-09 | 1992-01-09 | Method of strip rolling |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2006299C1 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7341096B2 (en) | 2001-08-24 | 2008-03-11 | Corus Technology Bv | Method for processing a continuously cast metal slab or strip, and plate or strip produced in this way |
| US7546756B2 (en) | 2001-08-24 | 2009-06-16 | Corus Technology Bv | Method for processing a metal slab or billet, and product produced using said method |
| RU2811630C1 (en) * | 2023-06-06 | 2024-01-15 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Asymmetric sheet rolling method |
-
1992
- 1992-01-09 RU SU5021913 patent/RU2006299C1/en active
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7341096B2 (en) | 2001-08-24 | 2008-03-11 | Corus Technology Bv | Method for processing a continuously cast metal slab or strip, and plate or strip produced in this way |
| US7546756B2 (en) | 2001-08-24 | 2009-06-16 | Corus Technology Bv | Method for processing a metal slab or billet, and product produced using said method |
| RU2811630C1 (en) * | 2023-06-06 | 2024-01-15 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Asymmetric sheet rolling method |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5287715A (en) | Method of rolling steel shapes and apparatus therefor | |
| US4730475A (en) | Rolling mill method | |
| JPH01148433A (en) | Hot rolled bar steel with spiral rib and manufacture and device thereof | |
| RU2006299C1 (en) | Method of strip rolling | |
| US4050280A (en) | Rod rolling | |
| SU1570806A1 (en) | Method of rolling | |
| US6092408A (en) | Steel mill processing by rhombic reversal reduction rolling | |
| SU832852A1 (en) | Article-rolling method | |
| GB2279595A (en) | Continuous casting using rollers having varying radii across their width | |
| SU1435333A1 (en) | Method of rolling strips on wide-strip mill and a set of rolls for wide-strip mill | |
| SU1648582A1 (en) | Unit of rolls of four-high mill stand | |
| JPS6018208A (en) | Three-roll type rolling mill | |
| SU995920A1 (en) | Method of rolling wedge-shaped sections | |
| US5875669A (en) | Rolling method and rolling facility for manufacturing steel bars for concrete reinforcement | |
| RU2006297C1 (en) | Method of rolling of specified curvature strip products | |
| SU1371726A1 (en) | Working stand roll | |
| SU1755978A1 (en) | Roll | |
| SU1616724A1 (en) | Method of rolling taper-shaped sections | |
| RU1736051C (en) | Unit of rolls for rolling of strip steel | |
| SU1014604A1 (en) | Wide strip rolling mill rolling roll | |
| US4628718A (en) | Method of rolling to impart triangular section | |
| JPH0824919A (en) | Rolling method and rolling mill using roll shift and roll bend combinedly | |
| SU1688953A1 (en) | Strip rolling method | |
| SU1570819A1 (en) | Mill for two-row forming to shape | |
| SU1181738A1 (en) | Roll for coldroll-forming mill |