RU188893U1 - Установка для испытаний проводящих композитных материалов на молниестойкость - Google Patents
Установка для испытаний проводящих композитных материалов на молниестойкость Download PDFInfo
- Publication number
- RU188893U1 RU188893U1 RU2018147449U RU2018147449U RU188893U1 RU 188893 U1 RU188893 U1 RU 188893U1 RU 2018147449 U RU2018147449 U RU 2018147449U RU 2018147449 U RU2018147449 U RU 2018147449U RU 188893 U1 RU188893 U1 RU 188893U1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- switch
- electrode
- voltage
- capacitor energy
- test object
- Prior art date
Links
- 238000012360 testing method Methods 0.000 title claims abstract description 51
- 238000009434 installation Methods 0.000 title claims abstract description 15
- 239000002131 composite material Substances 0.000 title claims abstract description 8
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 claims abstract description 47
- 238000004146 energy storage Methods 0.000 claims abstract description 28
- 239000004020 conductor Substances 0.000 claims abstract description 27
- 239000002360 explosive Substances 0.000 claims abstract description 19
- 229920006254 polymer film Polymers 0.000 claims abstract description 8
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 claims abstract description 4
- 229920000049 Carbon (fiber) Polymers 0.000 abstract description 4
- 239000004917 carbon fiber Substances 0.000 abstract description 4
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 4
- 238000000034 method Methods 0.000 abstract description 2
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 9
- 238000004880 explosion Methods 0.000 description 5
- -1 for example Substances 0.000 description 5
- 239000004698 Polyethylene Substances 0.000 description 3
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 3
- 229920000573 polyethylene Polymers 0.000 description 3
- BDEDPKFUFGCVCJ-UHFFFAOYSA-N 3,6-dihydroxy-8,8-dimethyl-1-oxo-3,4,7,9-tetrahydrocyclopenta[h]isochromene-5-carbaldehyde Chemical compound O=C1OC(O)CC(C(C=O)=C2O)=C1C1=C2CC(C)(C)C1 BDEDPKFUFGCVCJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 239000004918 carbon fiber reinforced polymer Substances 0.000 description 2
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 2
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 2
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 2
- 229920003023 plastic Polymers 0.000 description 2
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 2
- 229920004936 Lavsan® Polymers 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004422 calculation algorithm Methods 0.000 description 1
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 229920000728 polyester Polymers 0.000 description 1
- 239000005020 polyethylene terephthalate Substances 0.000 description 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 230000001360 synchronised effect Effects 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
- G01R31/00—Arrangements for testing electric properties; Arrangements for locating electric faults; Arrangements for electrical testing characterised by what is being tested not provided for elsewhere
- G01R31/12—Testing dielectric strength or breakdown voltage ; Testing or monitoring effectiveness or level of insulation, e.g. of a cable or of an apparatus, for example using partial discharge measurements; Electrostatic testing
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
- G01R31/00—Arrangements for testing electric properties; Arrangements for locating electric faults; Arrangements for electrical testing characterised by what is being tested not provided for elsewhere
- G01R31/12—Testing dielectric strength or breakdown voltage ; Testing or monitoring effectiveness or level of insulation, e.g. of a cable or of an apparatus, for example using partial discharge measurements; Electrostatic testing
- G01R31/14—Circuits therefor, e.g. for generating test voltages, sensing circuits
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Testing Relating To Insulation (AREA)
Abstract
Полезная модель относится к испытательной технике и может быть использована при испытаниях на молниестойкость проводящих композитных материалов, например углепластика. Технический результат: обеспечение стабильности формируемого импульса тока при вариации вольт-секундных характеристик объекта испытаний. Сущность: установка содержит зарядный блок, высоковольтные выводы ВВ1 и ВВ2 которого подключены к высоковольтным выводам накопительных конденсаторов С1 и С2, имеющих различные ёмкости и рабочие напряжения, а общий провод соединен с общим проводом разрядного контура. Высоковольтный вывод первого конденсаторного накопителя энергии C1 соединен со вторым электродом первого коммутатора S1 через взрываемый проводник ВП. Высоковольтный вывод второго конденсаторного накопителя энергии С2 соединен со вторым электродом второго коммутатора S2 через второй формирующий резистор Rф2. Первый электрод первого коммутатора S1 соединен с высоковольтным электродом объекта испытаний через первый формирующий резистор Rф1. Первый электрод второго коммутатора S2 соединен со вторым электродом первого коммутатора S1. Низковольтные выводы двух конденсаторных накопителей энергии С1 и С2 и объекта испытаний соединены с общим нулевым проводом. Первый коммутатор S1 выполнен в виде искрового управляемого разрядника. Второй коммутатор S2 выполнен в виде твердотельного разрядника, включаемого с помощью взрываемого проводника ВП, расположенного между электродами второго коммутатора S2 и отделенного от них изоляционной полимерной плёнкой. 4 ил.
Description
Полезная модель относится к испытательной технике и может быть использована при испытаниях на молниестойкость проводящих композитных материалов, например, углепластика, с помощью высоковольтных испытательных установок.
Известна испытательная установка, содержащая конденсаторные накопители энергии для получения импульсных компонент испытательного тока и аккумуляторную батарею для получения постоянной составляющей, управляемые искровые разрядники, формирующие импульс тока элементы, шунтирующие устройства (см. Кужекин И.П., Ларионов В.П., Прохоров Е.Н. Молния и молниезащита. - М:, «ЗНАК», 2003, стр. 280-283). В данной установке включение искровых разрядников производится в соответствии с заданной задержкой по времени.
Известна испытательная установка, содержащая конденсаторные накопители энергии воспроизводящие соответственно компоненты А и С тока молнии. Один из генераторов импульсов ГИТ-1 формировал компоненту А с амплитудой до 200 кА, генератор импульсов ГИТ-2 синхронизирован с работой генератора импульсов ГИТ-1 и формировал компоненту С с суммарным зарядом до 20 Кл, а генератор ГИТ-3 формировал компоненту С с суммарным зарядом до 200 Кл. (см. А. Г. Гуняева, Л. В. Черфас, О. А. Комарова, В. М. Куприенко. Проведение испытаний на молниестойкость экспериментальных и конструктивно-подобных образцов, выполненных из углепластика с молниезащитным покрытием. Труды ВИАМ: электрон. науч.-технич. журн. 2017. №7). В данной установке синхронизацию работы генераторов импульсов тока и «сшивку» используемых в расчетах экспонент осуществляли от пульта управления.
Известна установка, содержащая генераторы компонент тока молнии B, C, D, включаемые с помощью управляемых коммутаторов (Experimental investigation of lightning protection methods for carbon fiber reinforced polymer Xiaoliang Si, Zhibao Li, Shanliang Qiu, Zemin Duan, Wanmin Cheng, 2016 IEEE International Power Modulator and High Voltage Conference (IPMHVC), 6-9 July 2016,DOI: 10.1109/IPMHVC.2016.8012795,San Francisco, CA, USA).
В вышеописанных установках для исследования на молниестойкость управление искровыми разрядниками осуществляется по заранее заданному алгоритму (фиксированная задержка времени срабатывания коммутаторов). Это приводит к изменению формы импульса тока в испытуемом объекте при изменении его вольт-секундных характеристик, так как пробой образца после срабатывания первого коммутатора может происходить с задержкой, зависящей от характеристик образца. Данное обстоятельство является источником неопределенности во времени первого максимума тока разряда и, соответственно, в соотношении временных интервалов между компонентами тока.
Наиболее близким аналогом к заявляемой полезной модели является испытательная установка, содержащая конденсаторные накопители энергии, воспроизводящие, соответственно компоненты А и С тока молнии (А. Г. Гуняева, Л. В. Черфас, О. А. Комарова, В. М. Куприенко. Проведение испытаний на молниестойкость экспериментальных и конструктивно-подобных образцов, выполненных из углепластика с молниезащитным покрытием. Труды ВИАМ: электрон. науч.-технич. журн. 2017. №7). Основным недостатком прототипа является нестабильность формы импульса тока, связанная с различием вольт-секундных характеристик испытуемых образцов.
Техническая проблема заявляемой полезной модели заключается в разработке конструкции установки для испытаний на молниестойкость проводящих композитных материалов, например, углепластика, в которой стабильное формирование импульса тока в объекте испытаний в соответствии с ГОСТ Р МЭК 62305-1-2010 при обеспечении моделирования первого короткого импульса тока молнии и заряда длительного удара осуществляется при вариации вольт-секундных характеристик испытуемого образца.
Технический результат - обеспечение стабильности формируемого импульса тока в объекте испытаний при вариации вольт-секундных характеристик объекта испытаний.
Технический результат достигается за счет заявляемой установки для испытаний проводящих композитных материалов на молниестойкость, содержащей зарядный блок, высоковольтные выводы ВВ1 и ВВ2 которого подключены к высоковольтным выводам накопительных конденсаторов С1 и С2, имеющих различные ёмкости и рабочие напряжения, а общий провод соединен с общим проводом разрядного контура, при этом высоковольтный вывод первого конденсаторного накопителя энергии C1 соединен со вторым электродом первого коммутатора S1 через взрываемый проводник ВП, высоковольтный вывод второго конденсаторного накопителя энергии С2 соединен со вторым электродом второго коммутатора S2 через второй формирующий резистор Rф2, причем первый электрод первого коммутатора S1 соединен с высоковольтным электродом объекта испытаний через первый формирующий резистор Rф1, а первый электрод второго коммутатора S2 соединен со вторым электродом первого коммутатора S1, низковольтные выводы двух конденсаторных накопителей энергии С1 и С2 и объекта испытаний соединены с общим нулевым проводом, при этом первый коммутатор S1 выполнен в виде искрового управляемого разрядника, а второй коммутатор S2 выполнен в виде твердотельного разрядника, включаемого с помощью взрываемого проводника ВП, расположенного между электродами второго коммутатора S2 и отделенного от них изоляционной полимерной плёнкой.
В качестве изоляционной полимерной плёнки может быть использован полиэтилен, лавсан и др. Изоляционная полимерная плёнка разрушается при взрыве проводника.
Взрыв проводника и, соответственно, включение второго коммутатора происходит после протекания в объекте испытаний импульса тока, определяемого характеристиками взрываемого проводника: материал, сечение, длина. Подбор этих характеристик может быть осуществлен в соответствии с известными справочными данными критического интеграла тока из условия равенства напряжений первого и второго конденсаторного накопителей энергии в момент взрыва проводника (Knopfel, H. Pulsed high magnetic fields: physical effects and generation methods concerning pulsed fields up to the megaoersted level / H. Knopfel // Amsterdam, The Netherlands: North Holland, 1970).
После разрушения пленочной изоляции второго коммутатора выход второго конденсаторного накопителя энергии подключается к выходу первого конденсаторного накопителя энергии и к высоковольтному электроду объекта испытаний, обеспечивая протекание заряда длительного удара.
В предлагаемой установке время включения второго коммутатора отсчитывается от момента пробоя испытуемого образца и однозначно определяется интегралом тока, протекшего через испытуемый образец, что делает форму комбинированного импульса, не зависящей от вольт-секундных характеристик объекта испытаний. При этом обеспечивается моделирование первого короткого импульса тока молнии и заряда длительного удара в соответствии с ГОСТ Р МЭК 62305-1-2010.
В отличие от прототипа, в заявляемой установке включение второго коммутатора определяется не заданным внешней схемой управления временем, а временем, определяемым интегралом тока, протекшего через испытуемый объект. Таким образом осуществляется достижение заявленного технического результата.
Предлагаемая установка для испытаний проводящих композитных материалов на молниестойкость иллюстрируется чертежами:
- на Фиг. 1 изображена схема заявляемой установки, где 1 - зарядный блок, ВВ1 и ВВ2 - высоковольтные выводы зарядного блока 1, 2 - объект испытаний; Rф1 – первый формирующий резистор; Rф2 – второй формирующий резистор; S1 – первый коммутатор (управляемый искровой разрядник); S2 – второй коммутатор (твердотельный разрядник с изоляцией из полимерной плёнки); ВП – взрываемый проводник; C1 – первый конденсаторный накопитель энергии; C2 – второй конденсаторный накопитель энергии; ВВ1 - первый высоковольтный вывод зарядного блока; ВВ2 - второй высоковольтный вывод зарядного блока;
- на Фиг. 2 схематически показана возможная конструкция коммутатора S2 и расположение взрываемого проводника ВП между слоями пленочной изоляции, где 3, 4 –электроды коммутатора S2, 5 – взрываемый проводник ВП, 6, 7 – изоляционная полимерная плёнка; 8, 9 – токоподводы взрываемого проводника ВП;
- на Фиг. 3 и на Фиг. 4 приведены осциллограммы тока в объекте испытаний, содержащего первый короткий импульс и ток длительного удара, полученные при испытаниях образцов из углепластика толщиной 2.3 мм и 1.3 мм соответственно.
Установка для испытаний проводящих композитных материалов на молниестойкость (см. фиг. 2), включает зарядный блок 1, высоковольтные выводы ВВ1 и ВВ2 которого подключены к высоковольтным выводам накопительных конденсаторов С1 и С2, имеющих различные ёмкости и рабочие напряжения, а общий провод соединен с общим проводом разрядного контура. Высоковольтный вывод первого конденсаторного накопителя энергии C1 соединен со вторым электродом первого коммутатора S1 через взрываемый проводник ВП. Высоковольтный вывод второго конденсаторного накопителя энергии С2 соединен со вторым электродом второго коммутатора S2 через второй формирующий резистор Rф2. Первый электрод первого коммутатора S1 соединен с высоковольтным электродом объекта испытаний 2 через первый формирующий резистор Rф1, а первый электрод второго коммутатора S2 соединен со вторым электродом первого коммутатора S1. Низковольтные выводы двух конденсаторных накопителей энергии С1 и С2 и объекта испытаний 2 соединены с общим нулевым проводом. Первый коммутатор S1 выполнен в виде искрового управляемого разрядника, а второй коммутатор S2 выполнен в виде твердотельного разрядника, включаемого с помощью взрываемого проводника ВП, расположенного между электродами 3 и 4 второго коммутатора S2 и отделенного от них изоляционной полимерной плёнкой.
Для выполнения требований ГОСТ Р МЭК 62305-1-2010 постоянная времени разряда первого конденсаторного накопителя энергии через первый формирующий резистор Rф1 должна быть значительно меньше постоянной времени разряда второго конденсаторного накопителя энергии через формирующие резисторы Rф1 и Rф2, а зарядное напряжение первого конденсаторного накопителя энергии С1 должно быть значительно выше зарядного напряжения второго конденсаторного накопителя энергии С2. Выбор конкретных значений величин резисторов Rф1 и Rф2 и зарядных напряжений конденсаторных накопителей энергии определяется требуемой формой импульса тока.
Таким образом, схема заявляемой установки обеспечивает формирование импульса тока в объекте испытаний со стабильными параметрами при вариации вольт-секундных характеристик объекта испытаний за счет управления включением второго коммутатора при помощи взрыва проводника, включенного в цепь разряда первого конденсаторного накопителя энергии.
В статическом состоянии конденсаторные накопители энергии заряжены. Величины зарядных напряжений определяются зарядным блоком 1. К первому коммутатору S1 приложено зарядное напряжение первого конденсаторного накопителя энергии С1, токи через взрываемый проводник ВП и объект испытаний 2 равны нулю. Ко второму коммутатору S2 приложено напряжение, равное разности зарядных напряжений первого и второго конденсаторных накопителей энергии. Пленочная изоляция, разделяющая электроды второго коммутатора и взрываемый проводник, находящийся между слоями изоляции, должна выдерживать приложенное напряжение без электрического пробоя.
После подачи управляющего сигнала на первый коммутатор S1 происходит искровой пробой воздушного промежутка между его первым и вторым электродами. В результате этого, напряжение первого конденсаторного накопителя энергии C1 через взрываемый проводник ВП, расположенный между электродами второго коммутатора S2 подается на высоковольтный вывод объекта испытаний 2. Через время, определяемое зарядным напряжением первого конденсаторного накопителя энергии и вольт-секундными характеристиками объекта испытаний, происходит пробой объекта испытаний 2. Первый конденсаторный накопитель энергии С1 начинает разряжаться через взрываемый проводник, первый коммутатор S1, первый формирующий резистор Rф1 и объект испытаний 2, формируя первый короткий импульс тока. При достижении интегралом тока во взрываемом проводнике критического значения, что должно соответствовать разряду первого конденсаторного накопителя энергии С1 до напряжения, близкого к зарядному напряжению второго конденсаторного накопителя энергии С2, происходит взрыв проводника, приводящий к разрушению пленочной изоляции второго коммутатора S2. После разрушения пленочной изоляции второго коммутатора S2 выход второго конденсаторного накопителя энергии С2 подключается к выходу первого конденсаторного накопителя энергии С1 и к высоковольтному электроду объекта испытаний 2, обеспечивая протекание заряда длительного удара.
Подбор характеристик взрываемого проводника может быть осуществлен в соответствии с известными справочными данными критического интеграла тока из условия равенства напряжений первого и второго конденсаторного накопителей энергии в момент взрыва проводника. Некоторые возможные отклонения момента взрыва проводника от расчетных значений не приводят к сильной деформации импульса тока из-за того, что взрыв проводника происходит вблизи окончания короткого импульса тока, и значительной разницы в величине ёмкостей первого и второго конденсаторных накопителей энергии. Последнее обстоятельство приводит к малому влиянию остаточного заряда первого конденсаторного накопителя энергии на величину заряда длительного удара.
На фиг. 3 и 4 приведены осциллограммы тока в объекте испытаний, содержащего первый короткий импульс и ток длительного удара с постоянной времени τ2=(Rф1+Rф2)∙С2~24 мс, полученные при испытаниях образцов углепластика толщиной 2.3 мм и 1.3 мм соответственно. Сопротивления формирующих резисторов: Rф1=2 Ом, Rф2=4 Ом. Емкости первого и второго конденсаторных накопителей энергии: С1=18 мкФ, С2=4 мФ. Зарядные напряжения первого U1 и второго U2 конденсаторных накопителей энергии были равны U1=25 кВ и U2=3 кВ. Полиэтиленовая пленочная изоляция, изготовленная из четырех слоев лавсановой пленки толщиной 25 мкм, располагалась между стальными полусферическими электродами радиусом 100 мм и медным ВП, диаметром 0.27 мм. Толщина полиэтиленовой пленки подобрана для обеспечения изоляции между ВП и электродами второго коммутатора S2 на наибольшее напряжение из конденсаторных накопителей U1=25 кВ. Диаметр медного ВП подобран таким образом, чтобы интеграл тока достиг критического значения для взрыва в момент времени соответствующий равенству напряжений первого и второго конденсаторных накопителей энергии С1 и С2 (~50 мкс от начала протекания тока).
Как видно из полученных осциллограмм, несмотря на почти двукратную разницу в толщине объекта испытаний, импульсы отличаются незначительно.
Claims (2)
-
- Установка для испытаний проводящих композитных материалов на молниестойкость, содержащая зарядный блок, высоковольтные выводы ВВ1 и ВВ2 которого подключены к высоковольтным выводам накопительных конденсаторов С1 и С2, имеющих различные ёмкости и рабочие напряжения, а общий провод соединен с общим проводом разрядного контура, при этом высоковольтный вывод первого конденсаторного накопителя энергии C1 соединен со вторым электродом первого коммутатора S1 через взрываемый проводник ВП, высоковольтный вывод второго конденсаторного накопителя энергии С2 соединен со вторым электродом второго коммутатора S2 через второй формирующий резистор Rф2, причем первый электрод первого коммутатора S1 соединен с высоковольтным электродом объекта испытаний через первый формирующий резистор Rф1, а первый электрод второго коммутатора S2 соединен со вторым электродом первого коммутатора S1, низковольтные выводы двух конденсаторных накопителей энергии С1 и С2 и объекта испытаний соединены с общим нулевым проводом, при этом первый коммутатор S1 выполнен в виде искрового управляемого разрядника, а второй коммутатор S2 выполнен в виде твердотельного разрядника, включаемого с помощью взрываемого проводника ВП, расположенного между электродами второго коммутатора S2 и отделенного от них изоляционной полимерной плёнкой.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2018147449U RU188893U1 (ru) | 2018-12-28 | 2018-12-28 | Установка для испытаний проводящих композитных материалов на молниестойкость |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2018147449U RU188893U1 (ru) | 2018-12-28 | 2018-12-28 | Установка для испытаний проводящих композитных материалов на молниестойкость |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU188893U1 true RU188893U1 (ru) | 2019-04-29 |
Family
ID=66430801
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2018147449U RU188893U1 (ru) | 2018-12-28 | 2018-12-28 | Установка для испытаний проводящих композитных материалов на молниестойкость |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU188893U1 (ru) |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU44104U1 (ru) * | 2004-11-16 | 2005-02-27 | Федеральное государственное унитарное предприятие Летно-исследовательский институт им. М.М. Громова | Устройство для испытаний летательных аппаратов на молниестойкость |
JP2009168733A (ja) * | 2008-01-18 | 2009-07-30 | Mitsubishi Electric Corp | 雷インパルス電圧試験装置 |
RU97340U1 (ru) * | 2010-06-24 | 2010-09-10 | Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство промышленности и торговли Российской Федерации (Минпромторг России) | Установка для испытаний бортового оборудования летательных аппаратов на молниестойкость |
JP6261843B1 (ja) * | 2017-06-30 | 2018-01-17 | 三菱電機株式会社 | インパルス電圧試験装置 |
-
2018
- 2018-12-28 RU RU2018147449U patent/RU188893U1/ru active
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU44104U1 (ru) * | 2004-11-16 | 2005-02-27 | Федеральное государственное унитарное предприятие Летно-исследовательский институт им. М.М. Громова | Устройство для испытаний летательных аппаратов на молниестойкость |
JP2009168733A (ja) * | 2008-01-18 | 2009-07-30 | Mitsubishi Electric Corp | 雷インパルス電圧試験装置 |
RU97340U1 (ru) * | 2010-06-24 | 2010-09-10 | Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство промышленности и торговли Российской Федерации (Минпромторг России) | Установка для испытаний бортового оборудования летательных аппаратов на молниестойкость |
JP6261843B1 (ja) * | 2017-06-30 | 2018-01-17 | 三菱電機株式会社 | インパルス電圧試験装置 |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
ГУНЯЕВА А. Г. и др., Проведение испытаний на молниестойкость экспериментальных и конструктивно-подобных образцов, выполненных из углепластика с молниезащитным покрытием, Труды ВИАМ, 2017, N 7. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR100825298B1 (ko) | 인장파단 계측 장치 | |
Baranov et al. | A generator of aperiodic current pulses of artificial lightning with a rationed temporal form of 10 μs/350 μs with an amplitude of±(100–200) kA | |
Hock et al. | Investigations on metal-oxide surge arresters for HVDC circuit breaker applications | |
US3275891A (en) | Triggered arc gap operable over a wide range of supply voltage variations | |
Budin et al. | An experimental stand for investigating protective devices for high-voltage overhead lines | |
RU188893U1 (ru) | Установка для испытаний проводящих композитных материалов на молниестойкость | |
KR890000692B1 (ko) | 단로기의 충전전류 차단시 대지절연 검증 시험법 | |
Kovalchuk et al. | Multi gap switch for Marx generators | |
Lee et al. | Evaluation of a RVU-43 switch as the closing switch for a modular 300 kJ pulse power supply for ETC application | |
US3030547A (en) | High voltage, high current spark gap switch | |
Zheng et al. | A new multi-gap spark switch connected with frequency-dependent network for EHV overvoltage protection applications | |
Gusev et al. | New SOS Diode Pumping Circuit Based on an All-Solid-State Spiral Generator for High-Voltage Nanosecond Applications | |
Nakano et al. | Field emission inception voltage of a 72.5 kV VI with controlled vapor shield potential | |
CA1058694A (en) | Discharge gap device | |
Seifert et al. | Characterization of surface discharges at high DC voltage superimposed by a medium frequency high voltage | |
RU2447536C2 (ru) | Устройство управляемой коммутации | |
Sun et al. | Platform Phenomenon of Insulation Characteristics of SF 6 under AC Superimposed Impulse Voltage | |
Zherlitsyn et al. | A gigawatt generator with an inductive energy storage discharge | |
US3267320A (en) | Magnetic blowout spark gap switch | |
RU2766434C1 (ru) | Способ формирования импульса тока в индуктивной нагрузке | |
RU2739062C1 (ru) | Генератор высоковольтных импульсов | |
Mota et al. | Generation of dc high voltage pulse for hipot testing using pfn based marx generator | |
CA1217527A (en) | Voltage control circuit | |
Carruthers | The storage and transfer of energy | |
US3778636A (en) | Line-type generator having an active charging circuit |