PL199775B1 - Blok ze stali do wytwarzania form wtryskowych do tworzyw sztucznych lub form do odlewania metali albo do wytwarzania elementów do obróbki metali oraz zastosowanie bloku, wykonanego ze stali, do wytwarzania części na formę mającą powierzchnię utwardzoną przez azotowanie - Google Patents

Blok ze stali do wytwarzania form wtryskowych do tworzyw sztucznych lub form do odlewania metali albo do wytwarzania elementów do obróbki metali oraz zastosowanie bloku, wykonanego ze stali, do wytwarzania części na formę mającą powierzchnię utwardzoną przez azotowanie

Info

Publication number
PL199775B1
PL199775B1 PL371289A PL37128903A PL199775B1 PL 199775 B1 PL199775 B1 PL 199775B1 PL 371289 A PL371289 A PL 371289A PL 37128903 A PL37128903 A PL 37128903A PL 199775 B1 PL199775 B1 PL 199775B1
Authority
PL
Poland
Prior art keywords
steel
production
less
chemical composition
block according
Prior art date
Application number
PL371289A
Other languages
English (en)
Other versions
PL371289A1 (pl
Inventor
Jean Beguinot
Original Assignee
Industeel France
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Industeel France filed Critical Industeel France
Publication of PL371289A1 publication Critical patent/PL371289A1/pl
Publication of PL199775B1 publication Critical patent/PL199775B1/pl

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D17/00—Pressure die casting or injection die casting, i.e. casting in which the metal is forced into a mould under high pressure
    • B22D17/20—Accessories: Details
    • B22D17/22—Dies; Die plates; Die supports; Cooling equipment for dies; Accessories for loosening and ejecting castings from dies
    • B22D17/2209—Selection of die materials
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C33/00—Moulds or cores; Details thereof or accessories therefor
    • B29C33/38—Moulds or cores; Details thereof or accessories therefor characterised by the material or the manufacturing process
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
    • B29C45/17—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
    • B29C45/26—Moulds
    • B29C45/37—Mould cavity walls, i.e. the inner surface forming the mould cavity, e.g. linings
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)
  • Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Lubricants (AREA)
  • Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)

Abstract

Blok stalowy do wytwarzania form do wtryskiwania tworzywa sztucznego lub do wytwarzania elementów do obróbki metali o grubo sci wi ekszej od 20 mm, którego struktura jest ca lkowicie marten- zytyczna lub martenzytyczno-bainityczna, której twardo sc zawarta jest mi edzy 430 HB i 530 HB i któ- rej sk lad chemiczny zawiera w % wagowych: 0,180% = C = 0,400%, Si = 0,8%, Mn = 2,5%, Ni = 3%, Cr = 3,5%, Mo + W/2 = 2,8%, V + Nb/2 + Ta/4 = 0,5%, Al = 0,4%, Ti + Zr/2 = 0,1%, 0,0005% < B < 0,015%, S + Se + Te < 0,2%, Pb + Bi < 0,2%, Ca < 0,1%, a reszt e stanowi zelazo i zanieczyszczenia wynika- j ace z obróbki, przy czym zadowalaj acy sk lad chemiczny ponadto spe lnia nast epuj ace zale zno sci: 3,2 = Tr = 9,85 = Dr = 95, U/Dr = 10,0, z Tr = 1,8 x C + 1,1 x Mn + 0,7 x Ni + 0,6 x Cr + 1,6 Mo * + 0,5, Dr = 54 x C 0,25 + 24,5x (Mo * + 3 x V * ) 0,30 + 1,58 x Mn + 0,74 x Ni + 1,8 x Si + 12,5 x (Cr) 0,20 , U = 1600 x C + 100 x (0,25 x Cr + Mo * + 4,5 x V * ), R = 3,8 x C + 10 x Si + 3,3 x Mn + 2,4 x Ni + 1,4 x (Cr + Mo * ), Mo * + 3 x V * = 0,4%, Mo * = Mo + W/2, V * = V + Nb/2 + Ta/4 i B = 1/3 K 1 + 0,5, z K 1 = Min (I * ; J * ), I * = Max (0; I), J * = Max (0; J) i I = Min (N; N - 0,29 (Ti + Zr/2 - 5)). PL PL PL PL

Description

Opis wynalazku
Przedmiotem wynalazku jest blok ze stali do wytwarzania form wtryskowych do tworzyw sztucznych lub form do odlewania metali albo do wytwarzania elementów do obróbki metali oraz zastosowanie bloku, wykonanego ze stali, do wytwarzania części na formę mająca powierzchnię utwardzoną przez azotowanie.
Stale do wytwarzania form wtryskowych do tworzyw sztucznych znane są z opisów: EP 0 792 944 A, który proponuje stal odpowiednią do wytwarzania form wtryskowych przeznaczonych do tworzyw sztucznych, EP 0431 557 A, który ujawnia stal dla form do tworzyw sztucznych, szczególnie wyróżniająca się spawalnością oraz z JP 08165542 A, który rozwiązuje problem stali dla form metalowych przewidzianych do tworzyw sztucznych, odznaczającej się bardzo dobrą spawalnością i hartownością.
Formy do odlewania przez wtryskiwanie tworzyw sztucznych wykonane są na ogół ze stali, których twardość wynosi blisko 300 HB. Jednak wówczas, gdy formy takie użyte są do odlewania tworzyw takich jak tworzywa techniczne lub tworzywa termoutwardzalne, korzystne jest stosowanie stali, które są twardsze i bardziej odporne na zużycie. Można stosować wówczas stal taką jak 55 NCDV 7 zawierającą około 0,55% węgla, 1,75% niklu, chrom, molibden i wanad, który umożliwia wytwarzanie form, których twardość wynosi blisko 400 HB. Stal ta ma jednak wiele wad ponieważ jest trudna do obróbki i do spawania. Ponadto, stal taka zawiera często segregacje miejscowe, które stanowią punkty twarde szkodzące zdolności do polerowania lub do chemicznego ziarnowania.
Te dwie wady są szczególnie uciążliwe, ponieważ wytwarzanie form wymaga długiej obróbki mechanicznej, i formy są na ogół naprawiane poprzez napawanie, przez spawanie i polerowanie lub ziarnowanie. Ponadto, formy takie muszą nadawać się do utwardzania powierzchniowego, na przykład przez azotowanie, bez utraty swojej twardości.
Dla zastosowań o jeszcze większych wymaganiach, szczególnie wtedy gdy wtryskiwane tworzywa wypełnione są bardzo twardymi włóknami, korzystne jest stosowanie stali jeszcze twardszych o podwyższonej wytrzymałości na zużycie. Podobnie wzrost ciśnienia wtryskiwania prowadzi też do poszukiwania bardziej odpornych stali, a więc stali twardszych. Wreszcie dla niektórych zastosowań wtryskiwania stopów lekkich, lub obróbki metali na zimno lub na gorąco, naprężenia mechaniczne narzucone narzędziom i wymagania wytrzymałościowe na zużycie prowadzą do przystosowania twardości stali do poziomu wyższego od 450 HB. Można wówczas poszukiwać do stosowania stali o wytrzymałości bliskiej 450 HB a nawet 500 HB takiej jak na przykład gatunki AISI H11 lub H13, które również są zwykle stosowane do wtryskiwania stopów lekkich. Te stale zawierają około 0,4% węgla, 5% chromu, 1,25% molibdenu, i od 0,3% do 1% wanadu. Ale stale takie mają w jeszcze wyższym stopniu te same wady jak stal 55NCDV 7, podana powyżej.
Ponadto, pojawia się inny problem szczególnie związany ze wzrostem twardości stali, która towarzyszy w sposób prawie nieuchronny zmniejszeniu jej ciągliwości, prowadząc do ryzyka powstawania pęknięć między kanałami chłodzenia i powierzchnią wykroju matrycy tak, że kanały te pełnią funkcję skutecznego ochładzania, przechodząc stosunkowo blisko tej powierzchni.
Celem niniejszego wynalazku jest wyeliminowanie opisanych wad przez zaproponowanie stali na formy lub do wytwarzania elementów do obróbki metali łatwiejszych do spawania, łatwiejszych do obrabiania, do polerowania i do ziarnowania, i lepiej przewodzących ciepło niż stale według stanu techniki, i umożliwienie wytwarzania form lub narzędzi mających twardość rzędu 450 HB, a nawet wyższą niż 500 HB, zwłaszcza po operacji utwardzania powierzchniowego przez azotowanie, co narzuca, że żądane cechy, zwłaszcza twardości, są porównywalne z odpuszczaniem w temperaturze wyższej od 530°C.
Zgodnie z wynalazkiem, blok ze stali do wytwarzania form wtryskowych do tworzyw sztucznych lub form do odlewania metali albo do wytwarzania elementów do obróbki metali, charakteryzuje się tym, że jego grubość jest większa niż 20 mm a stal posiada strukturę całkowicie martenzytyczną lub martenzytyczno-bainityczną oraz twardość na wskroś w zakresie od 430 HB do 530 HB, przy czym skład chemiczny stali zawiera w % wagowych:
0,180% <C < 0,400%
Si < 0,8%
Mn < 2,5%
Ni < 3%
Cr < 3,5%
PL 199 775 B1
Mo + W/2 < 2,8%
V + Nb/2 + Ta/4 < 0,5%
Al < 0,4%
Ti + Zr/2 < 0,1%
- bor w zakresie od 0,0005% do 0,015%,
- ewentualnie jeden lub więcej pierwiastków wybranych spośród siarki, selenu i telluru, przy czym suma zawartości tych pierwiastków jest niższa lub równa 0,2%,
- ewentualnie jeden lub więcej pierwiastków wybranych spośród ołowiu i bizmutu, przy czym suma zawartości tych pierwiastków jest niższa lub równa 0,2%,
- ewentualnie wapń o zawartości niższej lub równej 0,1%, a resztę stanowi żelazo i zanieczyszczenia wynikające z wytapiania, gdzie miedź stanowi jedno z zanieczyszczeń, przy czym skład chemiczny stali spełnia ponadto następujące zależności:
3,2 < Tr < 9 85 < Dr < 95 U/Dr < 10,0
Mo* + 3xV* > 0,4%, w których, dla zawartości wyrażonych w %:
Tr = 1,8xC + 1,1xMn + 0,7xNi + 0,6xCr + 1,6xMo*+0,5 Dr = 54xC0,25+ 24,5x(Mo* + 3xV*)0,30 + 1,58xMn + 0,74xNi + 1,8xSi + 12,5x(Cr)0,20 U = 1600xC + 100x(0,25xCr + Mo* + 4,5xV*)
R = 3,8xC + 10xSi + 3,3xMn + 2,4xNi + 1,4x(Cr+ Mo*)
Mo* = Mo + W/2 V* = V + Nb/2 + Ta/4, przy czym zawartości boru, glinu, tytanu, cyrkonu i azotu wyrażone w tysięcznych częściach % wagowych, są takie, że
B > - x K1 + 0,5 gdzie K1 = Min (I*; J*)
I* = Max (0; I) i J* = Max (0; J)
I = Min (N; N - 0,29(Ti + Zr/2 - 5))
J = Min(N ;0,5( N - 0,52 Al + ) (N - 0,52 Al )2 + 283 )).
Korzystnie, skład chemiczny stali jest taki, że R > 11.
Korzystnie również, skład chemiczny stali jest taki, że R < 2,7xTr.
Korzystne jest, jeśli zawartość krzemu jest niższa od 0,45% wagowych.
Korzystnie, skład chemiczny stali jest taki, że R/(2,7xTr) < 0,90, a korzystniej, gdy R/(2,7xTr) < 0,80. Korzystnie, skład chemiczny stali jest taki, że U/Dr < 9,0.
Korzystnie, skład chemiczny stali zawiera w % wagowych:
0,230% < C < 0,350%
Si < 0,30%
0,1% < Mn < 1,8%
Ni < 2,5%
0,2% < Cr < 3,0%
Mo + W/2 < 2,5%
V + Nb/2 + Ta/4 < 0,3%
Mo* + 3xV* > 0,8%
PL 199 775 B1 a korzystniej, gdy:
0,240% < C < 0,320%
Si< 0,15%
0,1% < Mn < 1,6%
Ni < 2,0%
0,2% < Cr < 2,5%
0,3% < Mo + W/2 < 2,5%
V + Nb/2 + Ta/4 < 0,3%
Mo* + 3xV* > 1,2%.
Wówczas korzystnie jest, jeśli skład chemiczny jest taki, że Tr > 4,5.
Blok, wykonany ze stali, znajduje zastosowanie do wytwarzania części na formę mającą powierzchnię utwardzoną przez azotowanie.
Skład chemiczny stali, z której wykonany jest blok jest taki jak podano powyżej, a twardość stali na wskroś mieści się w zakresie od 430 HB do 530 HB.
Stal według wynalazku daje korzyść lepszej przewodności cieplnej niż stale znane ze stanu techniki. Ta lepsza przewodność cieplna umożliwia zastosowanie kanałów chłodzących bardziej oddalonych od powierzchni form niż wymaga tego stosowanie stali według stanu techniki. Zatem, ryzyko powstawania pęknięć między kanałami i powierzchnią wykroju matrycy jest znacznie zmniejszone. Ponadto, wskutek lepszej przewodności cieplnej chłodzenie form dokonuje się w sposób bardziej równomierny, co poprawia jakość odlewania.
Stal według wynalazku przeznaczona jest również do wytwarzania elementów do obróbki metali.
Wynalazek zostanie opisany w sposób bardziej dokładny, ale nie ograniczający, i zilustrowany przykładami.
Części na formy lub do obróbki metali wytwarzane są przez obróbkę mechaniczną masywnych bloków stalowych hartowanych w celu otrzymania struktury martenzytycznej lub martenzytyczno-bainitycznej i wyżarzanych w celu, otrzymania żądanych własności twardości i ciągliwości. Jest wówczas niezbędne stosowanie stali mającej zwiększoną hartowność i znaczną zdatność do utwardzania. Ale te utwardzone stale muszą mieć możliwie najlepszą obrabialność i możliwie najlepszą przewodność cieplną. Ta ostatnia własność jest korzystna dla poprawienia wydajności operacji odlewania. Z założenia, to połączenie tych różnych własności jest sprzeczne. W rzeczywistości znane jest, że stal jest tym mniej łatwa do obróbki, im jest twardsza, i znane jest poprawianie obrabialności stali przez dodanie pierwiastka dodatkowego takiego jak siarka, wapń, selen, tellur lub ołów. Ale w stalach na formy te dodatki muszą być ograniczone, mimo że były one akceptowalne wówczas, gdy powierzchnia wykroju matrycy była ziarnowana, są one bowiem szkodliwe/ gdy powierzchnia taka poddana zostaje polerowaniu. Niezależnie od przyczyny, takie dodatki są niewystarczające. Wiadomo również, że przewodność cieplna stali i jej hartowność zmieniają się odwrotnie w funkcji jej składu. Te wymagania są więc sprzeczne. Jednak wynalazcy stwierdzili, w sposób nowatorski, że możliwe jest znalezienie zakresów składu umożliwiających otrzymanie połączenia własności znacznie lepszych niż własności dotąd znanych stali. Te zakresy składu określone są, z jednej strony, przez widełki zawartości każdego pierwiastka występującego w składzie stali, i z drugiej strony, przez wzory z tym związane.
Aby otrzymać takie połączenia własności, stal musi zawierać:
- Od 0,18% do 0,4% węgla, aby tworzyć węgliki utwardzające jednak nie pogarszając zbytnio spawalności, ciągliwości i obrabialności, korzystnie zawartość ta musi być zawarta między 0,230% i 0,350%, a korzystniej między 0,240% i 0,320%.
- Mniej od 0,8%, korzystnie mniej od 0,30%, a korzystniej mniej od 0,15% krzemu. Ten pierwiastek stosowany na ogół do odtleniania stali podczas obróbki ma niekorzystny wpływ na przewodność cieplną. Jednak, występuje on zawsze co najmniej w ilościach śladowych.
- Mniej od 2,5% manganu, korzystnie od 0,1% do 1,8%, a korzystniej od 0,1% do 1,6%, aby otrzymać dobrą hartowność jednak bez wywoływania zbytniej segregacji, która zmniejszałaby zdolność do otrzymania dobrych stanów powierzchni form. Ten pierwiastek występuje zawsze co najmniej w ilościach śladowych. Ponadto, jest korzystne, aby jego zawartość była wyższa od 0,1%, w celu usunięcia siarki zawsze występującej jako zanieczyszczenie. Jeśli siarka była dodawana dla poprawienia skrawalności, to w rezultacie minimalna zawartość manganu powinna być korzystnie do tego przystosowana, i wynosić co najmniej 5 razy, a korzystnie 7 razy tyle co zawartość siarki.
PL 199 775 B1
- Mniej od 3% niklu, korzystnie mniej od 2,5%, a korzystniej mniej od 2%. Ten pierwiastek umożliwia zwiększenie hartowności, ale jest bardzo kosztowny. Może on występować w ilościach śladowych. Jednak, w zastosowaniach wymagających znacznej ciągliwości i bardzo równomiernej twardości, może on być korzystny do zmniejszenia zawartości manganu na korzyść niklu w ilości dwóch części niklu w podstawieniu za jedną część manganu. To zastąpienie jednej części manganu przez nikiel daje także korzyść zmniejszenia segregacji.
- Mniej od 3,5% chromu, korzystnie od 0,2% do 3% chromu, a korzystniej od 0,2% do 2,5%. Ten pierwiastek umożliwia zwiększenie hartowności, ale przy zbyt dużej ilości ma on skłonność wzbogacania węglików w chromie kosztem innych pierwiastków bardziej korzystnych, takich jak molibden, wolfram, wanad, niob i tantal. Chrom może występować w ilościach śladowych.
- Molibden i/lub wolfram w zawartościach takich, że suma Mo* = Mo + W/2 jest niższa od 2,8%, a korzystnie ni ż sza od 2,5%, ale jest również korzystne, aby był a ona wyż sza od 0,3%. Pierwiastki te znacznie zwiększają hartowność, a ponadto zmniejszają znacznie zmiękczanie po odpuszczaniu, co jest pożądane zwłaszcza wówczas, gdy wykroje matrycy form poddane są obróbce powierzchniowej, takiej jak azotowanie w temperaturach co najmniej 500°C. Jednak, w zbyt dużej ilości pogarszają one skrawalność.
- Ewentualnie co najmniej jeden pierwiastek wybrany spoś ród wanadu, niobu i tantalu o zawartości takiej, że suma V* = V + Nb/2 + Ta/4 jest niższa od 0,5%, a korzystniej niższa od 0,3%. Te pierwiastki umożliwiają zwiększenie wytrzymałości na zmiękczenie po odpuszczaniu, zwłaszcza wówczas, gdy odpuszczanie przeprowadzane jest w temperaturze powyżej 550°C. Pierwiastki te umożliwiają również zwiększenie wytrzymałości na zużycie wykroju matrycy. Ale w zbyt znacznej ilości, pogarszają skrawalność i spawalność.
- Od 0,0005% do 0,015% boru. Ten pierwiastek zwię ksza znacznie hartowność nie szkodzą c przewodności cieplnej. Ponadto, ponieważ jego wpływ zanika w zwiększonych temperaturach austenityzacji występujących przy spawaniu, jest on korzystny przy odpowiedniej naprawie przez spawanie. Poniżej wartości 0,0005%, która jest praktycznie granicą wykrywania przez środki do analizy, bor nie ma znaczącego wpływu. Powyżej wartości 0,015% powoduje kruchość stali nie zwiększając jej hartowności.
- Ewentualnie aż do 0,4% glinu i ewentualnie jeden lub wiele pierwiastków wybranych spośród tytanu i cyrkonu, przy czym suma Ti + Zr/2 może dojść aż do 0,1%. Te pierwiastki są silnymi odtleniaczami. Ponadto, wiążą one azot zawsze występujący co najmniej jako zanieczyszczenie o zawartościach na ogół niższych od 0,0250%, ale mogących osiągnąć wyższą wartość, jednak wówczas, gdy stal zawiera bor zawartość azotu musi pozostawać niższa od 0,0250%. Ponadto, pożądane jest występowanie co najmniej jednego pierwiastka wybranego spośród Al, Ti i Zr, aby bor miał swoją pełną skuteczność.
Aby umożliwić takim pierwiastkom jak glin, tytan i cyrkon (wziętym pojedynczo lub jako połączenie dwóch lub trzech z tych pierwiastków) ochronę boru przed azotem i aby sprawić w ten sposób, aby był on w pełni skuteczny, zawartość boru, glinu, tytanu, cyrkonu i azotu, wyrażone w tysięcznych częściach % wagowych, muszą być takie, że
B > — x K1 + 0,5 gdzie K1 = Min (I*; J*)
I* = Max (0; I) i J* = Max (0; J)
I = Min (N; N - 0,29(Ti + Zr/2 - 5))
J = Min(N ;0,5( N - 0,52 Al (N - 0,52 Al )2 + 283 )).
- Miedź może występować w stanie śladowym lub jako zanieczyszczenie, aż do zawartości rzędu 0,3%.
- Ewentualnie jeden lub wiele pierwiastków wybranych spośród siarki, selenu i telluru w małej ilości, przy czym suma zawartości tych pierwiastków musi być niższa od 0,2%. Jednak wówczas, gdy stal przeznaczona jest do wytwarzania form, których powierzchnia jest polerowana i ziarnowana chemicznie, suma zawartości tych pierwiastków musi być niższa od 0,025%, lub korzystnie niższa od 0,005%.
- Ewentualnie jeden lub wiele pierwiastków wybranych spo ś ród oł owiu i bizmutu, przy czym suma zawartości tych pierwiastków jest niższa od 0,2%. Jednak wówczas, gdy stal przeznaczona jest do
PL 199 775 B1 wytwarzania form, których powierzchnia jest polerowana i ziarnowana chemicznie, korzystne jest aby stal nie zawierała takich pierwiastków.
- Ewentualnie wapń o zawartoś ci niż szej od 0,1%. Jednak wówczas, gdy stal przeznaczona jest do wytwarzania form, których powierzchnia jest polerowana i ziarnowana chemicznie, korzystne jest, aby stal nie zawierała tego pierwiastka, ponieważ jego korzystny wpływ na skrawalność uzyskiwany jest w połączeniu z siarką, której dodatek jest korzystnie ograniczony, gdy stal musi być polerowana lub ziarnowana.
- Reszta skł adu utworzona jest z ż elaza i z zanieczyszczeń wynikają cych z wytapiania. Należy zauważyć że dla wszystkich dodawanych pierwiastków, których minimalna zawartość nie jest narzucona, gdy pierwiastki te nie są dodawane, mogą one być zawsze znalezione w bardzo niskiej zawartości co najmniej w postaci pozostałości lub zanieczyszczeń.
Wewnątrz wartości granicznych, które właśnie zostały określone, skład stali musi być wybrany tak, aby otrzymać zazwyczaj żądane cechy. Dlatego, skład musi być taki jak określono poniżej. :
- Wielkość Tr = 1,8xC + 1,1 xMn +0,7xNi + 0,6xCr + 1,6xMo* + 0,5 albo jest wyż sza od 3,2, a korzystniej wyższa od 4,5, aby otrzymać wystarczającą hartowność. W szczególności Tr musi być wyższe od 4,5, aby umożliwić otrzymanie struktury martenzytyczno-bainitycznej bez śladu struktury perlitycznej na elementach, których grubość może przekroczyć 1000 mm i osiągnąć 1500 mm.
- Wielkość Dr = 54xC0,25 + 24,5x(Mo* + 3xV*)0,30 + 1,58xMn + 0,74xNi + 1,8xSi + 12,5x(Cr)0,20 musi być zawarta między 85 i 95, aby otrzymywać wystarczające utwardzenie przez węgliki, jednak nie pogarszając zbytnio obrabialności.
- Wielkość U = 1600xC + 100x(0,25xCr + Mo* + 4,5xV*), która jest wskaź nikiem obrabialnoś ci (im jest mniejsza, tym obrabialność jest większa), musi być taka, że stosunek uwzględniający trudność obróbki mechanicznej, odniesiony do utwardzenia U/Dr, pozostaje mniejszy od 10,0, a korzystnie mniejszy od 9,0.
- Wielkość R = 3,8xC + 10xSi + 3,3xMn + 2,4xNi + 1,4x(Cr + Mo*), która zmienia się podobnie jak rezystywność cieplna, to jest przeciwnie do przewodności cieplnej, musi, korzystnie pozostać niższa lub równa 2,7xTr. Korzystnie, stosunek R/(2,7xTr) musi być niższy lub równy 0,90, a korzystniej niższy lub równy 0,80. Jednak, z uwagi na wszystkie wymogi do cech żądanych dla stali, ta wielkość nie może, na ogół, zejść poniżej wartości 11, zatem wynalazek dotyczy w szczególności stali, dla których wartość R > 11, przy czym jest ona możliwie najmniejsza.
- Uwzglę dniają c te wszystkie ograniczenia, suma Mo* + 3xV* musi być wyż sza od 0,4%, wówczas, gdy skład stali odpowiada korzystnej analizie:
0,230% < C < 0,350%
Si < 0,30%
0,1% < Mn < 1,8%
Ni < 2,5%
0,2% < Cr < 3%
Mo + W/2 < 2,5%
V+ Nb/2 +Ta/4 < 0,3%
Mo* + 3xV* musi być większe od 0,8%, a gdy stal odpowiada bardziej korzystnej analizie:
0,240% < C < 0,320%
Si < 0,15%
0,1% < Mn < 1,6%
Ni < 2%
0,2% < Cr < 2,5%
0,3% < Mo + W/2 < 2,5%
V + Nb/2 + Ta/4 < 0,3%
Mo* + 3xV* musi być wyższe od 1,2%.
Aby wykonać formę z tej stali wytwarza się stal, odlewa się ją i walcuje lub kuje na gorąco w sposób znany, po czym wykrawa, aby otrzymać bloki, których grubość jest większa od 20 mm i może przekraczać 100 mm, i osiągnąć 400 mm lub 600 mm, a nawet 1500 mm. Należy odnotować, że dla mniej znacznych grubości bloki mogą być blachami lub szerokimi płytami, a dla największych grubości są one, na ogół, blokami kutymi.
Bloki są austenityzowane, ewentualnie podczas kucia na gorąco lub walcowania, w temperaturze wyższej od AC3, a korzystnie niższej od 950°C, zwłaszcza wówczas, gdy stal zawiera bor, a naPL 199 775 B1 stępnie są one hartowane w powietrzu, oleju lub wodzie zależnie od grubości i hartowności stali, tak aby otrzymać strukturę martenzytyczną lub martenzytyczno-bainityczną w całej swej masie. Wreszcie bloki te są wyżarzane w temperaturze wyższej od 500°C, a korzystnie co najmniej równej 550°C, ale niższej od AC1. Otrzymuje się zatem twardość zawartą między około 430 HB i 530 HB.
Z takich bloków wytwarza się w znany sposób cz ęści form zawierające wykroje matrycy, które są polerowane i ewentualnie ziarnowane. Ewentualnie te części utwardzane są powierzchniowo, na przykład przez azotowanie gazowe. Po azotowaniu gazowym, poza skrajną powierzchnią części, która jest azotowana, twardość stali zawarta jest między około 430 HB i 530 HB.
Tytułem przykładu i porównania rozważa się analizy odniesione do tabeli 1, z której niektóre cechy przeniesione są do tabeli 2.
Przykłady 1 do 6, 9 do 12 i 14 do 16 są zgodne z wynalazkiem, a przykłady 17, 18, 20 i 21 podane są tytułem porównania. Stale te nie zawierają takich pierwiastków jak selen, tellur, ołów, bizmut lub wapń, ale zawierają jednak trochę siarki, w zakresie między 0,010% i 0,020%.
Dla tych wszystkich stali określono również twardość HB w stanie odpuszczenia po hartowaniu, to znaczy dla struktury martenzytycznej lub martenzytyczno-bainitycznej po odpuszczaniu w temperaturze 550°C, jak również twardość HVZAT w strefie oddziaływania ciepła, w pobliżu miejsca spawania, którą można porównać do twardości HVbase metalu bazowego nie podlegającemu wpływowi ciepła. Te wyniki są również podane w tabeli 1.
Po porównaniu tych dwóch tabel można stwierdzić, że dla porównywalnej twardości (HB) i dla porównywalnego współczynnika twardości Dr, stale według wynalazku mają lepszą skrawalność (stosunek U/Dr znacznie mniejszy) niż stale podane tytułem porównania. Ponadto, mają one lepszą zdatność do naprawy przez spawanie, a zwłaszcza jednolitą charakterystykę polerowania po naprawie, znacznie lepszą od stali podanej tytułem porównania, ponieważ twardość w strefie wpływu ciepła (ZAT) jest mniejsza, a zwłaszcza że mniejszy jest stosunek HVZAT/HVbase.
Dla stali według wynalazku stosunek HVZAT/HVbase nie przekracza w rzeczywistości wartości 1,20 wówczas, gdy zawartość węgla jest mniejsza lub równa 0,35%.
T a b e l a 1
C Si Mn Ni Cr Mo W V Nb Cu B* Al* Ti* N*
1 0,25 0,15 1,3 0 2,1 1 0 0,3 0 0,2 25 6
2 0,24 0,13 1,2 0,3 2,5 1 0,9 0,26 0,1 0,2 4 8
3 0,2 0,1 1,3 1 2 1,1 0,8 0,3 0 0,2 19 4
4 0,25 0,15 1 0,2 2 2,1 0 0,3 0 0,3 35 5
5 0,28 0,15 1 0,2 3,3 1,8 1,5 0,3 0 0,2 22 5
6 0,29 0,04 1,2 1,2 2,1 1 0 0,16 0,28 0,02 27 12 6
9 0,35 0,15 0,7 1 1,3 1,5 0 0,28 0 0,3 2 65 5
10 0,35 0,15 1,4 1,5 1,5 1,5 0 0,28 0 0,2 2 14 22 6
11 0,28 0,12 0,7 1,2 2,2 1,6 0 0,2 0,3 18 3
12 0,31 0,12 0,2 1,2 2,2 1,6 0 0,2 0 0,1 3 32 18 5
14 0,38 0,13 1,3 0,2 2,9 1,5 0 0,1 0 0,2 21 9
15 0,39 0,05 1,3 1,8 2 1,55 0 0,09 0,2 27 2
16 0,39 0,03 1,3 1,5 3,2 0,8 0 0,1 0,3 25 3
17 0,39 0,3 0,63 0,1 1,5 0,45 0 0,42 0 0,1 18 4
18 0,38 1 0,4 0,2 5 1,25 0 0,34 0 0,1 22 5
20 0,34 0,25 0,8 0,2 0,5 0,5 0 0,6 0 0,3 12 7
21 0,39 0,45 0,57 0,1 3,2 0,7 0 0,24 0 0,2 15 5
przy czym bor, azot, tytan i glin wyrażone są w tysięcznych częściach %.
PL 199 775 B1
T a b e l a 2
Tr Dr U R R/2,7Tr U/Dr HB HVZAT HVZAT/HVbase
1 4,74 84,7 688 11,1 0,87 8,12 440 542 1,12
2 5,78 86,9 731 12,4 0,8 8,41 460 540 1,07
3 6,09 85,3 655 13,4 0,81 7,68 443 500 1,03
4 6,25 88,6 795 12 0,71 8,97 472 539 1,04
5 7,8 92,7 921 14,5 0,69 9,93 515 588 1,04
6 5,54 86,7 752 12,7 0,85 8,67 460 586 1,16
9 5,78 88,4 869 11,5 0,73 9,82 477 626 1,19
10 7,02 90,3 874 15,3 0,8 9,67 493 641 1,18
11 5,99 87,2 753 12,8 0,79 8,64 462 574 1,13
12 6 87,4 801 11,2 0,69 9,17 462 597 1,18
14 6,39 89,5 876 13,7 0,79 9,78 485 679 1,27
15 7,07 89,8 870 15,6 0,82 9,68 493 685 1,26
16 6,38 86,9 829 15,3 0,89 9,54 455 701 1,4
17 3,09 86,6 896 9,53 1,14 10,3 460 663 1,31
18 6,26 93,6 1011 22 1,3 10,8 530 727 1,25
20 2,73 85,4 877 8,31 1,13 10,3 442 601 1,24
21 4,44 87,4 882 13,6 1,13 10,1 465 694 1,36
Te stale nadają się do wytwarzania części na formy wtryskowe do tworzyw sztucznych. Ale nadają się one również do wytwarzania oprzyrządowania narzędziowego do obróbki metali.

Claims (11)

  1. Zastrzeżenia patentowe
    1. Blok ze stali do wytwarzania form wtryskowych do tworzyw sztucznych lub form do odlewania metali albo do wytwarzania elementów do obróbki metali, znamienny tym, że jego grubość jest większa niż 20 mm, a stal posiada strukturę całkowicie martenzytyczną lub martenzytyczno-bainityczną oraz twardość na wskroś w zakresie od 430 HB do 530 HB, przy czym skład chemiczny stali zawiera w % wagowych:
    0,180% <C < 0,400%
    Si < 0,8%
    Mn < 2,5%
    Ni < 3%
    Cr < 3,5%
    Mo + W/2 < 2,8%
    V + Nb/2 + Ta/4 < 0,5%
    Al < 0,4%
    Ti + Zr/2 < 0,1%
    - bor w zakresie od 0,0005% do 0,015%,
    - ewentualnie jeden lub wię cej pierwiastków wybranych spoś ród siarki, selenu i telluru, przy czym suma zawartości tych pierwiastków jest niższa lub równa 0,2%,
    - ewentualnie jeden lub wię cej pierwiastków wybranych spo ś ród oł owiu i bizmutu, przy czym suma zawartości tych pierwiastków jest niższa lub równa 0,2%,
    - ewentualnie wapń o zawartoś ci niż szej lub równej 0,1%,
    PL 199 775 B1 a resztę stanowi żelazo i zanieczyszczenia wynikające z wytapiania, gdzie miedź stanowi jedno z zanieczyszczeń, przy czym skład chemiczny stali spełnia ponadto następujące zależności:
    3,2 < Tr < 9 85 < Dr < 95 U/Dr < 10,0 Mo* + 3xV* > 0,4%, w których, dla zawartości wyrażonych w %:
    Tr = 1,8xC + 1,1xMn + 0,7xNi + 0,6xCr + 1,6xMo*+0,5 Dr = 54xC0,25+ 24,5x(Mo* + 3xV*)0,30 + 1,58xMn + 0,74xNi + 1,8xSi + 12,5x(Cr)0,20 U = 1600xC + 100x(0,25xCr + Mo* + 4,5xV*)
    R = 3,8xC + 10xSi + 3,3xMn + 2,4xNi + 1,4x(Cr+ Mo*)
    Mo* = Mo + W/2 V* = V + Nb/2 + Ta/4, przy czym zawartości boru, glinu, tytanu, cyrkonu i azotu wyrażone w tysięcznych częściach % wagowych, są takie, że
    B > - x K1 + 0,5 3 gdzie K1 = Min (I*; J*)
    I* = Max (0; I) i J* = Max (0; J)
    I = Min (N; N - 0,29(Ti + Zr/2 - 5))
    J = Min(N ;0,5( N - 0,52 Al + J (N - 0,52 Al )2 + 283 )).
  2. 2. Blok według zastrz. 1, znamienny tym, że skład chemiczny stali jest taki, że
    R > 11.
  3. 3. Blok według zastrz. 1, albo 2, znamienny tym, że
    R < 2,7xTr.
  4. 4. Blok według zastrz. 1, znamienny tym, że zawartość krzemu jest niższa od 0,45% wagowych, a zawartość węgla jest niższa lub równa 0,35% wagowych.
  5. 5. Blok według zastrz. 3, znamienny tym, że R/(2,7xTr) < 0,90.
  6. 6. Blok według zastrz. 5, znamienny tym, że R/(2,7xTr) < 0,80.
  7. 7. Blok według zastrz. 1, znamienny tym, że U/Dr < 9,0.
  8. 8. Blok według zastrz. 1, znamienny tym, że skład chemiczny stali zawiera w % wagowych:
    0,230% < C < 0,350%
    Si < 0,30%
    0,1% < Mn < 1,8%
    Ni < 2,5%
    0,2% < Cr < 3,0%
    Mo + W/2 < 2,5%
    V + Nb/2 + Ta/4 < 0,3%
    Mo* + 3xV* > 0,8%
  9. 9. Blok według zastrz. 8, znamienny tym, że skład chemiczny stali zawiera w % wagowych:
    0,240% < C < 0,320%
    Si < 0,15%
    0,1% < Mn < 1,6%
    Ni <2,0%
    0,2% < Cr < 2,5%
    0,3% < Mo + W/2 < 2,5%
    V + Nb/2 + Ta/4 < 0,3%
    Mo* + 3xV* > 1,2%.
  10. 10. Blok według zastrz. 6, znamienny tym, że Tr > 4,5.
  11. 11. Zastosowanie bloku, wykonanego ze stali, określonego w zastrzeżeniach 1 do 10, do wytwarzania części na formę mającą powierzchnię utwardzoną przez azotowanie.
PL371289A 2002-04-03 2003-04-01 Blok ze stali do wytwarzania form wtryskowych do tworzyw sztucznych lub form do odlewania metali albo do wytwarzania elementów do obróbki metali oraz zastosowanie bloku, wykonanego ze stali, do wytwarzania części na formę mającą powierzchnię utwardzoną przez azotowanie PL199775B1 (pl)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0204115A FR2838138B1 (fr) 2002-04-03 2002-04-03 Acier pour la fabrication de moules d'injection de matiere plastique ou pour la fabrication de pieces pour le travail des metaux

Publications (2)

Publication Number Publication Date
PL371289A1 PL371289A1 (pl) 2005-06-13
PL199775B1 true PL199775B1 (pl) 2008-10-31

Family

ID=28052057

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PL371289A PL199775B1 (pl) 2002-04-03 2003-04-01 Blok ze stali do wytwarzania form wtryskowych do tworzyw sztucznych lub form do odlewania metali albo do wytwarzania elementów do obróbki metali oraz zastosowanie bloku, wykonanego ze stali, do wytwarzania części na formę mającą powierzchnię utwardzoną przez azotowanie

Country Status (22)

Country Link
US (1) US20050115644A1 (pl)
EP (1) EP1490526B1 (pl)
JP (2) JP4323324B2 (pl)
KR (1) KR100934935B1 (pl)
CN (1) CN1317416C (pl)
AR (1) AR039237A1 (pl)
AT (1) ATE298010T1 (pl)
AU (1) AU2003258841B2 (pl)
BR (1) BRPI0308832B1 (pl)
CA (1) CA2480651C (pl)
DE (1) DE60300867T2 (pl)
ES (1) ES2240945T3 (pl)
FR (1) FR2838138B1 (pl)
HK (1) HK1067669A1 (pl)
MX (1) MXPA04009501A (pl)
MY (1) MY129855A (pl)
PL (1) PL199775B1 (pl)
RU (1) RU2309190C2 (pl)
TW (1) TWI328045B (pl)
UA (1) UA77516C2 (pl)
WO (1) WO2003083153A1 (pl)
ZA (1) ZA200407399B (pl)

Families Citing this family (35)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7229665B2 (en) 2001-05-22 2007-06-12 Millipore Corporation Process of forming multilayered structures
KR100836699B1 (ko) * 2005-10-27 2008-06-10 히타치 긴조쿠 가부시키가이샤 금형용 강
US20080073006A1 (en) * 2006-09-27 2008-03-27 Henn Eric D Low alloy steel plastic injection mold base plate, method of manufacture and use thereof
KR20150133863A (ko) 2007-08-01 2015-11-30 에이티아이 프로퍼티즈, 인코퍼레이티드 고 경도, 고 인성 철-계 합금 및 이의 제조 방법
US8444776B1 (en) 2007-08-01 2013-05-21 Ati Properties, Inc. High hardness, high toughness iron-base alloys and methods for making same
EP2123787A1 (fr) * 2008-05-06 2009-11-25 Industeel Creusot Acier à hautes caractéristiques pour pièces massives
JP5412851B2 (ja) * 2009-01-29 2014-02-12 大同特殊鋼株式会社 プラスチック成形金型用鋼およびプラスチック成形金型
US9182196B2 (en) 2011-01-07 2015-11-10 Ati Properties, Inc. Dual hardness steel article
PT2535430T (pt) * 2011-06-15 2019-02-19 Buderus Edelstahl Gmbh Aço ferramenta para ferramentas de conformação de alto desempenho e processo de produção para o mesmo
US9657363B2 (en) * 2011-06-15 2017-05-23 Ati Properties Llc Air hardenable shock-resistant steel alloys, methods of making the alloys, and articles including the alloys
EP2746419A1 (en) * 2012-12-20 2014-06-25 Sandvik Intellectual Property AB Bainitic steel for rock drilling component
CN103334061B (zh) * 2013-06-18 2016-01-20 上海大学 高导热率大截面压铸模具钢及其制备和热处理方法
SI2789699T1 (sl) * 2013-08-30 2017-06-30 Rautaruukki Oyj Utrjeni vroče valjani jekleni proizvod in metoda za proizvodnjo le-tega
AT515157B1 (de) * 2013-11-21 2016-12-15 Böhler Edelstahl GmbH & Co KG Verfahren zur Herstellung von Kunststoffformen aus martensitischem Chromstahl und Kunststoffform
KR20150061516A (ko) * 2013-11-27 2015-06-04 두산중공업 주식회사 금형강 및 그 제조방법
JP6645725B2 (ja) * 2014-04-30 2020-02-14 大同特殊鋼株式会社 金型用鋼及び金型
RU2561558C1 (ru) * 2014-09-15 2015-08-27 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Уральский государственный университет" (национальный исследовательский университет) (ФГБОУ ВПО "ЮУрГУ" (НИУ)) Легкообрабатываемая конструкционная хромомарганцевоникелевая сталь
RU2555319C1 (ru) * 2014-09-15 2015-07-10 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Уральский государственный университет" (национальный исследовательский университет) (ФГБОУ ВПО "ЮУрГУ" (НИУ)) Легкообрабатываемая конструкционная хромомарганцевоникельмолибденовая сталь
RU2586933C1 (ru) * 2015-06-08 2016-06-10 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Уральский государственный университет" (национальный исследовательский университет) (ФГБОУ ВПО "ЮУрГУ" (НИУ)) Мартенситная коррозионно-стойкая хромсодержащая сталь с улучшенной обрабатываемостью резанием
DE102015113058A1 (de) 2015-08-07 2017-02-09 Böhler Edelstahl GmbH & Co. KG Verfahren zum Herstellen eines Werkzeugstahles
CN105063514B (zh) * 2015-09-07 2017-05-10 宁波瑞国精机工业有限公司 一种车用铁链销及其加工方法
CN105112802B (zh) * 2015-09-09 2017-10-27 滁州迪蒙德模具制造有限公司 一种制备耐磨塑料模具的方法
CN105112801B (zh) * 2015-09-09 2017-05-17 滁州迪蒙德模具制造有限公司 一种非金属模具的制造方法
TWI756226B (zh) * 2016-06-30 2022-03-01 瑞典商伍德赫爾恩股份有限公司 用於工具架之鋼
CN106222564B (zh) * 2016-08-30 2018-09-04 张家港中环海陆特锻股份有限公司 钢锭及其冶炼方法、避免钢锭锻造开裂方法
JP7069654B2 (ja) * 2017-11-14 2022-05-18 大同特殊鋼株式会社 金型補修溶接材料
CN108220810A (zh) * 2017-12-29 2018-06-29 钢铁研究总院 一种高耐磨高强韧高温渗氮钢及其制备方法
US10760150B2 (en) 2018-03-23 2020-09-01 General Electric Company Martensitic alloy component and process of forming a martensitic alloy component
JP7167483B2 (ja) * 2018-05-15 2022-11-09 大同特殊鋼株式会社 ダイカスト金型用鋼及びダイカスト金型
DE102018207888A1 (de) * 2018-05-18 2019-11-21 Volkswagen Aktiengesellschaft Stahlmaterial und Verfahren zur Herstellung eines Stahlmaterials
CN108774712A (zh) * 2018-06-21 2018-11-09 河南中原特钢装备制造有限公司 超高热导率热冲压模具钢及其制造方法
JP2020132891A (ja) * 2019-02-12 2020-08-31 山陽特殊製鋼株式会社 熱伝導率に優れる金型用鋼
WO2021208181A1 (zh) * 2020-04-14 2021-10-21 北京科技大学 一种低温高韧高温高强及高淬透性热模钢及制备技术
CN114875335A (zh) * 2022-05-31 2022-08-09 宝武集团鄂城钢铁有限公司 一种截面硬度均匀的预硬型镜面塑料模具钢
CN115786819A (zh) * 2022-12-09 2023-03-14 广东新兴铸管有限公司 一种具有长寿命、高冶金质量的大管径管模及其制备方法

Family Cites Families (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR1551909A (pl) * 1967-08-08 1969-01-03
JPH0250910A (ja) * 1988-08-15 1990-02-20 Nippon Steel Corp 熱疲労特性の良い金型鋼板の製造方法
AT392982B (de) * 1989-04-24 1991-07-25 Boehler Gmbh Martensitaushaertbarer stahl
JP2881869B2 (ja) * 1989-12-06 1999-04-12 大同特殊鋼株式会社 溶接性にすぐれたプラスチック成形金型用鋼
DE4223895C1 (de) * 1992-07-21 1994-03-17 Thyssen Stahl Ag Verfahren zur Herstellung von dicken Panzerblechen
JP3440547B2 (ja) * 1994-04-11 2003-08-25 大同特殊鋼株式会社 高硬度析出硬化性型材
FR2726287B1 (fr) * 1994-10-31 1997-01-03 Creusot Loire Acier faiblement allie pour la fabrication de moules pour matieres plastiques ou pour caoutchouc
JPH08165542A (ja) * 1994-12-08 1996-06-25 Daido Steel Co Ltd 溶接性に優れたプラスチック成形金型用鋼
FR2729974B1 (fr) * 1995-01-31 1997-02-28 Creusot Loire Acier a haute ductilite, procede de fabrication et utilisation
FR2733516B1 (fr) * 1995-04-27 1997-05-30 Creusot Loire Acier et procede pour la fabrication de pieces a haute resistance a l'abrasion
CN1106454C (zh) * 1995-05-25 2003-04-23 空气及水株式会社 钢的渗氮方法
FR2745587B1 (fr) * 1996-03-01 1998-04-30 Creusot Loire Acier utilisable notamment pour la fabrication de moules pour injection de matiere plastique
FR2748036B1 (fr) * 1996-04-29 1998-05-22 Creusot Loire Acier faiblement allie pour la fabrication de moules pour matieres plastiques
SE506918C2 (sv) * 1996-06-26 1998-03-02 Uddeholm Tooling Ab Stållegering, stålprodukt tillverkad av legeringen samt användning av legeringen/produkten
FR2764308B1 (fr) * 1997-06-04 1999-07-23 Thyssen France Sa Procede de fabrication d'un acier pour moules de grandes dimensions
EP1069198A4 (en) * 1999-01-28 2002-02-06 Sumitomo Metal Ind STEEL PRODUCT FOR STRUCTURAL PARTS OF MACHINERY
KR20020031557A (ko) * 2000-10-21 2002-05-02 이계안 플라스틱 사출금형용 합금조성물

Also Published As

Publication number Publication date
KR100934935B1 (ko) 2010-01-06
CN1317416C (zh) 2007-05-23
BR0308832A (pt) 2005-01-25
MXPA04009501A (es) 2005-05-17
ZA200407399B (en) 2006-06-28
AU2003258841A1 (en) 2003-10-13
JP2009024260A (ja) 2009-02-05
CA2480651A1 (fr) 2003-10-09
ATE298010T1 (de) 2005-07-15
AR039237A1 (es) 2005-02-09
PL371289A1 (pl) 2005-06-13
BRPI0308832B1 (pt) 2015-10-06
RU2309190C2 (ru) 2007-10-27
CN1646717A (zh) 2005-07-27
JP4323324B2 (ja) 2009-09-02
DE60300867T2 (de) 2005-11-24
EP1490526B1 (fr) 2005-06-15
WO2003083153A1 (fr) 2003-10-09
UA77516C2 (en) 2006-12-15
TWI328045B (en) 2010-08-01
EP1490526A1 (fr) 2004-12-29
FR2838138B1 (fr) 2005-04-22
JP2005527703A (ja) 2005-09-15
RU2004132201A (ru) 2005-06-10
DE60300867D1 (de) 2005-07-21
HK1067669A1 (en) 2005-04-15
CA2480651C (fr) 2009-12-15
US20050115644A1 (en) 2005-06-02
MY129855A (en) 2007-05-31
TW200305655A (en) 2003-11-01
ES2240945T3 (es) 2005-10-16
KR20040108699A (ko) 2004-12-24
FR2838138A1 (fr) 2003-10-10
AU2003258841B2 (en) 2008-05-29

Similar Documents

Publication Publication Date Title
PL199775B1 (pl) Blok ze stali do wytwarzania form wtryskowych do tworzyw sztucznych lub form do odlewania metali albo do wytwarzania elementów do obróbki metali oraz zastosowanie bloku, wykonanego ze stali, do wytwarzania części na formę mającą powierzchnię utwardzoną przez azotowanie
AU708786B2 (en) Low alloy steel for the manufacture of moulds for plastics
US5645794A (en) Low alloy steel for the manufacture of molds for plastics and for rubber
KR20100135206A (ko) 열간가공 공구강 및 이를 이용한 철강제품
KR20100135205A (ko) 열간가공 공구강 및 이를 이용한 철강제품
CN104264078A (zh) 具有出色的韧性和热导率的热加工工具钢
ZA200503962B (en) Weldable steel building component and method for making same
AU2009248619B2 (en) Steel with high properties for solid parts.
US5855846A (en) Steel repairable by welding for the manufacture of molds for plastics
AU2009238307A1 (en) Hot-forming steel alloy
KR20190115423A (ko) 금형용 강, 및 금형
KR100368541B1 (ko) 용접성, 피삭성 및 열처리 특성이 우수한 공구강 및 이를이용한 금형
KR102253469B1 (ko) 다이캐스트 금형용 강 및 다이캐스트 금형
JP4258371B2 (ja) 加工性に優れたプラスチック成形金型用鋼
JPS5937738B2 (ja) 時効硬化性快削プラスチック金型用鋼
JPH0578786A (ja) 沈澱硬化性のオーステナイト系高温加工スチールおよびそれを処理する方法
JP2020070473A (ja) 金型用鋼及び金型
KR101909501B1 (ko) 굽힘강도가 우수한 주강 및 이를 이용한 금형 및 공구
AU2002250853B2 (en) Steel and method for producing an intermediate product
KR20240061233A (ko) 쾌삭형 탄소강, 그 제조방법 및 쾌삭형 탄소강 부품의 제조방법
EA040769B1 (ru) Заготовки с бейнитной структурой, имеющие высокую прочность, и способ изготовления
KR20040077105A (ko) 냉열 복합소재로서의 특수강 및 그 제조방법