PL191806B1 - Method of obtaining shaped workpieces - Google Patents

Method of obtaining shaped workpieces

Info

Publication number
PL191806B1
PL191806B1 PL337637A PL33763799A PL191806B1 PL 191806 B1 PL191806 B1 PL 191806B1 PL 337637 A PL337637 A PL 337637A PL 33763799 A PL33763799 A PL 33763799A PL 191806 B1 PL191806 B1 PL 191806B1
Authority
PL
Poland
Prior art keywords
sintering
mpa
temperature
compacting
during
Prior art date
Application number
PL337637A
Other languages
Polish (pl)
Other versions
PL337637A1 (en
Inventor
Wolf Michajłowicz Leszczyński
Ewgenij Stepanowicz Sewastianow
Aleksandr Anatolewicz Stojanow
Jurij Jakowlewicz Kuczma
Hanna Wiśniewska-Weinert
Original Assignee
Inst Obrobki Plastycznej
Instytut Obrobki Plastycznej
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Inst Obrobki Plastycznej, Instytut Obrobki Plastycznej filed Critical Inst Obrobki Plastycznej
Priority to PL337637A priority Critical patent/PL191806B1/en
Priority to DE60004106T priority patent/DE60004106T2/en
Priority to EP00981941A priority patent/EP1246950B1/en
Priority to AT00981941T priority patent/ATE245715T1/en
Priority to PCT/PL2000/000098 priority patent/WO2001049891A1/en
Publication of PL337637A1 publication Critical patent/PL337637A1/en
Publication of PL191806B1 publication Critical patent/PL191806B1/en

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C33/00—Making ferrous alloys
    • C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F3/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces
    • B22F3/12—Both compacting and sintering
    • B22F3/16—Both compacting and sintering in successive or repeated steps
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F2998/00—Supplementary information concerning processes or compositions relating to powder metallurgy
    • B22F2998/10—Processes characterised by the sequence of their steps

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)
  • Mechanical Treatment Of Semiconductor (AREA)
  • Processing Of Stones Or Stones Resemblance Materials (AREA)

Abstract

The invention concerns a method of getting shaped elements by pressing, sintering and cold-compacting of powder mixtures of steel with alloy additions, being used for production of machine parts, e.g. gears, bearings and others of high surface pressure strength and wear resistance. The method is characterized in that a preformed semi-final product is treated with presintering, preferably in dissociated-ammonia atmosphere at temperature 700 - 750 DEG C, preferably 720 - 730 DEG C during 20 - 40 min, preferably 30 min, and first compacting under pressure 700 - 800 MPa, preferably 750 MPa, and then second compacting with simultaneous calibration under pressure 900 - 1000 MPa, preferably 950 MPa, then is treated with final sintering at temperature 1100 - 1200 DEG C, preferably 1120 - 1150 DEG C, during 40 - 50 min, preferably 45 min.

Description

Opis wynalazkuDescription of the invention

Przedmiotem wynalazku jest sposób otrzymywania elementów kształtowych poprzez prasowanie, spiekanie i dogęszczanie na zimno mieszanek proszkowych, stali z dodatkami stopowymi, mający zastosowanie do produkcji części maszyn, np. kół zębatych, łożysk i innych, o wysokiej odporności na ścieranie i naciski powierzchniowe.The subject of the invention is a method of obtaining shaped elements by pressing, sintering and cold densification of powder mixtures, steel with alloy additives, applicable to the production of machine parts, e.g. gears, bearings and others, with high resistance to abrasion and surface pressure.

W znanych rozwiązaniach otrzymywanie części konstrukcyjnych z mieszanek proszkowych z dodatkami stopowymi odbywa się poprzez prasowanie i spiekanie w temperaturze 1100:1150°C w atmosferze ochronnej. Wyroby uzyskane tą metodą charakteryzują się dużą porowatością do 12% objętości i mają niską wytrzymałości na ściskanie.In the known solutions, the production of structural parts from powder mixtures with alloying additives is carried out by pressing and sintering at a temperature of 1100: 1150 ° C in a protective atmosphere. Products obtained by this method are characterized by high porosity, up to 12% of the volume, and low compressive strength.

W innej metodzie wyrób z proszkowej stali stopowej dwukrotnie prasuje się oraz dwukrotnie spieka w temp. 800°C i 1150°C.In another method, a product made of powder alloy steel is pressed twice and sintered twice at 800 ° C and 1150 ° C.

W tym rozwiązaniu również otrzymane wyroby nie uzyskują wymaganych, wysokich parametrów wytrzymałościowych.In this solution also the obtained products do not achieve the required high strength parameters.

Znany jest również sposób otrzymywania części z mieszanek proszkowych stali konstrukcyjnych z dodatkami stopowymi, polegający na prasowaniu, wstępnym spiekaniu w temp. 800:850°C, odkształcaniu wstępnie spieczonego półfabrykatu oraz spiekaniu ostatecznym w temperaturze 1120: 1180°C w atmosferze ochronnej.There is also a known method of obtaining parts from powder mixtures of structural steels with alloying additives, consisting in pressing, preliminary sintering at the temperature of 800: 850 ° C, deformation of the pre-sintered semi-finished product and final sintering at the temperature of 1120: 1180 ° C in a protective atmosphere.

Otrzymane tym sposobem części mają niewystarczające parametry wytrzymałościowe, a w szczególności małą wytrzymałość na zginanie.The parts obtained in this way have insufficient strength parameters, in particular low bending strength.

Poza tym znany jest sposób otrzymywania części z proszków metali z dodatkami stopowymi, w którym następuje prasowanie, wstępne spiekanie w temperaturze 650°C, powtórne prasowanie i powtórne spiekanie w temperaturze 1150°C.In addition, there is known a method of obtaining parts from metal powders with alloying additives, in which pressing, pre-sintering at a temperature of 650 ° C, repeated pressing and repeated sintering at a temperature of 1150 ° C are known.

Otrzymane tym sposobem części charakteryzują się niskimi parametrami wytrzymałościowymi, a w szczególności małą podatnością na ściskanie wyrobów pierścieniowych, przy promieniowym działaniu siły.The parts obtained in this way are characterized by low strength parameters, and in particular a low susceptibility to compression of the annular products under radial force.

Przedstawione powyżej sposoby otrzymywania wyrobów z mieszanek proszkowych stali z dodatkami stopowymi nie precyzują wartości nacisków, jakimi należy oddziaływać na kształtowaną część, również nie określają precyzyjnie czasu, w jakim powinno odbywać się spiekanie, podając przy tym bardzo szeroki przedział temperaturowy.The methods of obtaining products from powder mixtures of steel with alloying additives presented above do not specify the values of pressures that should be exerted on the shaped part, nor do they precisely determine the time in which sintering should take place, while providing a very wide temperature range.

Zagęszczanie proszków w zamkniętej matrycy do prasowania pod wpływem nacisku odbywa się w rezultacie wzajemnego przemieszczenia cząstek materiału i ich plastycznego odkształcania. Na pewnym etapie zagęszczania, wzajemne przemieszczanie cząstek zostaje wstrzymane poprzez ich wzajemne zaklinowanie. Dalsze podwyższanie gęstości wyrobów pod działaniem siły nacisku prasy może odbywać się tylko dzięki odkształcaniu poszczególnych cząstek. Intensywny zgniot poddanych prasowaniu cząstek i dalsze zwiększanie siły prasowania zostają zużyte na pokonanie zewnętrznych sił tarcia na styku: materiał proszkowy a narzędzia do prasowania. Wynikiem jest otrzymanie wysokiej porowatości po jednokrotnym prasowaniu w granicach od 15%do 20%.The compaction of the powders in the closed compression die under pressure occurs as a result of the mutual displacement of the material particles and their plastic deformation. At a certain stage of compaction, the mutual displacement of the particles is stopped by their wedging together. A further increase in the density of products under the influence of the pressure force of the press can only take place due to the deformation of individual particles. The intense crushing of the pressed particles and the further increase of the pressing force are used to overcome the external friction forces at the contact between the powder material and the pressing tools. The result is a high porosity after a single pressing ranging from 15% to 20%.

Dalsze podwyższanie gęstości wyrobu można otrzymać dzięki zwiększeniu plastyczności wypraski, które zachodzi podczas wstępnego spiekania w temperaturach równych temperaturze wyżarzania zwykłego metalu. Proces wstępnego spiekania przy temperaturze wyżarzania podwyższa plastyczność materiału proszkowego dając możliwość podwyższenia gęstości wyrobu poprzez jego plastyczne odkształcenie.A further increase in the density of the product can be obtained by increasing the plasticity of the compact, which occurs during pre-sintering at temperatures equal to the annealing temperature of the ordinary metal. The pre-sintering process at the annealing temperature increases the plasticity of the powder material, making it possible to increase the density of the product through its plastic deformation.

Plastyczne kształtowanie półfabrykatu wstępnie spieczonego, podobnie jak w materiale litym, odbywa się w wyniku tworzenia i przemieszczania się dyslokacji przez siatkę krystaliczną wzdłuż określonych powierzchni i sił dyslokacji. Plastyczność spieczonego wyrobu, a szczególnie gęstość gotowego wyrobu zwiększa się, jeśli w procesie pierwszego spiekania będzie wyeliminowane powstawanie takich czynników hamujących ruch przemieszczania się dyslokacji, jak powstawanie: twardego roztworu, drobnoziarnistych cząstek, wtórnych faz itd.Plastic shaping of the pre-sintered blank, as in solid material, takes place as a result of the formation and movement of dislocations through the crystal lattice along specific surfaces and dislocation forces. The plasticity of the sintered product, and especially the density of the finished product, increases if the first sintering process eliminates the formation of such factors that inhibit the movement of dislocation, such as the formation of: hard solution, fine particles, secondary phases, etc.

Z tego względu pierwsze spiekanie należy przeprowadzić w warunkach rekrystalizacyjnego wyżarzania w temperaturze AcI. Struktura wyprasek z proszków metali stali konstrukcyjnych jest mieszaniną oddzielnych komponentów (jeśli osnową jest proszek żelaza z dodatkami grafitu) lub stopowym ferrytem (jeśli osnową jest proszek żelaza z dodatkami stopowymi). Optymalna temperatura wstępnego spiekania powinna wynosić od 720°C do 730°C. W tej temperaturze rozpuszczalność węgla w a-żelazie wynosi około 0,03% i po spiekaniu w stanie rekrystalizacyjnego wyżarzania wyrobu charakteryPL 191 806 B1 zuje się niskimi współczynnikami twardości w wyniku braku takich czynników umocnienia jak fazy wtórne, dyspersyjność cząstek itp.Therefore, the first sintering should be performed under recrystallization annealing conditions at AcI temperature. The structure of the compacts from metal powders of structural steels is a mixture of separate components (if the matrix is iron powder with graphite additives) or alloyed ferrite (if the matrix is iron powder with alloying additives). The optimal pre-sintering temperature should be between 720 ° C and 730 ° C. At this temperature, the solubility of carbon in a-iron is about 0.03% and after sintering in the recrystallization annealing state, the product is characterized by low hardness factors due to the absence of strengthening factors such as secondary phases, particle dispersibility, etc.

Wiadomo, że dyfuzyjny ruch atomów żelaza w stalach węglowych w stanie przed przemianą (w konstrukcyjnych stalach, z domieszką Cr, Mo, Ni, Cu) przy 720:730°C ma w przybliżeniu taką samą wielkość, jak w związku g-żelaza przy 1100:1200°C.It is known that the diffusive movement of iron atoms in carbon steels in the state before transformation (in structural steels, with an admixture of Cr, Mo, Ni, Cu) at 720: 730 ° C is approximately the same amount as in the g-iron compound at 1100 : 1200 ° C.

Nieprawidłowa, dyfuzyjna ruchliwość atomów żelaza w zakresie temperatur 720:730°C prowadzi do tworzenia przy spiekaniu materiałów proszkowych ognisk wzajemnego oddziaływania, koncentrację których określa czas spiekania. Ognisko wzajemnego oddziaływania można ogólnie określić położeniami atomów, należących do obu cząstek proszku, rozdzielonych między cząstkowymi granicami- miejscami styku. Określone powyższymi definicjami ognisko wzajemnego oddziaływania jest zbieżne z „przestrzenną siatką styku”, a jego wzrost odbywa się nie tylko w wyniku przemieszczania się „przestrzennej siatki styku” wzdłuż powierzchni granic, lecz również poprzez przybliżenie parametrów „przestrzennej siatki styku”do sieci krystalicznej matrycy. Jeśli rozpuszczenie węgla i dodatków stopowych w żelazie przy 720-730°C nie zachodzi, to zmieniając czas spiekania w powyższych temperaturach można w szerokim przedziale zmieniać parametry „przestrzennej siatki styku”.The incorrect, diffusive mobility of iron atoms in the temperature range of 720: 730 ° C leads to the formation of interaction centers during sintering of powder materials, the concentration of which is determined by the sintering time. The point of interaction can be generally defined by the positions of the atoms belonging to both powder particles, separated between the partial boundaries - the points of contact. The point of interaction defined by the above definitions is convergent with the "spatial contact grid", and its growth takes place not only as a result of the movement of the "spatial contact grid" along the border surface, but also by bringing the parameters of the "spatial contact grid" to the crystal lattice of the matrix. If dissolution of carbon and alloying elements in iron does not occur at 720-730 ° C, then by changing the sintering time at the above temperatures, the parameters of the "spatial contact mesh" can be changed within a wide range.

Po określonym czasie spiekania międzycząsteczkowe punkty styku tworzą system płaszczyzn poślizgu, który w temperaturze otoczenia (pokojowej) wykorzystywany jest tak jak systemem płaszczyzn poślizgu wewnątrz ziaren i cząstek. Pod działaniem zewnętrznego nacisku zachodzi poślizg wzdłuż połączeń między cząsteczkowych, które maja istotne znaczenie dla procesu odkształcania plastycznego. Podobny model można nazwać modelem do „super dyslokacji, dlatego że oparty jest on na efektywnym prześlizgiwaniu po granicach cząstek w wyniku szczególnego rodzaju przesunięcia „przestrzennej siatki styku. To prowadzi do dodatkowego, znaczącego podwyższenia plastyczności spieczonych półfabrykatów, ponieważ wiadomym jest, że plastyczność materiałów metalowych znacznie wzrasta, jeżeli do procesu plastycznego płynięcia metalu, prócz poślizgu przy przemieszczaniu dysokacji, wprowadzi się jakiś dodatkowy mechanizm plastycznego odkształcania.After a specified sintering time, the intermolecular contact points form a system of slip planes which, at ambient (room) temperature, is used just like the system of slip planes inside the grains and particles. Under the action of external pressure, sliding occurs along the intermolecular connections, which are important for the plastic deformation process. A similar model can be called the "super dislocation model" because it is based on efficient sliding over particle boundaries as a result of a particular type of "spatial mesh contact shift". This leads to an additional, significant increase in the plasticity of the sintered blanks, since it is known that the ductility of metal materials increases significantly if some additional plastic deformation mechanism is introduced into the metal plastic flow process, in addition to the sliding displacement.

Biorąc pod uwagę powyższe uwarunkowania opracowano sposób będący przedmiotem wynalazku.Taking into account the above conditions, the method being the subject of the invention has been developed.

Istota wynalazku, którym jest sposób otrzymywania elementów kształtowych przez prasowanie, spiekanie i dogęszczanie mieszanek proszkowych stali z dodatkami stopowymi, polega na tym, że wstępnie ukształtowany element poddawany jest wstępnemuspiekaniu, korzystnie w atmosferze zdysocjowanego amoniaku w temperaturze (700:750)°C, korzystnie (720:730)°C, w czasie 20:40 min, korzystnie 30 min i pierwszemu dogęszczaniu pod ciśnieniem (700:800) MPa, korzystnie 750 MPa, a następnie drugiemu dogęszczaniu z jednoczesnym kalibrowaniem pod ciśnieniem (900: 1000) MPa, korzystnie 950 MPa, a następnie ostatecznemu spiekaniu w temperaturze (1100: 1200)°C, korzystnie (1120: 1150)°C, w czasie (40-50) min, korzystnie 45 min.The essence of the invention, which is the method of obtaining shaped elements by pressing, sintering and densifying powder mixtures of steel with alloying additives, consists in the fact that the pre-shaped element is subjected to preliminary sintering, preferably in an atmosphere of dissociated ammonia at a temperature of (700: 750) ° C, preferably (720: 730) ° C, during 20:40 min, preferably 30 min, and the first densification under pressure (700: 800) MPa, preferably 750 MPa, and then the second densification with simultaneous calibration under pressure (900: 1000) MPa, preferably 950 MPa, followed by final sintering at a temperature of (1100: 1200) ° C, preferably (1120: 1150) ° C, for (40-50) min, preferably 45 min.

Dzięki zastosowaniu sposobu według wynalazku uzyskano następujące efekty technicznoużytkowe:Due to the application of the method according to the invention, the following technical and operational effects were obtained:

- wysoką wytrzymałość na ścieranie, zgniatanie, ścinanie i ściskanie otrzymanego wyrobu,- high resistance to abrasion, crushing, shearing and compression of the product obtained,

-wysoki współczynnik wytrzymałości na odkształcenie,-high deformation resistance coefficient,

-gęstość otrzymanego produktu powyżej 7,6 g/cm3,-density of the obtained product above 7.6 g / cm 3 ,

-2 -3-2-3

-niski współczynnik płynięcia materiału, rzędu 10-2:10-3mm,- low flow index of the material, on the order of 10 -2 : 10 -3 mm

- zmniejszenie energochłonności produkcji,- reduction of energy consumption in production,

- możliwość zastosowania do wyrobów o dowolnych kształtach, dowolnego przeznaczenia, zwłaszcza do wyrobów o żądanej wysokiej wytrzymałości, jak koła zębate, łożyska, itp.- can be used for products of any shape, for any purpose, especially for products with the required high strength, such as gears, bearings, etc.

Przedmiot wynalazku w przykładowym wykonaniu, uwidoczniono w poniższych przykładach wykonania:The subject of the invention in an exemplary embodiment is shown in the following examples:

Przykład IExample I.

Wstępnie ukształtowany półfabrykat z mieszanki proszkowej stali z dodatkami stopowymi mosiądzu, niklu, miedzi i innych, jest poddawany wstępnemu spiekaniu w atmosferze zdysocjowanego amoniaku w temp. 725±5°C w czasie 30 min i poddaje dogęszczaniu pod ciśnieniem 750 MPa. Następnie jest poddawany drugiemu dogęszczaniu pod ciśnieniem 950 MPa i kalibrowaniu, po czym ostatecznemu spiekaniu w temp. 1130°C w czasie 45 min.A pre-shaped semi-finished product made of a steel powder mixture with alloy additives of brass, nickel, copper and others, is subjected to initial sintering in an atmosphere of dissociated ammonia at the temperature of 725 ± 5 ° C for 30 minutes and compacted at a pressure of 750 MPa. Then it is subjected to a second densification under the pressure of 950 MPa and calibration, followed by final sintering at 1130 ° C for 45 minutes.

Przykład IIExample II

Wstępnie ukształtowany półfabrykat z mieszanki proszkowej stali z dodatkami stopowymi mosiądzu, niklu, miedzi i innych, jest poddawany wstępnemu spiekaniu w atmosferze zdysocjowanego amoniaku w temp. 740±5°C w czasie 25 min i pierwszemu dogęszczaniu pod ciśnieniem 780 MPa.The pre-shaped semi-finished product made of a steel powder mixture with alloy additives of brass, nickel, copper and others is subjected to initial sintering in an atmosphere of dissociated ammonia at the temperature of 740 ± 5 ° C for 25 minutes and the first densification under the pressure of 780 MPa.

PL 191 806 B1PL 191 806 B1

Tak przygotowany element jest poddawany drugiemu dogęszczaniu pod ciśnieniem 980 MPa i kalibrowaniu, a następnie ostatecznemu spiekaniu w temp. 1180°C w czasie 40 min.The element prepared in this way is subjected to the second densification under the pressure of 980 MPa and calibration, and then finally sintering at the temperature of 1180 ° C for 40 minutes.

Przykład IIIExample III

Wstępnie ukształtowany półfabrykat z mieszanki proszkowej stali z dodatkami stopowymi mosiądzu, niklu, miedzi i innych jest poddawany wstępnemu spiekaniu w atmosferze zdysocjowanego amoniaku w temp. 710±5°C w czasie 35 min i pierwszemu dogęszczaniu pod ciśnieniem 710 MPa, po czym jest poddawany drugiemu dogęszczaniu pod ciśnieniem 910 MPa i kalibrowaniu, a następnie poddaje ostatecznemu spiekaniu w temp. 1100°C w czasie 50 min.The pre-shaped semi-finished product made of a steel powder mixture with alloy additives of brass, nickel, copper and others is subjected to initial sintering in an atmosphere of dissociated ammonia at the temperature of 710 ± 5 ° C for 35 minutes and the first densification under a pressure of 710 MPa, then subjected to the second densification under the pressure of 910 MPa and calibration, and then subjected to final sintering at 1100 ° C for 50 minutes.

W załączonej tabeli przedstawiono wyniki badań wytrzymałościowych części wykonanych z mieszanki proszkowej stali z dodatkami stopowymi, wykonanych sposobem według wynalazku w różnych temperaturach pierwszego spiekania w porównaniu z wzorcową próbką wykonaną dotychczasowym sposobem.The attached table shows the results of strength tests of parts made of a steel powder blend with alloying additives, made by the method according to the invention at different first sintering temperatures, compared to a reference sample made by the current method.

Nr p/p No p / p Skład chemiczny proszku Composition chemical powder Sposób wykonania Way performance Temperatura wstępnego spiekania °C Temperature preliminary sintering ° C Wytrzymałość zębów kół zębatych na zginanie xi kG/mm2 Bending strength of gear teeth x i kG / mm 2 Współczynnik xi przy 720°C nowa wzorzecThe x- factor at 720 ° C is a new standard 1 1 0,55-0,62% C 0.55-0.62% C Wzorzec Template 650 650 200,0 200.0 2 2 3,80-4,20% Ni 3.80-4.20% Ni Nowa New 715 715 360,0 360.0 3 3 1,80-2,20% Cu 1.80-2.20% Cu 720 720 370,0 370.0 1,85 1.85 4 4 0,30-0,50% Mo 0.30-0.50% Mo 725 725 370,0 370.0 5 5 700 700 280,0 280.0 6 6 750 750 300,0 300.0 7 7 800 800 280, 280, 8 8 0,35-0,42% C 0.35-0.42% C Wzorzec Template 650 650 198,0 198.0 9 9 1,80-2,20% Ni 1.80-2.20% Ni Nowa New 715 715 350,0 350.0 10 10 1,80-2,20% Cu 1.80-2.20% Cu 720 720 356,0 356.0 1,8 1.8 11 11 0,30-0,50% Mo 0.30-0.50% Mo 725 725 356,0 356.0 12 12 700 700 270,0 270.0 13 13 750 750 300,0 300.0 14 14 800 800 275,0 275.0 15 15 0,55-0,62% C 0.55-0.62% C Wzorzec Template 650 650 178,0 178.0 16 16 0,80-1,00% Cr 0.80-1.00% Cr Nowa New 715 715 268,0 268.0 17 17 1,80-2,20% Ni 1.80-2.20% Ni 720 720 286,0 286.0 1,6 1.6 18 18 0,30-0,80% Mn 0.30-0.80% Mn 725 725 286,0 286.0 19 19 700 700 220,0 220.0 20 twenty 750 750 238,0 238.0 21 21 800 800 214,0 214.0 22 22 0,25-0,32% C 0.25-0.32% C Wzorzec Template 650 650 167,0 167.0 23 23 1,50-2,10% Ni 1.50-2.10% Ni Nowa New 715 715 238,0 238.0 24 24 0,30-0,50% Mo 0.30-0.50% Mo 720 720 259,0 259.0 1,55 1.55 25 25 725 725 259,0 259.0 26 26 700 700 222,0 222.0 27 27 750 750 235,0 235.0 28 28 800 800 230,0 230.0

PL 191 806 B1PL 191 806 B1

Claims (1)

Sposób otrzymania elementów kształtowych poprzez spiekanie i prasowanie mieszanek proszkowych stali z dodatkami stopowymi, znamienny tym, że wstępnie ukształtowany półfabrykat jest poddawany wstępnemu spiekaniu w atmosferze korzystnie zdysocjowanego amoniaku w temperaturze (700±750)°C, korzystnie 720:730°C w czasie 20:40 min, korzystnie 30 min i pierwszemu dogęszczaniu pod ciśnieniem 700:800 MPa, korzystnie 750 MPa, a następnie drugiemu dogęszczaniu z jednoczesnym kalibrowaniem pod ciśnieniem 900: 1000 MPa, korzystnie 950 MPa, po czym jest poddawany ostatecznemu spiekaniu w temperaturze 1100: 1200°C, korzystnie 1120: 1150°C w czasie 40: 50 min, korzystnie 45 min.A method of obtaining shaped elements by sintering and pressing powder mixtures of steel with alloying additives, characterized in that the pre-shaped semi-finished product is subjected to pre-sintering in an atmosphere of preferably dissociated ammonia at a temperature of (700 ± 750) ° C, preferably 720: 730 ° C during 20 : 40 min, preferably 30 min and the first densification at 700: 800 MPa, preferably 750 MPa, followed by a second densification with simultaneous calibration at 900: 1000 MPa, preferably 950 MPa, followed by final sintering at 1100: 1200 ° C, preferably 1120: 1150 ° C during 40:50 min, preferably 45 min.
PL337637A 1999-12-31 1999-12-31 Method of obtaining shaped workpieces PL191806B1 (en)

Priority Applications (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PL337637A PL191806B1 (en) 1999-12-31 1999-12-31 Method of obtaining shaped workpieces
DE60004106T DE60004106T2 (en) 1999-12-31 2000-12-14 PRESSING AND SINTERING STEEL POWDER
EP00981941A EP1246950B1 (en) 1999-12-31 2000-12-14 Compacting and sintering steel powder
AT00981941T ATE245715T1 (en) 1999-12-31 2000-12-14 PRESSING AND SINTING STEEL POWDER
PCT/PL2000/000098 WO2001049891A1 (en) 1999-12-31 2000-12-14 Compacting and sintering steel powder

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PL337637A PL191806B1 (en) 1999-12-31 1999-12-31 Method of obtaining shaped workpieces

Publications (2)

Publication Number Publication Date
PL337637A1 PL337637A1 (en) 2001-07-02
PL191806B1 true PL191806B1 (en) 2006-07-31

Family

ID=20075799

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PL337637A PL191806B1 (en) 1999-12-31 1999-12-31 Method of obtaining shaped workpieces

Country Status (5)

Country Link
EP (1) EP1246950B1 (en)
AT (1) ATE245715T1 (en)
DE (1) DE60004106T2 (en)
PL (1) PL191806B1 (en)
WO (1) WO2001049891A1 (en)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102004002714B3 (en) * 2004-01-19 2005-05-19 SCHWäBISCHE HüTTENWERKE GMBH To produce sintered components, of light metal alloys, the powder is compressed into a green compact to be give a low temperature sintering followed by further compression and high temperature sintering

Family Cites Families (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2648519B2 (en) * 1989-10-03 1997-09-03 日立粉末冶金株式会社 Method of manufacturing synchronizer hub
US5080712B1 (en) * 1990-05-16 1996-10-29 Hoeganaes Corp Optimized double press-double sinter powder metallurgy method
JP2000510907A (en) * 1996-05-13 2000-08-22 ザ プレスメット コーポレーション Manufacturing method of high-performance iron-based materials

Also Published As

Publication number Publication date
ATE245715T1 (en) 2003-08-15
DE60004106T2 (en) 2004-04-22
PL337637A1 (en) 2001-07-02
DE60004106D1 (en) 2003-08-28
EP1246950A1 (en) 2002-10-09
EP1246950B1 (en) 2003-07-23
WO2001049891A1 (en) 2001-07-12

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US5080712A (en) Optimized double press-double sinter powder metallurgy method
US5754937A (en) Hi-density forming process
CN101124058B (en) Stainless steel powder
JP3635088B2 (en) Iron-based powder composition containing CaF2 and iron-based sintered product
US4681629A (en) Powder metallurgical process for manufacturing copper-nickel-tin spinodal alloy articles
DE2756512A1 (en) SINTER PRESSING FOR CHIP-REMOVING TOOLS
DE10308274A1 (en) Manufacturing process for a high-density ferrous forging
CN108580918A (en) A kind of production method of copper and iron spread powder
US4090874A (en) Method for improving the sinterability of cryogenically-produced iron powder
US3744993A (en) Powder metallurgy process
DE19510088A1 (en) High-pressure phase boron nitride sintered body for cutting tools and method for producing the same
DE1962495C3 (en) Process for the production of sintered chromium steel of high density
US3700434A (en) Titanium-nickel alloy manufacturing methods
EP0274542B1 (en) Alloy steel powder for powder metallurgy
PL191806B1 (en) Method of obtaining shaped workpieces
KR20070112875A (en) Fe-based sintered alloy
CA1094362A (en) Method of manufacturing sintered steel for components
JPS6046170B2 (en) Copper alloy used for liquid phase sintering of iron powder
JPH032335A (en) Manufacture of titanium powder or titanium alloy powder sintered product
US20030047032A1 (en) Method of producing powder metal parts from metallurgical powders including sponge iron
JP2002275601A (en) Low core loss silicon steel sheet and production method therefor
Zak-Szwed et al. IRON-BASE PM MATRIX ALLOYS FOR DIAMOND-IMPREGNATED TOOLS.
JPH05263181A (en) Manufacture of fe base sintered alloy member having high strength and high toughness
Babakhani et al. Effect of carbon content and sintering temperature on mechanical properties of iron based PM parts produced by warm compaction
JPH025811B2 (en)