Przedmiotem wynalazku jest urzadzenie do ekstrakcji produiktów z materialów stalych za pomoca cieczy, zawierajace "beben obrotowy umo¬ zliwiajacy plukanie w przeciwiprajdizie maiteria¬ lóiw stalych ciecza, w celu ekstrakcji jednego lub kilku skladników, zwlaszcza' sacharozy z buraków cukrowych lub z trzciny cukrowej. iZnane sa rózne urzadzenia do ekstrakcji utwo¬ rzone przez beben obrotowy, którego os jest po-* zaorana lub nieco nachylona, i w którym materia¬ ly stale i ciecz kraza w kierunkach przeciwnych dzieki odpowiedniej konstrukcji, na przyklad opi¬ sane w belgijskich opdlsach patentowych nr 367 630 i 371026. Takie urzadzenie zawiera poziomy be¬ ben obrotowy o duizej sreidnicy podzielonej na kolejne przedzialy przez wewnetrznie scianki helio- koidalne i przz zespól siatek i/lub perforowanych blach- znajdlujacych sie w plaszczyznie srednicy.Obrót bejbna wokól jego osi powoduje osiowe przemieszczanie cieczy, która zajlmuje czesc we wnetrzna i przeplywa wtfdluiz scianki helikoidal- nej przechodzac poprzez siatki, ale przy kazdym pólobrocie bejbna siatki zatrzymuja materialy stale i podmosza je az do czesci górnej bebna i powoduja slizganie sie na poiprzadniim zwoju jpeprzez kanaly umieszczone w plaszczyznie sred- cpcctweg i skierowane w kierunku .przeciwnym do poitfierzchni helikoadalnej. Pck kazdym calkowi- tym obrocie materialy stale przemieszczaja sie ^wa razy a pól skoku powierzchni helikoidalnej 10 15 w kierunku jej konca wejsciowego, to jest z ta sanna prejdkoscia co ciecz ale w kierunku prze¬ ciwnym.To urzadzenie charakteryzuje sie tym, ze siat¬ ki sa polozone w .plaszczyznie srednicy, przez któ¬ re materialy stale nie moga przemieszczac sie, i które dziela beben na dwie czesci, które mu¬ sza byc zasilane na przemian w maiterialy stale za kazjdym pólolbrolteim bebna. W ulepszonym roz¬ wiazaniu opiisanym w beflgaijlgkim opisie patento¬ wym nr 475 626 powierzchnia helikoidalna, na której krazy ciecz, ma podwójne wejiscie co ma na celu dwukrotne zwiekszenie predkosci prze¬ mieszczania cieczy w stosunku do predkosci ma¬ terialów stalych. Czas przebywania cieczy w be¬ bnie je&t zredukowany o polowe co jest korzy¬ stne wówczas, gdy ciecz psuje sie szybko, jak to jest w przypadku sacharozy. W tym urzadzeniu, poza istnieniem dwóch obiegów czesciowych ma¬ terialów stalych), ciecz jejst rozdzielana na równo¬ legle strumienie, które nigdy sie nie mieszaja. Te urzadzenia maja jednak wiele niedogodmosci.Kanaly, w których materialy stale musza sliz¬ gac sie w kierumku przeciwnymi do powierzchni helikoudalnej latwo sie zatykaja i aby tego uni¬ knac szczelina' musi byc dostatecznie duza, a to wymaga1 zeby beben mial duza srednice i zeby predkosc obrotowa byla umiarkowana, a to ogra¬ nicza wydajnosc urzadizenia.Nie jest mozlijwe dokladne zrealizowanie zasa- 115 546115 546 3 dy przeciwpradu, poniewaz obecnosc dwóch od¬ rebnych obiegów materialów stalych, które sa za¬ nurzane na przemian w kazdym z dwóch stru¬ mieni cieczy powoduje, ze materialy' stale tego samego obiegu wchodza w kontakt z tym samym strumieniem cieczy tylko raz na dwa obroty be¬ bna.Oddzielanie cieczy i materialów stalych jest niezupelne poniewaz te ostatnie sa zatrzymywane przez siatke i/lut) perforowane blachy jak rów- 4f&i£Ó--przez~ pionowa krate, na której gromadza sie \ otie * w zwarta mase, która przeciwstawia sie ! przejsciu cieczy. I Polozenie siatek | i/lub perforowanych blach w plaszczyznie srednicy oraz obecnosc kanalów, któ- te-c4bejimufa czejsc^osiowa aparatu, ogranicza ge¬ ometrycznie powierzchnie, która mozna im nadac.Wówczas-, gdy plaszczyzna srednicowa przekro¬ czy polozenie poziome, ciecz która ciagle przeply¬ wa z materialami stalymi zanurzonymi w niej nie oddziela sie juz z tych materialów, ale za¬ trzymywana przez szczeline plaszczyzny srednico¬ wej poprzedza, ona te materialy stale w kierun¬ ku, w którym chca (me sie slizgac, W celu zapobiegniecia wadom oddzielania ma¬ terialów stalych i cieczy, niektóre rozwiazania tego urzadzenia zostaly zaopatrzone w perforowa¬ ne blachy usytuowane na przedluzeniu wzdluz scianki bebna i scianek bocznych przedzialów, a nawet w perforowane blachy tworzace powie¬ rzchnie czolowe i stanowiace przegrody prostopad¬ le do osi bebna-, które wyznaczaja przedzialy po¬ przecznie. W celu zapobiegniecia zwezeniu kana¬ lów, w ulepszonych urzadzeniach opisanych w bel¬ gijskich opftsach patentowych nr 711 2.19 i 728 417, materialy stale przechodza wzdluz powierzchni he- tfkoidalnej, a ciecz krazy w kierunku przeciw¬ nym w kanalach promieniowych podczas, gdy plaszczyzna srednicowa oddzielajaca dwa obiegi materialów stalych i dwa równolegle strumienie cieczy sa zachowane. Nalezy jednakze zauwazyc, ze obrotowe bebny posiadajace cechy zastrzezone w tych patentach takie jak to, ze wejscie mate¬ rialów stalych jest umiesizczone z boku przed powierzchnia helikoidalna a wejscie cieczy z bo¬ ku za ta powierzchnia, byly juz znane poprzednio na przyklad z radzieckiego swiadectwa autorskie¬ go nr 76 5&4. Urzadzenie opisane w belgijskich opisach patentowych nr 711219 i 728 417 ma do¬ datkowe niedogodnosci takie, ze materialy stale podnoszone do czesci górnej bejbna przez plasz¬ czyzne srednicowa nie sa juz hamowane przez przejscie w kanalach i slizgaja sie gwaltownie na zwartej masie, która zle sie rozpuszcza- w cieczy i tworzy nawet czesto stozek; który nieyjest zanu¬ rzony.Zamierzenia poprawy tych niedogodnosci plasz¬ czyzny srednicowej sa opasane we wloskim opi¬ sie patentowym nr 478054. Siatki sa rozmieszczo- one nie tylko srednicowo, ale i wzdluz cieciwy. Sa one zdiulbiowane przez pelna blache która jest pra¬ wie do nich równolegla i sa przesuniete o 45° wzgledem siebie tak, ze predkosc przemieszczania materialów stalych wzgledem bejbna jest równa siedem dziewiajtych predkosci cieczy. Ten uklad 4 ma powazna niedogodnosc niepotrzebnego kompli¬ kowania przeplywu cieczy z jednego przed-zialu do drugiego, który musi dolkonywac sie poprzez wie¬ lokrotne dysze zewnetrzne umieszczone w obudo- 5 wie bebna, które moga sie zaitkac Jesli materia¬ ly stale zbiora sie w tych miejscach, W opisie radzieckiego swiadectwa autorskiego nr 76 5194 cytowanego powyzej, jest opisany obro¬ towy bejben, którego siatki sa umieszczone sredni- 10 cowo ale maja ksztalt pochylni, na której mate¬ rialy stale sa podnoszone, podczas gdy ciecz prze¬ chodzi przez siaitke, wpada do komory, która znajduje sie pod pochylnia, i jest zatrzymywana przez scianke pelna i przeplywa na poprzedni 15 zwój -poprzez wybranie w sciance helikoidalnej.Pod wplywem obrotu bejbna materialy stale roz¬ bijaja sie wówczas na pochylni slizgajac sie na siankach i wpadaja powyzej dolnej scianki do czesci dolnej bebna na inna. frakcje cieczy. To ^ urzadzenie ma taka wade, ze wysokosc pochylni, która okresla maksymalny poziom cieczy, jest nie¬ wystarczajaca poniewaz tasmy srubowe, które sa przymocowane do powierzchni wewnetrznej be¬ bna, pozostawiaja otwór w jego czesci osiowej. 25 Ponadto nie ma zadnego urzadzenia do tego, ze¬ by ciecz napedzana w wyniku swojej bezwlad^- nosci nie rozbijala sie na .pochylni w tym samymi czaGie co materialy stale. Talki beben moze obra¬ cac sie tylko wolno przy malym wspólczynniku 30 wypelnienia a jego wydajnosc jest niedostateczna.W opisie radzieckiego swiadectwa autorskiego 1 nr 135 425 jest opisane urzadzenie posiadajace du¬ zo podobienstw z poprzednimi, ale które wyko¬ rzystuje powierzchnie srubowa o podwójnym 35 wejsciu. Maiterialy stale sa podnoszone przez pla¬ skie sita, których przekrój prostopadly do osi bebna zajmuje polazenie cieciwy i przesuwaja sie na. tych sitach w wyniku obrotu bejbna podczas, gdy ciecz, kitóra przeplywa1 przez te sita jest za- 40 trzymyiwama przez scianke pelna i przeplywa dwa razy przez scianke helikoidalna dzieki kana¬ lom promieniowym. W stosunku do urzadzenia opisanego w radzieckim swiadectwie autorskim nr 76 594 to urzadzenie daje korzysc lepszego wy- 45 korzystania jego objetosci. Jednakze przystoso¬ wanie powierzchni srulbowej o podwójnym wej¬ sciu bardzo komplikuje konstrukcje, a fakt, ze pelne sita zajmuja polozenie cofniete pogarsza wady juz wymienione srednicowych powierzchni 50 perforowanych. Ponadto przesuwanie sie materia¬ lów stalych na powierzchniach perforowanych musi byc unikniejte z powodu scierania, które one powodluja zwlaszcza w przypadku krajanki bura¬ czanej co powoduje ich lamanie i zmniejszenie 55 przepuisziczalnoóci tych powierzchni.Celem wynalazku jest unikniecie niedogodno¬ sci wymienionych powyzej, to jest polepszenie oddzielania cieczy i materialów stalych, powodo¬ wanie spadku materialów stalych w sposób cia- 60 S*y unikajac zeby one slizgaly sie na powierzch¬ niach perforowanych, i umozliwienie zwiekszenia predkosci obrotowej, w celu zmniejszenia czasu przebywania i zwiekszenia pojemnosci roboczej urzadzenia, a ponadto uproszczenie konstrukcji i 65 zmniejszenie kosztu urzadzenia.mws Cel ten osiagnieto przez wykonanie urzadzenia do ekstrakcji produktów z materialów stalych za pomcca cieczy, zawierajacego beben obrotowy, którego os jest pozioma lub nieco nachylona, za¬ opatrzony w scianke wewnetrzna w przyblizeniu helikoidalna, który to beben jest zaopatrzony mie¬ dzy zwojami tej scianki w elementy podnoszace, które podnosza materialy stale z cieczy i tworza przejscie powyzej scianki poprzecznej w ksztalcie progu, który zatrzymuje i przez który przelewa sie ciecz na inny zwój w wyniku obrotu bebna.Zgodnie z wynalazkiem, rzut na plaszczyzne pro¬ stopadla do osi bebna co najmniej jednego z ele¬ mentów podnoszacych odpowiada czesci krzywej takiej, ze prosta styczna do tej krzywej zatacza kat wynoszacy co najmniej 90° przesuwajac sie z jednego konca do drugiego elementu podnoszacego.Rzut na plaszczyzne prostopadla do osi bebna co najmniej jednego z elementów podnoszacych odpowiada w przyblizeniu czesci krzywej wybra¬ nej sposród elipsy i kola, wpisanej w kat srod¬ kowy wynoszacy 70 do 270°, korzystnie 90 do 180°, której jeclen koniec jest przymocowany dc scianki bebna, a której drugi koniec usytuowany w odleglosci od osi bebna mniejszy od trzech czwartych promienia, korzystnie zawartej miedzy jedna dziesiata i jedna trzecia promienia.Zwój wejsciowy materialów stalych zawiera co najmniej jeden otwór w sciance wewnetrznej w przyblizeniu w ksztalcie helikoidalnym, przez któ¬ ry czesc cieczy, która przeplynela przez element podnoszacy, jest zawrócona do obiegu i ponow¬ nie wykorzystana do przenoszenia w kierunku elementu podnoszacego materialów stalych wpro¬ wadzonych do aparatu.Rzuty dwóch kolejnych elementów podnoszacych na plaszczyzne prostopadla do osi bebna tworza miedzy soba kat Iloczyn kata a przez liczbe elemntów podno¬ szacych jest bliski ilorazowi 360° i liczby elemen¬ tów podnoszacych. n360° Kat a jest bliski wartosci , gdzie k k+1 oznacza stosunek czasu przebywania cieczy i cza¬ su przebywania materialów stalych w bebnie, a n jest równe 1 jesli kat a jest mniejszy od 360°, r,ówne 2 jesli kat a jest zawarty miedzy 360° + +720° i równe 3 jesli kat a jest wiekszy od , 720°.Kat a rosnie odcinkami, w kierunku przemiesz¬ czania sie materialów stalych.Wewnetrzna scianka helikoidalna oddzielajaca dwa zwoje, jest umieszczona przemieszczalnie w kierunku osiowym wzgledem co najmniej jednego elementu podnoszacego, w celu zwiekszenia jego szerokosci. zewnetrzna scianka w przyblizeniu helkoidal- na ma zmienny skok, przy czym szerokosc zwo¬ jów zmniejsza sie stopniowo odcinkaimi, w kie¬ runku przemieszczania sie cial stalych.JWfewnetrzna scianka w przyblizeniu helikoidal¬ na jest utworzona przez kolejne wspólsrodkowe 10 15 przez co najmniej jedna scianke nachylona.Przedmiot wynalazku jest uwidoczniony w przy¬ kladach wykonania na rysunku, na którym fig. 1 do 4 przedstawiaja beben zawierajacy elementy konstrukcyjne o róznych ksztaltach, sluzace do podnoszenia materialów stalych z cieczy, w prze¬ kroju poprzecznym, fig. 5 i 6 — beben zaopatrzo¬ ny w elementy konstrukcyjne o dwóch ksztaltach, sluzace do zanurzania materialów stalych we frak¬ cji cieczy ubozszej w produkty ekstrahowane, w przekroju poprzecznym, fig. 7 i 8 — beben za¬ opatrzony w dwa kolejne elementy konstrukcyjne sluzace do podnoszenia materialów stalych z cie¬ czy, oraz kat, który one miedzy soba tworza, w przekroju poprzecznym, fig. 9 do 11 — czesc po¬ wierzchni bebna, w rozwinieciu, dla róznych ko¬ rzystnych wartosci kata, który tworza miedzy so¬ ba kolejne elementy konstrukcyjne sluzace do pod¬ noszenia materialów stalych z cieczy, wynosza- 30 cych odpowiednio 186°, 372° i 244°, fig. 12 — czesc powierzchni cylindrycznej bebna ze zmie¬ niona scianka helikoidalna, w rozwinieciu, fig. 13 — beben z kolejnymi elementami konstrukcyjny¬ mi smuzacymi do podnoszenia materialów stalych 25 z cieczy, tworzacymi miedzy soba kat równy 180°, w przekroju podluznym, fig. 14 — beben z kolej¬ nymi elementami konstrukcyjnymi sluzacymi do podnoszenia materialów stalych z cieczy, tworza¬ cymi miedzy soba kat równy 180°, w przekroju M poprzecznym, fig. 15 — beben z kolejnymi ele¬ mentami konstrukcyjnymi sluzacymi do podnosze¬ nia materialów stalych z cieczy, tworzacymi mie¬ dzy soba kat 186°, w przekroju poprzecznym, fig. 16 — beben z kolejnymi elementami konstruk¬ cyjnymi sluzacymi do podnoszenia materialów stalych z cieczy, tworzacymi miedzy soba kat rów¬ ny 244°, w przekroju poprzecznym, fig. 17 — be¬ ben z elementami konstrukcyjnymi tworzacymi kat 360°, w przekroju -poprzecznym, fig. 18 — be¬ ben z elementami konstrukcyjnymi tworzacymi kat 360°, w przekroju podluznym, fig. 19 — be¬ ben z elementami konstrukcyjnymi tworzacymi kat 372°, w przekroju poprzecznym, fig. 20 — zmienione elementy konstrukcyjne w przekroju Ukazujacym zwój wejsciowy materialów stalych i wyjsciowy ciecz, fig. 21 — zmienione ele¬ menty konstrukcyjne w przekroju ukazujacym zwój wyjsciowy materialów stalych i wejsciowy cieczy, fig. 22 — czesc elementów konstrukcyj- . nych, które zapewniaja przemieszczanie cieczy w kierunku przeciwnym do kierunku przemieszcza¬ nia materialów stalych, w widoku perspektywicz¬ nym, fig. 23 — czesc elementów konstrukcyjnych, które zapewniaja przemieszczanie cieczy w kie- 55 runku przeciwnym do kierunku jrzemieszczania materialów stalych, w przekroju podluznym, fig. 24 — beben z elementami konstrukcyjnymi tworza¬ cymi kat 395°, w przekroju poprzecznym, fig. 25 — inny przyklad wykonania odpowiadajacy przy- eo kladowi z fig. 20, dla przypadku, gdy wejscie ma¬ terialów stalych do urzadzenia dokonuje sie bez pomocy cieczy nosnej, w przekroju poprzecznym, fig, 26 — inny przyklad wykonania odpowiadaja- odcinki kola, korzystnie prostopadle do osi beb- Cy przykladowi z fig. 23 dla przypadku, gdy wej- na, z których kazdy jest polaczony z nastepnym ^ scie materialów stalych do urzadzenia dokonuje 35 40 45 507 115 546 8 sie bez pomocy cieczy nosnej, w przekroju podluz¬ nym.Najpierw zostana opisane elementy konstruk¬ cyjne, które znajduja sie w czesci srodkowej apa¬ ratu. Miedzy zwojami scianki helikoidalnej znaj¬ duja sie elementy 1 podnoszace materialy stale, których przekrój plaszczyzna prostopadla do osi bebna jest krzywa oznaczona na fig. 1, przedlu¬ zona przez scianke poprzeczna 4 w postaci progu, który zatrzymuje ciecz. Element podnoszacy 1 jest przymocowany do bebna w punkcie 2 i zbliza sie do jego srodka az do punktu 3, podnoszac podczas obrotu bebna materialy stale z cieczy, która zbie¬ ra sie w komorze 7 i jest zatrzymywana przez próg 4, który jest przymocowany szczelnie do be¬ bna w punkcie 5. W wyniku obrotu bebna, ciecz przeplywa przez próg na zwój poprzedni poprzez korytarz, który przechodzi przez scianke helikoi- dalna. Co najmniej jeden z elementów podnosza¬ cych ma krzywizne taka, ze podczas obrotu beb¬ na materialy podnoszone z cieczy obsypuja sie przez próg bez slizgania sie na elemencie podno¬ szacym w punkcie 6. Co najmniej jeden z elemen¬ tów podnoszacych ma co najmniej jeden punkt po¬ wiazania z progiem.Rzut na plaszczyzne prostopadla do osi beibna co najmniej jednego z elementów pcdonszacych od¬ powiada czesci krzywej takiej, ze prosta styczna do tej krzywej zatacza kat co najmniej 90° przesu¬ wajac sie z jednego konca do drugiego konca ele¬ mentu podnoszacego, to jest, ze punkt oznaczajacy koniec 2, który jest pionowy lub przekracza polo¬ zenie pionowe, podczas gdy koniec oznaczony przez punkt 3 jest poziomy tak, ze ciezar materialów sta¬ lych znajdujacych sie w poblizu tego punktu 3 przeszkadza materialom stalym znajdowac sie w poblizu punktu* 2, slizgania sie na elemencie pod¬ noszacym. Te materialy stale sa wiec zmuszone do obsypywania sie w miare jak kazdy przekrój krzy¬ wej osiaga swój kat stoku naturalnego, to jest podczas obrotu bebna o co najmniej 90°.W przykladzie wykonania wynalazku, rzut na plaszczyzne prostopadla do osi bebna co najmniej jednego z elementów podnoszacych odpowiada w przyblizeniu czesci spirali, korzystnie wspólsrod- kowej z bebnem, wpisujacej sie w kat srodkowy 70 do 450°, której jeden koniec styka sie ze scian¬ ka bebna, a której drugi koniec jest usytuowany w pewnej odleglosci od osi bebna wynoszacej jedna trzecia do trzech czwartych promienia. Spirala mo¬ ze wiec oczywiscie byc spirala Archimedesa lub spirala logarytmiczna.Co najmniej jeden z progów moze miec przedluzenie 8 (fig. '2) poza jego punkt polacze¬ nia z elementem podnoszacym az na odleglosc od osi bebna mniejsza od jednej trzeciej promienia tak, zeby zatrzymac na równym poziomie calosc luib czesc materialów stalych, co zwieksza ilosc materialów stalych mozliwych do zatrzymania przez element podnoszacy. Aby ulatwic oddziela¬ nie cieczy, przedluzenie progu poza punkt przy¬ wiazania z elementem podnoszacym moze byc podwójne, to jest utworzone przez powierzchnie wewnetrzna 9, po której przeplywa ciecz i która jest polaczona z elementem podnoszacym 13 oraz z pelna powierzchnia zewnetrzna 11, która jest polaczona z progiem 4 co przedstawiono na fig. 3 i co powoduje, ze element podnoszacy jest rów¬ niez przedluzony na odleglosc od osi bebna rów¬ na dlugosci progu.Powierzchnie 9 i 11 nie musza koniecznie byc równolegle i promieniowe jak to przedstawiono na fig. 3 ale moga byc nachylone i moga miec rózny ksztalt. W wyniku, przemieszczenie mate¬ rialów stalych konczy sie wówczas, gdy poloze¬ nie bebna jest takie, ze powierzchnia 9 tworzy z poziomem kat, który odpowiada katowi natural¬ nego stoku materialów stalych a odsaczanie tych materialów stalych zatrzymuje sie wówczas, gdy powierzchnia 11 odchyla sie od poziomu poniewaz ciecz przeplywa wówczas w kierunku punktu 12 i l?czy sie ponownie z materialami stalymi, od których zostala oddzielona. Wynika stad, ze na¬ chylenie powierzchni 9, 11 musi byc wybrane za¬ leznie od zadanego dzialania i od cech materia¬ lów stalych i cieczy. Wreszcie moze byc konieczne nadanie tym powierzchniom ksztaltu krzywego aby uniknac martwych katów szkodliwych dla dobrego odsaczania lub umozliwic unieruchomie¬ nie w niektórych miejscach materialów stalych jesli zostana one zwilzone. W szczególnosci za¬ krzywienie powierzchni 9 moze byc polaczone z zakrzywieniem elementu podnoszacego w ten spo¬ sób, aby utworzyc tylko jeden element konstruk¬ cyjny 14, jak to przedstawiono na fig. 6.Wynika stad, ze w korzystnym przykladzie wy- % konania, rzut na plaszczyzne prostopadla do osi bebna co najmniej jednego z elementów podnosza¬ cych odpowiada w przyblizeniu czesci elipsy, w da¬ nym przypadku czesci kola, wpisanej w kat srod¬ kowy wynoszacy 70 do 270°, korzystnie 90 do 180°.Jeden koniec elementu jest przymocowany do scianki bebna, a drugi jego koniec jest usytuowa¬ ny w pewnej odleglosci od osi bebna mniejszej od trzech czwartych promienia, korzystnie zawar¬ tej miedzy jedna dziesiata i jedna trzecia promie¬ nia.Krzywizna elementów podnoszacych moze tak¬ ze laczyc jedna spirala i jedna elipsa to jest, ze rzut na plaszczyzne prostopadla do osi bebna co najmniej jednego z elementów podnoszacych odpo¬ wiada w przyblizeniu czesci spirali, korzystnie wspólsrodkowej z bebnem, wpisanej ,w kat srod¬ kowy wynoszacy 70 do 360°, której jeden koniec styka sie ze scianka bebna, a której drugi ko¬ niec jest przedluzony przez czesc elipsy, lub przez czesc kola wpisanego w kat srodkowy wyno¬ szacy 70" do 270°, korzystnie 90 do 180°, któ¬ rej koniec jest usytuowany w pewnej odleglo¬ sci od osi bebna mniejszej od trzech czwartych promienia, korzystnie wynoszacej jedna dziesiata do jednej trzeciej promienia.Jak to pokazano na fig. 3 element podnoszacy i próg nie sa polaczone w punkcie 12 za wyjat¬ kiem punktów laczenia, które bylyby konieczne do zapewnienia ich sztywnosci mechanicznej, zas miedzy progiem i katem elementu podnoszacego najblizszym osi bebna jest usytuowany otwór tworzacy kanal dla cieczy. Te otwory sa prze¬ znaczone do tego aby uniknac zeby ciecz przeply- 10 15 20 26 30 40 45 50 55 609 115 546 io wajaca w wyniku bezwladnosci nie rozbijala sie o ten próg. Jednakze jesli koniec elementu podno¬ szacego i koniec progu znajduja sie w tej samej odleglosci od osi bebna wówczas, gdy jego obrót jest bardzo szybki, ciecz podnoszona w tym sa¬ mym czasie co i materialy stale przez element podnoszacy, moze podobnie rozbijac sie jednocze¬ snie na koncu elementu podnoszacego i na koncu progu aby wpasc przez próg do czesci cieczy ekstrahowanej, która jest mniej bogata w produkt ekstrahowany. Aby tego uniknac jest korzystne zeby poza wymienionymi otworami, odleglosc mie¬ dzy koncem elementu podnoszacego blizszego osi bebna i osia bebna byla wieksza od odleglosci miedzy koncem progu i osia bebna tak, ze stru¬ mien cieczy,' który ewentualnie rozbic mialby sie na koncu elementu podnoszacego, rozbija sie o próg i wpada na niego a nie poza niego. Aby ulatwic ten efekt, wierzcholek progu moze byc nieco nachylony lub zakrzywiony w kierunku elementu podnoszacego taik, zeby otwór 16 (fig. 4) byl skierowany do elementu podnoszacego a nie do osi bebna jak na fig. 3.Ksztalt progu moze byc wybrany jako plaska powierzchnia promieniowa, plaska powierzchnia nachylona, powierzchnia krzywa, na przyklad powierzchnia 15, której przekrój plaszczyzna pro¬ stopadla do osi bebna jest czescia paraboli jak przedstawiono na fig. 4. Poniewaz takie krzywe powierzchnie sa trudne do wykonania wystarczy uzyskac ich ksztalt przyblizony laczac powierzch¬ nie plaskie i powierzchnie cylindryczne przez spa¬ wanie. Inne podobne krzywe powierzchnie moglyby byc równiez przystosowane bez wychodzenia poza ramy wynalazku.Co najmniej jeden z elementów podnoszacych ma postac siatki lub blachy perforowanej, korzy¬ stnie z miekkiej stali lub ze stali nierdzewnej.Wklesly bok co najmniej jednego z elementów podnoszacych moze zawierac co najmniej jedna krawedz w ksztalcie ostrogi. Ta krawedz moze byc utworzona przez plyte, teownik lub ka¬ townik przyspawany do elementu podnoszacego.Jak przedstawiono na fig. 4, ta krawedz moze byc takze utworzona przez zagiecie blachy perfo¬ rowanej, równolegle do osi bebna, która umozli¬ wia calkowite unikniecie slizgania sie materialów stalych na elemencie podnoszacym, i zwiekszenie powierzchni perforowanej oraz sluzy jako usztyw¬ nienie. Aby przyspieszyc oddzielanie cieczy i ma¬ terialów stalych, kazda powierzchnia oddzielajaca moze ponadto zawierac uzupelniajace blachy per¬ forowane wzdluz scianki helikoidalnej tak, jak to jest znane z innych typów bebnów obrotowych.Powodujac przesypywanie sie kolejnych frakcji materialów stalych, ryzyko utworzenia stozka z materialów stalych, które nie sa zanurzone, jest minimalna, ale w celu calkowitego jego wyelimi¬ nowania konstrukcja wewnetrzna bebna zawiera co najmniej jeden element staly, usytuowany mie¬ dzy dwoma kolejnymi elementami podnoszacymi, w pewnej odleglosci od powierzchni bebna w przyblizeniu równej maksymalnej wysokosci mie¬ szania materialów stalych i cieczy. Ten element konstrukcyjny stanowi przeszkode przechodzaca podczas obrotu bebna powyzej powierzchni cieczy i/lub w warstwie górnej tej cieczy, w celu obie¬ gania ewentualnego stozka zanurzonych materia¬ lów stalych lub przemieszczania jego podstawy.Ksztalt tego elementu konstrukcyjnego zalezy od odleglosci oddzielajacej dwa kolejne elementy pod¬ noszace i moze byc wybrany jako powierzchnia promieniowa 17 (fig. 5), plaska powierzchnia na¬ chylona w stosunku do osi bebna, powierzchnia zakrzywiona 18, której krzywizna jest korzystnie wspólsrodkowa z bebnem (fig. 6), oraz zespól po¬ wierzchni plaskich stanowiacych wieloscian, na przeklad czworoscian, którego dokladny opis jest podany ponizej. Ten element konstrukcyjny jest utworzony przez co najmniej jeden element wy¬ brany sposród blach pelnych, blach perforowa¬ nych, siatek i pretów.Ponizej opisano elementy konstrukcyjne ulep¬ szone, które znajduja sie na dwóch koncach beb¬ na. Od strony wejscia scianka helikoidalna two¬ rzy zwój wejsciowy dla materialów stalych, wpi¬ sany w kat srodkowy wynoszacy 360 do 540°, ko¬ rzystnie 430° do 470, którego szerokosc wzrasta podczas pierwszego obrotu i który zawiera ele¬ ment podnoszacy wpisany w kat srodkowy wy¬ noszacy co najimniej 240°, korzystnie wynoszacy 270 do 450°, którego szerokosc odpowiada szero¬ kosci zwoju. Próg, który przedluza element pod¬ noszacy jest podobny do progów czesci srodkowej bebna. Beben jest zamkniety na jednym koncu przez tarcze prostopadla.do jego osi, w której jest usytuowany centralny otwór, przez który sa wpro¬ wadzone materialy stale, korzystnie w sposób cia¬ gly, na przyklad jako zawiesina w cieczy nosnej.Miedzy jego punktem styku z tarcza, która zamy¬ ka beben i jego pierwszymi punktem styku z pro¬ giem, scianka helikoidalna jest perforowana na czesci jej obwodu, w celu umozliwienia przeply¬ wu cieczy oddzielonej w komorze usytuowanej pod elementem podnoszacym. Ciecz nosna opuszcza be¬ ben przez kilka otworów wykonanych w scian¬ ce cylindrycznej, korzystnie usytuowanych w tej samej plaszczyznie prostopadlej do osi bebna, i jest zbierana w kolektorze 69 w postaci pólpier- scienia usytuowanego pod bebnem (fig. 20), Mie¬ dzy spirala wejsciowa i jej przedluzeniem nie nastepuje przeplyw cieczy. Ciecz ekstrakcyjna do¬ plywajaca z czesci srodkowej bebna na ten zwój opuszcza beben przez otwór 89 (fig. 23) w sciance cylindrycznej bebna usytuowany w poblizu zwoju wejsciowego, w przyblizeniu na wprost progu, i jest zbierana oddzielnie w kolektorze pólpierscie- niowym usytuowanym pod bebnem i z nim po¬ laczonym.Urzadzenie moze byc równiez zasilane materia¬ lami stalymi bez cieczy nosnej. W tym przepadku zwój wejsciowy materialów stalych, któtrego sze¬ rokosc wzrasta podczas pierwszego obrotu, zawie¬ ra jeden element podnoszacy, którego szerokosc odpowiada szerokosci zwoju, ale który jest wpi¬ sany w kat srodkowy zblizony do kata srodkowe¬ go elementów podnoszacych zawartych w czesci srodkowej bejbna. Ponadto kanal do przeplywu cieczy pojdotony do kanalu czesci srodkowej be¬ bna, jest umieszczony miedzy zwojem wejscio- 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 6011 115 546 12 wyim i jego przedluzeniem. Miedzy punktem sty¬ ku z tarcza, która zamyka beben, i pierwszym punktem styku z progiem, scianka helikoidalna , zawiera co najmniej jeden otwór 90 (ifig. 25), przez który czesc cieczy która przechodzi przez element podnoszacy jest zawrócona do obiegu i ponownie wykorzystywana do transportu w kierunku ele¬ mentu podnoszacego materialu stale wprowadzo¬ ne do aparatu, lacznie z ciecza, która doplywa do nastepnego zwoju przez kanal doprowadzajacy Inina czesc cieczy, która przechodzi przez element podnoszacy przeplywa przez kolektor pólpierscie- niowy usytuowany pod bebnem, poprzez jeden tyl- ko otwór wykonany w sciance cylindrycznej, w przyblizeniu na wprost progu.Od strony wylotu, próg zwoju wyjsciowego ma¬ terialów stalych jest przedluzony przez zakrzy¬ wiona blache, która otacza czesciowo srube trans¬ portowa wspólsrodkowa z bebnem, która to bla¬ cha jest polaczona ze scianka srubowa w ten spo¬ sób, ze obejmuje spirale wyjsciowa 73 (fig. 21) tak, zeby podczas obrotu bebna materialy stale, które nie zostaly usuniete przez srube nosna, na która one byly przesypywane,- z powrotem upadly na ten ostatni element podnoszacy. Ciecz jest wprowadzona, korzystnie w sposób ciagly, przez wydrazona os przenosnika srubowego, któremu odipowiada w bebnie przewód 81 (fig. 23) dopro¬ wadzajacy ciecz, który jest zakonczony na tylnej powierzchni progu, poprzedzajacej powierzchnie zwoju wyjsciowego materialów stalych, skad ciecz przeplywa w wyniku ciezkosci na przemian przed i za progiem zaleznie od polozenia bebna. Jesli stosuje sie dwie ciecze o, róznych skladach, zespól zaworów sterowany z zewnatrz przez obrót bebna moze doprowadzac na przemian do urzadzenia, na przyklad w przypadku ekstrakcji sacharozy z bu¬ raków cukrowych, wode swieza, za progiem i wo¬ de wycisnieta przed progiem* Przekroje dwóch kolejnych elementów podno¬ szacych plaszczyzne prostopadla do osi bebna two¬ rza miedzy soba kat 19 (fig. 7) równy a mierzo¬ ny w kierunku, w którym przemieszczaja sie ma¬ terialy stale. Urzadzenie wedlug wynalazku mo¬ ze byc zbudowane dla dowolnej wartosci kata a wiekszej od 90°, korzystnie zawartej w granicach 180 do 480°, przy czym niektóre wartosci sa bar¬ dziej korzystne niz; inne ze wzgledu na koszt bu¬ dowy jak i skutecznosc ekstrakcji i wydajnosc urzadzenia. Wybór kata a jest wiec bardzo waz¬ ny i jest ograniczony przez pewna liczbe warun¬ ków podanych ponizej.W celu zrównowazenia momentu obrotowego, jest korzystne, zeby elementy podnoszace byly roz¬ mieszczone jednakowo na obwodzie bebna, to jest zeby iloczyn kata a przez liczbe elementów pod¬ noszacych byl bliski ilorazowi 360° przez liczbe elementów podnoszacych. Wybór jest ulatwiony jesli liczba elementów podnoszacych jest liczba pierwsza. Zatem dla trzydziestu jeden elementów podnoszacych odpowiadaja na przyklad katy 16/31 360° = 185,8° 21/31 360° = 243,9° i 32/31 360° = = 371,6°.Czas konieczny do tego aby materialy stale przemiescily sie z elementu podnoszacego ozna¬ czonego linia ciagla (fig. 7), który, znajduje sie przed plaszczyzna rysunku, do elementu podno¬ szacego oznaczonego linia przerywana, który znaj¬ duje sie za plaszczyzna rysunku, jest równy cza¬ sowi którego potrzeba aby beben obrócil sie o kat a. Ale czas konieczny dla cieczy aby pokonac te sama droge w kierunku przeciwnym odpo¬ wiada tylko obrotowi o kat 360° — a poniewaz ciecz przeplywa droga krótsza, która przechodzi przez scianke helikoidalna przez wybranie usytuo¬ wane w punkcie 20. Czas przebywania cieczy i przebywania materialów stalych w bebnie sa wiec 360—a w stosunku . Jesli kat a jest równy 360°, a wybrania w sciance helikoidalnej sa umieszczone wzdluz tej samej tworzacej bebna i tworza krót¬ ki obwód miedzy wejsciem i wyjsciem cieczy, któ¬ rej czas pobytu zmierza do zera czego trzeba oczywiscie uniknac. Jesli kat a jest wiekszy od 360° jaik to jest przedstawione na fig. 8, ciecz przeplywa przez scianke helikoidalna w punkcie 21 i dochodzi do progu oznaczonego linia ciagla po obrocie bebna o kat 720° —a. Czasy przebywa¬ nia cieczy i materialów stalych w bebnie <,a 720 —a w stosunku , ale aby skompensowac do- \ a datkowe przemieszczenie osiowe o jeden skok w 0 kierunku srubowym, cieczy podczas obrotu, trze¬ ba zeby ciecz przeplynela w kierunku przeciwnym dwa razy przez scianke helikoidalna w punkcie 21 zamiast tylko jeden raz, a to wymaga kanalu za¬ miast wybrania w sciance helikoidalnej. Podobnie ,5 dla kata a wynoszacego 720 do 1080°, stosunek 1080° —a czasów przebywania bylby , przy czym a ciecz musialaby przechodzic trzy razy przez scian- 0 ke helikoidalna itd. W urzadzeniu wedlug wyna¬ lazku, stosunek miedzy czasem przebywania cie¬ czy i czasem przebywania materialów stalych moze wiec byc wybrany dowolnie. Jest on okre- n 360° 5 slony przez kat a,'który musi byc bliski , k+1 przy czym k jest stosunkiem czasu przebywania cieczy i czasu przebywania materialów stalych w bebnie, a n — iloscia razy, która ciecz ma prze- D plynac przez scianke helikoidalna wówczas, gdy jest ona przelewana przez próg. Na przyklad dla kata a wynoszacego 244°, czas przebywania, cie- (360 — 244) czy wynosi 0,475 raczy czas przeby- 5 244 wania materialów stalych. Ta redukcja czasu prze¬ bywania cieczy moze byc korzystna wówczas, gdy ciecz psuje sie szybko jak to ma miejsce w przy¬ padku soku buraczanego.) Aby zwiekszyc skutecznosc aparatu potrzeba ze¬ by ciecz oddzielona byla od kontaktu z inna cze¬ scia materialów stalych bezzwlocznie to jest, jest korzystnie, zeby kat a byl taki zeby przesypywa¬ nie materialów stalych w wyniku obrotu bebna ; bylo bardziej zaawansowane na zwoju, na którym 5 10 15 20 25 \ 30 35 40 46 50 55 60 65115 546 13 14 ciecz przeplywa, niz przesypywanie materialów stalych, od których ona oddziela sie na zwoju, któ¬ ry ona opuszcza. Tej zwloki mozna takze uniknac jesli kat a jest taki, ze przeplyw cieczy na zwo¬ ju, na którym ona przemieszcza sie jest opóznio¬ ny tak dlugo, ze materialy stale zaczynaja prze¬ sypywac sie ponad progiem na tym zwoju w wy¬ niku obrotu bebna taik, ze ciecz jest zatrzymywa¬ na dluzej na zwoju, który ona opuszcza w kon¬ takcie z materialami stalymi, które sie oddziela Wartosc kata a, które lepiej spelniaja te warun-. ki zaleza od rodzaju materialów stalych, ale sa korzystnie zawarte w granicach 180 do 270° lub 360 do 450°. Opóznienie przeplywu cieczy moze równiez byc utrzymane zmieniajac polozenie wy¬ brania w sciance helikoidalnej lub zmieniajac po¬ lozenie i nachylenie w stosunku do osi bebna, ka¬ nalu sluzacego do prowadzenia cieczy. Duzo in¬ nych elementów moze równiez wplywac na wybór kata a, na przyklad cechy fizyczne takie jak prze¬ puszczalnosc materialów stalych i wspólczynnik dyfuzji produktu ekstrahowanego, cechy mecha¬ niczne takie jak geometria urzadzenia, latwosc konstrukcji lub dostep podczas obslugi, cechy eks¬ ploatacyjne takie jak predkosc obrotu bebna, opty¬ malny czas trwania jednostkowego zanurzenia ma¬ terialów stalych, stopien zadanej ekstrakcji.Ponadto warunki ekstrakcji, które zmieniaja sie wzdluz bebna z racji zmian wlasnosci fizycznych materialów stalych, i z racji zwiekszenia funk¬ cji wykladniczej, koncentracji cieczy w produkcie ekstrahowanymi, uzasadniajac w niektórych wy¬ padkach wzrost trwania jednostkowego zanurze¬ nia na wylocie urzadzenia do ekstrakcji, a to nie jest stosowane w znanych urzadzeniach. W urza¬ dzeniu wedlug wynalazku wystarczy zeby kat a wzrastal odcinkami, w kierunku przemieszczania sie materialów stalych.Wartosc kata a wybranego ostatecznie, wynika z kompromisu miedzy róznymi czynnikami. Oto padano kilka przykladów nie ograniczajacych, ka¬ ta a stosowanego w przypadku ekstrakcji sacha¬ rozy z buraków culkrowych: Jesli dysponowana przestrzen jest ograniczona przez istniejaca konstrukcje, kat a równy 186° daje te korzysc, ze umozliwia zbudowanie urza¬ dzenia w bardzo krótkim czasie.Jesli warunki klimatyczne czynia trudnym prze¬ chowanie buraków wynika stad, ze stan bakterio¬ logiczny soku jest zly i ze szybko sie on psuje, kat a wynosi wówczas korzystnie 244 lub 279° poniewaz zmniejsza on czas przebywania soku w urzadzeniu od polowy do jednej trzeciej czasu przebywania krajanki buraczanej.Jesli poszukiwanym celem jest maksymalna wy¬ dajnosc, kat a wynosi 372° lub wiecej poniewaz umozliwia on zwiekszenie wysokosci progu i po¬ lepszenie wspólczynnika wykorzystania objetosci urzadzenia.Na'figurze 9 przedstawiono' fragment rozwinietej powierzchni bebna podzielonej wzdluz tworzacych dla kata a równego 186°, zas na fig. 10 dla kata a równego 372°, a na fig. 11 dla kata a równego 244°.Linie przerywane odpowiadaja tworzacej prze¬ kroju, zas linie ciagle wskazuja styk scianki heli¬ koidalnej i progów z powierzchnia bebna. Linie przerywane krótkie i dlugie wskazuja drogi, przez które przeplywa ciecz i przechodza materialy sta- 5 le, którym odpowiadaja dla calkowitego obrotu, przemieszczenia osiowe przedstawione wektorami a dla cieczy i b dla materialów stalych. Strefy zakreskowane odpowiadaja rzutom elementów pod¬ noszacych na powierzchnie bebna. Dla niektórych 10 wartosci kata a, a zwlaszcza w przypadku kata a równego 244° przedstawionego na fig. 11, ele¬ menty podnoszace znajdujace sie na dwóch przy- lrglych zwojach nie odpowiadaja sciance helikoi¬ dalnej. Umozliwia to nadanie wybraniu, które 15 znajduje sie pod elementem podnoszacym, dlugosci równej dlugosci tego elementu i zbudowanie scian¬ ki helikoidalnej z blachy perforowanej powyzej elementu podnoszacego tak, aby ciecz mogla prze¬ chodzic przez niego po oddzieleniu materialów 20 stalych.Ponadto- scianka helikoidalna oddzielajaca dwa zwoje moze byc przemieszczana w kierunku osio¬ wym wzgledem co najmniej jednego elementu pod¬ noszacego aby zwiekszyc jego szerokosc, lecz aby 25 elementy podnoszace nie przeszkadzaly sobie wza¬ jemnie i aby nie zwiekszac dlugosci bebna i pod warunkiem zmniejszenia kanalu zanurzeniowego usytuowanego miedzy elementami podnoszacymi.Na fig. 2 przedstawiono przyklad miedzy innymi 30 takiego przemieszczenia w przypadku kata a a ró¬ wnego 244°. Element podnoszacy jest zakonczony plaszczyzna nachylona 23, w celu kierowania ma¬ terialów stalych do kanalu zanurzeniowego 22 z po¬ wodu jego zwezenia. 35 W celu uwzglednienia polaczonej redukcji obje¬ tosci materialów stalych i objetosci cieczy na wy¬ locie, która moze osiagnac 30% w przypadku eks¬ trakcji sacharozy z buraków cukrowych, urzadze¬ nie wedlug wynalazku moze miec takze scianke 40 helikoidalna, która zawiera zmienny skok, przy czym szerokosc zwojów zmniejsza sie, w danym przypadku odcinkami, w kierunku przemieszcza¬ nia sie materialów stalych.To, co powiedziano powyzej w stosunku do beb- 45 na zawierajacego jedna scianke helikoidalna mo¬ ze byc oczywiscie zastosowane do bebna zawie¬ rajacego dwie lub kilka' scianek helikoidalnych.Ponizej opisano przyklad wykonania urzadze¬ nia wedlug wynalazku, który moze byc wykona- 50 ny z plaskich blach zwyklymi metodami stosowa¬ nymi w kuzniach przy róznych wielkosciach ka¬ ta a unikajac konstrukcji scianek helikoidalnych.Scianka wewnetrzna w przyblizeniu w ksztalcie powierzchni srubowej, jest utworzona przez kolej- 55 ne wspólsrodikowe odcinki kola, korzystnie pro¬ stopadle do osi bebna, przy czym kazdy z nich jest polaczony z nastepnym przez co najmniej jedna nachylona scianke. W korzystnym przykla¬ dzie wykonania, odcinki kola sa przesuniete wzgle- ^ dem siebie o kat a wokól osi bebna.Dla kata a równego 180°, aparat jest utworzony przez odcinki kola 24 prostopadle do osi bebna, polaczone ze soba przez scianki 25 i 26 nachylone w kierunkach przeciwnych (fig. 13 i 14). Beben €5 jest wiec podzielony na pewna liczbe komór pól-Id 116 646 16 kolowych, z których kazde zawiera jeden element podnoszacy i jeden próg taik jak opisano poprzed¬ nio miedzy równoleglymi odcinkami kolowymi 24 T*e komory lacza sie ze soba poprzez otwór w na¬ chylonych sciankach, które lacza powierzchnie be¬ bna tylko z jednym koncem i sa przerwane w kierunku ku górze dla nachylonych scianek 25 i do dolu dla nachylonych scianek Z6 (fig. 14) w odleglosci od powierzchni bebna w przyblizeniu równej maksymalnej wysokosci mieszaniny zanu¬ rzonych materialów stalych i cieczy tak, aby zu¬ pelnie zanurzyc przejscie materialów stalych, któ¬ re dotychczas nie byly zanurzone.W celu otrzymania kata a wiekszego od 180°, na przyklad równego 186° nalezy obrócic kazdy segment kolowy 24 wokól osi bebna o kat równy fe° w stosunku do poprzedniego segmentu jak to przedstawiono na fig. 15. Powoduje to odksztalce¬ nie scianek nachylonych 25 i 26 i powoduje ze sa one skrzywione. Moze byc konieczne rozdzielenie ich na dwie lub nawet na trzy czesci laczone przez spawanie, w celu umozliwienia wykonania tych scianek z plaskich blach handlowych. Obrót odcinków kolowych 24 ma na celu przerwanie wzajemnego ustawienia na przedluzeniu progów i spowodowanie, zeby z obydwu stron odcinków kolowych Z4, komora która znajduje sie pod ele¬ mentem podnoszacym za plaszczyzna rysunku, od¬ powiadala kanalowi zanurzeniowemu powyzej pro¬ gu, gdzie ciecz musi sie znajdowac, na zwoju któ¬ ry znajduje sie przed plaszczyzna rysunku. Wy¬ starczy wiec zastosowac wybranie w tym miejscu w odcinku kolowym 24 w celu umozliwienia przej¬ scia cieczy z jednego zwoju na drugi.Aby uniknac zakrzywienia nachylonych scianek co jest zwlaszcza stosowane dla kata a bliskiego 240°, zamiast odcinków kolowych, scianka wewne¬ trzna majaca w przyblizeniu ksztalt helikoidalny, jest utworzona przez kolejne czesci kolowe ogra¬ niczone przez dwa odcinki proste, korzystnie nie¬ równe, których dlugosci sa w stosunku piec do czterech tworzace miedzy soba kat a, a których punkt przeciecia znajduje sie w odleglosci od osi bebna zawartej w granicach jedna dziesiata do jednej drugiej promienia, korzystnie jedna trzecia.Te czesci kola sa przesuniete wzgledem siebie o kat a, przy czym odcinki proste, które je ogram- czaja sa równolegle parami i polaczone przez na¬ chylone scianki w ksztalcie plaskim tak, zeby utworzyc zdeformowana powierzchnie srubowa.Pomocnicza powierzchnia plaska w ksztalcie w przyblizeniu trapezoidalnyiri, przeznaczona do za¬ nurzania materialów stalych, które nie byly do¬ tychczas zanurzone, jest umieszczona miedzy dwie¬ ma czesciami kolejnymi kola i ograniczona przez prosta, która laczy punkty przeciecia odcinków prostych, które ograniczaja te czesci kola, przez najkrótszy z dwóch odciników prostych ogranicza¬ jacych czesc* tylna kola, przez przeciecie tak okre¬ slonej plaszczyzny z czescia przednia kola i przez odcinek prosty, który laczy punkty przeciecia tej plaszczyzny i dwóch czesci kola, przy czym punk¬ ty znajduja sie w odleglosci od powierzchni beb¬ na w przyblizeniu równej malks^malnej wysoko¬ sci mieszaniny zanurzonych materialów stalych 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 i cieczy. Elementy podnoszace i progi takie jak opisano poprzednio, wpisuje sie w kajt srodkowy zblizony do 360° —a i Sa usytuowane miedzy dwiema czesciami kola rzedu parzystego lub nie¬ parzystego i sciankami nachylonymi, które je la¬ cza z czescia kola zawarta miedzy nimi. Aby ulat¬ wic przeplyw cieczy, korzystnie próg jest nachy¬ lony w stosunku do osi bebna.Te elementy sa przedstawione na fig. 16 dla przy¬ padku kata « równego 244°. Czesc przednia kola -27 jest ograniczona przez odcinki proste 28, 29 i próg 39 i znajduje sie przed plaszczyzna rysunku.Czesc tylna kola1 30 jest ograniczona przez odcinki proste 31, 32 i próg 42 i znajduje sie w plaszczy¬ znie rysunku. Te dwie czesci kcla sa przesuniete o ks-t 244°, przy czym odcinki proste 28 i 32 sa rów¬ nolegle i polaczone przez nachylona scianke 33, która konczy sie z jednej strony na wybraniu, któ¬ re znajduje sie pod elementem podnoszacym 41 a z drugiej strony przy odcinku prostym 34, który laczy dwa punkty przeciecia odcinków prostych 28 —29 i 31—32. Strefy zakreskowane sciany nachylo¬ nej 33 i czesci kola 27 i 30 sa perforowane. Pla¬ ska pomocnicza powierzchnia 35 usytuowana mie¬ dzy czesciami kola 27 i 30 jest ograniczona przez odcinki proste 34, 31, 36 i 37* przy czym ten ostat¬ ni znajduje sie w plaszczyznie czesci kola 27. Pod¬ czas obrotu bebna materialy stale sa podnoszone przez element podnoszacy 38, przechodza nad pro¬ giem 39 nieco nachylonym, który znajduje sie przed plaszczyzna rysunku miedzy czesciami kolowymi 27 i 30 i sa zanurzone w cieczy, która doplywa z in¬ nego elementu podnoszacego usytuowanego za cze¬ scia kola 30, to jest za plaszczyzna rysunku, badz przez wybranie 40 badz przez otwory, które odpo¬ wiadaja strefie zakreskowanej linia przerywana, przechodza pod powierzchnia 354 która ewentual¬ nie tworzy stozek, sa podnoszone przez element podnoszacy 41, który oddziela je od cieczy, która przeplywa takze czesciowo przez strefe zakresko- wana, przelewajac sie przez próg 42 i kontynuuja swoja droge za czescia kolowa 30.Dla kata a równego 360°, segmenty kolowe 43 sa umieszczone wzdluz tej samej tworzacej i sa pola¬ czone przez dwie scianki 44, 45 nachylone w kie¬ runkach przeciwnych, które stykaja sie w punkcie 46 i które polaczone sa ze soba trójkatem 47, któ¬ rego podstawa wkracza w przestrzen zawarta mie¬ dzy dwoma kolejnymi odcinkami kolowymi 43, w której to przestrzeni znajduje sie element podno¬ szacy i próg (fig. 17 i 18) jak to opisano poprzed¬ nio.Na figurze 19 przedstawiono w przekroju beben dla kata a równego 372°. Dodatkowy element kon¬ strukcyjny w ksztalcie kata trójsciennego jest po¬ trzebny aby uniknac spadku materialów stalych od strony podstawy trójkata 47, przez co zapewni sie Utrzymanie tych materialów na tym samym zwoju.Wierzcholek kata trójsciennego znajduje sie w punkcie 48 na cieciwie 49, która odcina odcinek kolowy 4S i stanowi jedna z jego powierzchni.Inna powierzchnia jest prostopadla do plaszczyzny figttry,19 i styka sie w punkcie 50 z poprzednim odcinkiem kolowym (nie przedstawiony), który znaj¬ duje sie przed plaszczyzna rysunku. Ta powierz-115 546 17 18 chnia ma ksztalt trójkata prostokatnego, którego odcinek 48, 50 jest przeciwprostokatna i jako glów¬ ny cel ma zanurzenie materialów stalych, które dotychczas nie byly zanurzone przed dojsciem ich do elementu podnoszacego 51. Ponadto dwie inne powierzchnie kata trójsciennego sa okreslone przez krawedz 48, 52, która jest podstawa trójkata 47, którego wierzcholek 52 jest przemieszczony w kie¬ runku scianki bebna, aby zwiekszyc przekrój przej¬ scia materialów stalych powyzej progu 56, a to po¬ woduje rozszerzenie nachylonej scianki 45, która znajduje sie przed plaszczyzna rysunku, az do punktu 53 w kierunku punktu 50- Powierzchnia ka¬ ta trójsciennego zawarta miedzy punktami 48, 52, 53 i 50 przylega w sposób szczelny do nachylonej scianki 45 i do odcinka kolowego poprzedniego (nie przedstawionego), na którym znajduja sie punkty 50 i 53. Powierzchnia kata trójsciennego zawarta -miedzy cieciwa 49 odcinajaca odcinek kolowy 43 i krawedzia 48, 52 jest potrzebna aby uniknac mie¬ szania frakcji cieczy znajdujacej sie z obydwóch stron odcinka kolowego 43 wówczas, gdy ruch obro¬ towy doprowadza punkt 48 do jego najnizszego po¬ lozenia. Ta powierzchnia ma ksztalt trójkata, któ¬ rego bok 54 przeciwny do wierzcholka 48, jest do¬ statecznie bliski osi bebna, aby nie byc nigdy za¬ nurzonym i nie przeszkadzac przesypywaniu sie "materialów stalych. Jego obecnosc umozliwia pod¬ niesienie poziomu mieszaniny materialów stalych zanurzonych i cieczy az do 0,8 lub 0,9 promienia to jest zwiekszenia wspólczynnika wykorzystania objetosci aparatu, a wiec polepszenia jego wydaj¬ nosci.Przemieszczanie materialów stalych podczas jed¬ nego .obrotu bebna jest nastepujace. Przechodzac pod powierzchnia reprezentowana przez odcinek 48, 50 co ma na celu zanurzenie w cieczy tych ma¬ terialów w przypadku, w którym one nie bylyby zanurzone, materialy stale sa podnoszone przez ele¬ ment podnoszacy 51, poprzez który przeplywa ciecz do komory 55, a nastepnie te materialy sa przesy¬ pywane przez próg 56 i przechodza za scianka na¬ chylona 45. Materialy otrzymuja inna frakcje cieczy mniej bogata w produkt ekstrahowany, która do¬ chodzi do tylnej plaszczyzny fig. 19 przez kanal 57 a nastepnie przechodzi kolejno za trójkatem 47, za scianka nachylona 44 i za odcinkiem kolowym 43, gdzie inny element podnoszacy oddziela je od cie¬ czy, która wraca przez kanal 58 w kierunku zwo¬ ju, który znajduje sie przed zwojem przedstawio¬ nym na fig. 19.Na figurze 24 przedstawiono przyklad wykona¬ nia podobny do przykladu z fig. 19 kata a równego 395°, w którym rozmieszczenie kata trójsciennego Jest odmienne. Wierzcholek kata trójsciennego, któ¬ rego wkleslosc jest zwrócona na zewnatrz bebna a nie w kierunku osi, znajduje sie w punkcie 48 na cieciwie 49, która odcina odcinek kolowy 43."Scianka nachylona 44 tworzy powierzchnie kata trójsciennego. Irma powierzchnia jest prostopadla do plaszczyzny rysunku i dotyka w punkcie 50' po¬ przedniego odcinka kolowego (nie przedstawiony), który znajduje sie przed plaszczyzna rysunku. Ta powierzchnia ma ksztalt trapezu prostokatnego, którego odcinek 50*, 53' jest duza podstawa usytu- 65 10 15 20 25 30 35 45 50 55 60 owana przed plaszczyzna rysunku i której odcinek 50', 48 odpowiada rzutowi malej podstawy usytuo¬ wanej w plaszczyznie rysunku. Dla jasnosci rzut tego trapezu zostal przedstawiony odrebnie od cie¬ ciwy 49 ale w praktyce on sie z nia zbiega. Poza jego funkcja tworzenia ewentualnego stozka mate¬ rialów stalych, które nie bylyby zanurzone, ten tra¬ pez podnosi i odwraca materialy stale, które nie moglyby byc zanurzone, w ten sposób, zeby je pola¬ czyc z frakcja nastepna. Ma to na celu utrzyma¬ nie równosci kolejnych frakcji materialów stalych unikajac nadmiernego ich umiejscowiania. Dwie in¬ ne powierzchnie kata trójsciennego sa okreslone przez krawedz 48, 52, która jest podstawa trójka¬ ta 47. Powierzchnie kata trójsciennego zawarte miedzy punktami 48, 46, 52, 53' i 50' lacza sie w sposób szczelny z nachylona scianka 45 i z poprzed¬ nim odcinkiem kolowym (nie przedstawionym), na którym znajduja sie punkty 50' i 53'. Scianka pomocnicza utworzona miedzy cieciwa 49 i krawe¬ dzia 48, 52 jest konieczna aby uniknac mieszania frakcji cieczy znajdujacej sie z obydwu stron odcin¬ ka kolowego 43 wówczas, gdy ruch obrotowy do¬ prowadza punkt 48 do jego najwyzszego polozenia- Ta scianka ma ksztalt trójkata, którego bok 54 przeciwny do wierzcholka 48 jest dostatecznie bli¬ ski osi bebna, aby nie byc nigdy zanurzonym.W nastepstwie zwiekszenia kata a, próg 56 i ka¬ naly 57' .i 58 sa oddzielone od siebie zamiast byc polaczone jak to bylo w przypadku z fig. 19. Po¬ nadto kanaly 57' i 58' maja ksztalt sciety, aiby uni¬ knac zatrzymywania czesci materialów stalych pod¬ czas obrotu bebna. Wówczas, gdy próg 56 prze¬ mieszcza sie w wyniku obrotu bebna, jego po¬ wierzchnia zwrócona w kierunku do przodu w sto¬ sunku do ruchu materialów stalych, przetlacza ciecz, która przeszla przez element podnoszacy 51 ale jego powierzchnia tylna moze przyjac nastep¬ na frakcje cieczy dopiero wówczas, gdy kanal 57' osiagnie poziom dostatecznie" niski aby otworzyc mu przejscie. Próg przemieszczajac sie, tworzy wdec za soba próznie, która napelnia sie po zwlo¬ ce, która odpowiada czasowi koniecznemu dla obrócenia sie bebna o okolo 45°, w której materia¬ ly stale podniesione przez element podnoszacy 51 zaczynaja sie przesypywac ponad progiem 56. Z je¬ dnej strony ciecz jest lepiej wykorzystywana po¬ niewaz jest ona zatrzymywana dluzej w kontak¬ cie z poprzednia frakcja materialów stalych, a z drugiej strony, przeplyw cieczy przez kanal 57' powoduje wyrazne obnizenie sie poziomu cieczy na zwoju, do którego ona doplywa, a to umozliwia zwiekszenie pojemnosci urzadzenia dla tej saniej wysokosci progu.Na figurze 20 przedstawiono zwój wejsciowy, któ¬ rego tarcza, która zamyka beben zostala zdjeta. Ko¬ lo 59 wskazuje przemieszczanie jego otworu wej¬ sciowego. Scianka nachylona 60 styka sae z jednej strony swoja krawedzia 61 z wymieniona tarcza, a z drugiej strony, swoja krawedzia 62 z powierz¬ chnia 63 majaca ksztalt pólodcinka kolowego, pro¬ stopadla do osi bebna, której zakreskowana czesc obwodu jest perforowana. W punkcie 64 zaczyna sie element podnoszacy wyznaczony przez przekrój zwoju wpisujacy sie w kat srodkowy równy 270°115 546 19 20 przedluzony przez czesc elipsy wpisana w kat srodkowy równy 90°. Powierzchnie 45, 47, 44 przy- spawane do powierzchni 63 i odcinek kolowy 43 czesciowo przykryty przez powierzchnie 60 i 63 tworza poczatek scianki helikoidalnej takiej jak przedstawiono na fig. 19, a element podnoszacy utworzony miedzy tymi powierzchniami i progiem, który zamyka beben rozszerza sie az do okolo cztery trzecie jego szerokosci normalnej. Przecho¬ dzac za scianke nachylona 60 zmniejsza sie on do swojej normalnej szerokosci, która zachowuje za powierzchnia 63.W punktach 65, 66, 67 i 68 znajduja sie co naj¬ mniej cztery otwory obwodowe do usuwania cie¬ czy, majace wylot w kolektorze pólkolowym 69.Materialy stale przemieszczaja sie podczas jednego obrotu bebna nastepujaco. Wchodza one w sposób ciagly bedac zawieszone w cieczy nosnej, przez otwór 59 i wpadaja w przestrzen utworzona mie¬ dzy tarcza, która zamyka beben i powierzchnia 63.Ciecz nosna przechodzi przez strefe zakreskowana i przeplywa do kolektora 69 przez otwory 68 lub 65. Wówczas, gdy próg 71 osiaga lub przekracza polozenie pionowe, ciecz nosna przeplywa przez element podnoszacy i wyplywa przez otwory 66, 67 i 68 do kolektora 69, podczas gdy materialy sta¬ le, których ilosc wzrasta przesypuja sie na element podnoszacy, którego szerokosc zwieksza sie w tym celu az do chwili, w której scianka nachylona 60 przecina wejscie materialem stalym i w której zaczyna sie nowy cykl akumulacyjny. Zebrane ma¬ terialy stale przechodza wówczas za powierzchnie 63 i sa podnoszone przez element podnoszacy 70 suszac sie i przesypujac sie przez próg 71 jak to opisano poprzednio. Aby uniknac slizgania sie ma¬ terialów stalych na elemencie podnoszacym jest on zaopatrzony w krawedzie w ksztalcie ostróg (nie przedstawione) takie jak opisane powyzej.Inny przyklad wykonania zwoju wejsciowego przewidziany dla przykladu zasilania urzadzenia w materialy stale bez cieczy nosnej, jest przedsta¬ wiony na fig. 25. Przyklad ten rózni sie od przed¬ stawionego na fig. 20 przez to, ze usunieto czesc perforowana powierzchni 63 i otwory 66,67 i 68, oraz przez istnienie kanalu 58 jak równiez elementu podnoszacego 75 krótszego od poprzedniego, który zaczyna sie w punkcie 64' i którego szerokosc w tym miejscu jest okolo polowe wieksza od szero¬ kosci normalnej. Przechodzac za scianke nachylona 60, element podnoszacy zweza sie do szerokosci normalnej, która zachowuje za powierzchnia 63.Otwór 90 usytuowany w podstawie nachylonej scianki 60 umozliwia cieczy przechodzacej przez element podnoszacy 70' rozdzielenie sie miedzy po¬ wierzchnia 63 i tarcza, która zamyka beben. Inna czesc cieczy przechodzaca przez element podnosza¬ cy 70' przeplywa poza beben przez otwór 65 i jest zbierana w kolektorze pólpierscieniowym 69. Przej¬ scie materialów stalych podczas jednego obrotu bebna jest nastepujace. Materialy te wchodza w sposób ciagly przez otwór 59 i wpadaja w prze¬ strzen utworzona miedzy tarcza, która zamyka be¬ ben i powierzchnia 63, gdzie sa one takze zanu¬ rzone w czesci cieczy, która przeszla przez otwór 90, a nastepnie mieszanina otrzymuje przez kanal 58 inna frakcje cieczy, która pochodzi ze zwoju„ który znajduje sie za plaszczyzna rysunku, podczas gdy materialy stale, których ilosc wzrasta az do chwili, w której scianka nachylona 60 przecina wejsciem materialom stalym, i w której zaczyna sie nowy cykl akumulacji, sa przenoszone jako za¬ wiesina w cieczy w kierunku elementu podnosza¬ cego 70' pod wplywem obrotu bebna. Materialy stale sa wówczas podnoszone przez element podno¬ szacy 70' i sa przesypywane przez próg 71.Na figurze 21 przedstawiono przekrój zwoju wyjsciowego widziany z drugiego konca bebna. Od¬ cinek kolowy 43, w wiekszosci przykryty, scianka nachylona 45, trójkat 47 i scianka nachylona 44= tworza koniec scianki helikoidalnej,- która ma wy¬ lot w komorze ograniczonej przez odcinek kolowy 43, przez powierzchnie 72 prostopadla do osi be¬ bna, pAez powierzchnie cylindryczna bebna i przez próg 73, który przedluza sie wokól przenosnika srubowego wspólsrodkowego z bebnem i laczy sie- ze scianka helikoidalna w ten sposób aby zamykaó zwój. Ta komora zawiera ostatni element pod¬ noszacy 74 i kanal wyjsciowy 75, który przechodzi przez odcinek kolowy 43.Kanaly do przenoszenia cieczy sa nieco nachy¬ lone w stosunku do osi bebna, aby ulatwic calko¬ wity przeplyw cieczy. Na fig. 22 przedstawiono w widoku perspektywicznym bardzo prosty ksztalt konstrukcji progu 76, którego czesc dolna 77, któ¬ ra dotyka powierzchni bebna jest zagieta pod ka¬ tem okolo 10° w kierunku ku górze. Powierzchnia 78 i 79 ograniczaja kanal, który przechodzi przez zwój przed progiem, podczas gdy kanal 80 ma wy¬ lot w samym zwoju. Polaczenie kanalów z dwoma koncami bebna jest przedstawione na fig. 23, na której widac zewnetrzna czesc bebna a nie jego wnetrze jak na fig. 10. Ciecz zasilajaca wchodzi przez przewód 81 nastepnie przez zwój 82 i jest przetlaczana przez próg 83 a nastepnie przeplywa w kierunku zwoju 84, gdzie otrzymuje ona nastep¬ na ilosc cieczy pochodzacej z przewodu 81, po czym jest przelewana przez próg 83 i w wyniku doply¬ wa do drugiego konca bebna gdzie po przeplynie¬ ciu przez zwoje 86 i 87 wychodzi z aparatu przez przewód 88, który przechodzi przez scianke bebna..Ciecz nosna doplywajaca z materialami stalymi na zwój wejsciowy 89 przechodzi przez perforowana scianke 63 i wychodzi z aparatu przez przewód 65. Strefa zakreskowana przedstawia poczatek ele¬ mentu podnoszacego, którego próg 71 stanowi ko¬ niec (fig. 20).Figura 26 odpowiada polowie prawej fig. 2$ i przedstawia zmiany polaczenia kanalów do prze¬ noszenia cieczy w przypadku zwoju wejsciowego z fig. 25 zastosowanego do zasilania materialami stalymi bez cieczy nosnej. Ciecz, która przeplywa przez zwoje 86 i 87 jest skierowana do zwoju wej¬ sciowego z materialami stalymi 89 zamiast wy¬ chodzic przez otwór 88. Po przejsciu przez element podnoszacy 70' (nie przedstawiony), ciecz jest roz¬ dzielana przez pelna powierzchnie 63 na dwie czes¬ ci, z której jedna wychodzi z bebna przez otwór 65 a druga, która jest oznaczona strzalka 91, jest zawrócona do obiegu na zwój 89. 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60115 546 21 22 Opisane urzadzenie ma wiele zalet w stosunku <«do znanych tego typu urzadzen. Strumienie czes¬ ciowe, które krzyzuja sie, sa usuniete a zasada przeciwpradu, wedlug której kazda frakcja cieczy napotyka kolejno kazda frakcje materialów stalych 5 jest dokladnie przestrzegana. Dziejki zakrzywieniu elementów podnoszacych dysponowany czas do od¬ dzielania cieczy i materialów stalych jest zwiek^ szony a to oddzielanie jest bardziej zupelne po¬ niewaz osuszanie glebokich warstw materialów 10 stalych moze nastepowac podczas przesypywania sie warstw górnych co jest korzystne, to znaczy ze ciecz oddzielana nie miesza sie ponownie z ma¬ terialami stalymi. Wieksza skutecznosc oddzielania umozliwia zmniejszenie liczby lub zwiekszenie 15 predkosci obrotu dla tego samego stopnia estrak- cji. Brak slizgania sie materialów stalych na po¬ wierzchniach perforowanych zmniejsza ich sciera¬ nie a w przypadku krajanki buraczanej unika sie jej lamania, które szkodzi przepuszczalnosci. Wy- 2Q sokosc, do której materialy stale sa podnoszone jest nizsza, a to powoduje zmniejszenie momentu obrotowego.Ponadto konstrukcja jest mniej kosztowna ponie¬ waz aparat jest lzejszy z racji usuniecia plaszczy- 25 zny srednicowej i mniejszej dlugosci kanalów do przenoszenia cieczy lub nawet ich calkowitego usu¬ niecia jesli kat a jest mniejszy od 360°. Jesli chodzi o wieksza dlugosc elementów podnoszacych, jest ona w rzeczywistosci mniejsza, gdyz jest 30 skompensowana przez zmniejszenie o polowe ich liczby. Mniejszy ciezar urzadzenia umozliwia takze zmniejszenie fundamentów koniecznych dla jego zainstalowania.Oprócz ekstrakcji sacharozy z buraków i trzci- 3S ny cukrowej urzadzenie wedlug wynalazku moze sluzyc do ekstrakcji solai jablkowego, taniny, soku z korzeni lukrecji oraz wszystkich substancji roz¬ puszczalnych w jakimkolwiek rozpuszczalniku, za¬ wartych w materiale stalym lub otaczajacym jego 4Q powierzchnie.Zastrzezenia patentowe 1. Urzadzenie do ekstrakcji produktów z mate- 45 rialów za pomoca cieczy, zawierajace obrotowy be¬ ben, którego os jest pozioma lub nieco nachylona, zaopatrzone w wewnetrzna scianke w przyblize¬ niu helikoidalna, który to beben jest zaopatrzony miedzy zwojami tej scianki w elementy podno- 50 szace, które podnosza materialy stale z cieczy i tworza przejscie powyzej scianki poprzecznej w ksztalcie progu, który zatrzymuje i przez który przelewa sie ciecz na inny zwój w wyniku obrotu bebna, znamienne tym, ze rzut na plaszczyzne 55 prostopadla do osi bebna co najmniej jednego z elementów podnoszacych (1) odpowiada czesci krzy¬ wej takiej, ze prosta styczna do tej krzywej zata¬ cza kat wynoszacy co najmniej 90° przesuwajac sie z jednego konca do drugiego elementu podno- ^ szacego. 2. Urzadzenie wedlug zastrz. 1, znamienne tym, ze rzut na plaszczyzne prostopadla do osi bebna co najmniej jednego z elementów podnoszacych od¬ powiada w przyblizeniu czesci krzywej wybranej 5 sposród elipsy i kola, wpisanej w kat srodkowy wynoszacy 70 do 270°, korzystnie 90 do 180°, któ¬ rej jeden koniec jest przymocowany do scianki bebna, a której .drugi koniec jest usytuowany w odleglosci od osi bebna mniejszej od trzech czwar- 10 tych promienia, korzystnie zawartej miedzy jedna dziesiata i jedna trzecia promienia. 3. Urzadzenie wedlug zastrz, 1 albo 2, znamienne tym, ze zwój wejsciowy materialów stalych zawie¬ ra co najmniej jeden otwór (90) w sciance we¬ wnetrznej w przyblizeniu w ksztalcie helikoidal- nym, przez który czesc cieczy która przeplynela przez element podnoszacy, jest zawrócona do obie¬ gu i ponownie wykorzystana do przenoszenia w kie¬ runku elementu podnoszacego materialów stalych wprowadzonych do aparatu. 4. Urzadzenie wedlug zastrz. 1 albo 2, znamien¬ ne tym, ze rzuty dwóch kolejnych elementów podnoszacych na plaszczyzne prostopadla do osi bebna tworza miedzy soba kat (a). 5. Urzadzenie wedlug zastrz. 4, znamienne tym, ze iloczyn kata (a) przez liczbe elementów podno¬ szacych jest bliski ilorazowi 360° i liczby elemen¬ tów podnoszacych. 6. Urzadzenie wedlug zastrz. 5, znamienne tym, n 360° ze kat (a) jest bliski wartosci —, gdzie k k+1 oznacza stosunek czasu przebywania cieczy i cza¬ su przebywania materialów stalych w bebnie, a n jest równe 1 jesli kat alfa jest mniejszy od 360°, równe 2 jesli kat alfa jest zawarty, miedzy 360° i 720° i równe 3 jesli kat alfa jest wiekszy od 720°. 7. Urzadzenie wedlug zastrz. 6, znamienne tym, ze kat (a) rosnie odcinkami, w kierunku przemie¬ szczania sie materialów stalych. 8. Urzadzenie wedlug zastrz. 1, znamienne tym, ze wewnetrzna scianka helikoidalna oddzielajaca dwa zwoje, jest umieszczona przemieszczalnie w kierunku osiowym wzgledem co najmniej jednego elementu podnoszacego, w celu zwiekszenia jego szerokosci. 9. Urzadzenie wedlug zastrz. 1, znamienne tym, ze wewnetrzna scianka w przyblizeniu helikoidal¬ na ma zmienny skok, przy czym szerokosc zwojów zmniejsza* sie stopniowo odcinkami, w kierunku przemieszczania sie cial stalych. 10. Urzadzenie wedlug zastrz. 1, znamienne tym, ze wewnetrzna scianka w przyblizeniu helikoidalna jest utworzona przez kolejne wspólsrodkowe od¬ cinki kola, korzystnie prostopadle do osi bebna, z których kazdy jest polaczony z nastepnym przez co najmniej jedna scianke nachylona. 20 25 30 35 40 45 50 55Fig. 8 Rg.9 Fig.10115 546 23 M ^ 22 B S S.o ib.j Fig. 11 Fig. 12 24 25 vvw/ 26 24, Fig. 13 Fig. 14 25 Fig.15 24 FigW115 546 43 50 54 53 51 55 56 57 47 46 66 45 71 65 58 86 87 88 71 63 89 75 43 73 72 74 Fig. 21 86 87 65 45 70 Fig. 23 86 87 71 65 63 61 69 90 70* 63 59 Fig. 25 86 87 45 Fig. 26 PZGraf. Koszalin D-734 105 A-4 Cena 100 zl PL PL PL The subject of the invention is a device for extracting products from solid materials with liquids, including a "rotary drum enabling counter-rinsing of solid materials with liquid in order to extract one or more ingredients, especially sucrose from sugar beets or sugar cane. Known there are various extraction devices formed by a rotating drum whose axis is plowed or slightly inclined, and in which the solids and the liquid circulate in opposite directions by means of a suitable structure, for example those described in the Belgian patent application No. 367 630 and 371026. Such a device includes a horizontal rotating drum with a large diameter divided into subsequent compartments by internal heliocoidal walls and a set of meshes and/or perforated sheets located in the diameter plane. The rotation of the drum around its axis causes axial displacement of the liquid. , which occupies the inner part and flows along the helicoidal wall, passing through the meshes, but with each half-turn of the drum, the meshes stop solid materials and push them up to the upper part of the drum and cause them to slide on the second turn of the jpe through channels located in the midplane - cpcctweg and directed in the direction opposite to the helical surface. Pck, with each complete revolution, the materials constantly move twice as much as half the pitch of the helicoidal surface 10 15 towards its input end, i.e. with the same speed as the liquid but in the opposite direction. This device is characterized by the fact that the mesh which are located in the diameter plane through which solid materials cannot move, and which divide the drum into two parts, which must be supplied alternately with solid materials behind each half-sized drum. In the improved solution described in the German patent description No. 475,626, the helicoidal surface on which the liquid circulates has a double entrance, which is intended to double the speed of liquid movement in relation to the speed of solid materials. The residence time of the liquid in the drum is reduced by half, which is advantageous when the liquid spoils quickly, as is the case with sucrose. In this device, apart from the existence of two partial circuits for solid materials, the liquid is divided into parallel streams that never mix. These devices, however, have many disadvantages. The channels in which the solid materials must slide in a direction opposite to the helical surface are easily clogged, and to avoid this the gap must be large enough, and this requires that the drum has a large diameter and that the rotational speed was moderate, and this limits the efficiency of the device. It is not possible to precisely implement the principle of 3 dyes of countercurrent, because the presence of two separate solid material circuits that are immersed alternately in each of the two streams The turbulence of the liquid causes the solid materials of the same circuit to come into contact with the same liquid stream only once every two revolutions of the drum. The separation of liquids and solids is incomplete because the latter are retained by the mesh and/or solder perforated sheets as well as - 4f&i£Ó--through~ a vertical grid on which \ otie * gathers into a compact mass that opposes ! fluid passage. I Location of the grids | and/or perforated sheets in the diameter plane and the presence of channels that form the axial part of the apparatus, geometrically limits the surface area that can be given to them. Then, when the diameter plane exceeds the horizontal position, the liquid that continues to flow the tube with the solid materials immersed in it no longer separates from these materials, but, stopped by the gap in the diameter plane, it precedes these solid materials in the direction in which they want (not to slide). In order to prevent separation defects, it has ¬ solid materials and liquids, some solutions of this device are equipped with perforated sheets located on an extension along the drum wall and side walls of the compartments, and even with perforated sheets forming the front surfaces and constituting partitions perpendicular to the drum axis, which define the compartments laterally. In order to prevent narrowing of the channels, in the improved devices described in Belgian patents No. 711 2.19 and 728 417, the solid materials pass along the hepatic surface and the liquid circulates in the opposite direction in the channels radial while the diametrical plane separating the two solid material circulations and two parallel liquid streams is maintained. It should be noted, however, that rotating drums having the features claimed in these patents, such as that the entrance of solid materials is placed laterally in front of the helicoidal surface and the entry of liquids laterally behind this surface, were already known previously, for example from Soviet experience copyright no. 76 5&4. The device described in Belgian patents Nos. 711,219 and 728,417 has the additional disadvantage that the solid materials lifted to the upper part of the drum by the diameter plane are no longer held back by the passage in the channels and slide violently on the compact mass, which falls apart. dissolves in liquid and often even forms a cone; which is not immersed. The intention to improve these disadvantages of the diametrical plane is described in the Italian patent specification No. 478054. The grids are arranged not only diametrically, but also along the chord. They are submerged by the solid sheet which is almost parallel to them and are offset by 45° relative to each other so that the velocity of the solid materials relative to the drum is seven-ninths of the velocity of the liquid. This arrangement 4 has the serious disadvantage of unnecessarily complicating the flow of liquid from one compartment to another, which must be effected through multiple external nozzles located in the drum housing, which may become clogged if solid materials collect in in these places, In the description of the Soviet author's certificate No. 76 5194 cited above, a rotating drum is described, the meshes of which are placed in diameter but have the shape of a ramp on which the materials are constantly lifted while the liquid passes through mesh, falls into the chamber located under the ramp, is stopped by the solid wall and flows to the previous 15th coil - through a recess in the helicoidal wall. Due to the rotation of the drum, the solid materials break down on the ramp, sliding on the meshes and fall into above the bottom wall to the bottom of the drum to another. liquid fractions. This device has the disadvantage that the height of the ramp, which determines the maximum liquid level, is insufficient because the screw bands which are attached to the inner surface of the drum leave an opening in its axial part. 25 Moreover, there is no device to prevent the propelled liquid from breaking down on the ramp at the same time as the solid materials due to its inertia. This drum can only rotate slowly with a low fill factor of 30 and its efficiency is insufficient. The description of Soviet copyright certificate 1 No. 135,425 describes a device having many similarities with the previous ones, but which uses a screw surface with a double 35 entrance. Materials are constantly lifted by flat sieves, the cross-section of which is perpendicular to the drum axis, occupies the chord junction, and moves on. these sieves as a result of the rotation of the drum, while the liquid that flows through these sieves is retained by the solid wall and flows twice through the helicoidal wall thanks to the radial channels. Compared to the device described in Soviet copyright certificate No. 76,594, this device offers the advantage of better use of its volume. However, the adaptation of the double-entry screw surface greatly complicates the design, and the fact that the solid screens occupy a recessed position worsens the disadvantages of the diameter perforated surfaces already mentioned. Moreover, the sliding of solid materials on perforated surfaces must be avoided due to the abrasion that they cause, especially in the case of beetroot chips, which causes them to break and reduce the permeability of these surfaces. The object of the invention is to avoid the disadvantages mentioned above, i.e. improving the separation of liquids and solids, causing the solids to fall in a body-like manner, avoiding them from sliding on the perforated surfaces, and allowing the rotation speed to be increased to reduce the residence time and increase the working capacity of the device, and in addition, simplification of the structure and reduction of the cost of the device. mws This goal was achieved by making a device for the extraction of products from solid materials by means of liquid, containing a rotating drum, the axis of which is horizontal or slightly inclined, provided with an approximately helicoidal internal wall, which the drum is provided between the turns of this wall with lifting elements that lift solid materials from the liquid and create a passage above the transverse wall in the shape of a threshold that stops and through which the liquid overflows onto another turn as a result of the drum's rotation. According to the invention, the projection on a plane perpendicular to the axis of the drum of at least one of the lifting elements corresponds to a part of a curve such that a line tangent to this curve makes an angle of at least 90° moving from one end to the other of the lifting element. Projection on a plane perpendicular to the axis drum of at least one of the lifting elements approximately corresponds to a part of a curve selected from an ellipse and a circle, inscribed in a central angle of 70 to 270°, preferably 90 to 180°, the other end of which is attached to the wall of the drum, and the other end of which is an end located at a distance from the drum axis of less than three-quarters of the radius, preferably comprised between one-tenth and one-third of the radius. The solids input roll contains at least one approximately helicoidal-shaped hole in the inner wall through which part of the liquid that has passed by the lifting element, is recycled and used again to transfer solid materials introduced into the apparatus towards the lifting element. The projections of two subsequent lifting elements on a plane perpendicular to the drum axis create an angle between them. The product of the angle a and the number of lifting elements estimates is close to the quotient of 360° and the number of lifting elements. n360° The angle a is close to the value , where k k + 1 is the ratio of the residence time of the liquid and the residence time of the solid materials in the drum, and n is equal to 1 if the angle a is less than 360°, r is equal to 2 if the angle a is included between 360° + +720° and equal to 3 if angle a is greater than , 720°. The angle a increases in sections, in the direction of movement of the solid materials. The inner helicoidal wall separating the two turns is placed axially displaceable with respect to at least one lifting element in order to increase its width. the approximately helicoidal outer wall has a variable pitch, with the width of the turns decreasing gradually in sections in the direction of movement of the solids. inclined. The subject of the invention is shown in embodiments in the drawing, in which Figs. 1 to 4 show a drum containing construction elements of various shapes, used for lifting solid materials from liquids, in cross-section, Figs. 5 and 6 - a drum equipped with two-shaped structural elements for immersing solid materials in the fraction of liquid poorer in extracted products, cross-section, Fig. 7 and 8 - drum equipped with two further structural elements for lifting solid materials from liquids, and the angle that they create between themselves, in cross-section, Figs. 9 to 11 - part of the drum surface, expanded, for different favorable values of the angle that subsequent structural elements create between themselves for lifting solid materials from liquids, respectively 186°, 372° and 244°, Fig. 12 - part of the cylindrical surface of the drum with a changed helicoidal wall, extended view, Fig. 13 - drum with subsequent elements structural elements for lifting solid materials 25 from liquids, creating an angle of 180° between them, in the longitudinal section, Fig. 14 - a drum with subsequent structural elements for lifting solid materials from liquids, creating an angle of equal to each other 180°, in cross-section M, Fig. 15 - drum with subsequent structural elements used to lift solid materials from liquids, creating an angle of 186° between them, in cross-section, Fig. 16 - drum with subsequent elements structural elements for lifting solid materials from liquids, forming an angle of 244° between them, in cross-section, Fig. 17 - drum with structural elements forming an angle of 360°, in cross-section, Fig. 18 - be ¬ drum with structural elements forming an angle of 360°, in longitudinal section, Fig. 19 - drum with structural elements forming an angle of 372°, in cross-section, Fig. 20 - changed structural elements in cross-section showing the input coil of solid materials and the output coil of liquid , Fig. 21 - modified structural elements in a cross-section showing the output coil of solid materials and the input coil of liquids, Fig. 22 - part of the structural elements. elements that ensure the movement of liquids in a direction opposite to the direction of movement of solid materials, in a perspective view, Fig. 23 - part of the structural elements that ensure movement of liquids in a direction opposite to the direction of movement of solid materials, in a longitudinal section , Fig. 24 - cross-sectional view of the drum with structural elements forming an angle of 395°, Fig. 25 - another embodiment corresponding to the example in Fig. 20, for the case when the entry of solid materials into the device is made without the aid of a carrier liquid, in cross-section, Fig. 26 - another embodiment corresponds to sections of the circle, preferably perpendicular to the axis of the barrel - to the example in Fig. 23 for the case where the entrances, each of which is connected to the next solid materials are transferred to the device without the use of a carrier liquid, in a longitudinal section. First, the structural elements located in the central part of the device will be described. Between the turns of the helicoidal wall there are elements 1 lifting solid materials, the cross-section of which in the plane perpendicular to the drum axis is the curve marked in Fig. 1, extended by the transverse wall 4 in the form of a threshold that retains the liquid. The lifting element 1 is attached to the drum at point 2 and approaches its center up to point 3, lifting during the rotation of the drum the solid materials from the liquid which collects in the chamber 7 and is retained by the threshold 4 which is tightly attached to drum at point 5. Due to the rotation of the drum, the liquid flows through the threshold onto the previous coil through a corridor that passes through the helicoidal wall. At least one of the lifting elements has a curvature such that during the rotation of the drum, the materials lifted from the liquid fall over the threshold without sliding on the lifting element at point 6. At least one of the lifting elements has at least one point of connection with the threshold. The projection on a plane perpendicular to the beam axis of at least one of the lifting elements corresponds to a part of a curve such that a line tangent to this curve makes an angle of at least 90 ° moving from one end to the other end of the lifting element, that is, the point denoted by end 2 which is vertical or exceeds the vertical position, while the end denoted by point 3 is horizontal so that the weight of the materials ¬ materials located near this point 3 prevents solid materials located near this point 2 from sliding on the lifting element. These solid materials are therefore forced to fall as each section of the curve reaches its natural slope angle, that is, when the drum rotates by at least 90°. In an embodiment of the invention, the projection on a plane perpendicular to the drum axis of at least one of the lifting elements corresponds approximately to the part of the spiral, preferably concentric with the drum, falling within a central angle of 70 to 450°, one end of which is in contact with the wall. drum, the other end of which is situated at a distance from the drum axis of one third to three quarters of the radius. The spiral may therefore of course be an Archimedes spiral or a logarithmic spiral. At least one of the frets may have an extension 8 (fig. '2) beyond its point of connection with the lifting element to a distance from the drum axis of less than one third of the radius, so that to retain all or part of the solid materials at an even level, which increases the amount of solid materials that can be retained by the lifting element. To facilitate the separation of the liquid, the extension of the threshold beyond the point of attachment to the lifting element may be double, that is, constituted by an inner surface 9 over which the liquid flows and which is connected to the lifting element 13 and by a solid outer surface 11 which is connected to the threshold 4 as shown in Fig. 3 and which means that the lifting element is also extended to a distance from the drum axis equal to the length of the threshold. Surfaces 9 and 11 do not necessarily have to be parallel and radial as shown in Fig. 3 but they can be inclined and have different shapes. As a result, the displacement of solid materials ends when the position of the drum is such that the surface 9 forms an angle with the horizontal that corresponds to the angle of the natural slope of the solid materials, and the drainage of these solid materials stops when the surface 11 deflects from the horizontal because the liquid then flows towards point 12 and l? reconnects with the solid materials from which it was separated. It follows that the inclination of the surfaces 9, 11 must be selected depending on the desired action and on the characteristics of the solid and liquid materials. Finally, it may be necessary to give these surfaces a curved shape to avoid dead angles detrimental to good drainage or to allow solid materials to become immobilized in some places if they become wetted. In particular, the curvature of the surface 9 may be combined with the curvature of the lifting element so as to form only one structural element 14, as shown in Fig. 6. It follows that in the preferred embodiment, the projection on a plane perpendicular to the drum axis of at least one of the lifting elements corresponds approximately to a part of an ellipse, in this case a part of a circle, inscribed in a central angle of 70 to 270°, preferably 90 to 180°. One end of the element is attached to the wall of the drum and its other end is located at a distance from the drum axis of less than three-quarters of the radius, preferably between one-tenth and one-third of the radius. The curvature of the lifting elements may also combine one spiral and one ellipse, this means that the projection on a plane perpendicular to the drum axis of at least one of the lifting elements corresponds approximately to a part of the spiral, preferably concentric with the drum, inscribed at a central angle of 70 to 360°, which one end is in contact with the wall of the drum, the other end of which is extended by a part of an ellipse, or by a part of a circle inscribed in a central angle of 70" to 270°, preferably 90 to 180°, the end of which is situated at a distance from the drum axis of less than three-quarters of the radius, preferably one-tenth to one-third of the radius. As shown in Fig. 3, the lifting element and the sill are not connected at point 12 except at the connecting points which would be necessary for ensuring their mechanical rigidity, and between the threshold and the angle of the lifting element closest to the drum axis, there is an opening creating a channel for the liquid. These holes are intended to prevent the liquid flowing through and breaking through this threshold due to inertia. However, if the end of the lifting element and the end of the sill are at the same distance from the drum axis when its rotation is very rapid, the liquid lifted at the same time as the solid materials by the lifting element may similarly break up simultaneously. it sleeps at the end of the lifting element and at the end of the sill in order to fall through the sill into the part of the extracted liquid that is less rich in the extracted product. To avoid this, it is preferable that, apart from the holes mentioned, the distance between the end of the lifting element proximal to the drum axis and the drum axis is greater than the distance between the end of the sill and the drum axis, so that the liquid jet that would possibly break up at the end of the element lifting, it crashes into the threshold and falls onto it, not beyond it. To facilitate this effect, the top of the fret may be slightly inclined or curved towards the taik lifter so that the opening 16 (Figure 4) faces the lifter rather than the axis of the drum as in Figure 3. The shape of the fret may be chosen to be flat. a radial surface, a flat inclined surface, a curved surface, for example surface 15, the cross-section of which, in a plane perpendicular to the drum axis, is part of a parabola as shown in Fig. 4. Since such curved surfaces are difficult to produce, it is sufficient to obtain their approximate shape by combining the surfaces. non-flat and cylindrical surfaces by welding. Other similar curved surfaces could also be adapted without departing from the scope of the invention. At least one of the lifting elements is in the form of a mesh or perforated sheet, preferably of mild steel or stainless steel. The concave side of at least one of the lifting elements may comprise at least one edge in the shape of a spur. This edge can be formed by a plate, tee or angle bar welded to the lifting member. As shown in Figure 4, this edge can also be formed by bending a perforated sheet parallel to the axis of the drum, which allows slipping to be completely avoided solid materials on the lifting element, and increase the perforated surface and serve as stiffening. To accelerate the separation of liquids and solids, each separating surface may further include additional sheets perforated along the helicoidal wall as is known from other types of rotating drums. By causing successive fractions of solids to flow through, there is a risk of forming a cone of solids which are not immersed is minimal, but in order to eliminate it completely, the internal structure of the drum includes at least one fixed element, situated between two successive lifting elements, at a distance from the surface of the drum approximately equal to the maximum mixing height. solids and liquids. This structural element constitutes an obstacle passing during the rotation of the drum above the surface of the liquid and/or in the upper layer of this liquid, in order to circulate the possible cone of immersed solid materials or to move its base. The shape of this structural element depends on the distance separating two subsequent elements under bearing and may be selected as a radial surface 17 (FIG. 5), a flat surface inclined with respect to the drum axis, a curved surface 18 whose curvature is preferably concentric with the drum (FIG. 6), and a set of flat surfaces constituting a polyhedron, for example a tetrahedron, the detailed description of which is given below. This structural element is formed by at least one element selected from solid sheets, perforated sheets, meshes and bars. The following describes the improved structural elements which are located at the two ends of the drum. On the entrance side, the helicoidal wall forms an entrance turn for solid materials, inscribed in a central angle of 360 to 540°, preferably 430° to 470, the width of which increases during the first revolution and which contains a lifting element inscribed in the angle. a central one of at least 240°, preferably of 270 to 450°, the width of which corresponds to the width of the coil. The threshold that extends the lifting element is similar to the thresholds of the central part of the drum. The drum is closed at one end by a disc perpendicular to its axis, in which there is a central opening through which solid materials are introduced, preferably continuously, for example as a suspension in a carrier liquid. Between its point of contact with the disc that closes the drum and its first point of contact with the sill, the helicoidal wall is perforated on part of its circumference in order to allow the flow of the liquid separated in the chamber located under the lifting element. The carrier liquid leaves the drum through several holes made in the cylindrical wall, preferably located in the same plane perpendicular to the drum axis, and is collected in the collector 69 in the form of a half-ring located under the drum (FIG. 20), between there is no liquid flow in the input spiral and its extension. The extraction liquid flowing from the central part of the drum to this roll leaves the drum through an opening 89 (FIG. 23) in the cylindrical wall of the drum located near the input roll, approximately in front of the sill, and is collected separately in a half-ring collector located under the drum. and connected to it. The device can also be fed with solid materials without a carrier liquid. In this case, the input coil of solid materials, the width of which increases during the first revolution, contains one lifting element, the width of which corresponds to the width of the coil, but which is inscribed in a central angle close to the central angle of the lifting elements contained in the part middle drum. Moreover, a liquid flow channel connected to the channel of the central part of the drum is placed between the inlet coil and its extension. Between the point of contact with the disc that closes the drum and the first point of contact with the sill, the helicoidal wall includes at least one opening 90 (FIG. 25) through which part of the liquid that passes through the lifting element is recycled and reused. for transport towards the lifting element of the material introduced into the device, including the liquid that flows to the next turn through the feed channel. Another part of the liquid that passes through the lifting element flows through a half-ring collector located under the drum, through one rear - a hole made in the cylindrical wall, approximately in front of the threshold. From the outlet side, the threshold of the output coil of solid materials is extended by a curved sheet that partially surrounds the transport screw concentric with the drum, which is connected to the screw wall in such a way that it includes the output spiral 73 (FIG. 21) so that during the rotation of the drum the solid materials which were not removed by the supporting screw onto which they were poured fall back onto the latter lifting element. The liquid is introduced, preferably in a continuous manner, through the hollow axis of the screw conveyor, which corresponds in the drum to the liquid supply conduit 81 (FIG. 23), which terminates on the rear surface of the sill, preceding the surface of the output coil of solid materials, from where the liquid flows in result of gravity alternately in front of and behind the threshold, depending on the position of the drum. If two liquids with different compositions are used, a set of valves controlled externally by the rotation of the drum can alternately supply the device, for example in the case of the extraction of sucrose from sugar beets, with fresh water after the threshold and water squeezed out before the threshold* The cross-sections of two subsequent elements lifting the plane perpendicular to the drum axis create an angle of 19 between them (Fig. 7), equal to and measured in the direction in which the solid materials move. The device according to the invention can be built for any angle value greater than 90°, preferably within the range of 180 to 480°, with some values being more favorable than; others due to the cost of construction as well as the extraction efficiency and efficiency of the device. The choice of angle a is therefore very important and is limited by a number of conditions given below. In order to balance the torque, it is advantageous that the lifting elements are equally distributed around the circumference of the drum, i.e. the product of angle a times the number lifting elements was close to the quotient of 360° divided by the number of lifting elements. The choice is made easier if the number of lifting elements is prime. Therefore, for thirty-one lifting elements, the angles correspond to, for example, 16/31,360° = 185.8°, 21/31,360° = 243.9° and 32/31,360° = = 371.6°. The time required for the materials to continuously move from the lifting element marked with a solid line (FIG. 7), which is in front of the drawing plane, to the lifting element marked with a dashed line, which is located behind the drawing plane, is equal to the time needed for the drum to rotate through an angle a. But the time necessary for the liquid to cover the same distance in the opposite direction corresponds only to a rotation through an angle of 360° - and because the liquid flows through a shorter path, which passes through the helicoidal wall through the recess located at point 20. The residence time of the liquid and the solid materials in the drum is therefore 360° in the ratio. If the angle a is equal to 360° and the recesses in the helicoidal wall are placed along the same forming drum and form a short circuit between the entrance and exit of the liquid, the residence time of which tends to zero, which must obviously be avoided. If the angle a is greater than 360° as shown in Fig. 8, the liquid flows through the helicoidal wall at point 21 and reaches the threshold marked with a solid line after the drum has rotated through an angle of 720° -a. The residence times of liquids and solids in the drum are <.720 -a relative to, but to compensate for the additional axial movement of one pitch in the helical direction of the liquid during rotation, the liquid must flow in the opposite direction two times through the helicoidal wall at point 21 instead of just once, and this requires a channel instead of a recess in the helicoidal wall. Similarly, for an angle α of 720 to 1080°, the ratio of 1080° -a residence times would be , with the liquid having to pass through the helicoidal wall three times, etc. In the device of the invention, the ratio between the residence and the residence time of solid materials can therefore be chosen freely. It is defined by 360° 5 angle a, which must be close to k+1, where k is the ratio of the residence time of the liquid to the residence time of the solid materials in the drum, and n - the number of times that the liquid is to flow through. through the helicoidal wall when it is poured over the threshold. For example, for an angle a of 244°, the residence time (360 - 244) is 0.475 or the residence time of solid materials. This reduction in liquid residence time may be advantageous when the liquid deteriorates rapidly, as is the case with beet juice.) To increase the effectiveness of the apparatus, it is necessary for the liquid to be separated from contact with other solids immediately. that is, it is preferable for the angle a to be such that the solids are poured as a result of the rotation of the drum; was more advanced on the coil on which the liquid flows than the pouring of solid materials from which it separates on the coil it leaves. This delay can also be avoided if the angle a is such that the flow of the liquid on the coil on which it travels is delayed so long that the solid materials begin to flow over the threshold on that coil as a result of the drum rotation. the fact that the liquid is retained longer on the coil that it leaves in contact with solid materials that are separated, which better meet these conditions. ki depends on the type of solid materials, but is preferably within the range of 180 to 270° or 360 to 450°. The retardation of the liquid flow can also be maintained by changing the position of the recess in the helicoidal wall or by changing the position and inclination with respect to the drum axis of the liquid passage. Many other elements can also influence the choice of angle, for example physical characteristics such as the permeability of solids and the diffusion coefficient of the extracted product, mechanical characteristics such as the geometry of the device, ease of construction or access for service, operational characteristics such as the speed of drum rotation, the optimal duration of unit immersion of solid materials, the degree of desired extraction. In addition, the extraction conditions that change along the drum due to changes in the physical properties of solid materials and due to the increase in the exponential function, the concentration of liquid in extracted product, justifying in some cases an increase in the duration of unit immersion at the outlet of the extraction device, and this is not used in known devices. In the device according to the invention, it is sufficient for the angle a to increase in sections, in the direction of movement of the solid materials. The value of the angle a ultimately chosen results from a compromise between various factors. Here are some non-limiting examples of the angle a used in the extraction of sucrose from sugar beets: If the available space is limited by the existing structure, the angle a of 186° also has the advantage of allowing the device to be built in a very short time. If climatic conditions make it difficult to store beets, it follows that the bacteriological condition of the juice is poor and that it deteriorates quickly, the angle a is then preferably 244 or 279° because it reduces the residence time of the juice in the device by half to one third. residence time of the beetroot chips. If maximum efficiency is sought, the angle a is 372° or more because it allows for an increase in the threshold height and an improvement in the volume utilization rate of the device. Figure 9 shows a fragment of the developed drum surface divided along the angle a equal to 186°, and in Fig. 10 for angle a equal to 372°, and in Fig. 11 for angle a equal to 244°. The dashed lines correspond to the forming cross-section, and the solid lines indicate the contact of the helicoidal wall and the frets with the drum surface. The short and long dashed lines indicate the paths through which liquid flows and solid materials pass, which correspond to, for a complete rotation, axial displacements represented by vectors a for liquids and b for solid materials. The hatched zones correspond to the projections of the lifting elements onto the drum surface. For some values of angle a, and especially in the case of angle a of 244° shown in Fig. 11, the lifting elements on the two adjacent turns do not correspond to the helicoidal wall. This makes it possible to give the recess located under the lifting element a length equal to the length of this element and to build a helicoidal wall of perforated sheet metal above the lifting element so that the liquid can pass through it after separating the solid materials. In addition, the helicoidal wall separating the two turns may be moved axially in relation to at least one lifting element to increase its width, but so that the lifting elements do not interfere with each other and so as not to increase the length of the drum and provided that the immersion channel arranged between the elements is reduced lifting. Fig. 2 shows, among others, an example of such a displacement in the case of an angle a a equal to 244°. The lifting element ends with an inclined plane 23 in order to direct the solid materials into the immersion channel 22 due to its narrowness. 35 In order to take into account the combined reduction in the volume of solids and the volume of liquid at the outlet, which can reach 30% in the case of the extraction of sucrose from sugar beets, the device according to the invention may also have a helicoidal wall 40 which includes a variable pitch , the width of the coils decreasing, in each case in sections, in the direction of movement of the solid materials. What has been said above in relation to a drum containing one helicoidal wall can of course be applied to a drum containing two or several' helicoidal walls. An embodiment of the device according to the invention is described below, which can be made of flat sheets by the usual methods used in forges with various angle sizes and avoiding the construction of helicoidal walls. The inner wall is approximately the shape of a helical surface, is formed by successive concentric circle sections, preferably perpendicular to the drum axis, each of which is connected to the next by at least one inclined wall. In a preferred embodiment, the wheel sections are offset from each other by an angle a around the drum axis. For an angle a of 180°, the apparatus is formed by wheel sections 24 perpendicular to the drum axis, connected to each other by walls 25 and 26 inclined in opposite directions (figs. 13 and 14). The €5 drum is therefore divided into a number of semi-circular chambers, each of which contains one lifting element and one threshold such as previously described between parallel circular sections 24 T. These chambers are connected to each other through an opening in inclined walls which connect the surface of the drum at one end only and are interrupted in the upward direction for inclined walls 25 and downwards for inclined walls Z6 (FIG. 14) at a distance from the drum surface approximately equal to the maximum height of the mixture of solid materials and liquids so as to completely immerse the passage of solid materials that have not been immersed so far. In order to obtain an angle a greater than 180°, for example equal to 186°, each circular segment 24 should be rotated around the drum axis by an angle of fe° with respect to the previous segment as shown in Fig. 15. This causes deformation of the inclined walls 25 and 26 and causes them to be distorted. It may be necessary to divide them into two or even three parts connected by welding, in order to make it possible to make these walls from commercial flat sheets. The purpose of the rotation of the circular sections 24 is to break the mutual alignment on the extension of the sills and to cause that on both sides of the circular sections Z4, the chamber which is located under the lifting element behind the plane of the drawing, corresponds to the immersion channel above the sill, where the liquid must be located on the scroll that is in front of the drawing plane. It is therefore sufficient to provide a recess at this point in the circular section 24 in order to allow the passage of liquid from one turn to the other. To avoid curvature of the inclined walls, which is especially used for angles close to 240°, instead of the circular sections, the inner wall approximately helical in shape, it is formed by successive circular parts bounded by two straight sections, preferably unequal, whose lengths are in the ratio of five to four, forming an angle between themselves, and whose intersection point is at a distance from the drum axis contained within the limits of one-tenth to one-half of the radius, preferably one-third. These parts of the circle are offset from each other by an angle, and the straight sections that enclose them are parallel in pairs and connected by inclined walls in a planar shape so that to create a deformed helical surface. An auxiliary flat surface of approximately trapezoidal shape, intended for immersing solid materials that have not been immersed before, is placed between two successive parts of the circle and bounded by a straight line that connects the intersection points of the segments the straight lines that bound these parts of the wheel, by the shortest of the two straight lines that bound the rear part of the wheel, by the intersection of the plane so defined with the front part of the wheel, and by the straight line segment that connects the points of intersection of this plane and the two parts of the wheel, wherein the points are located at a distance from the drum surface approximately equal to the maximum height of the mixture of immersed solids and liquids. The lifting elements and sills as previously described fit into a central angle approximately 360° a and are situated between two parts of the circle of the even or odd row and the inclined walls which connect them with the part of the circle included between them. To facilitate the flow of liquid, the sill is preferably inclined with respect to the axis of the drum. These elements are shown in Fig. 16 for the case of an angle of 244°. The front part of the wheel -27 is limited by the straight sections 28, 29 and the threshold 39 and is located in front of the plane of the drawing. The rear part of the wheel 1 30 is limited by the straight sections 31, 32 and the threshold 42 and is located in the plane of the drawing. These two parts of the knob are offset by k-t 244°, the straight sections 28 and 32 being parallel and connected by an inclined wall 33 which ends on one side in a recess which is located under the lifting element 41 and with the other side at the straight section 34, which connects the two intersection points of the straight sections 28-29 and 31-32. The hatched zones of the inclined wall 33 and the circle parts 27 and 30 are perforated. The flat auxiliary surface 35 situated between the wheel parts 27 and 30 is bounded by straight sections 34, 31, 36 and 37*, the latter being in the plane of the wheel part 27. During the rotation of the drum, the solid materials are lifted by the lifting element 38, they pass over a slightly inclined threshold 39 which is located in front of the plane of the drawing between the wheel parts 27 and 30 and are immersed in the liquid which flows from another lifting element located behind the wheel part 30, then is behind the plane of the drawing, either by recess 40 or through openings which correspond to the zone shaded by the dashed line, pass under the surface 354 which optionally forms a cone, are lifted by the lifting element 41 which separates them from the liquid which also flows partially through the hatched zone, flowing through the threshold 42 and continuing their path behind the circular part 30. For an angle a of 360°, the circular segments 43 are placed along the same forming part and are connected by two walls 44, 45 inclined towards the - opposite runs that meet at point 46 and which are connected to each other by a triangle 47, the base of which extends into the space contained between two successive circular sections 43, in which space there is a lifting element and a threshold (fig. . 17 and 18) as described previously. Figure 19 shows a cross-section of the drum with an angle α of 372°. An additional structural element in the shape of a trihedral angle is needed to avoid the fall of solid materials from the base of the triangle 47, thus ensuring that these materials are kept on the same turn. The top of the trihedral angle is located at point 48 on the chord 49, which cuts off circular section 4S and constitutes one of its surfaces. Another surface is perpendicular to the plane of figtra,19 and touches at point 50 the previous circular section (not shown), which is located in front of the plane of the drawing. This surface has the shape of a right-angled triangle, the section 48, 50 of which is hypotenuse and its main purpose is to immerse solid materials that have not been immersed before reaching the lifting element 51. In addition, two other surfaces of the three-sided angle are defined by the edge 48, 52, which is the base of the triangle 47, the apex 52 of which is moved towards the wall of the drum to increase the passage cross-section of solid materials above the threshold 56, and this causes an expansion of the inclined wall 45 which is located in front of the plane of the drawing, up to point 53 towards point 50 - The surface of the trihedral angle between points 48, 52, 53 and 50 adheres tightly to the inclined wall 45 and to the previous circular section (not shown), on which there are points 50 and 53. The area of the trihedral angle included between the chord 49 cutting off the circular section 43 and the edges 48, 52 is necessary to avoid mixing of the liquid fraction located on both sides of the circular section 43 when the rotational movement brings point 48 to its lowest position. This surface has the shape of a triangle, the side 54 of which, opposite the apex 48, is close enough to the axis of the drum so as not to be ever submerged and not to hinder the flow of solid materials. Its presence makes it possible to raise the level of the mixture of solid materials immersed and liquids up to 0.8 or 0.9 radius, i.e. increasing the volume utilization factor of the apparatus, and thus improving its efficiency. The displacement of solid materials during one revolution of the drum is as follows. Passing below the surface represented by section 48, 50, which is intended to immerse these materials in the liquid in the case in which they would not be immersed, the solid materials are lifted by the lifting element 51, through which the liquid flows into the chamber 55, and then these materials are poured through threshold 56 and pass behind the inclined wall 45. The materials receive another liquid fraction, less rich in the extracted product, which reaches the rear plane of Fig. 19 through the channel 57 and then passes successively behind the triangle 47, behind the inclined wall 44 and behind the section wheel 43, where another lifting element separates them from the liquid which returns through channel 58 towards the coil which is located upstream of the coil shown in Fig. 19. Fig. 24 shows an embodiment similar to the example of Fig. 19 of angle a equal to 395°, in which the arrangement of the three-sided angle is different. The apex of the three-sided angle, the concave of which is directed outside the drum and not towards the axis, is located at point 48 on the chord 49, which cuts off the circular section 43. "The inclined wall 44 forms the surface of a three-sided angle. Irm's surface is perpendicular to the plane of the drawing and at point 50' touches the previous circular segment (not shown), which is located in front of the plane of the drawing. This surface has the shape of a rectangular trapezoid, the segment of which is 50* , 53' is a large base located in front of the drawing plane and the section 50', 48 of which corresponds to the projection of a small base located in the drawing plane. For clarity, the projection of this trapezoid is presented separately from chord 49, but in practice it coincides with it. In addition to its function of creating a possible cone of solid materials that would not be immersed, this trapezoid lifts and inverts solid materials that could not be immersed, so that combine them with the next fraction. This is to maintain the equality of subsequent fractions of solid materials, avoiding their excessive positioning. The two other surfaces of the three-sided angle are defined by the edge 48, 52, which is the base of the triangle 47. The surfaces of the angle three-walled elements between points 48, 46, 52, 53' and 50' connect tightly to the inclined wall 45 and to the previous circular section (not shown) on which points 50' and 53' are located. The auxiliary wall formed between the chord 49 and the edge 48, 52 is necessary to avoid mixing of the liquid fraction present on both sides of the circular section 43 when the rotational movement brings point 48 to its highest position - This wall has the shape of a triangle , whose side 54 opposite the apex 48 is sufficiently close to the axis of the drum so as not to be ever submerged. As a result of the increase in angle a, the sill 56 and the channels 57' and 58 are separated from each other instead of being connected as they were in the case of Fig. 19. Moreover, the channels 57' and 58' have a truncated shape to avoid retaining some of the solid materials during the rotation of the drum. When the threshold 56 moves as a result of the rotation of the drum, its surface facing forward in relation to the movement of solid materials forces the liquid that has passed through the lifting element 51, but its rear surface can accommodate the next liquid fractions only when the channel 57' reaches a level low enough to open its passage. As the sill moves, it creates a vacuum behind itself, which fills after a delay that corresponds to the time necessary for the drum to rotate by approximately 45°, in which the solid materials lifted by the lifting element 51 begin to flow over the threshold 56. On the one hand, the liquid is better utilized because it is retained longer in contact with the previous fraction of solid materials, and on the other hand, the liquid flow through the channel 57' causes a significant decrease in the liquid level on the coil to which it flows, and this makes it possible to increase the capacity of the device for this same threshold height. Figure 20 shows the input coil whose disc, which closes the drum, has been removed. Circle 59 indicates the movement of its entrance opening. The inclined wall 60 is in contact, on the one hand, with its edge 61 with said disc, and on the other hand, with its edge 62, with a surface 63 having the shape of a circular semi-section, perpendicular to the drum axis, the hatched part of the circumference of which is perforated. At point 64, the lifting element begins, defined by the cross-section of the coil inscribed in the central angle of 270°115 546 19 20, extended by the part of the ellipse inscribed in the central angle of 90°. Surfaces 45, 47, 44 welded to surface 63 and the circular section 43 partially covered by surfaces 60 and 63 form the beginning of a helicoidal wall such as shown in Fig. 19, and the lifting element formed between these surfaces and the sill that closes the drum expands down to about four thirds of its normal width. Passing behind the inclined wall 60, it reduces to its normal width, which remains behind the surface 63. At points 65, 66, 67 and 68 there are at least four peripheral holes for removing liquid, having an outlet in the semi-circular collector. 69. Materials move continuously during one revolution of the drum as follows. They enter continuously, suspended in the carrier liquid, through opening 59 and fall into the space formed between the disc which closes the drum and the surface 63. The carrier liquid passes through the hatched zone and flows into the manifold 69 through openings 68 or 65. Then, when the threshold 71 reaches or exceeds the vertical position, the carrier liquid flows through the lifting element and exits through the openings 66, 67 and 68 into the collector 69, while the solid materials, the quantity of which increases, flow onto the lifting element, the width of which increases as a result. purpose until the 60° inclined wall intersects the entrance with solid material and a new accumulation cycle begins. The collected solid materials then pass behind the surface 63 and are lifted by the lifting element 70, drying and pouring over the threshold 71 as previously described. To avoid sliding of solid materials on the lifting element, it is provided with spur-shaped edges (not shown) such as those described above. Another embodiment of the input coil intended for feeding the device with solid materials without a carrier liquid is shown in Fig. Fig. 25. This example differs from that shown in Fig. 20 by the removal of the perforated part of the surface 63 and the holes 66, 67 and 68, and by the existence of a channel 58 as well as a lifting element 75 shorter than the previous one, which begins at point 64' and whose width at this point is about half its normal width. As it passes behind the inclined wall 60, the lifting element narrows to a normal width which remains behind the surface 63. An opening 90 located in the base of the inclined wall 60 allows the liquid passing through the lifting element 70' to be separated between the surface 63 and the disc which closes the drum. The other part of the liquid passing through the lifting element 70' flows outside the drum through the opening 65 and is collected in the half-ring collector 69. The passage of solid materials during one revolution of the drum is as follows. These materials enter continuously through the opening 59 and fall into the space formed between the disc which encloses the drum and the surface 63, where they are also immersed in part of the liquid which has passed through the opening 90, and the mixture is then obtained by channel 58 another liquid fraction that comes from the coil which is located behind the drawing plane, while the solid materials, the amount of which increases until the point at which the inclined wall 60 intersects the entrance to the solid materials, and at which a new accumulation cycle begins, are transferred as a suspension in the liquid towards the lifting element 70' under the influence of the rotation of the drum. The solid materials are then lifted by the lifting element 70' and are poured over the threshold 71. Figure 21 shows a cross-section of the output roll as seen from the other end of the drum. The circular section 43, mostly covered, the inclined wall 45, the triangle 47 and the inclined wall 44 form the end of the helicoidal wall - which has an outlet in the chamber bounded by the circular section 43, by a surface 72 perpendicular to the axis of the drum, pA through the cylindrical surface of the drum and through the threshold 73, which extends around the screw conveyor concentric with the drum and connects to the helicoidal wall in such a way as to close the coil. This chamber contains a final lifting element 74 and an exit channel 75 which passes through the circular section 43. The liquid transfer channels are slightly inclined with respect to the axis of the drum to facilitate the overall flow of liquid. Fig. 22 shows a perspective view of a very simple shape of the sill structure 76, the lower part of which 77, which touches the surface of the drum, is bent upwards at an angle of approximately 10°. Surfaces 78 and 79 delimit a channel that passes through the coil before the sill, while channel 80 exits in the coil itself. The connection of the channels with the two ends of the drum is shown in Fig. 23, which shows the external part of the drum and not its interior as in Fig. 10. The feed liquid enters through the conduit 81, then through the coil 82 and is forced through the threshold 83 and then flows towards coil 84, where it receives another amount of liquid coming from the conduit 81, after which it is poured through the threshold 83 and as a result flows to the other end of the drum where, after flowing through the coils 86 and 87, it exits the apparatus through the conduit 88, which passes through the wall of the drum. The carrier liquid flowing with solid materials onto the input roll 89 passes through the perforated wall 63 and exits the apparatus through conduit 65. The hatched zone represents the beginning of the lifting element, the threshold of which 71 constitutes the end (FIG. 20). . FIG. 26 corresponds to the right half of FIG. 2 and shows changes in the connection of the liquid transfer channels in the case of the input coil of FIG. 25 used to feed solid materials without a carrier liquid. The liquid that flows through the coils 86 and 87 is directed to the solids input coil 89 instead of exiting through the opening 88. After passing through the lifter 70' (not shown), the liquid is divided by the solid surface 63 into two parts, one of which comes out of the drum through hole 65 and the other, which is marked with arrow 91, is returned to circulation on roll 89. 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 115 546 21 22 The described device has many advantages in relation to <«known devices of this type. Partial streams that cross each other are removed and the countercurrent principle, according to which each liquid fraction successively encounters each solid fraction 5, is precisely observed. Due to the curvature of the lifting elements, the time available for the separation of liquids and solids is increased and this separation is more complete because the drying of the deep layers of solid materials can take place while the upper layers are pouring, which is advantageous, i.e. the separated liquid does not is mixed again with solid materials. Greater separation efficiency makes it possible to reduce the number or increase the speed of rotation for the same degree of extraction. The lack of slipping of solid materials on perforated surfaces reduces their abrasion, and in the case of beetroot chips, breaking is avoided, which impairs permeability. 2Q the height to which solid materials are lifted is lower, and this results in a reduction in torque. In addition, the structure is less expensive because the apparatus is lighter due to the removal of the diametrical plane and the shorter length of channels for carrying liquids or even their complete removal if the angle a is less than 360°. As for the longer length of the lifting elements, it is actually smaller because it is compensated by halving their number. The lower weight of the device also makes it possible to reduce the foundations necessary for its installation. In addition to extracting sucrose from beets and sugar cane, the device according to the invention can be used to extract apple salt, tannin, licorice root juice and all substances soluble in any solvent, ¬ contained in a solid material or surrounding its surface 4Q. Claims 1. Device for extracting products from materials by means of liquids, comprising a rotating drum, the axis of which is horizontal or slightly inclined, provided with an inner wall approximately helicoidal, the drum being equipped between the turns of this wall with lifting elements that lift solid materials from the liquid and create a passage above the transverse wall in the shape of a threshold that stops and through which the liquid flows onto another turn as a result of the drum's rotation, characterized in that the projection on the plane 55 perpendicular to the drum axis of at least one of the lifting elements (1) corresponds to a part of a curve such that a line tangent to this curve makes an angle of at least 90° moving from one end to the other lifting element. 2. The device according to claim 1, characterized in that the projection on a plane perpendicular to the drum axis of at least one of the lifting elements approximately corresponds to a part of the curve selected from among an ellipse and a circle, inscribed in a central angle of 70 to 270°, preferably 90 to 180°, which One end is attached to the wall of the drum, the other end of which is situated at a distance from the drum axis of less than three quarters of the radius, preferably between one tenth and one third of the radius. 3. The device according to claim 1 or 2, characterized in that the solid materials input roll comprises at least one approximately helical-shaped hole (90) in the inner wall through which part of the liquid that has flowed through the lifting element , is recycled and used again to convey the solid materials introduced into the apparatus towards the lifting element. 4. The device according to claim 1 or 2, characterized in that the projections of two subsequent lifting elements on a plane perpendicular to the drum axis create an angle (a) between them. 5. The device according to claim 4, characterized in that the product of the angle (a) by the number of lifting elements is close to the quotient of 360° and the number of lifting elements. 6. The device according to claim 5, characterized in that n is 360° and the angle (a) is close to the value -, where k k+1 is the ratio of the residence time of the liquid and the residence time of the solid materials in the drum, and n is equal to 1 if the angle alpha is less than 360° , equal to 2 if the alpha angle is between 360° and 720° and equal to 3 if the alpha angle is greater than 720°. 7. The device according to claim 6, characterized in that the angle (a) increases in sections, in the direction of movement of the solid materials. 8. The device according to claim 1, characterized in that the internal helicoidal wall separating the two turns is arranged movably in the axial direction with respect to at least one lifting element in order to increase its width. 9. The device according to claim 1, characterized in that the approximately helicoidal inner wall has a variable pitch, with the width of the coils gradually decreasing in sections in the direction of movement of the solids. 10. The device according to claim 1, characterized in that the approximately helicoidal inner wall is formed by successive concentric circle sections, preferably perpendicular to the drum axis, each of which is connected to the next one by at least one inclined wall. 20 25 30 35 40 45 50 55Fig. 8 Rg.9 Fig.10115 546 23 M ^ 22 B S S.o ib.j Fig. 11 Fig. 12 24 25 vvw/ 26 24, Fig. 13 Fig. 14 25 Fig.15 24 FigW115 546 43 50 54 53 51 55 56 57 47 46 66 45 71 65 58 86 87 88 71 63 89 75 43 73 72 74 Fig. 21 86 87 65 45 70 Fig. 23 86 87 71 65 63 61 69 90 70* 63 59 Fig. 25 86 87 45 Fig. 26 PZGraf.Koszalin D-734 105 A-4 Price PLN 100 PL PL PL