OA12749A - Conduite flexible aplatissable. - Google Patents

Description

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La présente invention concerne une conduite flexible aplatissablesous-marine pour le transport d'un fluide.

La collecte d’un fluide dans une conduite flexible impose deconcevoir une conduite flexible dont la structure est telle que l’intégrité du"bore" est conservée quelles que soient les conditions de fonctionnement. Leterme "bore" signifie l’alésage ou le diamètre de l’élément interne de la conduitequi est la carcasse interne dans le cas d’une conduite flexible "rough bore" ou lagaine d’étanchéité interne dans le cas d’une conduite flexible "smooth bore".Pour les structures de ces types de conduite flexible, on peut se référer aux API17B et 17J (AMERICAN PETROLEUM INSTITUTE).

La conception d’une conduite flexible dont l’intégrité du "bore" estconservée impose qu’elle doit donc résister à la pression externe ou pressionhydrostatique afin d'éviter un écrasement, à la pression interne afin d’éviter unéclatement, et être capable de reprendre des efforts de traction et decompression.

En condition normale d'utilisation, la pression interne est supérieureà la pression externe et il n’y a donc pas de risque d’écrasement ou.aplatissement (collapse en anglais). Par contre, lorsque la pressioninterne diminue, par exemple lors des arrêts de production d’un gisementpétrolier, le différentiel de pression entre les pressions interne et externepeut entraîner l’aplatissement ou collapse de la conduite flexible.

Dans ces conditions, les conduites flexibles sont conçues etcalculées pour résister au différentiel de pression maximum. Lorsque laprofondeur d’eau augmente, la conduite flexible est soumise à unepression hydrostatique de plus en plus forte obligeant à concevoir desconduites flexibles ayant une résistance au collapse très importante. Par contre,le différentiel de pression entre la pression interne et la pression externe encondition normale d’utilisation (Pint > Pext) est de plus en plus faible, 2 012749 «··. généralement inférieur à 100 bars, ce qui simplifie la conception des couchesrésistant à l’éclatement. Enfin, lorsque la pression interne diminue, la conduitepeut être soumise à un effet de fond inverse(Pext > Pint) très important pouvant entraîner le flambage des armures de 5 traction. Cet effet de fond inverse peut arriver lors de la pose de la conduite sielle est posée vide (Pint = 1 bar) ou en service lors d’arrêt de production.

Les contraintes développées dans une conduite flexible sontreprises par certains des éléments structurels de la conduite flexible, enfonction du type "rough bore" ou "smooth bore". 10 Dans une conduite flexible "rough bore", la pression externe est reprise par la carcasse interne qui peut éventuellement être assistée par la voûte depression afin de retarder l’ovalisation, alors que dans une conduite flexible"smooth bore" la pression externe est reprise par la gaine de pression et la voûtede pression si une gaine anti-collapse est disposée au-dessus de cette dernière. 15 La pression interne ou le différentiel de pression ΔΡ est repris par la voûte de pression ou des armures dont l’angle d’armage est voisin de 55°dans une conduite flexible. Les contraintes de traction/compression sont, dansles deux types de conduite flexible, reprises par les armures.

Le calcul des différents éléments structurels de la conduite flexible, 20 pour résister à ces contraintes conduit inexorablement à une augmenta-tion considérable du poids de la conduite, ce qui peut entraîner unedifficulté très importante de la pose en mer profonde. Le coût defabrication est également très accru.

Dans le brevet danois PA 2000 01 510, il est décrit une conduite 25 . flexible comprenant une armature interne qui reprend la pression externeet la compression, une gaine de pression qui assure l’étanchéité etaccessoirement l’isolation thermique et une armature externe constituéepar des armures carbone enroulées hélicoidalement avec un angled’armage de 55° qui reprend la pression interne et la traction. La structure 30 de la conduite flexible décrite dans ce brevet danois est à conservation del’intégrité du "bore". De plus, comme la compression est reprise par la carcasseou armature interne, cela impose la disparition des jeux entre les spires de lacarcasse lorsqu’elle est soumise à la compression. La conduite flexible seraccourcira donc sous l’effet de la compression ce qui pourra entraîner des 35 dommages irréversibles sur ladite conduite flexible. 3 012749

Les conduites décrites dans US 5 176 180 et 5 908 049 sont destubes composites (composite coiled tubings) qui sont renforcés localementpour augmenter les performances du tube, notamment pour augmenter larésistance à la pression interne sous faible rayon de courbure en imposant5 un sens de courbure et pour limiter les contraintes dues à cette courbure.Il n’est pas indiqué que le tube peut être écrasé puis retrouver sa forme initiale.

La résistance à la pression hydrostatique dans une conduite flexibleest développée dans ΓΑΡΙ 17B, chapitre 5.4.5.1 (AMERICAN 10 PETROLEUM INSTITUTE).

Des conduites notamment pour l’enroulement sur une bobine oupour d’autres applications sont décrites dans US 3 720 235, Re 32508 etFR 1 417 987 qui concernent des conduites flexibles pouvant s’aplatir.

Le brevet US 3 720 235 décrit une conduite renforcée qui est15 utilisée dans les équipements de plongée. Cette conduite consiste en untube interne recouvert par des renforts textiles qui résistent à l’écrasementet recouvert par un tube externe. Le tube interne présente des canneluresqui permettent, en cas d’écrasement du tube, d’assurer toujours unespace pour l’écoulement du fluide. Toutefois, il faut noter que 20 l’écrasement n’est pas dû à la pression externe mais à des effortsmécaniques tels que torsion ou flexion. De plus, les matériaux préconisésdans ce document sont des plastiques "mous", c’est-à-dire présentant unedureté shore D comprise entre 38 et 55, et qui ont une capacitéd’allongement relativement importante. Ils peuvent donc suhir des 25 . déformations importantes répétées sans risque d’endommagement. Lesmatériaux plastiques connus pour ce genre d’application sontgénéralement des matériaux élastomères.

Le brevet US Re 32508 concerne une conduite flexible pour leravitaillement des bateaux en mer. La conduite est flottante et donc elle 30 n’est pas soumise à la pression hydrostatique. Toutefois, elle est stockéesur une bobine sous forme aplatie et comprend au niveau de la fibreneutre des renforts longitudinaux pour reprendre les efforts de traction. Lematériau plastique utilisé dans cette application est de type caoutchouc(dureté Shore D inférieure à 38). 4 012749

Le brevet FR 1 417 987 concerne réellement une conduite flexiblepour le transport d’un fluide sous pression et qui comprend une gaineinterne, une ou plusieurs armatures de résistance à la pression etenroulées à 55° et une gaine externe associée à des câbles de traction.La conduite flexible est aplatissable de manière à simplifier sa structureainsi que les moyens de stockage. Toutefois, l’aplatissement s’effectuejusqu’à ce que les parois intérieures en regard de la gaine interneviennent en contact l’une sur l’autre sur toute leur surface (ligne dejonction). Un tel aplatissement total ne permet pas de limiter ladéformation. Pour atteindre cet aplatissement jointif, il est indiqué dans cedocument que le matériau plastique doit présenter un module d’Youngrelativement faible, comme celui du caoutchouc qui est préconisé, c’est-à-dire un matériau élastomère. Cela signifie que si le matériau plastiqueutilisé était un thermoplastique, les allongements que subirait la gaineinterne engendreraient des déformations définitives qui entraîneraient ladestruction de la gaine de pression.

De plus, il faut noter que le matériau utilisé dans les documents analysésci-dessus et pour autant qu’ils concernent une conduite aplatissable, estgénéralement un élastomère qui présente un module d’Young relativementfaible, comme dans FR 1 417 987. Etant donné la forme complètement aplatiede la conduite de FR 1 417 987, les gaines plastiques subissent localement, plusparticulièrement aux extrémités des allongements transversaux très importants,de l’ordre de 100 à 150 % . Comme les élastomères ne peuvent être utilisés dansles applications pétrolières parce qu’ils ne résistent pas aux attaques chimiquesdu fluide transporté, en formant par exemple des cloquages, il est préférabled’utiliser des thermoplastiques qui ont un meilleur comportement à l’égard dufluide transporté.

Dans l’application "au large" (offshore) pétrolier, la pression interneest généralement supérieure à la pression externe. L’effet de fond inverse etdonc le besoin de résister à l’aplatissement (collapse) n’arrive que très rarementlors de la vie du flexible de l’ordre de 50 sur 20 ans d’utilisation pour une lignede production et de l’ordre de 200 à 300 pour une ligne de gaz, l’effet de fondinverse pouvant se produire lors de la pose et lors des arrêts de production.

La présente invention a pour but de proposer une conduite flexibledans laquelle l’intégrité du "bore" n’est pas conservée, qui est aplatissable 5 012749 et dont l’allongement transversal maximum que subit la gaine de pressionlors de l’écrasement ou aplatissement est tel qu’il n’y aura pasd’endommagement local de la conduite c’est-à-dire qu’il n’y aura pas dedéformations définitives ou de rupture des fibres externes, même suite àdes allongements cumulés. Par allongement, on entend l’allongementtransversal et non pas longitudinal.

La présente invention a pour objet une conduite flexible souplesous-marine de transport d’un fluide, comprenant au moins deux nappesd’armures de renfort enroulées en sens inverse autour d’un axelongitudinal et au moins une gaine de pression qui est aplatissable dansune direction donnée sous faction d’une pression externe supérieure àune pression interne régnant dans ladite conduite souple, l’aplatissementétant susceptible de provoquer un allongement transversal de ladite gainede pression, caractérisée en ce qu’un organe raidisseur est prévu sur aumoins une face de ladite gaine de pression réalisée dans un matériauthermoplastique, de manière à limiter lesdits allongements au cours del’aplatissement à une valeur inférieure au seuil d’allongement duditmatériau thermoplastique

Un avantage de la présente invention réside dans le fait que tousles éléments structurels nécessaires à la conservation de l’intégrité du"bore" sont supprimés et qu’ainsi il est devenu possible de diminuer le poidset le prix de la conduite flexible du fait que la résistance à l’écrasement ouaplatissement n’a plus besoin d’être dimensionnée.

Un autre avantage de la présente invention est que les armuressont conçues pour résister au ΔΡ (pression intérieure - pressionextérieure ou hydrostatique) et notamment de résister aux composantesradiales et axiales de la pression interne. De plus, une telle conduiteflexible aplatissable présente un avantage considérable pour lesapplications grande profondeur et notamment contre le flambage desarmures dû à l’effet de fond inverse. L’effet de fond inverse entraîne l’aplatissement de la conduiteflexible dont la section sous la forme aplatie est inférieure à la section dubore sous la forme non aplatie. La compression induite dans les armuresde traction étant proportionnelle à la section du "bore", il s’ensuit que les 6 012749 armures de traction sont soumises à une faible compression par suite del’aplatissement de ladite conduite.

Lorsque la conduite flexible est du type lié (bonded en anglais), oupartiellement lié, toute la structure s’aplatira sous l’effet de la pressionexterne en cas de chute de la pression interne. Les différentes couches dela conduite flexible seront alors dimensionnées en résistance à la fatigueen fonction du nombre d’écrasements prévisibles.

Lorsque la conduite flexible est du type non lié (unbonded enanglais) et si les couches de renfort résistent à la pression hydrostatique,seule la gaine de pression s’écrasera sous l’effet de la pression interne oude la pression de l’annulaire et il sera seulement nécessaire dedimensionner la gaine de pression en résistance à la fatigue en fonctiondes aplatissements prévisibles.

Dans le cas où les couches de renfort ne résistent pas à la pressionhydrostatique, toutes les couches seront susceptibles de s’aplatir et alorsil faudra prévoir des moyens tels qu’une gaine externe plastique étanche,capable de maintenir l’organisation de la structure de la conduite flexiblenon liée.

Selon une autre caractéristique de l’invention, le ou les organesraidisseurs assurant un blocage géométrique de la gaine de pression lorsdes cycles d’écrasement, permet ou permettent de limiter l’allongementmaximum de la gaine de pression à une valeur inférieure à 90 % du seuild'allongement. Cet arrangement permet une utilisation de matériauxthermoplastiques sans risque de dégradation. Ces matériaux thermpplas-tiques sont de préférence des matériaux plastiques dits semi-durs dont ladureté Shore D est supérieure à 55.

Selon une autre caractéristique de la présente invention, laconduite comprend deux organes raidisseurs disposés symétriquementpar rapport à la direction d’aplatissement et ils seront, de préférence, sousla forme de joncs soudés sur la paroi interne de la gaine de pression. D’autres avantages et caractéristiques apparaîtront mieux à lalecture de plusieurs modes de réalisation de l’invention, ainsi que desdessins annexés sur lesquels :

La figure 1 est une vue partielle en perspective d’une conduiteflexible suivant un premier mode de réalisation de l’invention. 7 012749

La figure 2 est une vue en coupe transversale de la conduiteflexible représentée sur la figure 1.

La figure 3 est une vue de la figure 2 mais la conduite flexible estaplatie.

La figure 4 est une vue en coupe transversale de la gaine depression pourvue de deux joncs en regard l’un de l’autre mais dedimensions différentes.

La figure 5 est une vue partielle et en perspective d’un joncraidisseur pourvu de plaques de renfort.

Les figures 6a et 6b sont des représentations partielles etschématiques d’autres formes de joncs raidisseurs.

La figure 7 est une courbe représentant la charge F en fonction del’allongement e pour des élastomères et des thermoplastiques.

La conduite flexible représentée sur la figure 1 comprend del’extérieur vers l’intérieur, optionnellement une gaine polymérique externe1 qui peut être non étanche, des nappes d’armures 3 à 6 et une gaine depression interne 7. Les armures 3 à 6 sont enroulées hélicoïdalementautour d’un axe longitudinal A-A suivant un angle d’armage d’équilibre de55°. Pour cela, les nappes 3 et 4 sont enroulées en sens inverse et avecdes angles d’armage complémentaires de manière à équilibrer lescontraintes développées dans la conduite flexible. Il en est de même pourles nappes d’armures 5 et 6. Dans un autre mode de réalisation nonreprésenté, il est possible d’utiliser des nappes d’armures qui présententun enroulement à pas court avec un angle d’armage de 80°.et unenroulement avec un angle d’armage inférieur à 55°, de manière àéquilibrer lesdites contraintes.

Suivant la structure de la conduite flexible, les deux premièresnappes d’armures 5, 6 pourront être armées dans le même sens pourlimiter la diffusion gazeuse, de sorte qu’elles se chevauchent l’une surl’autre et réalisent ce qui est appelé un masquage ; ceci pourra égalementêtre assuré par une ou plusieurs armures enroulées à pas très court(environ 80°), ce qui pourrait modifier l’angle d’armage indiqué ci-dessusafin d’équilibrer les contraintes dans la structure.

Le choix des thermoplastiques pour la réalisation de la gaine depression est justifié par les courbes St et S2 de la figure 7, l’allongement e 8 012749 étant en abscisse de la charge F en ordonnée. La courbe S! concerne lesélastomères et la courbe S2 concerne des thermoplastiques. Il est aisé deconstater que l’élastomère subit des allongements transversaux trèsimportants qui vont au-delà de 200 % jusqu’à la rupture et sans apparitionde striction qui est une diminution de la section. Pour un matériauthermoplastique, courbe S2, le phénomène de striction apparaît trèsrapidement au-delà du seuil d’allongement qui est compris entre 10 et30 % d’allongement suivant la nature du thermoplastique. Au niveau decette striction, des allongements localisés apparaissent, ce qui estdommageable pour les matériaux thermoplastiques qui se dégradentrapidement.

Ainsi, dans le choix du thermoplastique dans lequel est réalisée lagaine de pression de l’invention, il sera nécessaire de faire en sorted’éviter le phénomène de striction afin d’empêcher la formation de fissureset la destruction ultérieure de la gaine de pression.

Comme le phénomène de striction peut également apparaîtrelorsque la conduite flexible est soumise à des cycles d’allongementrépétés, on a trouvé qu’il était indispensable de faire en sorte que lesallongements transversaux que subira la ou les gaines plastiques depression soient inférieurs à 90 % et de préférence à 80 % du seuild’allongement du matériau thermoplastique sélectionné. C’est ainsi qu’ona trouvé que pour un polyamide, l’allongement maximum devra être de15 %, pour un PE de 10 % et pour un PVDF de 7 % .

Selon l’invention, la gaine de pression comprend au moins unorgane raidisseur qui est disposé sur une face de ladite gaine de pression,par exemple sur la face extérieure ou intérieure, et qui, en fonction de lanature du matériau dans lequel est réalisée la gaine de pression 7, limitel’allongement de la gaine de pression au maximum à 90 % du seuild’allongement du matériau thermoplastique utilisé de manière à éviterl’endommagement du matériau par striction ou par déformationpermanente non réversible lors des différents cycles d’écrasement -gonflement. En effet, lors de ces différents cycles, la gaine de pressionsubit des allongements qui doivent être maîtrisés de manière à éviter, parexemple une rupture des fibres externes ou des déformations définitivesqui empêcheraient la gaine de pression de reprendre sa forme initiale ou 9 012749 qui entraînerait des dommages irréversibles incompatibles avec uneutilisation à long terme. Les matériaux pour la gaine de pression sont desthermoplastiques dont la dureté Shore D est par exemple supérieure à 55et même supérieure à 60, comme par exemple les thermoplastiques semi 5 durs tels qu’un polyamide comme le "RILSAN® ", un polyéthylène ou unPVDF. Toutefois, on a trouvé que pour résister aux cycles répétésécrasement-gonflement de la gaine de pression, il était nécessaire que lesallongements transversaux maximum que devaient présenter cesmatériaux, présentent respectivement des valeurs inférieures à 15 %îo ("RILSAN"), 10 % (polyéthylène) et 7 % (PVDF), de manière à ce que lesallongements transversaux restent toujours inférieurs à 90 % du seuil d’allongement.

Comme l’allongement dépend en ce qui concerne la gaine depression du module d’élasticité en flexion du matériau, du diamètre, de 15 l’épaisseur et de la pression hydrostatique, l’homme de métier pourradéterminer le rayon minimum de déformation par rapport au diamètre dela conduite flexible, et ainsi les caractéristiques du ou des organesraidisseurs à utiliser et qui sont décrits ci-après. Pour une conduite flexibleliée aplatissable, la déformation sera plus progressive et répartie sur tout 20 le diamètre de la conduite flexible. Le rayon minimum de déformationpourra alors être déterminé géométriquement par rapport à l’épaisseur dela gaine de pression et au changement de rayon. De plus, il faut noter quel’épaisseur de la gaine de pression pourra être réduite grâce au fait qu’ellepeut maintenant être enroulée à l’état aplati. 25 _ Sur la figure 1, deux joncs 8, 9 sont disposés sur la face interne 7ade la gaine de pression 7 et, de préférence symétriquement par rapport àla direction d’aplatissement qui, dans l’exemple de la figure 1, estperpendiculaire à l’axe longitudinal de la conduite flexible. Ces joncs 8, 9sont conçus de manière à augmenter localement la raideur afin de 30 maîtriser ou contrôler la forme de la gaine de pression à l’état aplati, ainsique cela est représenté sur la figure 3, ou encore à créer un blocagegéométrique.

Des fils de renfort longitudinaux 13 peuvent être disposés enquadrature par rapport à l’axe des joncs 8, 9 pour aider à la reprise des 35 efforts d’installation qui pourra s’effectuer en mode aplati par un élément 10 012749 tensionneur du type bichenille. Bien évidemment, il est possible d’insérerdans la structure de la conduite flexible une isolation thermique. Lesarmures de renfort sont, de préférence, réalisées avec un feuillardmétallique de faible épaisseur pour faciliter l’écrasement de toute la 5 conduite. Les armures feuillard peuvent être recouvertes dethermoplastique pour assurer la liaison (bonding) entre les différentescouches. Les armures 3 à 6 et/ou les bandes métalliques 13 peuvent êtreréalisées soit dans un feuillard en acier de faible épaisseur (inférieure à 5mm et de préférence inférieure à 3 mm) et revêtues d’une matièreιό thermoplastique, soit dans des bandes thermoplastiques extrudées autourde nappes de fibres renforcées de type carbone, verre ou acier. Il estégalement possible de réaliser un mélange de type d’armures pouroptimiser la structure. Le recouvrement plastique permettra d’obtenir unesolidarisation totale ou partielle par fusion entre toutes les couches de la 15 conduite flexible afin d’éviter une désorganisation lors de l’aplatissementde la structure.

Dans un premier mode de réalisation dans lequel la conduiteflexible est du type lié ou partiellement lié, c’est-à-dire que toutes lescouches de la conduite sont liées entre elles ou que certains éléments de20 la structure sont localement liés entre eux, la gaine de pression estconstituée par un tube extrudé en thermoplastîque, à paroi mince etcompatible avec le fluide transporté. La face externe 8a et 9a des joncs 8et 9 est soudée à la face interne 7a de la gaine de pression 7 lors del’extrusion de cette dernière. De cette manière, les joncs 8 et 9 servent à 25 , prévenir des allongements localisés préjudiciables aux couchessupérieures métalliques et plastiques. De même, au moins un des joncs 8ou 9 peut être disposé sur la face extérieure 2 de la gaine de pression 7,c’est-à-dire entre ladite gaine de pression 7 et l’armure consécutive 6.Toutefois, une telle solution impliquerait une bonne adhérence entre gaine 30 et jonc.

Les joncs 8 et 9 peuvent comporter dans leur masse ou noyau, aumoins un renfort longitudinal de type câble ou tuyau, pour remplir desfonctions précises comme par exemple la reprise des efforts de traction.Sur les figures 1 à 3, l’élément 10 est un tube pour le transport d’un gaz, 35 de chauffage, d’injection de produits inhibiteurs ou de pilotage, et il est 11 012749 utilisé également en tant que renfort, alors que l’élément 11 renfermeéventuellement une ou plusieurs fibres optiques. Les éléments 10, 11 sontde préférence alignés sur une direction perpendiculaire à la directiond’aplatissement, au niveau de la fibre neutre.

Dans le cas d’une conduite flexible “smooth bore” non lié classiqueet si les couches de renfort résistent à la pression hydrostatique ; seule lagaine de pression est susceptible de s’aplatir ou de s’écraser sous l’effetde la pression externe. Dans ce cas, la gaine de pression devra êtreconçue pour résister aux aplatissements ou écrasements auxquels ellesera soumise pendant la durée de vie de la conduite flexible.

La conduite flexible, quel que soit le type lié ou non lié, seracalculée en fatigue en fonction du nombre prévisible d’écrasement et lesdiverses couches constitutives seront également dimensionnées enfatigue du fait qu’elles pourraient se déformer élastiquement ouplastiquement.

Dans ce qui précède, il fut indiqué que les joncs de renfort peuventêtre fabriqués indépendamment de la gaine de pression puis collés sur laparoi interne ou externe de ladite gaine de pression, mais il est égalementpossible d’extruder la gaine de pression avec une surépaisseur locale quiconstituerait un jonc de renfort.

Dans le mode simplifié de la figure 4, il est représenté une gaine depression 7 avec deux joncs intérieurs 14 et 15 mais de dimensionsdifférentes, le plus grand jonc 14 comportant un tube de "gas lift" 16 et leplus petit jonc 15 comprenant par exemple une fibre optique 17 et un autreélément fonctionnel 18.

Il est également possible, ainsi que cela est représenté sur la figure5, de renforcer davantage les joncs avec des plaques métalliques derenfort 19 qui sont disposés à l’intérieur et dans la masse desdits joncs.Toutefois, les plaques de renfort 19 pourraient être disposées entre laparoi interne de la gaine de pression et le jonc correspondant. Lesplaques métalliques renforçant les organes raidisseurs permettentd’augmenter la raideur de la structure gaine de pression/organesraidisseurs si cela s’avérait nécessaire. Dans ce qui précède, on faitréférence à des plaques de renfort métallique mais il va de soi qued’autres matériaux peuvent être envisagés tels que des composites ou 12 012749 des systèmes assemblés. C’est ainsi qu’il est possible d’utiliser unsystème comprenant des petites plaques en chapelets pour augmenter laraideur locale et ce en lieu et place des joncs.

Sur les figures 6a et 6b, sont représentées d’autres conceptions dela gaine de pression qui peut comporter (figure 7a), dans l’épaisseur, uncâble 24, la gaine de pression 25 étant extrudée autour du câble 24 etcomprenant une surépaisseur 26 constituant un jonc de renfort ou figure7b, une gaine de pression 27 extrudée autour d’un câble 28 qui est logéen partie dans une surépaisseur 29.

Dans tous les cas, la forme, la position et le nombre de joncs derenfort sont déterminés en fonction de la forme aplatie recherchée pour lagaine de pression, étant précisé que le but recherché est d’avoir unallongement inférieur au seuil d’allongement maximum du thermoplastiqueutilisé au niveau des fibres externes de la gaine de pression. De plus, lesjoncs de renfort, en fonction des éléments qu’ils comprennent etconstitués par les câbles de traction, les tubes, les fibres électriques ouoptiques, peuvent présenter des formes différentes et/ou des dimensionsdifférentes, comme cela a été décrit à propos des figures 4 à 6b.

Il va de soi qu’en fonction de la forme et de la position des joncs àl’extérieur ou à l’intérieur de la gaine de pression, la forme aplatie peutprésenter n’importe quel profil, en 8, en U, en haricot, etc... sil’allongement maximum de 90 % du seuil d’allongement du matériauthermoplastique utilisé est respecté.

Claims (15)

13 012749 REVENDICATIONS

1. Conduite flexible souple sous-marine de transport d’un fluide,comprenant au moins deux nappes d’armures (3-6) de renfort enrouléesen sens inverse autour d’un axe longitudinal (A-A) et au moins une gainede pression (7) qui est aplatissable dans une direction donnée sousl’action d’une pression externe supérieure à une pression interne régnantdans ladite conduite souple, l’aplatissement étant susceptible deprovoquer un allongement transversal de ladite gaine de pression,caractérisée en ce qu’au moins un organe raidisseur (8, 9) est prévu surau moins une face (7a) de ladite gaine de pression qui est réalisée dansun matériau thermoplastique, de manière à limiter lesdits allongements aucours de l’aplatissement à une valeur inférieure au seuil d’allongementdudit matériau thermopiastique.

2. Conduite flexible souple caractérisée en ce que la structure deladite conduite flexible est du type au moins partiellement liée.

3. Conduite flexible selon la revendication 1, caractérisée en ce que lastructure de ladite conduite flexible est du type non liée.

4. Conduite flexible selon l’une des revendications 1 ou 2, carac-térisée en ce que l’organe raidisseur est disposé sur la face interne (7a)de la gaine de pression.

5. Conduite flexible selon l’une des revendications 1 à 3, caractériséeen ce que l’organe raidisseur est disposé sur la face externe de la gainede pression.

6. Conduite flexible selon l’une des revendications 1 à 5, caractériséeen ce qu’elle comprend deux organes raidisseurs (8, 9) disposés enregard l’un de l’autre à l’intérieur de la gaine de pression (7).

7. Conduite flexible selon la revendication 6, caractérisée en ce queles deux organes raidisseurs (8,9) sont symétriques par rapport à ladirection d’aplatissement. 14 0127 49

8. Conduite flexible selon la revendication 1, caractérisée en ce quel’allongement de la gaine de pression (7) est inférieur à 90 % du seuild’allongement du matériau thermoplastique.

9. Conduite flexible selon l’une des revendications 1 à 7, caractériséeen ce que les organes raidisseurs (8, 9) sont constitués par des joncsinsérés dans la gaine de pression.

10. Conduite flexible selon les revendications 1 à 7 et la revendication8, caractérisée en ce que chaque organe raidisseur (8, 9) est soudé parsa face externe sur la paroi interne de la gaine de pression.

11. Conduite flexible selon l’une des revendications 1 à 7 et 9 ou 10,caractérisé en ce qu’au moins un des organes raidisseurs comprend, dansla masse, un renfort longitudinal ( 10,11).

12. Conduite flexible selon l’une des revendications 1 à 3, caractériséeen ce que chaque nappe d’armures (3 à 6) de renfort est enroulée avec unangle d’enroulement d’environ 55° par rapport à l’axe longitudinal de laditeconduite.

13. Conduite flexible selon l’une des revendications 1 à 12,caractérisée en ce que des plaques rigides (19) sont noyées dans lamasse d’un des organes raidisseurs et régulièrement réparties sur toute lalongueur.

14. Conduite flexible selon l’une des revendications 1 à 9, caractériséeen ce que l’organe raidisseur est constitué par une surépaisseur (26) dematière de la gaine de pression.

15. Conduite selon la revendication 14, caractérisée en cequ’unorgane de renfort (24) est noyé dans la surépaisseur (26) de matière.