OA11270A - Process for liquefying a natural gas stream containing at least one freezable component - Google Patents

Process for liquefying a natural gas stream containing at least one freezable component Download PDF

Info

Publication number
OA11270A
OA11270A OA9900292A OA9900292A OA11270A OA 11270 A OA11270 A OA 11270A OA 9900292 A OA9900292 A OA 9900292A OA 9900292 A OA9900292 A OA 9900292A OA 11270 A OA11270 A OA 11270A
Authority
OA
OAPI
Prior art keywords
rigid
flexible
riser
floating support
flexible part
Prior art date
Application number
OA9900292A
Other languages
English (en)
Inventor
Eric T Cole
Eugene R Thomas
Ronald R Bowen
Original Assignee
Exxon Production Research Co
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Exxon Production Research Co filed Critical Exxon Production Research Co
Publication of OA11270A publication Critical patent/OA11270A/fr

Links

Classifications

    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0266Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of carbon dioxide
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/0002Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
    • F25J1/0022Hydrocarbons, e.g. natural gas
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0032Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
    • F25J1/004Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by flash gas recovery
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0032Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
    • F25J1/0042Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by liquid expansion with extraction of work
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0032Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
    • F25J1/0045Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by vaporising a liquid return stream
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0201Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using only internal refrigeration means, i.e. without external refrigeration
    • F25J1/0202Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using only internal refrigeration means, i.e. without external refrigeration in a quasi-closed internal refrigeration loop
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0244Operation; Control and regulation; Instrumentation
    • F25J1/0245Different modes, i.e. 'runs', of operation; Process control
    • F25J1/0247Different modes, i.e. 'runs', of operation; Process control start-up of the process
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0244Operation; Control and regulation; Instrumentation
    • F25J1/0254Operation; Control and regulation; Instrumentation controlling particular process parameter, e.g. pressure, temperature
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0209Natural gas or substitute natural gas
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0233Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0238Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 2 carbon atoms or more
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0247Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 4 carbon atoms or more
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/02Processes or apparatus using separation by rectification in a single pressure main column system
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/72Refluxing the column with at least a part of the totally condensed overhead gas
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/76Refluxing the column with condensed overhead gas being cycled in a quasi-closed loop refrigeration cycle
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/02Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/20Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using solidification of components
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/06Splitting of the feed stream, e.g. for treating or cooling in different ways
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2220/00Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
    • F25J2220/60Separating impurities from natural gas, e.g. mercury, cyclic hydrocarbons
    • F25J2220/64Separating heavy hydrocarbons, e.g. NGL, LPG, C4+ hydrocarbons or heavy condensates in general
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2220/00Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
    • F25J2220/80Separating impurities from carbon dioxide, e.g. H2O or water-soluble contaminants
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2220/00Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
    • F25J2220/80Separating impurities from carbon dioxide, e.g. H2O or water-soluble contaminants
    • F25J2220/82Separating low boiling, i.e. more volatile components, e.g. He, H2, CO, Air gases, CH4
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2220/00Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
    • F25J2220/80Separating impurities from carbon dioxide, e.g. H2O or water-soluble contaminants
    • F25J2220/84Separating high boiling, i.e. less volatile components, e.g. NOx, SOx, H2S
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/60Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams the fluid being hydrocarbons or a mixture of hydrocarbons
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/30Dynamic liquid or hydraulic expansion with extraction of work, e.g. single phase or two-phase turbine
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2245/00Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
    • F25J2245/02Recycle of a stream in general, e.g. a by-pass stream
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2245/00Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
    • F25J2245/90Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams the recycled stream being boil-off gas from storage
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00Refrigeration techniques used
    • F25J2270/02Internal refrigeration with liquid vaporising loop
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00Refrigeration techniques used
    • F25J2270/90External refrigeration, e.g. conventional closed-loop mechanical refrigeration unit using Freon or NH3, unspecified external refrigeration
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2280/00Control of the process or apparatus
    • F25J2280/10Control for or during start-up and cooling down of the installation
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2280/00Control of the process or apparatus
    • F25J2280/40Control of freezing of components
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2290/00Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
    • F25J2290/62Details of storing a fluid in a tank
    • YGENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02CCAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
    • Y02C20/00Capture or disposal of greenhouse gases
    • Y02C20/40Capture or disposal of greenhouse gases of CO2
    • YGENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10STECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S62/00Refrigeration
    • Y10S62/928Recovery of carbon dioxide
    • Y10S62/929From natural gas

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
  • Earth Drilling (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Gas Separation By Absorption (AREA)

Description

r < ?Ζ, / * La présente invention concerne un riser de production ou colonne montante comportant une partie flexible en sa partie inférieure en liaison avec une ouplusieurs sources d’effluents et une partie rigide dans sa partie supérieure. L'invention est particulièrement adaptée pour des systèmes de production5 pour les effluents pétroliers, notamment la production de pétrole et de gaz enutilisant un support flottant ancré au fond de la mer qui est en liaison avec un ouplusieurs puits de production par l'intermédiaire d'une ou de plusieurs conduitesmontantes ou riser de production composé d'au moins une partie rigide en partiesupérieure et d'une partie flexible au niveau du fond marin. Les conduites peuvent 10 être indépendantes ou liées entre elles sous forme de tours de risers. L’invention concerne aussi de manière plus générale toute conduitepermettant le transfert ou le transport d’un fluide d’un endroit vers un autre endroit,par exemple des lignes d'injection de fluides (eau, gaz...). 15 Les systèmes de production sont habituellement installés pour des durées relativement élevées, par exemple 20 ans. Pendant toute la durée de leurinstallation et au cours des opérations de production, ils sont soumis à descontraintes extérieures, telles que la houle, le courant, le vent...
Habituellement le support flottant est ancré de manière statique au fond de 20 la mer par un ensemble de chaînes ou de lignes tendues verticales ou obliques.Dans les deux cas, il conserve une certaine liberté de mouvement dans et selondifférents axes, qui vont de quelques centimètres à plusieurs mètres pour lesdéplacements verticaux dus à la houle, connus dans ce domaine sous le terme depilonnement et qui peuvent aller jusqu'à des dizaines de mètres dans le plan 25 horizontal, connus sous les termes de cavalement, embardée et dérive lente. Lesrotations autour des axes horizontaux, roulis/tangage, et autour de l'axe vertical,lacet, dépendent des dimensions du support flottant, de son moyen d'ancrage, etdes conditions de houle, de courant et de vent. 30 Classiquement, dans de telles installations, les colonnes montantes sont fixées d'une part à une structure sous-marine posée sur le fond et regroupant en général plusieurs têtes de puits, et d'autre part, elles sont en liaison directe ou indirecte avec une structure flottante par des dispositifs appropriés. Ces dispositifs 01 1 r i Z / de liaisons rendent les conduites montantes plus ou moins solidaires du supportflottant et donc de ses déplacements. L’utilisation de risers flexibles est particulièrement adaptée à ce type dedéplacements. Ils répondent très bien aux mouvements en tête (au niveau de laliaison avec le support flottant) et le contact au sol est bien maîtrisé. Lesnombreuses applications de risers flexibles réparties à travers le monde et dans ledomaine de l’offshore, montrent que les aspects de fatigue pour ce type de riserpeuvent être considérés comme suffisamment maîtrisés.
Le dimensionnement des risers flexibles doit prendre en compte la tractionet le collapse entre autres critères. En mers profondes, et sachant qu'un flexible esten général plus lourd qu'un rigide, la combinaison des deux critères précités peutdevenir difficile à gérer.
Pour les risers entièrement rigides et pratiquement verticaux, et afin derendre ces déplacements tolérables par la colonne montante, des systèmes desuspension, mieux connus sous le terme de systèmes de tensionnement, sontgénéralement mis en œuvre. On utilise par exemple des systèmes detensionnement hydrauliques ou tensionnement passif par flotteurs qui maintiennenten tête la colonne montante sous une tension à peu près constante etindépendante des mouvements du support. Ces systèmes peuvent devenir trèsencombrants pour des risers en grande profondeur.
Les systèmes de risers rigides dits caténaires, envisageables en mersprofondes, utilisent la flexibilité du métal sur une grande longueur dp riser afin deleur donner une forme similaire à celles, classiques, du flexible. Ces risers peuventéventuellement être dispensés de moyens de tensionnement mais présentent deuxinconvénients importants: • une grande distance horizontale entre la tête du riser et la tête de puitssous-marine est nécessaire, • la fatigue au point de décollement est critique. L'art antérieur décrit aussi différents agencements conçus notamment pourreprendre les mouvements des supports flottants en alliant partie rigide et partieflexible pour le système de risers.
Par exemple, les risers hybrides tels que ceux utilisés dans les brevetsUS 4,661,016 ou le Mobil/IFP Compilant riser présenté par exemple dans"Applications of Subsea Systems" (Goodfellow Associates Ltd, 1990) sontcomposés d'un riser ou d'une tour de risers rigides s’étendant du fond de l'océanjusqu'à une certaine profondeur donnée. Cette profondeur se trouve de préférenceen dessous du niveau de turbulence de la houle, où ils sont mis en tension parl'intermédiaire d'une bouée subsurface. Leur extrémité supérieure est connectée àdes risers flexibles qui permettent le transport des fluides vers un support flottant.Ce sont ces derniers risers qui reprennent les mouvements différentiels entresupport et bouée. Il existe d'autres versions de cette configuration où les risersrigides sont des risers caténaires tels que ceux décrits dans le brevetUS 5,639,187. L’idée de la présente invention est de concevoir une conduite pour grandesprofondeurs d’eau permettant de transférer un fluide, la conduite mettant en liaisonun support flottant et le sol marin, par exemple ou encore un point disposé à uneprofondeur importante en-dessous du support flottant.
La conduite présente notamment comme caractéristique de comporter aumoins une partie flexible en liaison avec le sol marin et au moins une partie rigideen liaison avec le support flottant, les deux parties rigide et flexible étant reliées. Lalongueur de la partie rigide est au moins égale à la distance qui sépare un pointsitué sur le sol marin et un point à la surface de l’eau. Cette distancer est désignéedans la suite de la description par l’expression « profondeur d’eau » ou « couched’eau » D.
La partie rigide est par exemple en liaison avec le support flottant par desmoyens adaptés permettant à la conduite d’être mise en tension principalement parle propre poids de l’ensemble du système, à savoir l’ensemble du riser et de lapartie rigide convoyant un fluide sur une majeure partie de la profondeur d’eau D.
La conduite peut être par exemple un riser de production.
Dans la suite de la description on entend sous l’expression « son proprepoids » : * le poids de la conduite ou du riser composé des différentes parties rigideet flexible le constituant, ou encore Û112 7. * le poids de l’ensemble de ces deux parties et des équipements associés àla conduite ou au riser, tels que des éléments d’isolation, les éléments de jonctionou de connexion entre les différentes parties, ou tout autre élément complétant laconduite ou le riser.
Un tel riser est bien adapté aux mers de profondeurs supérieures à 500 met plus particulièrement supérieures à 1000 m et aux ultra grands fonds. L’invention concerne aussi une conduite pour grandes profondeurs d’eaupermettant le transfert d’un fluide entre un support flottant et un point situé endessous et à une distance éloignée de la surface de l’eau.
Elle est caractérisée en ce qu’elle comporte : => au moins une partie flexible en liaison par une de ses extrémités avec lepoint situé en dessous de la surface, et => au moins une partie rigide en liaison avec la partie flexible par une de sesextrémités et par la deuxième extrémité avec le support flottant, => la longueur de ladite partie rigide étant au moins égale à la moitié de laprofondeur d’eau D.
Selon une variante de réalisation de la conduite, => la partie flexible est définie par exemple de la manière suivante : a) on établit les mouvements extrema du support flottant, b) on suppose que les mouvements du haut de la,'partie flexiblesont sensiblement identiques aux mouvements extrema, c) on choisit la position Ph de l’extrémité supérieure de cette partieflexible en verticale de façon à ce que la longueur de la parte rigidereprésente une majeure partie de la profondeur d’eau, et on dimensionne lapartie flexible de façon à reprendre au moins les mouvements préétablis entenant compte au moins des paramètres suivants : la pression interne Pint,la pression externe Pext, la nature du fluide, des efforts maximaux tels quela traction maximale Tmax vue par la partie flexible, la valeur de la courburemaximale admissible courbmax, si la partie flexible ne respecte pas les conditions d’utilisation, onchange au moins la position Ph,
Cl -1 ή <~ι υ 1 I . / : => la partie rigide est définie pour des moyens de maintien donnés et unevaleur de diamètre Dr, e) on choisit sa longueur Lr pour être sensiblement égale à lavaleur de la distance dans des conditions d’équilibre existant entrel’extrémité supérieure du riser flexible et les moyens de maintien, on définit la valeur de son épaisseur er de façon à reprendre lescontraintes générées par au moins: le poids de la conduite, le poids de lapartie suspendue du flexible, les efforts hydrodynamiques, les efforts induitspar les déplacements du support flottant, les pressions internes et externes, f) on vérifie que la partie rigide du riser qui est disposée àl’intérieur ou sur les bords du support flottant ne rentre pas en contact avecune partie du support flottant, et on reprend éventuellement à l’étape b).
On effectue par exemple les étapes de dimensionnement de la partieflexible et de la partie rigide dans des conditions statiques et on peut vérifier ledimensionnement en statique par des étapes de dimensionnement en dynamique.
Selon une autre variante de réalisation on effectue les étapes dedimensionnement de la partie flexible et de la partie rigide dans des conditionsdynamique.
La conduite peut comporter des moyens d’isolation thermique disposés surau moins la partie rigide et/ou la partie flexible.
La partie rigide de ladite colonne est, par exemple, maintenue au supportflottant à l’aide de moyens de maintien permettant la mise en tension de la conduitesous son propre poids. L’invention concerne aussi un riser ou colonne montante de production pourle transfert des effluents à partir d’un puits de production vers un supportcomportant par exemple au moins l’une des caractéristiques précitées de laconduite pour grandes profondeurs d’eau permettant le transfert d’un fluide entre 0 Π 2 7 ; un support flottant et un point situé en dessous et à une distance éloignée de lasurface de l’eau.
La conduite selon l’invention peut être un aussi une ligne d’injection où lapartie rigide est en liaison avec une source de fluide à injecter et la partie flexibleen liaison avec un endroit où le fluide doit être injecté. L’invention concerne aussi un système pour la production d’effluentspétroliers en grandes profondeurs d’eau permettant le transfert d’un fluide entre unsupport flottant et une source d’effluents caractérisé en ce qu’il comporte au moinsun ou plusieurs risers et ou une ou plusieurs lignes d’injection ayant au moins l’unedes caractéristiques prémentionnées pour la conduite pour grandes profondeursd’eau permettant le transfert d’un fluide entre un support flottant et un point situé endessous et à une distance éloignée de la surface de l’eau.
Le système peut comporter au moins un système d’ancrage caténaireappliqué sur le riser rigide au niveau de la jonction et/ou du connecteur entre lapartie flexible et la partie rigide.
Le système comporte par exemple des moyens supplémentaires de mise entension du ou des risers.
Par rapport aux dispositifs de l’art antérieur, un riser selon l’inventionprésente notamment les avantages suivants : 0 il ne nécessite pas l’utilisation de systèmes ou des moyens detensionnement (telle une bouée de subsurface) en fonctionnement normal, c'est-à-dire durant les opérations de production et la partie rigide n'est connectée ausupport qu'en son extrémité supérieure, contrairement aux hybrides classiques, 0 le poids du flexible étant en général plus important que celui du rigide,l’agencement des parties flexible et rigide selon l’invention permet notamment delimiter la tension en tête et donc d’étendre le domaine d’utilisation du flexible à desmers plus profondes, 0 il utilise des propriétés bien établies des flexibles pour résoudre lesproblèmes de fatigue au niveau du point de décollement et des rigides pourrésoudre le problème de poids dans les mers très profondes, 0112 7, 0 en règle générale, la partie rigide du riser sera plus longue que la partieflexible, et l’isolation thermique sur la première partie sera plus facile à réaliser, 0 il n’est pas nécessaire de surdimensionner le support flottant commedans le cas des risers rigides verticaux tendus par tensionneurs hydrauliques. Cesderniers obligent à utiliser des systèmes de tensionnement en tenant compte descoefficients de sécurité qui conduisent à surdimensionner le support flottant, 0 toutes les distances horizontales tête de puits / support flottant sontenvisageables, contrairement aux risers rigides verticaux ou caténaires. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention ressortirontmieux à la lecture de la description qui va suivre, faite de manière illustrative et nonlimitative, en référence aux dessins annexés sur lesquels • les figures 1A et 1B schématisent deux variantes de système de productioncomportant un riser hybride selon l’invention ayant respectivement une partieflexible en forme de a)« Pliant-wave » et de b) « Lazy-wave », • les figures 2 à 5 schématisent différents dispositifs de maintien • la figure 2 représente le dispositif de maintien le plus simple où le riser doit êtreenfilé et la bride vissée, • la figure 3 représente un dispositif de maintien où le collier de maintien peuts'ouvrir et où la bride se visse, • la figure 4 représente un dispositif de maintien où le collier de maintien s'ouvreet qui présente une rainure, permettant ainsi une rotation axiale, • les figures 5A et 5B représentent deux variantes de réalisation pour le dispositifde maintien comprenant deux colliers ouvrants enserrant a) une ou b) deuxcollerettes, et • la figure 6 schématise un système de production comportant plusieurs risers.
Les figures 1A et 1B montrent deux exemples de systèmes de productionpris à titre illustratif et nullement limitatifs pour mettre en évidence les particularitésde l'agencement des différents éléments le constituant.
Ces deux figures diffèrent principalement par la forme pouvant être prisepour la partie flexible du riser hybride selon l’invention qui peut être pour la figure 0112 7.. 1Α de type « Pliant-wave » et pour la figure 1B de type « Lazy-wave ». Certainséléments communs aux deux figures ont les mêmes références.
Le système de production comporte, par exemple, un support flottant 1ancré au fond marin 2 à l'aide de moyens d’ancrage 3, tel qu’un ensemble dechaînes ou de lignes tendues, par exemple des lignes d’ancrage. Le support estpositionné par exemple à proximité d'une ou de plusieurs sources 4 d'effluentspétroliers, par exemple un ou plusieurs puits de production.
Un riser 5 permettant de remonter les effluents de la source vers le supportflottant est composé par exemple d'une partie supérieure rigide 6 et d'une partieinférieure flexible 7, liée entre elles par exemple à l’aide d’un connecteur 8.
La partie supérieure ou extrémité 6B de la partie rigide du riser est fixée ausupport flottant 1 par un dispositif de maintien 9 permettant la mise en tension de lapartie rigide de ce riser principalement sous l’effet du propre poids de l’ensembledu riser.
En cours de fonctionnement normal, l’accrochage ou le maintien de la partierigide au niveau du support flottant ne demande pas de système de tensionnementtel qu'une bouée de subsurface habituellement utilisé dans l’art antérieur entre unriser et le support flottant, ou en tête de la partie rigide du riser.
La partie inférieure 6A de la partie rigide et la partie supérieure 7B de lapartie flexible sont reliées toutes les deux au connecteur.
Ce connecteur est situé de telle sorte que la longueur Lr de rigide soit aumoins égale à la moitié de la profondeur d’eau.
La partie inférieure flexible est connectée par son extrémité 7A par exempleaux puits de production par des dispositifs utilisés habituellement dans le domainede la production pétrolière et qui ne seront pas détaillés car bien connus. Elle peutaussi être en liaison avec les puits de production à l’aide de flowlines.
Sans sortir du cadre de l’invention, il est possible de disposer par exempleau niveau de la jonction de la partie rigide et de la partie flexible, un élémentpermettant la mise en tension du riser, lorsque le poids de ce dernier ne suffit pas àlui-même.
Afin de limiter les mouvements horizontaux du bas de la partie rigide, uneou plusieurs lignes d'ancrage 10 peuvent être utilisées et connectées par exempleau niveau de la partie du riser rigide, un peu au-dessus du connecteur 8. Le 01 1 r ά ί ·: dimensionnement de ces lignes d'ancrage se fera en fonction des mouvementsprévisibles extrêmes du support flottant. Le mouvement latéral du riser peut êtrelimité, par exemple, à l'excursion maximale extrême prévisible du support flottant.
Un limiteur de contraintes 11 est éventuellement ajouté au dessous dudispositif de maintien 9, donc au niveau du support flottant. Il permet notamment deminimiser les effets de courbure et les contraintes vues par le riser sous l'effet desmouvements de la houle, des forces hydrodynamiques et d'autres élémentsextérieurs. Il est adapté sur au moins une partie de sa longueur pour supporter aumoins les contraintes induites par les efforts transmis par l’environnement marin,celles induites par le dispositif de maintien et les contraintes dues au poids descharges supportées par le limiteur.
Ce limiteur de contraintes peut être par exemple de forme conique oucomposé de plusieurs tronçons cylindriques d’épaisseurs variables. Il estpositionné de préférence juste en dessous de la fixation inférieure du riser ausupport flottant, donc sur la partie rigide.
Le limiteur de contraintes peut faire partie intégrante de la partie rigide duriser ou être une enveloppe de ce dernier.
La forme du riser flexible peut être l'une des formes classiques des risersflexibles telle que par exemple "free-hanging", "lazy-S", "lazy-wave", "steep-S","steep-wave", ou "pliant wave". Ainsi les propriétés connues du flexible peuventêtre utilisées pour dimensionner cette partie flexible, en particulier pour la tenue enfatigue.
Le riser selon l’invention est défini par exemple au moins par les paramètressuivants : • une partie flexible de longueur Lf, d’épaisseur ef, de diamètre Df, • une partie rigide de longueur Lr, d’épaisseur er, de diamètre Dr, et • la longueur Lr de rigide est au moins égale à la moitié de la profondeur d’eau« D » (distance entre le support flottant 1 et le fond marin 2).
Les diamètres considérés peuvent être les diamètres interne ou externe desdifférentes parties. 01 Ί 10 r > -
χ. Z
La nature des matériaux formant la partie rigide et la partie flexible du riserseront par exemple choisie en fonction du fluide convoyé à l’intérieur du riser.
Ils seront par exemple résistant au H2S, ou encore à tout autre composé ouproduits susceptibles d’endommager le flexible sur sa partie flexible ou sa partie.
Le dimensionnement du riser ou du système de riser peut se dérouler enplusieurs étapes et en tenant compte de paramètres connus, par exemple de lamanière suivante donnée en considérant un dimensionnement en statique, à titreillustratif et nullement limitatif.
On choisit par exemple des conditions extrêmes quasi-statiques (où leseffets d'inertie sont négligés), ces conditions pouvant être données par unecombinaison des valeurs d’angles de roulis ou de tangage maximaux ou encorepar des valeurs de courants peu fréquents, tels que les courants centennaux,associés à des valeurs de déport du support flottant extrêmes, en cas accidentelcomme par exemple une ligne d'amarrage rompue.
Les valeurs de déport peuvent être repérées par un angle de déport pris parrapport à un axe donné, ou encore par rapport à un point du support flottant, onconsidère par exemple l’angle de déport a compté par rapport à un axe vertical, etles valeurs amin et amax. Elles peuvent être aussi choisies comme étant unpourcentage de la profondeur tel qu'il est imposé par certaines normes.
On peut aussi prendre en compte le mouvement vertical du support flottant.
Etapes de dimensionnement en statique par exemple a) les excursions horizontales et verticales extrémales du support flottant quiseront établies au départ, (valeurs de déport du support flottant extrêmes), amin etamax, b) on fait par exemple l’hypothèse que le haut de la partie flexible du riser suivra aumaximum les excursions préétablies, c) Dimensionner la partie flexible du riser en utilisant des méthodes dedimensionnement connues de l’Homme du métier pour reprendre ces mouvementspréétablis et en tenant compte au moins des données suivantes => la position en verticale de l'extrémité supérieure de la partie flexible estchoisie, point Ph, de telle sorte que la longueur de la partie rigide 11 0 Π 2 Ίt suspendue soit au moins égale à la moitié de la profondeur d’eau D, maispouvant même être égale à 9/10 de la profondeur d’eau ou plus selon lesprofondeurs considérées => on donne une forme pour la partie flexible, en fonction notamment dusystème dans lequel il est utilisé (nombre de risers, positionnement des unspar rapport aux autres, nombre et position des puits), => de la pression interne Pint résultant de la circulation du fluide circulantdans le riser, et des pressions imposées, => de la pression externe Pext exercée par l’environnement sur le riser etqui est notamment fonction de la profondeur d’eau considérée, => de la traction maximale Tmax envisagée, la partie flexible subissant unetraction du fait notamment de son propre poids, et de l’excursion extrêmalesensiblement verticale, => des courbures maximales à ne pas dépasser, sur la longueur de la partieflexible, on se donne une valeur limite courbmax à ne pas dépasser,fonction de la composition du flexible, => éventuellement de la torsion maximale envisagée, => on vérifie que la partie flexible respecte les conditions d’utilisation, etdans le cas contraire on change au moins un des deux paramètres laposition en verticale de l'extrémité supérieure de la partie flexible ou laforme de la partie flexible, d) Choisir un dispositif de maintien équipant le support flottant, => il peut être de type rotule tel un flexjoint => ou encore un dispositif de fixation et de maintien tels que ceux décritsdans les figures 2 à 5, par exemple e) Dimensionner la partie rigide => le diamètre Dr de la partie rigide est donnée en fonction des besoins desutilisateurs, => on choisit la longueur Lr sensiblement égale à la valeur de la distanceexistant entre l’extrémité supérieure du riser flexible et le dispositif demaintien équipant le support flottant en considérant le système à l’équilibre, 12
cette valeur représentant une majeure partie de la profondeur d’eau commedéfinie à l'étape c), => l’épaisseur er de cette partie est définie pour pouvoir reprendre au moinstoutes les contraintes générées par : le poids du riser, l’effort exercé par lapartie flexible au niveau du connecteur faisant la jonction entre les deuxparties ou au niveau de la jonction même, les efforts hydrodynamiquesexercés par l’environnement (houle, courant,...) les efforts induits par lesdéplacements du support flottant, les pressions internes et externes définiesci-dessus et s’exerçant sur les deux parties du riser, la torsion susceptible..... et le type du dispositif de maintien utilisé au niveau du support flottant. Les calculs permettant de déterminer l’épaisseur font appelà des méthodes classiques et connues de l’Homme du métier, f) on vérifie que la partie rigide du riser qui est disposée à l’intérieur du supportflottant ne rentre pas en contact avec une partie de ce dernier. Dans le cascontraire, on change ou le type du dispositif de maintien, ou bien la position dupoint d’accrochage de la partie rigide du riser au support flottant, et on réitère lesétapes par exemple à partir de l’étape b).
On s’assurera que le riser flexible est adapté, par exemple sa résistance àla flexion pour des conditions de stockage données ou des conditions de mise enplace.
Lorsque le riser est pourvu d’un limiteur 11 de contraintes disposé auniveau de la partie rigide et du support flottant par exemple selon une dispositiondécrite à la figure 1B, On dimensionne ce limiteur de manière par exemple àconserver une courbure constante au niveau de cette jonction, la valeur de lacourbure devant être inférieure à la courbure maximale acceptable par la partierigide du riser.
Les contraintes en flexion et/ou les contraintes de Von Mises doiventrespecter les normes en vigueur dans le domaine où est utilisé le riser.
Les étapes de a) à f) sont par exemple effectuées en calcul statique, enprenant des cas de configurations les plus défavorables précitées tels que par 01 12/ 13 exemple : angle de roulis ou tangage maximal en tête associé à un courantcentennal dans le sens contrecarrant la tendance de cet angle.
Etapes de vérification en dynamique du dimensionnement du riser réalisédans des conditions statiques
Après avoir dimensionné le riser, dans des conditions statiques et enmettant en œuvre les étapes précédentes, on effectue une analyse dynamique devérification du dimensionnement du riser selon les normes en vigueur.
On vérifiera notamment que sous les effets dynamique du pilonnement, nonnécessairement pris en compte dans les étapes de dimensionnement en statique,la traction maximale reste acceptable.
Si les excursions du point de jonction des parties flexible et rigide restentinférieures à celles prédites mais que les effets dynamiques sont importants et queles normes ne sont pas respectées notamment en contraintes et en fatigue, alorson dimensionne à nouveau le riser en reprenant à l’étape c) et en dynamique. L’analyse en dynamique peut être réalisée par rapport au comportement dupoint de jonction des deux parties rigide et flexible, de la fixation en tête de la partierigide ou encore des deux.
Par exemple, si l'analyse dynamique montre que le bas de la partie rigide duriser correspondant au point de jonction des deux parties a une excursionsupérieure à celle du support flottant, trois cas au moins peuvent être? envisagés :
Cas 1 L'excursion du point de jonction des deux parties qui correspond au bas dela partie rigide reste acceptable du point de vue des critères de dimensionnementde la partie rigide et de la partie flexible et le dimensionnement n’est pas modifié.
Cas 2 L’excursion n’est pas acceptable, une première variante consiste à ajouterdes lignes d'ancrage limiteurs de mouvements qui sont disposées entre le niveaudu connecteur ou de la jonction de la partie flexible et de la partie rigide, et le sol.
Les longueurs des lignes d'ancrage sont par exemple calculées de façon àce que, tendues, l’excursion du connecteur est limitée par rapport à celle dusupport flottant, et soit seulement légèrement supérieure. On calcule ensuite par 01 1 C ’ ? ά / 14 des simulations dynamiques les efforts induits dans ces lignes afin dedimensionner correctement les lignes d'ancrage. On s’assurera ensuite qu'il n'y ajamais d'interférence entre le riser et les lignes d'ancrage.
Cas 3
Lorsque l’on ne peut pas utiliser des lignes d’ancrage, et que certainscritères de conditions d'utilisation du flexible ne sont plus respectés (par exemple,une courbure trop importante), on reprend le dimensionnement du flexible à l’étape b) en tenant compte pour les paramètres d'excursion de valeurs plus importantesque celles du support flottant (valeurs d’excursion données initialement).
De manière générale, on choisit par exemple la longueur Lr de la partierigide du riser de façon que son extrémité inférieure 6A, se trouve bien en dessousdu niveau le plus bas du support flottant. D étant la profondeur d’eau prise auniveau du support flottant, H étant la hauteur du support flottant, Hf étant la hauteurpar rapport au fond marin de l'extrémité supérieure 7B du flexible, la valeur Lr estsupérieure à H, et le rapport Lr/Hf est de préférence supérieur à 3 pour desprofondeurs supérieures à 1500 m et le rapport Lr/D est, par exemple, supérieur à0.5 et peut aller jusqu’à 0.95 ou plus selon la profondeur et les conditionsd’environnement et de mouvements en tête.
La figure 2 représente un premier mode d’accrochage de la partiesupérieure du riser 6 au niveau du support flottant 1. f
Pour cela, le support flottant est équipé d’un moyen de maintien comportantune plaque 20 solidaire par exemple du support flottant pourvue d’une partie 21sensiblement perpendiculaire à la plaque 20. La partie 21 est pourvue d’un orifice22 de passage du riser ou du limiteur de contraintes et de différents moyens defixation, ici des trous 23a permettant de fixer des vis ou tout autre moyen defixation.
La partie supérieure du riser ou du limiteur de contraintes est équipée d’unebride 24 ou anneau qui est lui-même pourvu de trous destinés à recevoir desmoyens 23b de fixation de la bride sur la partie solidaire du support flottant.
Avantageusement la plaque 21 peut comporter un limiteur de contraintesfixé par exemple à sa face inférieure. 15 01 Z / ...
La hauteur de la partie 21 peut être plus ou moins importante, selon lesefforts qu'il va être nécessaire de reprendre.
La figure 3 montre une autre variante de réalisation pour le dispositif demaintien du riser.
La partie 21 de la figure 2 est remplacée par une plaque comportant undemi-cercle 25 adapté à la forme et aux dimensions du riser ou du limiteur decontraintes, une charnière 26 , et une autre partie 27 en demi-cercle pourvue d’unepartie 28 qui vient se fermer dans une encoche 29. Des moyens de fixation auniveau de l’encoche, par exemple un boulon composé d'une vis 30 et d'un écrou31 permettent le maintien de la partie supérieure du riser. On forme ainsi un collierouvrable facilement, d’où une facilité de mise en place du riser.
La hauteur de ce collier peut varier, selon les efforts qu'il va être nécessairede reprendre.
La figure 4 montre une variante de réalisation du dispositif de maintien de lafigure 3 où chacune des parties en demi-cercle sont pourvues sur leur paroi interned’une gorge 33 dont les dimensions sont adaptées à la collerette 34 disposée surla partie supérieure du riser.
Les figures 5A et 5B montrent deux variantes de réalisation du dispositif demaintien de la figure 4. La gorge dans un seul collier est remplacée par deuxcolliers qui enserrent une butée 35 (figure 5A) ou deux butées 36 (figure 5B) si lescolliers sont relativement distants l'un de l'autre.
La figure 6 schématise un exemple d’application de l’invention pour laproduction pétrolière où l’on utilise plusieurs risers hybrides référencés.
Chaque riser comporte une partie rigide 41 i et une partie flexible 40idéterminées selon la méthode donnée ci-dessus.
Une partie flexible peut être liée à une partie rigide par un connecteur, lesrisers étant autonomes les uns des autres, le connecteur étant situé plus près dufond marin que de la surface. 01127,
Sans sortir du cadre de l’invention il est aussi possible de regrouper lesdifférentes parties flexibles au niveau d’un connecteur, ce dernier pouvant faire laliaison avec un bundle regroupant les parties rigides des risers ou encore avec unetour de risers rigides. 5 Selon une autre variante de réalisation plusieurs parties flexibles peuvent être regroupées par un connecteur de façon à être en liaison avec une seule partierigide maintenue au niveau du support flottant.
Sans sortir du cadre de l’invention, la partie rigide comporte par exempledes moyens d’isolation thermique. 10 II est aussi possible pour la partie flexible du riser d’employer un riser flexible pourvu de moyens d’isolation ou de chauffage. L’utilisation de moyens de chauffage ou d’isolation sur au moins une desdeux parties permet avantageusement d’éviter ou de minimiser la formation dedépôts, par exemple des hydrates ou des paraffines dans le cadre de la production 15 d’un effluent pétrolier en mers profondes par exemple.
Les matériaux formant la partie rigide et la partie flexible du riser sont choisisen fonction du fluide convoyé à l’intérieur, de façon à éviter tout risque dedétérioration tel que la corrosion ou autre endommagement résultant de l’action dufluide sur le riser. 20

Claims (1)

17 0112/ REVENDICATIONS 1) Conduite pour grandes profondeurs d’eau permettant le transfert d’unfluide entre un support flottant (1) et un point situé en dessous et à une distanceéloignée de la surface de l’eau, caractérisée en ce qu’elle comporte : => au moins une partie flexible (7) en liaison par une de ses extrémités avec lepoint situé en dessous de la surface, et => au moins une partie rigide (6) en liaison avec la partie flexible par une de sesextrémités et par la deuxième extrémité avec le support flottant, => ladite partie rigide (6) ayant une longueur au moins égale à la moitié de laprofondeur d’eau D. 2) Conduite selon la revendication 1 caractérisée en ce que=> la partie flexible est définie de la manière suivante : a) on établit les mouvements extrema du support flottant, b) on suppose que les mouvements du haut de la partie flexible sontsensiblement identiques aux mouvements extrema, c) on choisit la position en verticale Ph de l’extrémité supérieure de cettepartie flexible plus près du fond de la couche d’eau que de la surface et ondimensionne la partie flexible de façon à reprendre au moins les mouvementspréétablis en tenant compte au moins des paramètres suivants : la pression internePint, la pression externe Pext, la nature du fluide, des efforts maximaux tels que latraction maximale Tmax vue par la partie flexible, la valeur de la courburemaximale admissible courbmax, si la partie flexible ne respecte pas les conditions d’utilisation, on change aumoins la position Ph, => la partie rigide est définie pour des moyens de maintien donnés et une valeur dediamètre Dr, e) on choisit sa longueur Lr pour être sensiblement égale à la valeur de ladistance dans des conditions d’équilibre existant entre l’extrémité supérieure duriser flexible et les moyens de maintien, de telle sorte que Lr soit au moins égale àla moitié de la profondeur D de la couche d’eau, 18 01 1 2/ on définit la valeur de son épaisseur er de façon à reprendre les contraintesgénérées par au moins: le poids de la conduite, le poids suspendu de la partieflexible, les efforts hydrodynamiques, les efforts induits par les déplacements dusupport flottant, les pressions internes et externes, f) on vérifie que la partie rigide dü riser qui est disposée à l’intérieur ou surles bords du support flottant ne rentre pas en contact avec une partie du supportflottant, et on reprend éventuellement à l’étape b). 3) Conduite selon la revendication 2 caractérisée en ce que l’on effectue lesétapes de dimensionnement de la partie flexible et de la partie rigide dans desconditions statiques. 4) Conduite selon la revendication 3 caractérisée en ce que l’on vérifie ledimensionnement en statique par des étapes de dimensionnement en dynamique. 5) Conduite selon la revendication 2 caractérisée en ce l’on effectue lesétapes de dimensionnement de la partie flexible et de la partie rigide dans desconditions dynamique. 6) Conduite selon une des revendications 1 à 5 caractérisée en ce qu’elle comporte des moyens d’isolation thermique disposés sur au moins la partie rigideet/ou la partie flexible. r 7) Conduite selon une des revendications 1 à 6 caractérisée en ce queladite partie rigide est maintenue au support flottant à l’aide de moyens demaintien (9) permettant la mise en tension de ladite conduite sous l’effet de sonpropre poids. 8) Riser ou colonne montante de production selon l’une des revendications1 à 7 pour le transfert des effluents à partir d’un puits de production vers unsupport flottant. 19 01127.. 9) Conduite ou ligne d’injection selon l’une des revendications 1 à 7caractérisée en ce que la partie rigide est en liaison avec une source de fluide àinjecter et la partie flexible en liaison avec un endroit où le fluide doit être injecté. 5 10) Système pour la production d’effluents pétroliers en grandes profondeurs d’eau permettant le transfert d’un fluide entre un support flottant et unesource d’effluents caractérisé en ce qu’il comporte au moins un ou plusieurs riserset ou une ou plusieurs lignes d’injection selon l’une des revendications 1 à 8. 10 11) Système selon la revendication 10 caractérisé en ce qu’il comporte un système d’ancrage (10) caténaire appliqué sur le riser rigide au niveau de lajonction et/ou du connecteur (8) entre la partie flexible (7) et la partie rigide (6). 12) Système de production selon l’une des revendications 10 et 11 15 caractérisé en ce qu’il comporte des moyens supplémentaires de mise en tensiondu ou des risers.
OA9900292A 1997-07-01 1999-12-17 Process for liquefying a natural gas stream containing at least one freezable component OA11270A (en)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US5146097P 1997-07-01 1997-07-01
US8767798P 1998-06-02 1998-06-02

Publications (1)

Publication Number Publication Date
OA11270A true OA11270A (en) 2003-07-30

Family

ID=26729441

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
OA9900292A OA11270A (en) 1997-07-01 1999-12-17 Process for liquefying a natural gas stream containing at least one freezable component

Country Status (40)

Country Link
US (1) US5956971A (fr)
EP (1) EP0993585A4 (fr)
JP (1) JP4544654B2 (fr)
KR (1) KR100338881B1 (fr)
CN (1) CN1171063C (fr)
AR (1) AR015910A1 (fr)
AT (1) AT413600B (fr)
AU (1) AU735706B2 (fr)
BG (1) BG63828B1 (fr)
BR (1) BR9810069A (fr)
CA (1) CA2293590C (fr)
CH (1) CH694000A5 (fr)
CO (1) CO5040203A1 (fr)
CZ (1) CZ299017B6 (fr)
DE (1) DE19882493T1 (fr)
DK (1) DK199901814A (fr)
DZ (1) DZ2543A1 (fr)
ES (1) ES2214919B1 (fr)
FI (1) FI19992789A (fr)
GB (1) GB2344414B (fr)
GE (1) GEP20022623B (fr)
HU (1) HUP0003943A3 (fr)
ID (1) ID23875A (fr)
IL (1) IL133336A (fr)
MY (1) MY114067A (fr)
NO (1) NO314960B1 (fr)
NZ (1) NZ502041A (fr)
OA (1) OA11270A (fr)
PE (1) PE43199A1 (fr)
PL (1) PL189829B1 (fr)
RO (1) RO120220B1 (fr)
RU (1) RU2194930C2 (fr)
SE (1) SE521587C2 (fr)
SK (1) SK178699A3 (fr)
TN (1) TNSN98117A1 (fr)
TR (1) TR199903337T2 (fr)
TW (1) TW366409B (fr)
UA (1) UA48312C2 (fr)
WO (1) WO1999001706A1 (fr)
YU (1) YU70599A (fr)

Families Citing this family (171)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CA2317539C (fr) 1998-01-08 2003-08-19 Satish Reddy Separation du dioxyde de carbone par autorefrigeration
US6035662A (en) * 1998-10-13 2000-03-14 Praxair Technology, Inc. Method and apparatus for enhancing carbon dioxide recovery
MY114649A (en) 1998-10-22 2002-11-30 Exxon Production Research Co A process for separating a multi-component pressurized feed stream using distillation
MY117066A (en) 1998-10-22 2004-04-30 Exxon Production Research Co Process for removing a volatile component from natural gas
MY117068A (en) 1998-10-23 2004-04-30 Exxon Production Research Co Reliquefaction of pressurized boil-off from pressurized liquid natural gas
MY115506A (en) 1998-10-23 2003-06-30 Exxon Production Research Co Refrigeration process for liquefaction of natural gas.
TW446800B (en) 1998-12-18 2001-07-21 Exxon Production Research Co Process for unloading pressurized liquefied natural gas from containers
US6237347B1 (en) 1999-03-31 2001-05-29 Exxonmobil Upstream Research Company Method for loading pressurized liquefied natural gas into containers
US6205813B1 (en) * 1999-07-01 2001-03-27 Praxair Technology, Inc. Cryogenic rectification system for producing fuel and high purity methane
MY122625A (en) 1999-12-17 2006-04-29 Exxonmobil Upstream Res Co Process for making pressurized liquefied natural gas from pressured natural gas using expansion cooling
US6510706B2 (en) * 2000-05-31 2003-01-28 Exxonmobil Upstream Research Company Process for NGL recovery from pressurized liquid natural gas
TW573112B (en) 2001-01-31 2004-01-21 Exxonmobil Upstream Res Co Process of manufacturing pressurized liquid natural gas containing heavy hydrocarbons
US6578654B2 (en) * 2001-04-05 2003-06-17 New Venture Gear, Inc. Electronically-controlled coupling for all-wheel drive system
US6581409B2 (en) 2001-05-04 2003-06-24 Bechtel Bwxt Idaho, Llc Apparatus for the liquefaction of natural gas and methods related to same
US20070137246A1 (en) * 2001-05-04 2007-06-21 Battelle Energy Alliance, Llc Systems and methods for delivering hydrogen and separation of hydrogen from a carrier medium
US7219512B1 (en) 2001-05-04 2007-05-22 Battelle Energy Alliance, Llc Apparatus for the liquefaction of natural gas and methods relating to same
US7591150B2 (en) * 2001-05-04 2009-09-22 Battelle Energy Alliance, Llc Apparatus for the liquefaction of natural gas and methods relating to same
US7637122B2 (en) 2001-05-04 2009-12-29 Battelle Energy Alliance, Llc Apparatus for the liquefaction of a gas and methods relating to same
US7594414B2 (en) * 2001-05-04 2009-09-29 Battelle Energy Alliance, Llc Apparatus for the liquefaction of natural gas and methods relating to same
US6742358B2 (en) * 2001-06-08 2004-06-01 Elkcorp Natural gas liquefaction
UA76750C2 (uk) * 2001-06-08 2006-09-15 Елккорп Спосіб зрідження природного газу (варіанти)
KR20040015294A (ko) * 2001-06-29 2004-02-18 엑손모빌 업스트림 리서치 캄파니 메탄 풍부한 가압 액체 혼합물로부터 에탄 및 중질탄화수소를 회수하는 방법
US6560988B2 (en) 2001-07-20 2003-05-13 Exxonmobil Upstream Research Company Unloading pressurized liquefied natural gas into standard liquefied natural gas storage facilities
JP2005515298A (ja) * 2002-01-18 2005-05-26 カーティン ユニバーシティ オブ テクノロジー 凝固性固形物を除去することによりlngを製造する方法および装置
US6743829B2 (en) * 2002-01-18 2004-06-01 Bp Corporation North America Inc. Integrated processing of natural gas into liquid products
US6751985B2 (en) 2002-03-20 2004-06-22 Exxonmobil Upstream Research Company Process for producing a pressurized liquefied gas product by cooling and expansion of a gas stream in the supercritical state
US6672104B2 (en) * 2002-03-28 2004-01-06 Exxonmobil Upstream Research Company Reliquefaction of boil-off from liquefied natural gas
JP4138399B2 (ja) * 2002-08-21 2008-08-27 三菱重工業株式会社 液化天然ガスの製造方法
AU2002951005A0 (en) * 2002-08-27 2002-09-12 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method of removing carbon dioxide fouling from cryogenic equipment
US20040093875A1 (en) * 2002-11-19 2004-05-20 Moses Minta Process for converting a methane-rich vapor at one pressure to methane-rich vapor at a higher pressure
AU2003900534A0 (en) 2003-02-07 2003-02-20 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Process and apparatus for removal of a contaminant from a natural gas feed stream
FR2851936B1 (fr) * 2003-03-04 2006-12-08 Procede d'extraction du dioxyde de carbone et du dioxyde de soufre par anti-sublimation en vue de leur stockage
CN100513954C (zh) * 2003-03-27 2009-07-15 Bp北美公司 将天然气加工成液体产品的集成处理工艺
WO2006007241A2 (fr) * 2004-06-18 2006-01-19 Exxonmobil Upstream Research Company Conception d'installation de traitement de fluides hydrocarbones
EP1807488A1 (fr) * 2004-09-08 2007-07-18 BP Corporation North America Inc. Procede d'acheminement de produits de synthese
US7454923B2 (en) * 2004-11-12 2008-11-25 Praxair Technology, Inc. Light component separation from a carbon dioxide mixture
EP1819976A4 (fr) * 2004-12-03 2012-04-04 Exxonmobil Upstream Res Co Procédé intégré de réinjection de gaz acide et de gaz sulfureux
US20060156758A1 (en) * 2005-01-18 2006-07-20 Hyung-Su An Operating system of liquefied natural gas ship for sub-cooling and liquefying boil-off gas
BRPI0606820B8 (pt) * 2005-02-24 2019-12-17 Twister Bv método e sistema para esfriar uma corrente de gás natural e separar a corrente de gás esfriada em várias frações tendo diferentes pontos de ebulição
WO2006092847A1 (fr) * 2005-03-01 2006-09-08 Toshihiro Abe Procede de liquefaction du dioxyde de carbone et appareil destine a recuperer le dioxyde de carbone
EA014193B1 (ru) * 2005-04-12 2010-10-29 Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. Способ ожижения потока природного газа
EP1929227B1 (fr) * 2005-08-09 2019-07-03 Exxonmobil Upstream Research Company Procede de liquefaction de gaz naturel destine a produire un gnl
FR2894838B1 (fr) * 2005-12-21 2008-03-14 Gaz De France Sa Procede et systeme de capture du dioxyde de carbone present dans des fumees
US7644993B2 (en) 2006-04-21 2010-01-12 Exxonmobil Upstream Research Company In situ co-development of oil shale with mineral recovery
WO2007148122A2 (fr) * 2006-06-23 2007-12-27 T Baden Hardstaff Limited Production de gnl
US20080016910A1 (en) * 2006-07-21 2008-01-24 Adam Adrian Brostow Integrated NGL recovery in the production of liquefied natural gas
CA2663823C (fr) * 2006-10-13 2014-09-30 Exxonmobil Upstream Research Company Production renforcee de l'huile de schiste par chauffage in situ par des puits en production hydrauliquement fractures
CA2663824C (fr) 2006-10-13 2014-08-26 Exxonmobil Upstream Research Company Optimisation de l'espacement entre puits pour la mise en valeur in situ des schistes bitumineux
WO2008048453A2 (fr) 2006-10-13 2008-04-24 Exxonmobil Upstream Research Company Procédé amélioré de développement d'une zone souterraine gelée à l'aide de fractures de formation
WO2008048454A2 (fr) 2006-10-13 2008-04-24 Exxonmobil Upstream Research Company Mise en valeur combinée de schistes bitumineux par chauffage in situ avec une ressource d'hydrocarbures plus profonde
US9121636B2 (en) * 2006-11-16 2015-09-01 Conocophillips Company Contaminant removal system for closed-loop refrigeration cycles of an LNG facility
AU2007324597B2 (en) * 2006-11-22 2010-09-09 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method and apparatus for providing uniformity of vapour and liquid phases in a mixed stream
EP1936307A1 (fr) * 2006-12-11 2008-06-25 Shell Internationale Researchmaatschappij B.V. Procédé et appareil de refroidissement d'un courant d'hydrocarbure
US20100018248A1 (en) * 2007-01-19 2010-01-28 Eleanor R Fieler Controlled Freeze Zone Tower
US8312738B2 (en) * 2007-01-19 2012-11-20 Exxonmobil Upstream Research Company Integrated controlled freeze zone (CFZ) tower and dividing wall (DWC) for enhanced hydrocarbon recovery
US7883569B2 (en) * 2007-02-12 2011-02-08 Donald Leo Stinson Natural gas processing system
CN101641495B (zh) 2007-03-22 2013-10-30 埃克森美孚上游研究公司 用于原位地层加热的颗粒电连接
CN101636555A (zh) 2007-03-22 2010-01-27 埃克森美孚上游研究公司 用于原位地层加热的电阻加热器
US20080264099A1 (en) * 2007-04-24 2008-10-30 Conocophillips Company Domestic gas product from an lng facility
US8151877B2 (en) 2007-05-15 2012-04-10 Exxonmobil Upstream Research Company Downhole burner wells for in situ conversion of organic-rich rock formations
WO2008143749A1 (fr) 2007-05-15 2008-11-27 Exxonmobil Upstream Research Company Brûleurs de puits de forage utilisés dans la conversion in situ de formations rocheuses riches en matières organiques
BRPI0810590A2 (pt) * 2007-05-25 2014-10-21 Exxonmobil Upstream Res Co Método in situ de produzir fluidos de hidrocarboneto de uma formação rochosa rica em matéria orgânica
US8146664B2 (en) 2007-05-25 2012-04-03 Exxonmobil Upstream Research Company Utilization of low BTU gas generated during in situ heating of organic-rich rock
DE102007032536B4 (de) * 2007-07-12 2013-04-18 Biogas Süd Entwicklungsgesellschaft OHG Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von flüssigem und/oder gasförmigem Methan
US8061413B2 (en) 2007-09-13 2011-11-22 Battelle Energy Alliance, Llc Heat exchangers comprising at least one porous member positioned within a casing
US9217603B2 (en) 2007-09-13 2015-12-22 Battelle Energy Alliance, Llc Heat exchanger and related methods
US9254448B2 (en) 2007-09-13 2016-02-09 Battelle Energy Alliance, Llc Sublimation systems and associated methods
US9574713B2 (en) 2007-09-13 2017-02-21 Battelle Energy Alliance, Llc Vaporization chambers and associated methods
US8555672B2 (en) 2009-10-22 2013-10-15 Battelle Energy Alliance, Llc Complete liquefaction methods and apparatus
US8899074B2 (en) * 2009-10-22 2014-12-02 Battelle Energy Alliance, Llc Methods of natural gas liquefaction and natural gas liquefaction plants utilizing multiple and varying gas streams
US8020406B2 (en) * 2007-11-05 2011-09-20 David Vandor Method and system for the small-scale production of liquified natural gas (LNG) from low-pressure gas
US8082995B2 (en) 2007-12-10 2011-12-27 Exxonmobil Upstream Research Company Optimization of untreated oil shale geometry to control subsidence
BRPI0906940A2 (pt) * 2008-01-11 2015-07-28 Shell Internacionale Res Mij B V Processo para remover contaminantes ácidos e hidrocarbonetos de uma corrente de alimentação gasosa, dispositivo, e, processo para liquefazer o gás natural.
US8973398B2 (en) 2008-02-27 2015-03-10 Kellogg Brown & Root Llc Apparatus and method for regasification of liquefied natural gas
BRPI0911530A2 (pt) 2008-05-23 2016-07-05 Exxonmobil Upstream Res Co métodos para produzir fluidos de hidrocarbonetos de uma formação de rocha rica em orgânicos, e para utilizar gás produzido de um processo de conversão in situ em uma área de desenvolvimento de hidrocarboneto
US20110094264A1 (en) * 2008-05-30 2011-04-28 Geers Henricus Abraham Producing purified hydrocarbon gas from a gas stream comprising hydrocarbons and acidic contaminants
US8381544B2 (en) * 2008-07-18 2013-02-26 Kellogg Brown & Root Llc Method for liquefaction of natural gas
US20100107687A1 (en) * 2008-11-06 2010-05-06 Diki Andrian Process for removing gaseous contaminants from a feed gas stream comprising methane and gaseous contaminants
FR2940413B1 (fr) * 2008-12-19 2013-01-11 Air Liquide Procede de capture du co2 par cryo-condensation
FR2940414B1 (fr) * 2008-12-19 2012-10-26 Air Liquide Procede de capture du dioxyde de carbone par cryo-condensation
AU2010216407B2 (en) 2009-02-23 2014-11-20 Exxonmobil Upstream Research Company Water treatment following shale oil production by in situ heating
CN102405275B (zh) * 2009-04-20 2015-01-14 埃克森美孚上游研究公司 从烃气流中去除酸性气体的低温***和去除酸性气体的方法
BRPI1015966A2 (pt) 2009-05-05 2016-05-31 Exxonmobil Upstream Company "método para tratar uma formação subterrânea, e, meio de armazenamento legível por computador."
EA024798B1 (ru) * 2009-07-30 2016-10-31 Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани Система для удаления кислых газов
WO2011014059A1 (fr) 2009-07-30 2011-02-03 Twister B.V. Soupape d’étranglement conique
SG178261A1 (en) 2009-09-09 2012-03-29 Exxonmobil Upstream Res Co Cryogenic system for removing acid gasses from a hydrocarbon gas stream
AU2010299507B2 (en) 2009-09-28 2015-02-26 Koninklijke Philips Electronics N.V. System and method for liquefying and storing a fluid
AT508831B1 (de) * 2009-10-02 2012-09-15 Ge Jenbacher Gmbh & Co Ohg Verfahren zur aufbereitung von erdölbegleitgas
BR112012009867A2 (pt) * 2009-11-02 2016-08-30 Exxonmobil Upstream Res Co sistema para remoção de gases ácidos de uma corrente de gás azedo, instalação de processamento de gás, e , método
US8863839B2 (en) 2009-12-17 2014-10-21 Exxonmobil Upstream Research Company Enhanced convection for in situ pyrolysis of organic-rich rock formations
NO333898B1 (no) * 2009-12-22 2013-10-14 Waertsilae Oil & Gas Systems As Fremgangsmåte og system for lasting av varm cargo
EA026113B1 (ru) 2010-01-22 2017-03-31 Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани Удаление кислотных газов из газового потока при улавливании и изолировании со
CN102740941A (zh) 2010-02-03 2012-10-17 埃克森美孚上游研究公司 使用冷却液从工艺气流中去除可凝固的气体组分的***和方法
EA021771B1 (ru) * 2010-03-02 2015-08-31 Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. Способ получения потока газообразных углеводородов с малым содержанием загрязнений
US20120000242A1 (en) * 2010-04-22 2012-01-05 Baudat Ned P Method and apparatus for storing liquefied natural gas
US20110259044A1 (en) * 2010-04-22 2011-10-27 Baudat Ned P Method and apparatus for producing liquefied natural gas
FR2959512B1 (fr) * 2010-04-29 2012-06-29 Total Sa Procede de traitement d'un gaz naturel contenant du dioxyde de carbone
EP2575996A4 (fr) * 2010-06-03 2015-06-10 Ortloff Engineers Ltd Traitement d'hydrocarbures gazeux
EA021899B1 (ru) * 2010-07-30 2015-09-30 Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани Криогенная система для удаления кислых газов из потока газообразного углеводорода с использованием разделительных устройств с параллельным потоком
AU2011296521B2 (en) 2010-08-30 2016-06-23 Exxonmobil Upstream Research Company Wellbore mechanical integrity for in situ pyrolysis
WO2012030426A1 (fr) 2010-08-30 2012-03-08 Exxonmobil Upstream Research Company Réduction des oléfines pour produire une huile de pyrolyse in situ
US20130219955A1 (en) * 2010-10-15 2013-08-29 Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. Method for producing pressurized liquefied natural gas, and production system used in same
US8764885B2 (en) 2010-11-19 2014-07-01 Sustainable Energy Solutions, Llc Systems and methods for separating condensable vapors from gases by direct-contact heat exchange
US20120168137A1 (en) * 2011-01-03 2012-07-05 Osvaldo Del Campo Compressed natural gas (cng) sub-cooling system for cng-filling stations
WO2012162690A2 (fr) 2011-05-26 2012-11-29 Brigham Young University Systèmes et procédés de séparation de vapeurs condensables à partir de gaz légers ou de liquides par le biais de processus cryogéniques de récupération
AU2012332851B2 (en) 2011-11-04 2016-07-21 Exxonmobil Upstream Research Company Multiple electrical connections to optimize heating for in situ pyrolysis
CA2763081C (fr) * 2011-12-20 2019-08-13 Jose Lourenco Methode de production de gaz naturel liquefie (gnl) dans les usines de recuperation de liquides de gaz naturels (lgn) intermediaires.
US20140338395A1 (en) * 2011-12-20 2014-11-20 Exxon Mobil Upstream Research Company Method of Separating Carbon Dioxide from Liquid Acid Gas Streams
US9593883B2 (en) * 2011-12-27 2017-03-14 Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. Module for treatment of carbon dioxide and treatment method thereof
CA2867287C (fr) 2012-03-21 2019-06-11 Exxonmobil Upstream Research Company Separation de dioxyde de carbone et d'ethane presents dans un courant melange
CN102620524B (zh) * 2012-04-16 2014-10-15 上海交通大学 带凝华脱除co2的级联式天然气带压液化工艺
WO2013165711A1 (fr) 2012-05-04 2013-11-07 Exxonmobil Upstream Research Company Systèmes et procédés de détection d'une intersection entre un puits de forage et une structure souterraine qui comprend un matériau de marqueur
US10655911B2 (en) 2012-06-20 2020-05-19 Battelle Energy Alliance, Llc Natural gas liquefaction employing independent refrigerant path
KR101341798B1 (ko) * 2012-08-10 2013-12-17 한국과학기술원 천연가스 액화시스템
US20140157822A1 (en) * 2012-12-06 2014-06-12 L'air Liquide Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Thermal performing refrigeration cycle
AU2014340644B2 (en) 2013-10-22 2017-02-02 Exxonmobil Upstream Research Company Systems and methods for regulating an in situ pyrolysis process
US9394772B2 (en) 2013-11-07 2016-07-19 Exxonmobil Upstream Research Company Systems and methods for in situ resistive heating of organic matter in a subterranean formation
WO2015084500A1 (fr) 2013-12-06 2015-06-11 Exxonmobil Upstream Research Company Procédé et dispositif destinés à la séparation des hydrocarbures et des contaminants avec un mécanisme de chauffage pour déstabiliser et/ou empêcher l'adhérence des solides
US9562719B2 (en) 2013-12-06 2017-02-07 Exxonmobil Upstream Research Company Method of removing solids by modifying a liquid level in a distillation tower
CA2924695C (fr) 2013-12-06 2018-10-02 Exxonmobil Upstream Research Company Procede et systeme permettant de separer un courant d'alimentation avec un mecanisme de distribution de courant d'alimentation
US9874395B2 (en) 2013-12-06 2018-01-23 Exxonmobil Upstream Research Company Method and system for preventing accumulation of solids in a distillation tower
MY176166A (en) 2013-12-06 2020-07-24 Exxonmobil Upstream Res Co Method and device for separating hydrocarbons and contaminants with a spray assembly
WO2015084499A2 (fr) * 2013-12-06 2015-06-11 Exxonmobil Upstream Research Company Procédé et système permettant de modifier un niveau de liquide pendant des opérations de démarrage
CA2924402C (fr) 2013-12-06 2017-11-21 Exxonmobil Upstream Research Company Procede et dispositif pour la separation d'un flux d'alimentation au moyen de detecteurs de rayonnement
WO2015084495A2 (fr) 2013-12-06 2015-06-11 Exxonmobil Upstream Research Company Procédé et système de maintien d'un niveau de liquide dans une tour de distillation
WO2015084497A2 (fr) 2013-12-06 2015-06-11 Exxonmobil Upstream Research Company Procédé et système de déshydratation d'un flux d'alimentation traité dans une tour de distillation
US9696086B2 (en) * 2014-01-28 2017-07-04 Dresser-Rand Company System and method for the production of liquefied natural gas
US9504984B2 (en) 2014-04-09 2016-11-29 Exxonmobil Upstream Research Company Generating elemental sulfur
MX363831B (es) 2014-04-22 2019-04-04 Exxonmobil Upstream Res Co Metodo y sistema para arranque de una torre de destilacion.
WO2015191161A1 (fr) 2014-06-11 2015-12-17 Exxonmobil Upstream Research Company Procédé de séparation d'un gaz d'alimentation dans une colonne
US9739529B2 (en) 2014-07-08 2017-08-22 Exxonmobil Upstream Research Company Method and system for separating fluids in a distillation tower
CA2958091C (fr) 2014-08-15 2021-05-18 1304338 Alberta Ltd. Procede d'elimination de dioxyde de carbone pendant la production de gaz naturel liquide a partir de gaz naturel dans des stations d'abaissement de pression de gaz
AU2015336969B2 (en) 2014-10-22 2018-10-18 Exxonmobil Upstream Research Company Method and system of controlling a temperature within a melt tray assembly of a distillation tower
MX2017005037A (es) 2014-11-17 2017-06-30 Exxonmobil Upstream Res Co Mecanismo de intercambio de calor para remover contaminantes de una corriente de vapor de hidrocarburos.
AU2015350480A1 (en) 2014-11-21 2017-05-25 Exxonmobil Upstream Research Company Mitigating the effects of subsurface shunts during bulk heating of a subsurface formation
CA2972696C (fr) 2014-12-30 2019-06-11 Nicholas F. Urbanski Ensemble plateau d'accumulation et de fusion pour une tour de distillation
US20160216030A1 (en) 2015-01-23 2016-07-28 Air Products And Chemicals, Inc. Separation of Heavy Hydrocarbons and NGLs from Natural Gas in Integration with Liquefaction of Natural Gas
CN107208964B (zh) * 2015-02-27 2020-06-19 埃克森美孚上游研究公司 减少进入低温蒸馏过程的进料物流的冷冻和脱水负荷
JP6423297B2 (ja) * 2015-03-20 2018-11-14 千代田化工建設株式会社 Bog処理装置
TWI707115B (zh) 2015-04-10 2020-10-11 美商圖表能源與化學有限公司 混合製冷劑液化系統和方法
US10619918B2 (en) 2015-04-10 2020-04-14 Chart Energy & Chemicals, Inc. System and method for removing freezing components from a feed gas
WO2016209404A1 (fr) 2015-06-22 2016-12-29 Exxonmobil Upstream Research Company Purge à une pression intermédiaire en distillation cryogénique
US10006698B2 (en) * 2015-07-27 2018-06-26 GE Oil & Gas, Inc. Using methane rejection to process a natural gas stream
WO2017045055A1 (fr) 2015-09-16 2017-03-23 1304342 Alberta Ltd. Procédé de préparation de gaz naturel au niveau de stations de réduction de la pression d'un gaz pour produire du gaz naturel liquide (gnl)
CA2994812C (fr) 2015-09-18 2020-03-10 Exxonmobil Upstream Research Company Composant de chauffage pour reduction de la solidification dans un systeme de distillation cryogenique
MY187623A (en) 2015-09-24 2021-10-04 Exxonmobil Upstream Res Co Treatment plant for hydrocarbon gas having variable contaminant levels
RU2626612C2 (ru) * 2015-12-16 2017-07-31 Общество с ограниченной ответственностью "Научно-исследовательский институт природных газов и газовых технологий - Газпром ВНИИГАЗ" Автономная установка очистки сжиженного природного газа (варианты)
CN105716372B (zh) * 2016-03-01 2018-05-25 神华集团有限责任公司 粗煤气脱碳脱硫的方法
MX2018011641A (es) 2016-03-30 2019-01-10 Exxonmobil Upstream Res Co Fluido de yacimiento auto-generado para recuperacion de petroleo mejorada.
US11668522B2 (en) 2016-07-21 2023-06-06 Air Products And Chemicals, Inc. Heavy hydrocarbon removal system for lean natural gas liquefaction
US10605522B2 (en) * 2016-09-01 2020-03-31 Fluor Technologies Corporation Methods and configurations for LNG liquefaction
RU2636966C1 (ru) * 2016-11-14 2017-11-29 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Уфимский государственный нефтяной технический университет" Способ производства сжиженного природного газа
US20190099693A1 (en) * 2017-10-04 2019-04-04 Larry Baxter Combined Solids-Producing Direct-Contact Exchange and Separations
CN108151442A (zh) * 2017-12-04 2018-06-12 中国科学院理化技术研究所 原料气中lng的低温制取***
CN109916136A (zh) * 2017-12-13 2019-06-21 中船重工鹏力(南京)超低温技术有限公司 Bog原料气低温提纯并制取lng的***
RU187598U1 (ru) * 2017-12-18 2019-03-13 Открытое акционерное общество "Научно-производственное объединение "ГЕЛИЙМАШ" (ОАО "НПО "ГЕЛИЙМАШ") Установка частичного сжижения природного газа
CN110130870A (zh) * 2018-02-09 2019-08-16 上海利策科技股份有限公司 一种油气田的气体的处理的方法及设备
WO2020005552A1 (fr) 2018-06-29 2020-01-02 Exxonmobil Upstream Research Company Plateau hybride pour introduire un flux d'alimentation en à faible teneur en co2 dans une tour de distillation
WO2020005553A1 (fr) 2018-06-29 2020-01-02 Exxonmobil Upstream Research Company (Emhc-N1.4A.607) Mélange et intégration de chaleur de liquides de plateau de fusion dans une tour de distillation cryogénique
FR3099818B1 (fr) * 2019-08-05 2022-11-04 Air Liquide Dispositif de réfrigération et installation et procédé de refroidissement et/ou de liquéfaction
US11353261B2 (en) * 2019-10-31 2022-06-07 Air Products And Chemicals, Inc. Lights removal from carbon dioxide
RU201895U1 (ru) * 2020-10-26 2021-01-20 федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «Белгородский государственный технологический университет им. В.Г. Шухова» Устройство для очистки биогаза
FR3123969B1 (fr) * 2021-06-09 2023-04-28 Air Liquide Procédé de séparation et de liquéfaction du méthane et du dioxyde de carbone avec pré-séparation en amont de la colonne de distillation
FR3123967B1 (fr) 2021-06-09 2023-04-28 Air Liquide Procédé de séparation et de liquéfaction du méthane et du dioxyde de carbone avec solidification du dioxyde de carbone à l’extérieur de la colonne de distillation.
FR3123971B1 (fr) * 2021-06-09 2023-04-28 Air Liquide Purification cryogénique de biogaz avec soutirage à un étage intermédiaire et solidification externe de dioxyde de carbone.
FR3123966B1 (fr) * 2021-06-09 2023-04-28 Air Liquide Installation combinée de séparation cryogénique et de liquéfaction du méthane et du dioxyde de carbone compris dans un flux de biogaz
FR3123972B1 (fr) * 2021-06-09 2023-04-28 Air Liquide Méthode de séparation et de liquéfactions de méthane et de dioxyde de carbone avec élimination des impuretés de l’air présente dans le méthane.
FR3123968B1 (fr) * 2021-06-09 2023-04-28 Air Liquide Procédé de séparation et de liquéfaction du méthane et du CO2 comprenant le soutirage de vapeur d’un étage intermédiaire de la colonne de distillation
CN114225446B (zh) * 2021-12-14 2024-05-14 天津商业大学 一种蒸馏蒸气直接压缩回热的蒸馏装置和方法
CN115468379A (zh) * 2022-08-29 2022-12-13 青岛双瑞海洋环境工程股份有限公司 船用氨蒸发气再液化***
WO2024119271A1 (fr) * 2022-12-08 2024-06-13 Foundation Renewable Carbon Inc. Appareil et procédé de liquéfaction utilisant un sous-produit d'une unité adjacente de séparation d'air en tant que milieu de refroidissement

Family Cites Families (41)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3298805A (en) * 1962-07-25 1967-01-17 Vehoc Corp Natural gas for transport
GB997507A (en) * 1963-11-04 1965-07-07 Couch Internat Methane Ltd Process for the cold separation of gas mixtures
US3477509A (en) * 1968-03-15 1969-11-11 Exxon Research Engineering Co Underground storage for lng
US3690114A (en) * 1969-11-17 1972-09-12 Judson S Swearingen Refrigeration process for use in liquefication of gases
IT1038286B (it) * 1975-05-20 1979-11-20 Snam Progetti Procedimento per la rimozione della co2 dal gas naturale mediante distillazione
US4157904A (en) * 1976-08-09 1979-06-12 The Ortloff Corporation Hydrocarbon gas processing
US4152129A (en) * 1977-02-04 1979-05-01 Trentham Corporation Method for separating carbon dioxide from methane
US4278457A (en) * 1977-07-14 1981-07-14 Ortloff Corporation Hydrocarbon gas processing
US4284423A (en) * 1978-02-15 1981-08-18 Exxon Research & Engineering Co. Separation of carbon dioxide and other acid gas components from hydrocarbon feeds containing admixtures of methane and hydrogen
DE2820212A1 (de) * 1978-05-09 1979-11-22 Linde Ag Verfahren zum verfluessigen von erdgas
GB2052717B (en) * 1979-06-26 1983-08-10 British Gas Corp Storage and transport of liquefiable gases
US4462814A (en) * 1979-11-14 1984-07-31 Koch Process Systems, Inc. Distillative separations of gas mixtures containing methane, carbon dioxide and other components
US4370156A (en) * 1981-05-29 1983-01-25 Standard Oil Company (Indiana) Process for separating relatively pure fractions of methane and carbon dioxide from gas mixtures
JPS57204784A (en) * 1981-06-12 1982-12-15 Hajime Nishimura Manufacture of low-temperature liquefied gas
GB2106623B (en) * 1981-06-19 1984-11-07 British Gas Corp Liquifaction and storage of gas
US4383842A (en) * 1981-10-01 1983-05-17 Koch Process Systems, Inc. Distillative separation of methane and carbon dioxide
US4451274A (en) * 1981-10-01 1984-05-29 Koch Process Systems, Inc. Distillative separation of methane and carbon dioxide
US4449994A (en) * 1982-01-15 1984-05-22 Air Products And Chemicals, Inc. Low energy process for separating carbon dioxide and acid gases from a carbonaceous off-gas
US4445917A (en) * 1982-05-10 1984-05-01 Air Products And Chemicals, Inc. Process for liquefied natural gas
US4445916A (en) * 1982-08-30 1984-05-01 Newton Charles L Process for liquefying methane
US4533372A (en) * 1983-12-23 1985-08-06 Exxon Production Research Co. Method and apparatus for separating carbon dioxide and other acid gases from methane by the use of distillation and a controlled freezing zone
US4541852A (en) * 1984-02-13 1985-09-17 Air Products And Chemicals, Inc. Deep flash LNG cycle
DE3408760A1 (de) * 1984-03-09 1985-09-12 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Verfahren zur gewinnung von c(pfeil abwaerts)3(pfeil abwaerts)(pfeil abwaerts)+(pfeil abwaerts)-kohlenwasserstoffen
US4617039A (en) * 1984-11-19 1986-10-14 Pro-Quip Corporation Separating hydrocarbon gases
US4675035A (en) * 1986-02-24 1987-06-23 Apffel Fred P Carbon dioxide absorption methanol process
DE3736502C1 (de) * 1987-10-28 1988-06-09 Degussa Vakuumofen zur Waermebehandlung metallischer Werkstuecke
US4869740A (en) * 1988-05-17 1989-09-26 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US4923493A (en) * 1988-08-19 1990-05-08 Exxon Production Research Company Method and apparatus for cryogenic separation of carbon dioxide and other acid gases from methane
US5062270A (en) * 1990-08-31 1991-11-05 Exxon Production Research Company Method and apparatus to start-up controlled freezing zone process and purify the product stream
US5265428A (en) * 1990-10-05 1993-11-30 Exxon Production Research Company Bubble cap tray for melting solids and method for using same
GB9103622D0 (en) * 1991-02-21 1991-04-10 Ugland Eng Unprocessed petroleum gas transport
US5120338A (en) * 1991-03-14 1992-06-09 Exxon Production Research Company Method for separating a multi-component feed stream using distillation and controlled freezing zone
US5157925A (en) * 1991-09-06 1992-10-27 Exxon Production Research Company Light end enhanced refrigeration loop
US5615561A (en) * 1994-11-08 1997-04-01 Williams Field Services Company LNG production in cryogenic natural gas processing plants
US5568737A (en) * 1994-11-10 1996-10-29 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
DE4440407C1 (de) * 1994-11-11 1996-04-04 Linde Ag Verfahren zum Gewinnen einer Ethan-reichen Fraktion zum Wiederauffüllen eines Ethan-enthaltenden Kältekreislaufs eines Verfahrens zum Verflüssigen einer kohlenwasserstoffreichen Fraktion
NO180469B1 (no) * 1994-12-08 1997-05-12 Statoil Petroleum As Fremgangsmåte og system for fremstilling av flytendegjort naturgass til havs
EP0723125B1 (fr) * 1994-12-09 2001-10-24 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Procédé et installation de liquéfaction de gaz
US5566554A (en) * 1995-06-07 1996-10-22 Kti Fish, Inc. Hydrocarbon gas separation process
US5555748A (en) * 1995-06-07 1996-09-17 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5664931A (en) * 1995-08-02 1997-09-09 R. A. Jones & Co., Inc. Edge lifting end effector

Also Published As

Publication number Publication date
KR20010014370A (ko) 2001-02-26
SE9904584D0 (sv) 1999-12-15
SK178699A3 (en) 2000-11-07
AR015910A1 (es) 2001-05-30
CH694000A5 (de) 2004-05-28
EP0993585A1 (fr) 2000-04-19
CA2293590A1 (fr) 1999-01-14
PE43199A1 (es) 1999-05-25
UA48312C2 (uk) 2002-08-15
YU70599A (sh) 2001-05-28
AU735706B2 (en) 2001-07-12
GB2344414A (en) 2000-06-07
CN1261428A (zh) 2000-07-26
CA2293590C (fr) 2007-07-24
ES2214919A1 (es) 2004-09-16
DK199901814A (da) 1999-12-17
KR100338881B1 (ko) 2002-05-30
CN1171063C (zh) 2004-10-13
TW366409B (en) 1999-08-11
ID23875A (id) 2000-05-25
GEP20022623B (en) 2002-01-25
NO314960B1 (no) 2003-06-16
CZ9904560A3 (en) 2001-05-16
CZ299017B6 (cs) 2008-04-02
GB2344414B (en) 2001-07-25
AT413600B (de) 2006-04-15
BG63828B1 (bg) 2003-02-28
SE9904584L (sv) 1999-12-15
FI19992789A (fi) 1999-12-27
US5956971A (en) 1999-09-28
IL133336A0 (en) 2001-04-30
PL337614A1 (en) 2000-08-28
AU8167998A (en) 1999-01-25
NO996557D0 (no) 1999-12-29
RO120220B1 (ro) 2005-10-28
PL189829B1 (pl) 2005-09-30
BG103999A (en) 2000-12-29
MY114067A (en) 2002-07-31
TNSN98117A1 (fr) 2000-12-29
ATA908298A (de) 2005-08-15
EP0993585A4 (fr) 2002-05-15
NZ502041A (en) 2001-06-29
SE521587C2 (sv) 2003-11-18
NO996557L (no) 2000-02-21
ES2214919B1 (es) 2005-08-01
HUP0003943A2 (hu) 2001-06-28
TR199903337T2 (xx) 2000-04-21
HUP0003943A3 (en) 2003-10-28
IL133336A (en) 2003-05-29
WO1999001706A1 (fr) 1999-01-14
DZ2543A1 (fr) 2003-02-08
DE19882493T1 (de) 2000-08-24
BR9810069A (pt) 2000-09-05
RU2194930C2 (ru) 2002-12-20
JP4544654B2 (ja) 2010-09-15
GB9930048D0 (en) 2000-02-09
CO5040203A1 (es) 2001-05-29
JP2002508057A (ja) 2002-03-12

Similar Documents

Publication Publication Date Title
OA11270A (en) Process for liquefying a natural gas stream containing at least one freezable component
FR2787859A1 (fr) Riser ou colonne hybride pour le transfert de fluide
EP1073823B1 (fr) Procede et dispositif de liaison fond-surface par conduite sous-marine installee a grande profondeur
EP0330584B1 (fr) Dispositif de transfert de fluide entre le fond sous-marin et la surface
WO2003093627A1 (fr) Systeme de colonne montante flexible
EP1078144A1 (fr) Conduite hybride pour grande profondeur
EP1917416B1 (fr) Installation comprenant au moins deux liaisons fond-surface d au moins deux conduites sous-marines reposant au fond de la mer.
FR2977682A1 (fr) Procedes et systemes de remorquage pour des recherches geophysiques
CA1156141A (fr) Colonne montante a pied articule pour la production d&#39;hydrocarbures en mer
WO2003097990A1 (fr) Systeme de colonne montante reliant deux installations sous-marines fixes a une unite de surface flottante
WO2011067529A2 (fr) Ensemble de raccordement d&#39;une conduite tubulaire flexible à une installation sous-marine
EP2844820A1 (fr) Installation de liaisons fond-surface de type tour hybride multi-risers comprenant des conduites flexibles a flottabilite positive
FR2876142A1 (fr) Dispositif de liaison superieure entre deux conduites sous marines de transport de fluide
FR2497263A1 (fr) Colonne montante souple a ensemble d&#39;ecartement pour exploitation petroliere au large des cotes
OA10519A (fr) Riser de production équipé d&#39;un raidisseur approprié et d&#39;un flotteur individuel
EP2785952B1 (fr) Installation de liaisons fond-surface flexibles multiples sur au moins deux niveaux
WO2010097528A1 (fr) Installation de liaison fond-surface de type tour hybride multi-riser comprenant des modules de flottabilite coulissants
WO2016110617A1 (fr) Dispositifs de lestage et/ou de protection pour lignes subaquatiques
FR2636670A1 (fr) Methode et dispositif d&#39;amarrage et de connexion d&#39;une extremite de ligne flexible avec une conduite d&#39;un edifice marin flottant
FR2808263A1 (fr) Dispositif de transfert d&#39;un fluide entre au moins deux supports flottants
FR2932839A1 (fr) Installation de transport sous-marin d&#39;hydrocarbures.
OA12007A (fr) Support flottant comportant une cavité centrale comprenant une pluralité de compartiments.
EP3265642B1 (fr) Installation comprenant au moins deux liaisons fond-surface comprenant des risers verticaux relies par des barres
FR3042811A1 (fr) Dispositif pour ligne subaquatique
FR2840350A1 (fr) Conduite sous-marine de liaison fond-surface du type multi-catenaire