NO861377L

NO861377L - PROCEDURE AND DEVICE FOR THE MANUFACTURE OF DOUBLE WALLED BEETS.

Info

Publication number: NO861377L
Application number: NO861377A
Authority: NO
Inventors: Hubert M Drossbach
Original assignee: Rainer Isolierrohr Drossbach; Armco Inc
Priority date: 1985-04-12
Filing date: 1986-04-09
Publication date: 1986-10-13
Also published as: DE3513708A1; DE3667632D1; EP0208055B2; BR8601635A; EP0208055A1; DE3513708C2; DK167186A; DK167186D0; FI861413A0; FI861413A; EP0208055B1; ATE48796T1

Abstract

1. Process for the production of double-walled PVC pipes with a substantially smooth inner wall and transversely corrugated outer wall, in which a plastics flow introduced from a single extruder into an extrusion head is split up in tubular manner at a point (6), in which the plastics flow is subsequently divided by a distributor (7) into two concentric plastics flows witch, after passing out of concentric nozzle orifices (14, 16), are joined together at a shaping and cooling means and in which during the extrusion of the tubes a first gas pressure is blown out between the outer and the inner orifice through which the outer tube is blown against a shaping arrangement and into the inner extruded tube is blown a second gas pressure which is lower than the first gas pressure, characterized in that the plastics flow from the distributor arranged in the vicinity of the point (6) passes uninterruptedly up to the orifices and that the temperature of the extruded tubes in the vicinity of the greatest transverse extension at least corresponds to the joining temperature of the extruded plastics flows.

Description

Oppfinnelsen vedrører fremstilling av dobbeltveggede rør medThe invention relates to the production of double-walled pipes with

en tverrbølget yttervegg og en glatt indre vegg, særlig fremstilling av slike rør av PVC, som angitt i krav 1's innledning. a transversely corrugated outer wall and a smooth inner wall, in particular the production of such pipes from PVC, as stated in claim 1's introduction.

Det har lenge vært kjent å fremstille dobbeltveggede rør av termoplastisk polymermateriale, med den ytre rørvegg i hovedsaken tverrbølget og den indre rørvegg glatt og uten bølger, idet den indre og den ytre vegg er sammenføyet ved den ytre veggs indre bølgedaler. Rør av denne type fremstilles ved samtidig ekstrudering av en indre og en ytre slange, idet den ytre slange i sin plastiske tilstand låses mot en omgivende form, som beveger seg med den ekstruderte ytre slange, hvorved den ytre slange gis bølgeform og deretter den indre slange trykkes mot den ytre slanges indre bølgedaler, mens materialet i begge rør ennå befinner seg i den plastiske tilstand. Slike fremgangsmåter og innretninger er kjent. It has long been known to produce double-walled tubes of thermoplastic polymer material, with the outer tube wall mainly transversely corrugated and the inner tube wall smooth and without waves, the inner and outer walls being joined at the inner wave valleys of the outer wall. Tubes of this type are produced by simultaneous extrusion of an inner and an outer tube, the outer tube in its plastic state being locked against a surrounding mold, which moves with the extruded outer tube, whereby the outer tube is given a wave shape and then the inner tube is pressed against the inner wave valleys of the outer tube, while the material in both tubes is still in the plastic state. Such methods and devices are known.

Ved anvendelse av polyetylen gir disse kjente fremgangsmåterWhen using polyethylene, these provide known methods

og innretninger ganske brukbare resultater. Slike dobbeltveggede rør av polyetylen er handelsvare. Til tross for omfangs-rike forsøk har fremstilling av slike dobbeltveggede rør av polyvinylklorid bare slått igjennom i liten grad i praksis, and devices quite usable results. Such double-walled polyethylene pipes are commercial goods. Despite extensive trials, the production of such double-walled pipes from polyvinyl chloride has only succeeded to a small extent in practice,

til tross for at polyvinylklorid som kjent har fremragende egenskaper, som ville gjøre det mulig å kunne anvende slike dobbeltveggede rør for formål hvor det stilles spesielle krav, eksempelvis som kanalisasjonsrør. I nesten alle tilfeller, despite the fact that, as is known, polyvinyl chloride has excellent properties, which would make it possible to use such double-walled pipes for purposes where special requirements are made, for example as sewer pipes. In almost all cases,

hvor PVC-rør har vært fremstilt, har disse oppvist en betraktelig sprøhet og/eller en uegnet forbindelse mellom de to rør-vegger . where PVC pipes have been produced, these have shown considerable brittleness and/or an unsuitable connection between the two pipe walls.

Man er ikke helt klar over hvorfor man støter på de nevnte vanskeligheter i praksis. En viktig faktor er vel at polyetylen, som hittil er anvendt med stor suksess, avgir varme langsommere enn polyvinylklorid, slik at polyetylen muliggjør å bringe den indre slange i forbindelse med bølgedalene i den ytre slange ved en temperatur som er tilstrekkelig for å gi en god forbindelse mellom de to slanger. Dette har hittil ikke vært mulig ved anvendelse av polyvinylklorid. Det anses videre også som sannsynlig at det strømningsmønster som plastmaterialet utsettes for, for å oppnå en forbindelse mellom de to rørvegger, fører til en tvungen skjærstrøm, som gir en betraktelig sprø-het når det anvendes et polymer så som polyvinylklorid. It is not entirely clear why the aforementioned difficulties are encountered in practice. An important factor is that polyethylene, which has been used with great success so far, gives off heat more slowly than polyvinyl chloride, so that polyethylene makes it possible to bring the inner tube into contact with the wave valleys in the outer tube at a temperature sufficient to give a good connection between the two hoses. This has so far not been possible using polyvinyl chloride. It is also considered likely that the flow pattern to which the plastic material is subjected, in order to achieve a connection between the two pipe walls, leads to a forced shear flow, which gives considerable brittleness when a polymer such as polyvinyl chloride is used.

Uavhengig av de praktiske vanskeligheter og deres årsaker foreligger det et behov for toveggede rør av polyvinylklorid, det vil si-rør med tekniske egenskaper som tilfredsstiller de krav som stilles.når røret skal benyttes som avløpsrør eller for lignende formål. Regardless of the practical difficulties and their causes, there is a need for double-walled pipes made of polyvinyl chloride, i.e. pipes with technical properties that satisfy the requirements when the pipe is to be used as a drainage pipe or for similar purposes.

Hensikten med oppfinnelsen er derfor å tilveiebringe en fremgangsmåte og én innretning for fremstilling av dobbeltveggede bølgerør med glatt innvendig overflate, særlig egnet for fremstilling av slike rør av polyvinylklorid. The purpose of the invention is therefore to provide a method and one device for the production of double-walled corrugated pipes with a smooth internal surface, particularly suitable for the production of such pipes of polyvinyl chloride.

Dette oppnås med den fremgangsmåte som er angitt i krav 1,This is achieved with the method stated in claim 1,

med de i karakteristikken angitte kjennetegn, og med den i krav 11 angitte innretning, med de der i karakteristikken angitte kjennetegn. Ytterligere trekk ved oppfinnelsen går frem av de uselvstendige krav. with the characteristics specified in the characteristics, and with the device specified in claim 11, with the characteristics specified there in the characteristics. Further features of the invention are apparent from the independent claims.

Et dobbeltvegget polyvinylklorid-rør ifølge oppfinnelsen har to spesielle egenskaper. For det første er forbindelsen mellom yttervegg og indre vegg slik at når røret brytes istykker under anvendelse av en slaggprøvemetodikk ifølge US-standard test ASTM D 2444-80 og det tas en prøve med et snitt gjennom en av forbindelsene, på tvers av bølgene, så vil et med et raster-elektronikkmikroskop opptatt slik bildet av snittflaten ikke oppviser noen grenselinje mellom materialet i innerveggen og de indre bølgedaler i ytterveggen i området ved forbindelsen, betraktet med det blotte øye og med en forstørrelse på 20. A double-walled polyvinyl chloride pipe according to the invention has two special properties. First, the connection between the outer wall and the inner wall is such that when the pipe is broken into pieces using a slag test methodology according to US standard test ASTM D 2444-80 and a sample is taken with a cut through one of the connections, across the waves, then with a raster electron microscope taken so that the image of the cut surface shows no boundary line between the material in the inner wall and the inner wave valleys in the outer wall in the area of the connection, viewed with the naked eye and with a magnification of 20.

For det første vil et slikt rør ha en god slagfasthet, målt ifølge US-standard ASTM D 2444-80, med en midlere verdi på Firstly, such a pipe will have good impact resistance, measured according to US standard ASTM D 2444-80, with an average value of

160 foot pounds (= 22 mkp) med et 200 mm rør. En slik god 160 foot pounds (= 22 mkp) with a 200 mm pipe. Such a good one

slagfasthet antyder en lav sprøhet, som kan skyldes en uegnet forbindelse eller en termisk nedbrutt harpiks. impact resistance suggests a low brittleness, which may be due to an unsuitable compound or a thermally degraded resin.

Ifølge den nye fremgangsmåte blir de to konsentriske slanger av polymermateriale ekstrudert samtidig gjennom en sprøyte-form som innbefatter en første ringdyse med større diameter og en andre ringdyse med mindre diameter, idet de to dyser ligger koaksialt i forhold til hverandre og den andre dyse har en avstand fra den første dyse i ekstruderingsretningen, hvilken avstand kan være 0 og uavhengig av den ekstruderte rørdiameter ikke overskrider 64 mm. Fortrinnsvis er den andre dyseåpning i ekstruderingsretningen plassert i en avstand fra den første dyse som ikke går ut over en slik verdi at forholdet mellom denne avstand og den indre diameter i den første dyse er ca. 1:4, idet dette forhold fortrinnsvis ligger i området fra ca. 1:8 til 1:22. Fortrinnsvis blir en ekstruderingsblanding av polyvinylklorid ført som en smelte ved 188-260°C gjennom ekstruderingskanalen i en konvensjonell skrueekstruder, under påvirkning av skruen, idet blandingen deles i to konsentriske strømmer som går til hver sin dyseåpning. Dysen holdes på According to the new method, the two concentric tubes of polymer material are extruded simultaneously through a syringe mold which includes a first ring nozzle with a larger diameter and a second ring nozzle with a smaller diameter, the two nozzles being coaxial with each other and the second nozzle having a distance from the first nozzle in the extrusion direction, which distance can be 0 and regardless of the extruded tube diameter does not exceed 64 mm. Preferably, the second nozzle opening in the extrusion direction is placed at a distance from the first nozzle which does not exceed such a value that the ratio between this distance and the inner diameter of the first nozzle is approx. 1:4, as this ratio is preferably in the range from approx. 1:8 to 1:22. Preferably, an extrusion mixture of polyvinyl chloride is passed as a melt at 188-260°C through the extrusion channel of a conventional screw extruder, under the action of the screw, the mixture being divided into two concentric streams which go to different nozzle openings. The nozzle is kept on

en temperatur som fortrinnsvis ligger nær smeltetemperaturen ved ekstruderkanalens utgang og under alle omstendigheter ikke ligger over nedbrytingstemperaturen til polyvinylkloridet. a temperature which is preferably close to the melting temperature at the exit of the extruder channel and in any case does not lie above the decomposition temperature of the polyvinyl chloride.

De beste resultater oppnås dersom polymermaterialets temperatur holdes ved 19 3,3°C t 5,55°C med dyseleppene. The best results are obtained if the temperature of the polymer material is kept at 19 3.3°C t 5.55°C with the nozzle lips.

Etter utgangen fra den første dyseåpning blir den ytre slange ved hjelp av luft eller en annen egnet gass direkte bragt til formforbindelse med en omgivende, løpende form, idet luften eller gassen innføres gjennom en åpning mellom og fortrinnsvis konsentrisk i forhold til de strømløp som fører det smeltede polymermateriale til de tilsvarende dysemunninger. Etter utgangen fra den andre dysemunning utsettes den indre slange for et innvendig gasstrykk som motvirker den tendens gasstrykket mellom de to slanger har til å presse den indre slange innover. Den indre slange føres over på en formende og avkjøl-ende dor, hvis ytre overflate begynner ved en oppstrøms rettet spiss som har en liten avstand i ekstruderingsretningen fra den mindre dysemunning, idet denne spiss utvider seg til et sted hvor den får en diameter som i hovedsaken svarer til inne-diameteren i det rør som skal fremstilles. På denne måten vil plasseringen av den største diameteren for dorens ytre overflate bestemme det sted hvor forbindelsen mellom den indre slange og bølgedalene i den ytre slange begynner. Rommet mellom dette sted og den mindre dysemunning er så lite at polymermaterialet i de to slanger ennå vil ha en temperatur som mulig-gjør én god forbindelse når de to slanger får kontakt med hverandre. Selv om den aksiale avstand mellom den større dysemunning og det sted' hvor den indre slange først trykkes mot bølgedalen i den ytre slange, kan avhenge av rørdimensjonen, temperaturen i blåsegassen og sammensetningen av dens spesielle ekstruderte harpiks, så vil denne avstand fortrinnsvis ikke overstige diameteren til røret og kan, særlig når rør-diameteren er en større sådan, fordelaktig være mindre enn rørets radius. Det på denne måten fremstilte dobbeltvegg-rør vil i hovedsaken holde sin kontakt med den formende og avkjøl-ende dor helt til polymermaterialet i .hovedsaken er avkjølt til en fast tilstand. - After the exit from the first nozzle opening, the outer hose is directly brought into form connection with a surrounding, running form by means of air or another suitable gas, the air or gas being introduced through an opening between and preferably concentrically in relation to the currents that lead it molten polymer material to the corresponding nozzles. After the exit from the second nozzle mouth, the inner hose is exposed to an internal gas pressure which counteracts the tendency of the gas pressure between the two hoses to push the inner hose inwards. The inner tube is passed onto a forming and cooling mandrel, the outer surface of which begins at an upstream-directed tip that has a small distance in the direction of extrusion from the smaller die mouth, this tip widening to a place where it acquires a diameter as in the main case corresponds to the inside diameter of the pipe to be manufactured. In this way, the location of the largest diameter of the outer surface of the mandrel will determine the place where the connection between the inner tube and the wave valleys in the outer tube begins. The space between this place and the smaller nozzle mouth is so small that the polymer material in the two hoses will still have a temperature that enables a good connection when the two hoses come into contact with each other. Although the axial distance between the larger nozzle mouth and the place where the inner tube is first pressed against the wave valley in the outer tube may depend on the tube dimension, the temperature of the blowing gas and the composition of its particular extruded resin, this distance will preferably not exceed the diameter to the pipe and can, especially when the pipe diameter is larger, advantageously be smaller than the pipe's radius. The double-walled tube produced in this way will mainly maintain its contact with the forming and cooling mandrel until the polymer material in the main body has cooled to a solid state. -

Oppfinnelsen skal forklares nærmere under henvisning til teg-ningene hvor The invention shall be explained in more detail with reference to the drawings where

fig.1 viser et skjematisk sideriss av en ekstruderings-anordning med sprøyteform og vandrende form for fig.1 shows a schematic side view of an extrusion device with a syringe mold and a traveling mold for

utførelse av fremgangsmåten,execution of the procedure,

fig.2 viser et snitt gjennom ekstruderingsdysen i fig.2 shows a section through the extrusion die i

fig.1, i større målestokk,fig.1, on a larger scale,

fig.3 viser et snitt gjennom kjøledoren,fig.3 shows a section through the cooling mandrel,

fig.3A viser et forstørret utsnitt fra fig.3, for bedre å vise ekstruderingen og formingen av fig.3A shows an enlarged section from fig.3, to better show the extrusion and shaping of

de to slanger,the two snakes,

fig.3B viser et delsnitt,med angivelse av noen dimensjoner, fig.3B shows a partial section, with indication of some dimensions,

fig.3C viser et delriss av en avstandsskive som mulig-gjør gassinnstrømningen i den indre slange, fig.3D viser et utsnitt av området hvor form- og fig.3C shows a partial view of a spacer disc which enables the gas inflow into the inner hose, fig.3D shows a section of the area where the shape and

kjøledoren festes til sprøyteformen,the cooling mandrel is attached to the injection mould,

fig.4 viser et delriss av et dobbeltvegget rør, fremstilt med en innretning ifølge fig.1-3, fig.4 shows a partial view of a double-walled pipe, produced with a device according to fig.1-3,

fig.5 viser et utsnitt av røret i fig. 4 i større målestokk, etter linjen 5-5 i fig.4, og fig.5 shows a section of the pipe in fig. 4 on a larger scale, following line 5-5 in fig.4, and

fig.6 viser et slipebilde, i hovedsaken etter linjen fig.6 shows a grinding picture, mainly following the line

5-5 i fig.4.5-5 in fig.4.

Fremgangsmåten skal forklares nærmere under henvisning til fig.1-3D. Polymeren som skal ekstruderes fremstilles som en tilstrømmende tørrblanding, fortrinnsvis i en høyeffekt-sentrifugalblander. Blandingen tilføres kontinuerlig til fylle-trakten i en konvensjonell skrueekstruder 1, som samvirker med en sprøyteform 2, en vandrende form 3 og en form- og kjøledor 4. Ekstruderen er på vanlig måte forsynt med elektrisk mot-standsoppvarming som sammen med ekstruderskruen gir den ønskede smeltetemperatur. The procedure shall be explained in more detail with reference to fig. 1-3D. The polymer to be extruded is prepared as an inflowing dry mixture, preferably in a high-power centrifugal mixer. The mixture is continuously supplied to the filling funnel in a conventional screw extruder 1, which cooperates with an injection mold 2, a traveling mold 3 and a mold and cooling mandrel 4. The extruder is normally equipped with electric resistance heating which, together with the extruder screw, gives the desired melting temperature.

Som vist i fig.2 er dysen 2 bygget opp med et dyselegeme 5 med to strømningsavdelende torpedoer 6 og 7. Disse er i hovedsaken koniske, avsmalner i retning mot ekstrudersylinderens utløps-ende og bæres av en dobbelt deler 8. Sprøyteformen innbefatter videre en rørformet indre dor 9, en rørformet sylinder 10, som ligger rundt doren 9 og konsentrisk med denne, og en ytre sylinder 12, som omgir doren 11 konsentrisk. Doren 11 og sylinderen 12 har innbyrdes radiell avstand for dannelse av et første strømningsløp 13. Dette strømningsløp går fra den ytterste torpedo 7 og til den første, ringformede dyse 14. Doren 9 og sylinderen 10 har også innbyrdes radiell avstand slik at det dannes et andre strømningsløp 15, fra den indre torpedo 6 og til en andre, ringformet dyseåpning 16. Dysen 16 er mindre enn dysen 14 og er konsentrisk med denne. Dysen 16 har i ekstruderingsretningen en avstand X fra dysen 14, se fig.3B. Denne avstanden X kan være 0, og skal ikke overskride en verdi som medfører at forholdet mellom avstanden X og dysens 14 indre diameter blir ca. 1:4. Fortrinnsvis skal avstanden X ha en slik verdi at det nevnte forhold blir liggende i området fra 1:8 til 1:22. As shown in fig.2, the nozzle 2 is built up with a nozzle body 5 with two flow-dividing torpedoes 6 and 7. These are mainly conical, taper in the direction towards the outlet end of the extruder cylinder and are carried by a double part 8. The injection mold further includes a tubular inner mandrel 9, a tubular cylinder 10, which lies around the mandrel 9 and concentrically with it, and an outer cylinder 12, which surrounds the mandrel 11 concentrically. The mandrel 11 and the cylinder 12 have a mutual radial distance to form a first flow path 13. This flow path goes from the outermost torpedo 7 to the first, annular nozzle 14. The mandrel 9 and the cylinder 10 also have a mutual radial distance so that a second flow path 15, from the inner torpedo 6 and to a second, annular nozzle opening 16. The nozzle 16 is smaller than the nozzle 14 and is concentric with this. The nozzle 16 has a distance X from the nozzle 14 in the direction of extrusion, see fig.3B. This distance X can be 0, and must not exceed a value which results in the ratio between the distance X and the inner diameter of the nozzle 14 being approx. 1:4. Preferably, the distance X should have such a value that the said ratio lies in the range from 1:8 to 1:22.

Den ytre torpedo 7 og den ytre del av deleren 8 styrer en del av smeltestrømmen fra ekstrudersylinderen som en ringformet strøm gjennom løpet 13 og frem til dyseåpningen 14. Overflatene til torpedoen og delerens ytre del gir en jevn overgang fra ekstruderen og til begynnelsen av løpet 13. Løpet 13 har rette vegger med bare en svak kjegleform, slik at man unngår faren for begrenset skjæring eller valsing av polymermaterialet. Pysel.eppene, som danner åpningen 14, har sirkelsylindriske overflater som ligger på t<y>ers av dysens lengdeakse, konsentrisk med denne og i samme plan.•Plastmassen som går ut fra dysen 14 vil således foreligge i form av et sylindrisk rør. The outer torpedo 7 and the outer part of the divider 8 direct part of the melt flow from the extruder cylinder as an annular flow through the barrel 13 and up to the nozzle opening 14. The surfaces of the torpedo and the outer part of the divider provide a smooth transition from the extruder to the beginning of the barrel 13 The barrel 13 has straight walls with only a slight cone shape, so that the danger of limited cutting or rolling of the polymer material is avoided. The nozzles, which form the opening 14, have circular-cylindrical surfaces that lie on the longitudinal axis of the nozzle, concentric with this and in the same plane.

De overflater som dannes av torpedoene og fordelerens indre del, bestemmer likeledes en jevn overgang fra ekstrudersylinderhalsen og til løpet 15. Selv om løpet 15 har. svak kjegleform så er det i hovedsaken rett frem til i nærheten av munningen. På dette sted utvider løpet 15 seg konisk. Dyseleppene i munningen 16 The surfaces formed by the torpedoes and the inner part of the distributor also determine a smooth transition from the extruder cylinder neck to the barrel 15. Although the barrel 15 has. weak cone shape then it is mainly straight up to near the mouth. At this point, the race 15 widens conically. The nozzle lips in the mouth 16

er fortsettelser av de koniske vegger i løpets 15 fremre ende, slik at den smeltede, ut fra dysen 16 gående plastmasse vil være rettet såvel utover som fremover. are continuations of the conical walls at the front end of the barrel 15, so that the molten plastic mass coming out of the nozzle 16 will be directed outwards as well as forwards.

Den indre dor 9 opptar et tilførselsrør 17 hvorigjennom kjøle-væske kan føres til form- og kjøledoren 4. Videre opptar doren et utløpsrør 18 som fører kjølevæsken fra doren 4. Videre opptar doren 9 også et innvendig varmebånd 19, for tilføring av varme til formen innenfra. Ytre varmebånd 20 er anordnet på den ytre formsylinder, på formlegemet og ved tilkoblingsflensen hvormed formen er festet til ekstrudersylinderen. The inner mandrel 9 occupies a supply pipe 17 through which coolant can be fed to the mold and cooling mandrel 4. Furthermore, the mandrel occupies an outlet pipe 18 which leads the coolant from the mandrel 4. Furthermore, the mandrel 9 also occupies an internal heating band 19, for supplying heat to the mold from within. Outer heating band 20 is arranged on the outer mold cylinder, on the mold body and at the connection flange with which the mold is attached to the extruder cylinder.

For dannelse av bølger i et ekstrudert plastrør kan den vandrende form være av vanlig type, fortrinnsvis med to sett av halv- former 21, idet disse parvist legges om det ekstruderte rør. Halvformsettene bæres av en endeløs bærer, slik at hvert halvformpar kan lukkes og i denne tilstand beveges i ekstruderingsretningen med en hastighet svarende til ekstruderingshastigheten. Slike vandrende former er eksempelvis beskrevet i US-PS 3 280 430. For the formation of waves in an extruded plastic pipe, the traveling form can be of the usual type, preferably with two sets of half forms 21, these being placed in pairs around the extruded pipe. The half-form sets are carried by an endless carrier, so that each half-form pair can be closed and in this state moved in the extrusion direction at a speed corresponding to the extrusion speed. Such traveling forms are, for example, described in US-PS 3 280 430.

Rommet mellom formsylinderen 10 og doren 11 danner et gassløp 22 hvorigjennom komprimert luft eller en annen egnet gass kan føres frem til en ringformet utløpsåpning 23. Denne åpning er mindre enn den første dyse 14 og er anordnet i en avstand innenfor denne, slik at åpningen altså ligger mellom dysene 14 og 16. Det indre tverrsnitt i den innerste formdor 9 er større enn nødvendig for opptak av tilførsel- og avløpsrør for kjølevæsken, slik at dorens 9 boring likeledes kan føre en komprimert gass,tilført gjennom ikke viste tilknytninger. The space between the mold cylinder 10 and the mandrel 11 forms a gas passage 22 through which compressed air or another suitable gas can be led to an annular outlet opening 23. This opening is smaller than the first nozzle 14 and is arranged at a distance within it, so that the opening lies between the nozzles 14 and 16. The inner cross-section in the innermost forming mandrel 9 is larger than necessary for the reception of supply and drain pipes for the coolant, so that the bore of the mandrel 9 can likewise lead a compressed gas, supplied through connections not shown.

Form- og kjøledoren er, slik det er vist i fig.3, en i hovedsaken rørformet enhet, som har en yttervegg 30 og en med denne konsentrisk indre vegg 31. De to veggene er adskilt fra hverandre med en skrueformet mellomvegg 32 som er væsketett forbundet med veggene 30,31, slik at mellomveggen 32 danner en skrueformet kanal 33. Over størstedelen av sin lengde danner den ytre vegg 30 en sirkelsylindrisk ytre overflate. På venstre side i fig.3-3B har den ytre vegg 30 imidlertid en • del 30A som strekker seg kjeglestumpaktig innover med en liten vinkel og avsluttes med en endedel 30B. Denne endedel går glatt innover og går over i en flat tverrettet ringformet endedel 30C som har en liten avstand fra delen 30B, representert av det ringformede område 30D. The mold and cooling mandrel is, as shown in Fig. 3, an essentially tubular unit, which has an outer wall 30 and an inner wall 31 concentric with this. The two walls are separated from each other by a screw-shaped intermediate wall 32 which is liquid-tight connected to the walls 30,31, so that the intermediate wall 32 forms a helical channel 33. Over most of its length, the outer wall 30 forms a circular cylindrical outer surface. On the left side in Fig. 3-3B, however, the outer wall 30 has a • part 30A which extends inwards like a truncated cone at a small angle and ends with an end part 30B. This end portion is smooth inward and merges into a flat transversely annular end portion 30C which has a small distance from the portion 30B, represented by the annular area 30D.

Doren 4 har en montasjeplate 35 og et sentralt rør 36. En side 37 av platen 35 er plan over hele sin sirkelformede flate. Platens 35 andre side har en ringformet ansats 38 som er konsentrisk med platens ytre sirkelformede omkretskant og har en innerdiameter beregnet for omgriping av den ene enden av røret 36, slik at denne rørende er forbundet fast med ansatsen. Endeveggdelens 30C indre omkrets griper om ansatsens 38 The mandrel 4 has a mounting plate 35 and a central tube 36. One side 37 of the plate 35 is flat over its entire circular surface. The other side of the plate 35 has a ring-shaped shoulder 38 which is concentric with the plate's outer circular circumferential edge and has an inner diameter designed to grip one end of the pipe 36, so that this touching end is firmly connected to the shoulder. The inner circumference of the end wall part 30C grips the abutment's 38

ytre omkrets og er fast forbundet med den. Som best vist i fig.3A har platens 35 ytre omkrets en diameter som er mindre enn diameteren i ekstruderingsåpningen 16. Platen 35 har en sentral aksial boring 39. Ved den andre enden, outer circumference and is firmly connected to it. As best shown in Fig. 3A, the outer circumference of the plate 35 has a diameter smaller than the diameter of the extrusion opening 16. The plate 35 has a central axial bore 39. At the other end,

som er motliggende platen 35, har den ytre vegg 30 en tverr-stående, ringformet innoverrettet endeflens 42 hvortil den tilsvarende ende av den indre vegg 31 er festet på en væsketett måte. På flensens 42 ytre overflate er en endedel 43 festet. Denne endedel 43 innbefatter :en plan tverrettet ringformet endevegg 44, en kjeglestumpformet ytre vegg 45, som er rettet innover i retning fra doren, og et plant tverrettet, ringformet endevegg 46. Endeveggen 46 har en sentral åpning hvorigjennom den tilsvarende endedel av røret 36 går, idet veggens 4 6 indre omkrets er væsketett forbundet med røret 36. Delen 43 er fast anbragt på flensen 42, eksempelvis ved hjelp av i omkretsretningen avstandsplasserte holdere 47. which is opposite the plate 35, the outer wall 30 has a transverse, ring-shaped inwardly directed end flange 42 to which the corresponding end of the inner wall 31 is fixed in a liquid-tight manner. An end part 43 is attached to the outer surface of the flange 42. This end part 43 includes: a planar transverse ring-shaped end wall 44, a truncated cone-shaped outer wall 45, which is directed inwards in the direction from the mandrel, and a planar transverse ring-shaped end wall 46. The end wall 46 has a central opening through which the corresponding end part of the tube 36 passes , the inner circumference of the wall 4 6 being liquid-tightly connected to the pipe 36. The part 43 is fixedly placed on the flange 42, for example by means of holders 47 spaced in the circumferential direction.

En avstandsskive 50 dekker over montasjeplatens 35 side 37. Montasjeplaten og dermed doren 4 er ved hjelp av skruer 51, A spacer disc 50 covers the side 37 of the mounting plate 35. The mounting plate and thus the mandrel 4 is by means of screws 51,

se fig.3D, fast forbundet med begynnelsen av doren 9, idet skiven 50 er klemt mellom flatene 24 og 37. Som vist i fig.3 er skiven 50 ringformet og har en sirkelformet ytre overflate 52 og en sirkelformet indre overflate 53. Et antall rettvink-lede spor 54 går radielt i forhold til platen og åpner seg utad gjennom den ytre omkrets 52. Som best vist i fig.3A er sporenes 54 radielle lengde valgt slik at i den endelige tilstand vil sporenes indre ender ha en avstand fra dorspissens indre overflate 55. På denne måten kan luft eller en annen gass, som føres under trykk til boringen i den indre dor i formen 2, ikke bare gå inn i røret 36 i doren 4, men eventuelt også gjennom sporene 54 og til det ringformede rom 56 mellom spissen av formen og den tilhørende ende av doren 4, se fig.3A. see fig.3D, firmly connected to the beginning of the mandrel 9, the disk 50 being clamped between the surfaces 24 and 37. As shown in fig.3, the disk 50 is annular and has a circular outer surface 52 and a circular inner surface 53. A number right-angled grooves 54 run radially in relation to the plate and open outwards through the outer circumference 52. As best shown in fig.3A, the radial length of the grooves 54 is chosen so that in the final state the inner ends of the grooves will have a distance from the inside of the mandrel tip surface 55. In this way, air or another gas, which is fed under pressure to the bore in the inner mandrel in the mold 2, can not only enter the tube 36 in the mandrel 4, but possibly also through the grooves 54 and into the annular space 56 between the tip of the mold and the corresponding end of the mandrel 4, see fig.3A.

Et tilførselsrør 60 og et utløpsrør 61 går gjennom boringenA supply pipe 60 and an outlet pipe 61 pass through the bore

i doren 4, gjennom de sentrale åpninger i platen 35 og 50, gjennom røret 36 i doren 4 og til en fordeler 62 utenfor enden av røret 36, se fig.3. Røret 60 har forbindelse med en passasje 60 i fordeleren. Den andre enden av passasjen 64 er forbundet med et rør 65. Dette rør 65 går igjennom åpninger i veggene 46 og 44 og er bøyet utover og er avtettet mot en radiell åpning 66 i veggen 31. Derved tilveiebringes det en forbindelse mellom kanalen 33 og fordeleren 62. Røret 61 er tilknyttet en passasje 67 i fordeleren 62, idet passasjen 67 i sin andre ende står i forbindelse med et rør 68 som er beveget utover og inn-satt i en åpning 69 i veggen 31, slik at det her tilveiebringes en forbindelse med den skrueformede kanal 33 i nærheten av dysen. Rørene 60,61,65 og 68 er stive og selvbærende, og fordeleren 62 bæres fullt ut av disse rørene. in the mandrel 4, through the central openings in the plates 35 and 50, through the tube 36 in the mandrel 4 and to a distributor 62 outside the end of the tube 36, see fig.3. The pipe 60 has a connection with a passage 60 in the distributor. The other end of the passage 64 is connected to a pipe 65. This pipe 65 passes through openings in the walls 46 and 44 and is bent outwards and is sealed against a radial opening 66 in the wall 31. Thereby a connection is provided between the channel 33 and the distributor 62. The pipe 61 is connected to a passage 67 in the distributor 62, the passage 67 at its other end being connected to a pipe 68 which is moved outwards and inserted into an opening 69 in the wall 31, so that a connection is provided here with the helical channel 33 near the nozzle. The pipes 60, 61, 65 and 68 are rigid and self-supporting, and the distributor 62 is fully supported by these pipes.

Som vist i fig.2 har fordeleren 8 i sprøyteformen 2 en sentral boring som opptar en ansats 9A tilhørende den indre sprøyte-romskjerne 9. Denne ansats er hul og har to radielle slisser, hvorav den ene er betegnet med 71. For hvert av rørene 6 0 og 61 har fordeleren en radiell boring 72, hvor et rør er inn-festet, hvilket rør har forbindelse med et av rørene 6 0; 61 . Således går et rør 73 gjennom en boring 72 og er forbundet med enden av røret 61 ved hjelp av en kupling 74, for derved å As shown in fig.2, the distributor 8 in the syringe mold 2 has a central bore which occupies a shoulder 9A belonging to the inner syringe chamber core 9. This shoulder is hollow and has two radial slots, one of which is denoted by 71. For each of the tubes 6 0 and 61, the distributor has a radial bore 72, where a pipe is attached, which pipe has a connection with one of the pipes 6 0; 61 . Thus, a tube 73 passes through a bore 72 and is connected to the end of the tube 61 by means of a coupling 74, thereby

kunne føre kjølevæske fra røret 61 og til et sted utenfor sprøyte-formen. Et andre ikke vist rør er på lignende måte forbundet med enden av røret 60, for føring av kjølevæske fra en ekstern kilde og til sprøyteformrøret 60. Et tredje,ikke vist rør, er forbundet med boringen i innsatsen 9A, for derved under trykk å kunne føre gass gjennom boringen i doren 9 og til sporene 54 could lead coolant from the pipe 61 and to a place outside the injection mould. A second tube, not shown, is similarly connected to the end of the tube 60, for carrying coolant from an external source to the injection molding tube 60. A third tube, not shown, is connected to the bore in the insert 9A, thereby under pressure to be able pass gas through the bore in the mandrel 9 and to the grooves 54

og inn i det indre av.røret 36 i doren 4. Samtlige tre rør er væsketett anordnet i den tilhørende boring. and into the inner tube 36 in the mandrel 4. All three tubes are liquid-tightly arranged in the associated bore.

Da doren 4 er fast forbundet med dyseformen 2, og da dorenThen the mandrel 4 is firmly connected to the die mold 2, and then the mandrel

selv danner en fast enhet, holdes doren koaksialt med hensyn på sprøyteformens 2 lengdeakse. Ytterdiameteren til dorens ytre itself forms a fixed unit, the mandrel is held coaxially with regard to the injection mould's 2 longitudinal axis. The outside diameter of the mandrel outside

vegg 30 er anordnet i en avstand relativt innerdiameteren til bølgedalene 76 i bølgene i formhalvdelene 21, hvilken avstand i hovedsaken er lik summen av veggtykkelsene til slangene 77 og 78 som ekstruderes ut gjennom dyseåpningene 14 og 16. Av fig.3 vil det gå frem at de indre rygger 76 i formhalvdelene, når formhalvdelene har lukket seg som vist i fig.1, ligger i et felles sirkelsylindrisk plan og at dette sylindriske plan ligger konsentrisk med og i en avstand utenfor den sirkelsylindriske del av den ytre overflaten til dorens ytre vegg. Under drift tilføres luft eller en annen gass under trykk gjennom dysene 23 og sporene 54 samtidig med ekstruderingen av det polymere materiale gjennom dysene 14 og 16. Så snart den ytre slange 77 går ut av dyseåpningen 14 vil gassen fra åpningen 23 raskt låse denne ytre slange inn i formhalvdelenes bølgeformede flater. Den indre slange 78 vil etter at den har gått ut av dyseåpningen 16 først få omkretssamvirke med den avrundede begynnelsesdel 30B av kjernens 40 ytre vegg 30 og vil så vandre videre langs den ytre dorveggs kjegleformede del 3OA. wall 30 is arranged at a distance relative to the inner diameter of the wave valleys 76 in the waves in the mold halves 21, which distance is essentially equal to the sum of the wall thicknesses of the hoses 77 and 78 which are extruded through the nozzle openings 14 and 16. From Fig.3 it will appear that the inner ridges 76 in the mold halves, when the mold halves have closed as shown in fig.1, lie in a common circular cylindrical plane and that this cylindrical plane lies concentrically with and at a distance outside the circular cylindrical part of the outer surface of the outer wall of the mandrel. During operation, air or another pressurized gas is supplied through the nozzles 23 and the grooves 54 simultaneously with the extrusion of the polymeric material through the nozzles 14 and 16. As soon as the outer hose 77 exits the nozzle opening 14, the gas from the opening 23 will quickly lock this outer hose into the wavy surfaces of the mold halves. After it has exited the nozzle opening 16, the inner hose 78 will first have circumferential cooperation with the rounded initial part 30B of the outer wall 30 of the core 40 and will then travel further along the cone-shaped part 3OA of the outer mandrel wall.

Den trykkgass som går ut gjennom de radielle slisser, som dannes av sporene 54 i platen 50 og sidene 24 og 37, vil tilveiebringe et trykk i rommet 56 tilstrekkelig til å hindre en uønsket avbøying av slangen 78 under påvirkning av trykkgassen mellom slangene 77 og 78. Under den fortsatte ekstrudering av de to slanger vandrer slangen 78 over den stigende overflate-del 30A og frem til det sted hvor overflatedelen 30A går over i veggens 30 sirkelsylindriske ytre overflate. På dette sted har dorens 4 formende funksjon ført til at slangen 78 er bragt til et sted hvor den vil få direkte kontakt med en vegg-rygg 79 i den nå bølgede, ytre slange 77. Formhalvdelen 21 beveger seg langs doren med ekstruderingshastigheten, slik at altså bølgene 79 vandrer med samme hastighet. The pressurized gas that exits through the radial slots, which are formed by the grooves 54 in the plate 50 and the sides 24 and 37, will provide a pressure in the space 56 sufficient to prevent an unwanted deflection of the hose 78 under the influence of the pressurized gas between the hoses 77 and 78 During the continued extrusion of the two hoses, the hose 78 travels over the rising surface portion 30A and up to the point where the surface portion 30A merges into the circular cylindrical outer surface of the wall 30. At this point, the forming function of the mandrel 4 has led to the tube 78 being brought to a place where it will make direct contact with a wall ridge 79 in the now wavy, outer tube 77. The mold half 21 moves along the mandrel with the extrusion speed, so that so the waves 79 travel at the same speed.

Som vist i fig.3B er den indre dyseåpning 16 anordnet med en liten avstand X fra den ytre dyseåpning 14, regnet i ekstruderingsretningen. Denne avstand er i alle tilfeller mindre enn 64 mm og fortrinnsvis velges det slik at forholdet mellom avstanden X og innerdiameteren D i den ytre ekstruderingsdyse, hvilken indre diameter i hovedsaken svarer til rørets diameter, ligger innenfor et områdepå 1:4 til 1:22, idet verdiene for X velges slik at forholdet fortrinnsvis ligger i området mellom 1:8 til 1:22. Det sted hvor overflatedelen 30A går over i den sirkelsylindriske, i hovedsaken ytre overflate til dorens 4 vegg 30, har en avstand Z fra den ytre dyseåpning 14, regnet i ekstruderingsretningen. Av fig. 3 går det frem at det sted hvor den indre ekstruderte slange 78 treffer sammen med de indre bølgedaler 79 i den bølgede ytre slange, likeledes vil ha en avstand Z fra dyseåpningen 14. Fortrinnsvis er denne avstand Z ikke større enn strekningen D. Når det fremstilles rør med større diametere, holdes avstanden Z for-holdsvis mindre enn radien til det rør som fremstilles, det vil si mindre enn halvparten av D. Avstanden Z representerer derfor en grense for slangens 78 aksiale bevegelser før slangene 77 og 78 sammenføyes som følge av samvirket mellom form-og kjøledoren og den vandrende form, for tilveiebringelse av forbindelsen mellom den indre slange og de indre rygger i den ytre slange. Når temperaturen til smeiten og det ekstruderte materialet ved dyseleppene styres som beskrevet, vil de beskrevne størrelsesforhold sikre at temperaturene til slangene 77 og 78 tilnærmet er like og ligger på en verdi som bevirker en god forbindelse mellom de to slanger på det tids-punkt hvor den indre slange går i forbindelse med de indre bølger 79 i den ytre slange. As shown in Fig. 3B, the inner nozzle opening 16 is arranged at a small distance X from the outer nozzle opening 14, calculated in the direction of extrusion. This distance is in all cases less than 64 mm and is preferably chosen so that the ratio between the distance X and the inner diameter D of the outer extrusion die, which inner diameter essentially corresponds to the diameter of the pipe, lies within a range of 1:4 to 1:22, the values for X being chosen so that the ratio is preferably in the range between 1:8 to 1:22. The place where the surface part 30A merges into the circular cylindrical, essentially outer surface of the wall 30 of the mandrel 4 has a distance Z from the outer nozzle opening 14, calculated in the direction of extrusion. From fig. 3, it appears that the place where the inner extruded tube 78 meets the inner wave valleys 79 in the corrugated outer tube will likewise have a distance Z from the nozzle opening 14. Preferably, this distance Z is not greater than the stretch D. When it is produced pipes with larger diameters, the distance Z is kept relatively smaller than the radius of the pipe being manufactured, i.e. less than half of D. The distance Z therefore represents a limit for the axial movements of the hose 78 before the hoses 77 and 78 are joined as a result of the cooperation between the mold and cooling mandrel and the traveling mold, for providing the connection between the inner tube and the inner ridges in the outer tube. When the temperature of the melt and the extruded material at the nozzle lips is controlled as described, the described size ratios will ensure that the temperatures of the hoses 77 and 78 are approximately the same and lie at a value that causes a good connection between the two hoses at the time when the inner hose connects to the inner waves 79 in the outer hose.

Så snart de to slanger er sammenføyet vil det resulterende dobbeltveggede rør P gå forover under påvirkning av de vandrende former 3. Røret går således langs hele den sylindriske overflate av dorens 4 vegg og kjøles under dette av en kjøle-væske som går i motstrøm gjennom den skrueformede kanal 33. Kjølingen av doren reduserer rørtemperaturen så meget at polymermaterialet i røret festnes helt, slik at røret blir selvbærende. As soon as the two hoses are joined, the resulting double-walled pipe P will move forward under the influence of the traveling dies 3. The pipe thus runs along the entire cylindrical surface of the wall of the mandrel 4 and is cooled below this by a cooling liquid that runs countercurrently through it helical channel 33. The cooling of the mandrel reduces the pipe temperature so much that the polymer material in the pipe is completely fixed, so that the pipe becomes self-supporting.

Da tilførselen av trykkgass til rommet 56 gjennom sporene 54 krever at gassen ikke skal kunne gå fritt inn i rørets P innerrom gjennom dorens rør 36 når røret trekkes av, er det som vist i fig,3A anordnet en avstrykertetning 81. Denne holdes av armer 82 hvis indre ender eksempelvis griper inn i diametralt motliggende åpninger 83 i rørets 36 utragende endedel. Avstrykertetningen 81 er sirkelformet og glir tettende langs rørets P indre overflate når røret går av doren. Since the supply of pressurized gas to the space 56 through the grooves 54 requires that the gas cannot freely enter the inner space of the tube P through the tube 36 of the mandrel when the tube is pulled off, a wiper seal 81 is arranged as shown in Fig. 3A. This is held by arms 82 whose inner ends, for example, engage in diametrically opposed openings 83 in the projecting end part of the tube 36. The wiper seal 81 is circular and slides sealingly along the inner surface of the tube P when the tube comes off the mandrel.

For gjennomføring av fremgangsmåten med en innretning ifølge fig.1-3 tilveiebringes det en intensivt frittstrømmende tørr-blanding med følgende sammensetning: For carrying out the method with a device according to Fig. 1-3, an intensive free-flowing dry mixture with the following composition is provided:

Tørrblandingen føres kontinuerlig til ekstruderens fylletrakt. Ekstruderen kjøres slik at det holdes en smeltetemperatur på 18 2-216°C ved sylinderutgangen. Varmebåndene på formen holder formtemperaturen i nærheten av smeltetemperaturen og holder temperaturen til det ekstruderte materiale ved formleppene på 193,3 ? 5,56°C. Så snart ekstruderingen begynner tilføres gass under trykk gjennom løpet 22 og dysen 23, under et trykk på 5-11 psi (0,35-0,77 kg/cm 2), for derved å blåse den ytre ekstruderte slange mot de vandrende formhalvdeler 21 og inn i bølgerommene i disse. Samtidig tilføres luft under trykk gjennom den indre formdor 9. Trykket her ligger på 5-9 psi (0,35-0,63 kg/cm ), for derved å blåse opp den indre ekstruderte slange og motvirke gasstrykket mellom de to slanger, The dry mixture is fed continuously to the extruder's filling hopper. The extruder is run so that a melting temperature of 18 2-216°C is maintained at the cylinder exit. The heating bands on the mold keep the mold temperature close to the melting temperature and keep the temperature of the extruded material at the mold lips at 193.3 ? 5.56°C. As soon as extrusion begins, pressurized gas is supplied through barrel 22 and nozzle 23, under a pressure of 5-11 psi (0.35-0.77 kg/cm 2 ), thereby blowing the outer extruded tube against the traveling mold halves 21 and into the wave spaces in these. At the same time, pressurized air is supplied through the inner forming mandrel 9. The pressure here is 5-9 psi (0.35-0.63 kg/cm ), thereby inflating the inner extruded tube and counteracting the gas pressure between the two tubes,

slik at den indre ekstruderte slange kan gå over dorens 4 kjegleformede ende. Kjølevæsken tilføres gjennom ledningen 60 med en temperatur på vanligvis -7 til 16°C og med en strøm-ningshastighet på rundt 5 gal./min. (23 l/min.) ved et trykk på 80 psi (ca.5,6 kg/cm 2). Da avstanden X mellom de to dyseåpninger er liten, og smelte- og leppetemperaturene styres som angitt, vil de ekstruderte slanger, som går ut av de to åpninger, ha en temperatur som er egnet til å bevirke en innbyrdes termisk fusjon av de to slanger. so that the inner extruded tube can pass over the 4 cone-shaped end of the mandrel. The coolant is supplied through line 60 at a temperature of usually -7 to 16°C and at a flow rate of about 5 gal./min. (23 l/min.) at a pressure of 80 psi (approx. 5.6 kg/cm 2). As the distance X between the two nozzle openings is small, and the melting and lip temperatures are controlled as indicated, the extruded tubes, which exit the two openings, will have a temperature suitable to effect a mutual thermal fusion of the two tubes.

Begge slangers temperaturer holdes i et område hvor det oppnås god forbindelse, fordi hele blåsetrykkgassen føres gjennom den oppvarmede formstruktur og dermed holdes på en temperatur som er tilstrekkelig høy til at plasten ikke kjøler seg for meget, og fordi avstanden Z er meget liten. Da doren 4 og de vandrende former samvirker for å bringe slangene'sammen, oppnås det gode forbindelsesresultater. Plastsmelten, som fra ekstrudersylinderen går gjennom formanordningen, vil verken påkjennes på skjæring eller egenvalsing, og det faste dobbeltveggede polyvinylkloridrør, som ved kjølingen er nedkjølt over en hovedlengde av doren 4, vil ikke oppvise noen vesentlig sprøhet som følge av polymerdegradering. The temperatures of both hoses are kept in an area where a good connection is achieved, because the entire blowing pressure gas is passed through the heated mold structure and is thus kept at a temperature that is sufficiently high so that the plastic does not cool too much, and because the distance Z is very small. As the mandrel 4 and the traveling forms cooperate to bring the hoses together, good connection results are achieved. The plastic melt, which from the extruder cylinder passes through the mold device, will not be subjected to either cutting or self-rolling, and the solid double-walled polyvinyl chloride tube, which is cooled over a main length of the mandrel 4 during cooling, will not show any significant brittleness as a result of polymer degradation.

Når den oppfinnelige tørrblanding ligger innenfor den generelle sammensetning som er gitt foran, og når prosesstemperaturene er stilt inn som nevnt, vil man med innretningen i fig.3 og 3B med de følgende dimensjoner kunne oppnå gode dobbeltveggede rør av polyvinylklorid. When the inventive dry mixture lies within the general composition given above, and when the process temperatures are set as mentioned, good double-walled pipes of polyvinyl chloride can be obtained with the device in fig.3 and 3B with the following dimensions.

Egnede polyvinylklorider for oppfinnelsen er homopolymere Suitable polyvinyl chlorides for the invention are homopolymers

med en molekularvekt med en K-verdi på 60-70, fortrinnsvis 62,5 - 67 (K-verdi etter Fikenscher). Polyvinylkloriden inneholder minst én slag-modifikator som fortrinnsvis er valgt fra en av de følgende grupper: Acrylpolymerer og -sampolymerer, acrylnitril-butadien-styrol-sampolymerer, polyalfametylsterol og klorerte polyetylener. Klorerte polyetylener er særlig fordelaktige og anvendes i en mengde på minst 1 vekt-%, beregnet på hele ansatsen. Fortrinnsvis tilsettes et glidemiddel av vokstypen og fortrinnsvis anvendes såvel parafinvoks som også mindre andeler av polyetylenvoks, samt kalsiumstearat som ekstra glidemiddel. with a molecular weight with a K-value of 60-70, preferably 62.5-67 (K-value according to Fikenscher). The polyvinyl chloride contains at least one impact modifier which is preferably selected from one of the following groups: Acrylic polymers and copolymers, acrylonitrile-butadiene-styrene copolymers, polyalphamethylsterol and chlorinated polyethylenes. Chlorinated polyethylenes are particularly advantageous and are used in an amount of at least 1% by weight, calculated for the entire approach. Preferably, a lubricant of the wax type is added and preferably both paraffin wax and smaller proportions of polyethylene wax are used, as well as calcium stearate as an additional lubricant.

Eksempel 1.Example 1.

Det ble anvendt en konvensjonell Krauss Maffei KMD 125 dobbelt-skrueekstruder for fremstilling av ca. 12.000 fot (4000 m) dobbeltveggrør med dimensjon 8 tommer (20,3 cm) og med et lengdesnitt som vist i fig.5. Ekstruderen var forsynt med en sprøytedyse, en bølgeform, en oppblåseinnretning og en form-og kjøledor, som beskrevet i forbindelse med fig.1 - 3D, samt med konvensjonelle innretninger for kontinuerlig bestem-melse av sylindertemperaturen, formtemperaturen, smeltetemperaturen, kjøletemperaturen og hodetrykket. Satsen ble for-beredt i en høyeffekt-blander som en jevn og frittstrømmende tørrblanding med følgende sammensetning: A conventional Krauss Maffei KMD 125 twin-screw extruder was used for the production of approx. 12,000 feet (4,000 m) of double wall pipe measuring 8 inches (20.3 cm) and having a longitudinal section as shown in Fig.5. The extruder was provided with a spray nozzle, a wave form, an inflation device and a mold and cooling mandrel, as described in connection with fig. 1 - 3D, as well as with conventional devices for continuous determination of the cylinder temperature, the mold temperature, the melting temperature, the cooling temperature and the head pressure. The batch was prepared in a high-power mixer as a smooth and free-flowing dry mixture with the following composition:

Polyvinylkloridet var en homopolymer med en midlere molekularvekt, av en type som markedsføres under betegnelsen 225PG Tenneco Polymers, Inc., Houston, Texas, USA. Dette materiale har en relativ viskositet (1 vekt-% i zyklohexan ved 25°C) The polyvinyl chloride was a medium molecular weight homopolymer of a type marketed under the designation 225PG Tenneco Polymers, Inc., Houston, Texas, USA. This material has a relative viscosity (1% by weight in cyclohexane at 25°C)

på 2,20, en indre viskositet på 0,91 (0,2 g/100 ml zykloheksanon) og en K-verdi (etter Fikenscher) på 66,5 (0,5 g/ of 2.20, an intrinsic viscosity of 0.91 (0.2 g/100 ml cyclohexanone) and a K value (according to Fikenscher) of 66.5 (0.5 g/

100 ml zykloheksanon). Tilsetningsmiddelet var en acrylpolymer som leveres av Rohm&Haas Co., Philadelphia, Pennsylvania, USA, under betegnelsen KM-9801. 100 ml cyclohexanone). The additive was an acrylic polymer supplied by Rohm&Haas Co., Philadelphia, Pennsylvania, USA, under the designation KM-9801.

Den ytre dyseåpning 14 hadde en radiell bredde på 1,62 mm og en indre diameter på 18,28 cm. Den indre dyseåpning 16 hadde en radiell bredde på 0,73 mm og en innerdiameter på 17,67 cm. Den aksiale avstand X ifølge fig.3B mellom de to dyseåpningene var 1,97 cm, slik at forholdet mellom X og innerdiameteren i åpningen 16 var 1:8,9. Ekstruderens drivmotor ble drevet med 2000 omdreininger, hvilket gir en skruehastighet på 18 omdreininger pr. minutt. Hodetrykket begynte med 4900 psi (327,6 kg/cm 2 ) og ble holdt under 4,900 psi (343 kg/cm 2) under driften. Sylindertemperaturen var som følger: The outer nozzle opening 14 had a radial width of 1.62 mm and an inner diameter of 18.28 cm. The inner nozzle opening 16 had a radial width of 0.73 mm and an inner diameter of 17.67 cm. The axial distance X according to Fig. 3B between the two nozzle openings was 1.97 cm, so that the ratio between X and the inner diameter of the opening 16 was 1:8.9. The extruder's drive motor was driven at 2000 revolutions, which gives a screw speed of 18 revolutions per minute. minute. Head pressure started at 4,900 psi (327.6 kg/cm 2 ) and was held below 4,900 psi (343 kg/cm 2 ) during operation. The cylinder temperature was as follows:

Formlegemetemperaturene, herunder ansatsflensens, ble holdt The mold body temperatures, including the contact flange, were maintained

på minst 204°C.of at least 204°C.

Smeltetemperaturen ble holdt mellom 192°C og 193°C og temperaturen i det ekstruderte materialet ved dyseleppene var konstant i området 193,3 ? 5,56°C. Ekstruderingshastigheten ble holdt på 1040 pund/time (450 kg/time). Lufttrykket gjennom løpet 22 og i munningen 23 var 6,6 - 8,1 psi (0,46 - 0,57 kg/ cm 2). Temperaturen til doren ved enden av avstanden Z var 7 - 15°C. The melting temperature was kept between 192°C and 193°C and the temperature in the extruded material at the nozzle lips was constant in the range 193.3 ? 5.56°C. The extrusion rate was maintained at 1040 pounds/hour (450 kg/hour). The air pressure through the barrel 22 and in the mouth 23 was 6.6 - 8.1 psi (0.46 - 0.57 kg/cm 2 ). The temperature of the mandrel at the end of the distance Z was 7 - 15°C.

Det ferdige rør hadde et tverrsnitt som vist i fig.5, med en indre veggtykkelse på 1,02 mm, en ytre veggtykkelse på 0,8 mm og en radiell avstand mellom innerflaten i innerveggen og ytterflaten i ytterveggen på 9,15 mm. I slagtestforsøk ifølge US-standard STM D 2444-80 med et dreiemoment på 160 fot pund (22 mkp) oppnådde 14 av 20 prøver et dreiemoment på 80 fot punt (11 mkp) med en 20 pund (9,06 kg) vekt av typen B TUP. Ved testingen av eksterne belastningsegenskaper ved hjelp av US-test standard ASTM D 2412-77 ble det oppnådd en minimal rørstivhet på 50 psi (3,5 kg/cm 2) med 5% (0,4 tommer) avbøy-ning. I tester ifølge US-standard ASTM D 2412-77 ble prøver avbøyet 60% av den nominelle diameter. 3,8 m testprøver ble understøttet i endene og bragt til en temperatur på 58°C. The finished pipe had a cross-section as shown in Fig.5, with an inner wall thickness of 1.02 mm, an outer wall thickness of 0.8 mm and a radial distance between the inner surface of the inner wall and the outer surface of the outer wall of 9.15 mm. In impact tests to US standard STM D 2444-80 with a torque of 160 foot pounds (22 mkp) 14 out of 20 specimens achieved a torque of 80 foot pounds (11 mkp) with a 20 pound (9.06 kg) weight of the type B TUP. When testing external load characteristics using US test standard ASTM D 2412-77, a minimum pipe stiffness of 50 psi (3.5 kg/cm 2 ) with 5% (0.4 inch) deflection was achieved. In tests according to US standard ASTM D 2412-77, samples were deflected 60% of the nominal diameter. 3.8 m test specimens were supported at the ends and brought to a temperature of 58°C.

Det ble maksimalt observert en varmebøyning på 13,3 mm, idet samtlige prøver gitt tilbake til originalstrekningen ved av-kjøling til utgangstemperaturen. A maximum heat deflection of 13.3 mm was observed, with all samples returning to their original stretch upon cooling to the initial temperature.

Fig.6 viser et elektronmikroskopisk bilde i en forstørrelse på 20, av et snitt i rett vinkel på en av bølgene i den ytre slange. Selv om man klart kan se skjærevirkningen, Fig.6 shows an electron microscopic image at a magnification of 20, of a section at right angles to one of the waves in the outer hose. Although one can clearly see the cutting effect,

så vil man også bemerke at man ikke kan se noen grenselinje mellom den indre vegg og den ytre vegg, det vil si der hvor bølgedalene er forbundet med den indre slange. then you will also note that you cannot see any dividing line between the inner wall and the outer wall, i.e. where the wave valleys are connected to the inner hose.

Claims

1. Fremgangsmåte til fremstilling av et dobbeltvegget plastrør ved kontinuerlig ekstrudering av en indre og en ytre slange, idet den ytre slange i den termiske smeltetilstand blåses mot en omgivende ringformet og i tverretningen bølget formoverflate, som vandrer med i ekstruderingsretningen, idet videre den indre slange ekspanderes mot de indre bølgerygger i den ytre slange, for derved å forbinde den indre slange med de indre bølgerygger i den ytre slange, hvoretter det på denne måten oppnådde dobbeltveggede rør av-kjøles til fast tilstand, karakterisert ved at det benyttes en avlang formstruktur med en ytre dyseåpning med en større diameter, en indre dyseåpning med en mindre diameter, en ytre rørformet strømningsvei, som fører til den ytre dyseåpning og en indre rørformet strømningsvei, som fører til den indre dyseåpning, hvilken indre dyseåpning er konsentrisk i forhold til den ytre dyseåpning og i ekstruderingsretningen har en avstand (X) fra den ytre dyseåpning i området mellom 0 og en verdi ikke over 460 mm, at det polymermaterialet som ekstruderes føres samtidig gjennom de indre og ytre rørformede strømningsveier som en plastsmelte med en øket temperatur under nedbrytingstemperaturen til polymermaterialet og ekstruderes gjennom de tilsvarende dyseåpninger i form av konsentriske ytre og indre slanger, at det benyttes en vandrende formanordning av den type hvor hver enkelt av bølgeformene etter hverandre vil befinne seg på et sted hvor formhulrommet omgir dyseåpningene og så beveger seg vekk fra disse i ekstruderingsretningen med en hastighet som i hovedsaken er lik ekstruderingshastigheten under ekstruderingen, at det benyttes en avlang form- og kjøledor, som er koaksial med dyseanordningen, idet denne form- og kjøledor har en ytre overflate med i tverretningen lukket tverrsnitt, hvilken ytre overflate i ekstruderingsretningen begynner ved en spiss som ligger i en liten avstand, regnet i ekstruderingsretningen, fra den mindre dyseåpning og utvider seg jevnt frem mot et sted med en større tverrdiameter, hvilken større tverrdiameter i hovedsaken er lik den indre diameteren i den slange som skal fremstilles, idet dorens ytre overflate i hovedsaken går parallelt med formaksen, at det under ekstruderingen ledes gass under trykk gjennom et første løp i formanordningen og inn i rommet mellom den ytre ekstruderte slange og den indre ekstruderte slange, hvorved den ytre ekstruderte slange blåses opp for utfylling av formene i den vandrende formanordning, at samtidig gass under trykk føres inn gjennom et andre løp i formanordningen og inn i rommet inne i den indre ekstruderte slange, på et sted mellom formen og den tilslut-tende form- og kjøledors spiss, hvorved det på dette sted innenfor den indre slange oppstår et gasstrykk som motvirker gasstrykket mellom de to ekstruderte slanger og hindrer en innoverrettet deformering av den indre slange, idet den fortsatte ekstrudering av den indre slange skjer kontinuerlig rundt form- og kjøledoren, idet form- og kjøledoren holder den indre slange mot de indre bølgerygger i den ytre slange, hvorved den indre slange bindes sammen med de indre bølgerygger i den ytre slange, idet den fortsatte bevegelse av den indre slange langs form-og kjøledoren bevirker en kjøling av den indre slange til fast tilstand, slik at det gjenblivende gasstrykk i de rom som dannes av bølgene i den ytre slange, ikke kan deformere den indre slange innover når det ferdige dobbeltveggrør for-later dorens ende, og ved at det sted hvor form- og kjøledor-en har sin største tverrutstrekning, ligger i en avstand (Z) fra den mindre dyseåpning, regnet i ekstruderingsretningen, hvilken avstand (Z) er mindre enn diameteren til det rør som formes og er så liten at temperaturen i polymermaterialet i såvel indre som ytre slange på dette sted med den større tverrutstrekning i det minste er lik polymermaterialets for-bindelsestemperatur.1. Method for the production of a double-walled plastic pipe by continuous extrusion of an inner and an outer tube, the outer tube in the thermal melt state being blown against a surrounding ring-shaped and transversely wavy mold surface, which moves along in the direction of extrusion, further the inner tube is expanded towards the inner wave ridges in the outer tube, thereby connecting the inner tube with the inner wave ridges in the outer tube, after which the double-walled tube obtained in this way is cooled to a solid state, characterized by the use of an elongated shape structure with an outer nozzle opening of a larger diameter, an inner nozzle opening of a smaller diameter, an outer tubular flow path leading to the outer nozzle opening and an inner tubular flow path leading to the inner nozzle opening, which inner nozzle opening is concentric with respect to the outer nozzle opening and in the direction of extrusion has a distance (X) from the outer nozzle opening in the range between 0 o g a value not exceeding 460 mm, that the polymer material being extruded is fed simultaneously through the inner and outer tubular flow paths as a plastic melt with an increased temperature below the decomposition temperature of the polymer material and is extruded through the corresponding nozzle openings in the form of concentric outer and inner tubes, that a traveling mold device is used of the type where each one of the waveforms will one after the other be in a place where the mold cavity surrounds the nozzle openings and then moves away from these in the direction of extrusion at a speed which is essentially equal to the extrusion speed during extrusion, that an elongated mold and cooling mandrel is used, which is coaxial with the nozzle device, this mold and cooling mandrel having an outer surface with a closed cross-section in the transverse direction, which outer surface in the direction of extrusion begins at a tip located at a small distance, calculated in the direction of extrusion, from the smaller nozzle opening and expands evenly towards a place with a larger transverse diameter, which larger transverse diameter is essentially equal to the inner diameter of the tube to be produced, the outer surface of the mandrel being essentially parallel to the front axis, that during the extrusion gas under pressure is led through a first run in the mold device and into the space between the outer extruded tube and the inner extruded tube, whereby the outer extruded tube is inflated to fill the molds in the traveling mold device, that at the same time gas under pressure is introduced through a second run in the mold device and into the space inside the inner extruded tube, at a place between the mold and the tip of the adjoining mold and cooling die, whereby at this place within the inner tube there is a gas pressure that counteracts the gas pressure between the two extruded tubes and prevents an inward deformation of the inner tube, as the continued extrusion of the inner tube takes place continuously around the forming and cooling mandrel, as the forming and cooling mandrel holds the inner tube against the inner wave ridges in the outer tube, whereby the inner tube is tied together with the inner wave ridges in the outer tube, as the continued movement of the inner tube along the forming and cooling mandrel causes a cooling of the inner tube to a solid state, so that the remaining gas pressure in the spaces formed by the waves in the outer tube cannot deform the inner tube inwards when the finished double-wall tube leaves the end of the mandrel, and in that the place where the forming and cooling mandrel has its greatest transverse extent is at a distance (Z) from the smaller nozzle opening, calculated in the direction of extrusion, which distance (Z) is less than the diameter of the tube that is formed and is so small that the temperature in the polymer material in both the inner and outer hose at this point with the larger transverse extent is at least equal to the connection of the polymer material temperature.

2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at det ekstruderende polymermateriale i hovedsaken som harpiks inneholder polyvinylklorid.2. Method according to claim 1, characterized in that the extruding polymer material mainly as resin contains polyvinyl chloride.

3. Fremgangsmåte ifølge krav 2, karakterisert ved at smeiten inneholder minst 85 vekt-% polyvinylklorid og minst én slag modifikator, som velges fra gruppen klorerte polyetylener, acrylpolymerer og sampolymerer, acrylnitril-butadien-styrolsampolymerer og polyalfametyl-styrol.3. Method according to claim 2, characterized in that the melt contains at least 85% by weight polyvinyl chloride and at least one type of modifier, which is selected from the group of chlorinated polyethylenes, acrylic polymers and copolymers, acrylonitrile-butadiene-styrene copolymers and polyalphamethyl-styrene.

4. Fremgangsmåte ifølge krav 3, karakterisert ved at slag-modifikatoren er klorert polyetylen og utgjør i det minste 1% av satsvekten.4. Method according to claim 3, characterized in that the impact modifier is chlorinated polyethylene and constitutes at least 1% of the batch weight.

5. Fremgangsmåte ifølge krav 3, karakterisert ved at smeiten videre innbefatter minst 0,1 i vekt-% av i det minste en voks som glidemiddel.5. Method according to claim 3, characterized in that the melt further includes at least 0.1% by weight of at least one wax as lubricant.

6. Fremgangsmåte ifølge krav 2, karakterisert ved at plastsmelten holdes på 188-216°C.6. Method according to claim 2, characterized in that the plastic melt is kept at 188-216°C.

7. Fremgangsmåte ifølge krav 6, karakterisert ved at temperaturen i det ekstruderte materialet ved dyseleppene holdes på 193,3 <*> 5,56°C.7. Method according to claim 6, characterized in that the temperature in the extruded material at the nozzle lips is kept at 193.3 <*> 5.56°C.

8. Fremgangsmåte ifølge krav 6, karakterisert ved at plastsmelten holdes på 192-193°C.8. Method according to claim 6, characterized in that the plastic melt is kept at 192-193°C.

9. Fremgangsmåte ifølge krav 3, karakterisert ved at den indre dyseåpning har en avstand regnet i ekstruderingsretningen fra den større dyseåpning, idet forholdet mellom denne avstand og innerdiameteren i den større dyseåpning ligger i området fra ca.1:8 - ca.1:22.9. Method according to claim 3, characterized in that the inner nozzle opening has a distance calculated in the direction of extrusion from the larger nozzle opening, the ratio between this distance and the inner diameter of the larger nozzle opening being in the range from approx.1:8 - approx.1:22 .

10. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at den under trykk gjennom et første og andre løp tilført gass oppvarmes i sprøyteformen.10. Method according to claim 1, characterized in that the gas supplied under pressure through a first and second run is heated in the spray mold.

11. Innretning for fremstilling av et dobbeltvegget plastrør, hvilket plastrør fremstilles ved en kontinuerlig ekstrudering av en indre og en ytre slange, idet den ytre slange i en termisk smeltetilstand blåses mot en omgivende, ringformet og i tverretningen bølget formoverflate som vandrer i ekstruderingsretningen, og idet videre den indre slange ekspanderes mot de indre bølgerygger i den ytre slange, for derved å forbinde den indre slange med de indre bølgerygger i den ytre slange, og det således tilveiebragt dobbeltveggede rør avkjøles til fast tilstand, karakterisert ved at det er anordnet en avlang formstruktur som innbefatter en ytre formdyse (14) med større diameter, en indre formdyse (16) med mindre diameter, en ytre rørformet strøm-ningsvei (13), som går til den ytre formdyse, og en indre rørformet strømningsvei (15), som går til den indre dyseform, idet den indre formdyse (16) ligger konsentrisk med den ytre formdyse (14) og i ekstruderingsretningen ligger en avstand (X) fra den ytre formdyse (14), idet avstanden (X) har en verdi mellom 0 og ikke over 64 mm, at ekstruderingsmidler er slik utformet og anordnet at det ekstruderende polymermaterialet beveges som plastsmelte gjennom de ytre og indre strømningsveier, for konsentrisk ekstrudering av en ytre og en indre slange (77,78) ut gjennom de tilsvarende dyseåpninger, at det er anordnet en avlang form- og kjøledor (4) i formanordningen, hvilken for strekker seg i ekstruderingsretningen og har en ytre overflate (30) med lukket tverrsnitt koaksialt med lengdeaksen til formanordningen, hvilken overflate begynner med den fremre spiss som har en liten avstand i ekstruderingsretningen fra den mindre formdyse (16) og i diagonalretningen er mindre enn den mindre dyseåpning, idet denne spiss utvider seg jevnt utover til et punkt med en større diameter, hvilken større diameter i hovedsaken er lik innerdiameteren til det rør som skal fremstilles, og i idet planet til den ytre doroverflate (30) i hovedsaken ligger parallelt med formanordningens lengdeakse, at et første løp (23), som går i lengderetningen gjennom formstrukturen, tjener til gjennomføring av gass under trykk fra en ekstern kilde og til formanordningen, idet løpet går i rommet mellom den ytre og indre ekstruderte slange, for derved å muliggjøre en oppblåsing av den ytre ekstruderte slange (77) for innpassing i formene (21) i den vandrende formanordning, at det forefinnes et andre løp, som strekker seg i lengderetningen gjennom formanordningen, for føring av gas under trykk fra en ekstern kilde og til formanordningen, hvilket løp befinner seg i rommet mellom den indre ekstruderte slange (78) ved et sted mellom formanordningen og be-gynnelsesspissen til form- og kjøledoren, slik at det på dette sted inne i den indre slange tilveiebringes et gasstrykk som motvirker gasstrykket mellom de to ekstruderte slanger og hindrer en uønsket deformering innover av den indre slange, og ved at stedet med den større tverrdiameter på form- og kjøledoren ligger i en avstand (Z) i ekstruderingsretningen fra den mindre dyseåpning, hvilken avstand (Z) er mindre enn diameteren til det rør som skal fremstilles.11. Device for the production of a double-walled plastic pipe, which plastic pipe is produced by a continuous extrusion of an inner and an outer tube, the outer tube in a thermally molten state being blown against a surrounding, ring-shaped and transversely wavy mold surface which travels in the direction of extrusion, and further, the inner tube is expanded towards the inner wave ridges in the outer tube, thereby connecting the inner tube with the inner wave ridges in the outer tube, and the thus provided double-walled tube is cooled to a solid state, characterized by the fact that an elongated mold structure including an outer mold nozzle (14) with a larger diameter, an inner mold nozzle (16) with a smaller diameter, an outer tubular flow path (13), which goes to the outer mold nozzle, and an inner tubular flow path (15), which goes to the inner die mold, with the inner mold die (16) lying concentrically with the outer mold die (14) and in the direction of extrusion a distance (X) from the outer mold nozzle (14), the distance (X) having a value between 0 and no more than 64 mm, that extruding means are so designed and arranged that the extruding polymer material is moved as plastic melt through the outer and inner flow paths, for concentric extrusion of an outer and an inner tube (77,78) out through the corresponding nozzle openings, that an elongated mold and cooling mandrel (4) is arranged in the mold device, which extends in the direction of extrusion and has an outer surface (30) with a closed cross-section coaxial with the longitudinal axis of the mold device, which surface begins with the front tip which has a small distance in the direction of extrusion from the smaller mold nozzle (16) and in the diagonal direction is smaller than the smaller nozzle opening, this tip expanding evenly outwards to a point with a larger diameter, which larger diameter is essentially equal to the inner diameter of the tube to be manufactured, and in that the plane of the outer mandrel surface (30) is essentially parallel to the longitudinal axis of the mold assembly, that a first barrel (23), which runs in the longitudinal direction through the mold structure, serves for the passage of gas under pressure from an external source and to the mold device, the barrel passing in the space between the outer and inner extruded hose, thereby enabling an inflation of the outer extruded tube (77) for fitting into the molds (21) in the traveling mold device, that there is a second passage, extending longitudinally through the mold assembly, for conducting gas under pressure from an external source and to the mold assembly, which barrel is located in the space between the inner extruded tube (78) at a location between the mold assembly and the - the favorable tip of the forming and cooling mandrel, so that at this point inside the inner tube a gas pressure is provided which counteracts the gas pressure between the two extruded tubes and prevents an unwanted inward deformation of the inner tube, and in that the place with the larger transverse diameter on the mold and cooling mandrel lies at a distance (Z) in the extrusion direction from the smaller die opening, which distance (Z) is smaller than the diameter of the tube to be produced.

12. Anordning ifølge krav 11, karakterisert ved at de indre og ytre strømningsveier (13,15) er konsentriske og at det første løp (23) ligger rørformet mellom og konsentrisk med de ytre og indre strømningsveier.12. Device according to claim 11, characterized in that the inner and outer flow paths (13, 15) are concentric and that the first barrel (23) lies tubularly between and concentric with the outer and inner flow paths.

13. Anordning ifølge krav 12, karakterisert ved at den indre strømningsveis indre vegg dannes av en indre formet dor som har en aksial boring som danner et andre gjennomløp.13. Device according to claim 12, characterized in that the inner wall of the inner flow path is formed by an internally shaped mandrel which has an axial bore which forms a second passage.

14. Anordning ifølge krav 11, karakterisert ved at formstrukturen innbefatter en tverrettet ringformet endeflate (24), at form- og kjøledoren har en mon-tas jeplate (35) med en ytteromkrets som er mindre enn den indre dyseåpning, idet montasjeplaten til doren er festet til formanordningens ringformede endeside.14. Device according to claim 11, characterized in that the mold structure includes a transverse ring-shaped end surface (24), that the mold and cooling mandrel has a mounting plate (35) with an outer circumference that is smaller than the inner nozzle opening, the mounting plate for the mandrel being attached to the annular end side of the form device.

15. Anordning ifølge krav 14, karakterisert ved at den indre vegg i den indre strømningsvei dannes av en indre dor som har en aksial boring som danner et andre gjennomløp, at monteringsplaten (35) til doren (4) har en sentral åpning og videre innbefatter et aksialt forløp-ende, sentralt rør som danner en strømningsvei gjennom doren og står i forbindelse med åpningen i montasjeplaten, idet det er anordnet ytterligere midler som bæres av doren og er slik utformet og anordnet at det dannes en tetning (81) over det indre av det fremstilte rør når røret trekkes fra doren, slik at den under trykk gjennom boringen i den indre dor til-førte gass holdes igjen og kan føres ut og inn i rommet mellom formanordningen og ved begynnelsen av doren.15. Device according to claim 14, characterized in that the inner wall in the inner flow path is formed by an inner mandrel which has an axial bore which forms a second passage, that the mounting plate (35) of the mandrel (4) has a central opening and further includes an axially extending, central tube which forms a flow path through the mandrel and is connected to the opening in the mounting plate, further means being carried by the mandrel and designed and arranged so that a seal (81) is formed over the inner of the manufactured pipe when the pipe is pulled from the mandrel, so that the gas supplied under pressure through the bore in the inner mandrel is retained and can be led out and into the space between the forming device and at the beginning of the mandrel.

16. Anordning ifølge krav 15, karakterisert ved at det mellom dorens montasjeplate (35) og formanordningens endeside er anordnet åpninger (54) for led-ning av gass under trykk fra boringen i den indre formdor, og at dette rom ligger mellom formstrukturen og begynnelsen av doren.16. Device according to claim 15, characterized in that openings (54) are arranged between the mandrel's mounting plate (35) and the end side of the mold device for conducting gas under pressure from the bore in the inner mold mandrel, and that this space lies between the mold structure and the beginning of the mandrel.

17. Anordning ifølge krav 11, karakterisert ved at form- og kjøledoren har en ytre vegg (30) som danner dorens ytre overflate, som omgis av den indre ekstruderte slange, at det er anordnet en andre vegg (31) konsentrisk med og i avstand fra den ytre vegg, at det mellom den ytre vegg og den andre vegg forefinnes en spiralformet skillevegg (32) for dannelse av en spiralformet kanal, at et kjølevæsketilførselsrør (60) og et kjølevæskeutløpsrør (61) er anordnet med kjølevæskeløpene i formanordningen og strekker seg gjennom doren, at kjølevæsketilførselsledningen er forbundet med den ende av den spiralformede kanal som befinner seg i avstand fra formanordningen, mens kjølevæskeut-løpsledningen er forbundet med den motliggende enden av den spiralformede kanal.17. Device according to claim 11, characterized in that the forming and cooling mandrel has an outer wall (30) which forms the outer surface of the mandrel, which is surrounded by the inner extruded tube, that a second wall (31) is arranged concentrically with and at a distance from the outer wall, that between the outer wall and the other wall there is a spiral partition (32) to form a spiral channel, that a coolant supply pipe (60) and a coolant outlet pipe (61) are arranged with the coolant runs in the mold assembly and extend through the mandrel, that the coolant supply line is connected to the end of the spiral channel which is located at a distance from the mold device, while the coolant outlet line is connected to the opposite end of the spiral channel.