NO861377L - PROCEDURE AND DEVICE FOR THE MANUFACTURE OF DOUBLE WALLED BEETS. - Google Patents
PROCEDURE AND DEVICE FOR THE MANUFACTURE OF DOUBLE WALLED BEETS.Info
- Publication number
- NO861377L NO861377L NO861377A NO861377A NO861377L NO 861377 L NO861377 L NO 861377L NO 861377 A NO861377 A NO 861377A NO 861377 A NO861377 A NO 861377A NO 861377 L NO861377 L NO 861377L
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- mold
- tube
- mandrel
- extrusion
- nozzle
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 22
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 10
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 claims abstract description 42
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 27
- 229920003023 plastic Polymers 0.000 claims abstract description 17
- 239000004033 plastic Substances 0.000 claims abstract description 17
- 229920000915 polyvinyl chloride Polymers 0.000 claims description 19
- 239000004800 polyvinyl chloride Substances 0.000 claims description 18
- 239000002861 polymer material Substances 0.000 claims description 14
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims description 11
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 9
- 239000004698 Polyethylene Substances 0.000 claims description 8
- 229920000573 polyethylene Polymers 0.000 claims description 8
- -1 polyethylenes Polymers 0.000 claims description 8
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 5
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 5
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 claims description 3
- 229920000058 polyacrylate Polymers 0.000 claims description 3
- 239000011347 resin Substances 0.000 claims description 3
- 229920005989 resin Polymers 0.000 claims description 3
- 239000004609 Impact Modifier Substances 0.000 claims description 2
- 229920006243 acrylic copolymer Polymers 0.000 claims description 2
- XECAHXYUAAWDEL-UHFFFAOYSA-N acrylonitrile butadiene styrene Chemical compound C=CC=C.C=CC#N.C=CC1=CC=CC=C1 XECAHXYUAAWDEL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229920000122 acrylonitrile butadiene styrene Polymers 0.000 claims description 2
- 239000004676 acrylonitrile butadiene styrene Substances 0.000 claims description 2
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 claims description 2
- 239000007921 spray Substances 0.000 claims description 2
- 239000004709 Chlorinated polyethylene Substances 0.000 claims 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 claims 1
- 239000003607 modifier Substances 0.000 claims 1
- 238000005192 partition Methods 0.000 claims 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 claims 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 abstract description 3
- 239000003000 extruded plastic Substances 0.000 abstract description 2
- 241001481828 Glyptocephalus cynoglossus Species 0.000 abstract 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 12
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 7
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 7
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 6
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 5
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 5
- JHIVVAPYMSGYDF-UHFFFAOYSA-N cyclohexanone Chemical compound O=C1CCCCC1 JHIVVAPYMSGYDF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 3
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 3
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 3
- 241000251729 Elasmobranchii Species 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 229920001519 homopolymer Polymers 0.000 description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 2
- 125000006850 spacer group Chemical group 0.000 description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 2
- 239000001993 wax Substances 0.000 description 2
- XDTMQSROBMDMFD-UHFFFAOYSA-N Cyclohexane Chemical compound C1CCCCC1 XDTMQSROBMDMFD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000270295 Serpentes Species 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000036760 body temperature Effects 0.000 description 1
- CJZGTCYPCWQAJB-UHFFFAOYSA-L calcium stearate Chemical compound [Ca+2].CCCCCCCCCCCCCCCCCC([O-])=O.CCCCCCCCCCCCCCCCCC([O-])=O CJZGTCYPCWQAJB-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000008116 calcium stearate Substances 0.000 description 1
- 235000013539 calcium stearate Nutrition 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000000110 cooling liquid Substances 0.000 description 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 238000009863 impact test Methods 0.000 description 1
- 238000001746 injection moulding Methods 0.000 description 1
- 239000012188 paraffin wax Substances 0.000 description 1
- 238000012667 polymer degradation Methods 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 1
- 229920001169 thermoplastic Polymers 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29D—PRODUCING PARTICULAR ARTICLES FROM PLASTICS OR FROM SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE
- B29D23/00—Producing tubular articles
- B29D23/001—Pipes; Pipe joints
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/001—Combinations of extrusion moulding with other shaping operations
- B29C48/0013—Extrusion moulding in several steps, i.e. components merging outside the die
- B29C48/0014—Extrusion moulding in several steps, i.e. components merging outside the die producing flat articles having components brought in contact outside the extrusion die
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/03—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor characterised by the shape of the extruded material at extrusion
- B29C48/09—Articles with cross-sections having partially or fully enclosed cavities, e.g. pipes or channels
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/03—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor characterised by the shape of the extruded material at extrusion
- B29C48/13—Articles with a cross-section varying in the longitudinal direction, e.g. corrugated pipes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/16—Articles comprising two or more components, e.g. co-extruded layers
- B29C48/18—Articles comprising two or more components, e.g. co-extruded layers the components being layers
- B29C48/21—Articles comprising two or more components, e.g. co-extruded layers the components being layers the layers being joined at their surfaces
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/25—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C48/30—Extrusion nozzles or dies
- B29C48/303—Extrusion nozzles or dies using dies or die parts movable in a closed circuit, e.g. mounted on movable endless support
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/25—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C48/36—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it through the nozzle or die
- B29C48/50—Details of extruders
- B29C48/695—Flow dividers, e.g. breaker plates
- B29C48/70—Flow dividers, e.g. breaker plates comprising means for dividing, distributing and recombining melt flows
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/25—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C48/88—Thermal treatment of the stream of extruded material, e.g. cooling
- B29C48/90—Thermal treatment of the stream of extruded material, e.g. cooling with calibration or sizing, i.e. combined with fixing or setting of the final dimensions of the extruded article
- B29C48/901—Thermal treatment of the stream of extruded material, e.g. cooling with calibration or sizing, i.e. combined with fixing or setting of the final dimensions of the extruded article of hollow bodies
- B29C48/902—Thermal treatment of the stream of extruded material, e.g. cooling with calibration or sizing, i.e. combined with fixing or setting of the final dimensions of the extruded article of hollow bodies internally
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/25—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C48/88—Thermal treatment of the stream of extruded material, e.g. cooling
- B29C48/90—Thermal treatment of the stream of extruded material, e.g. cooling with calibration or sizing, i.e. combined with fixing or setting of the final dimensions of the extruded article
- B29C48/908—Thermal treatment of the stream of extruded material, e.g. cooling with calibration or sizing, i.e. combined with fixing or setting of the final dimensions of the extruded article characterised by calibrator surface, e.g. structure or holes for lubrication, cooling or venting
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/25—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C48/88—Thermal treatment of the stream of extruded material, e.g. cooling
- B29C48/911—Cooling
- B29C48/9115—Cooling of hollow articles
- B29C48/912—Cooling of hollow articles of tubular films
- B29C48/9125—Cooling of hollow articles of tubular films internally
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C49/00—Blow-moulding, i.e. blowing a preform or parison to a desired shape within a mould; Apparatus therefor
- B29C49/0015—Making articles of indefinite length, e.g. corrugated tubes
- B29C49/0021—Making articles of indefinite length, e.g. corrugated tubes using moulds or mould parts movable in a closed path, e.g. mounted on movable endless supports
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29D—PRODUCING PARTICULAR ARTICLES FROM PLASTICS OR FROM SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE
- B29D23/00—Producing tubular articles
- B29D23/18—Pleated or corrugated hoses
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C33/00—Moulds or cores; Details thereof or accessories therefor
- B29C33/0022—Multi-cavity moulds
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29K—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASSES B29B, B29C OR B29D, RELATING TO MOULDING MATERIALS OR TO MATERIALS FOR MOULDS, REINFORCEMENTS, FILLERS OR PREFORMED PARTS, e.g. INSERTS
- B29K2027/00—Use of polyvinylhalogenides or derivatives thereof as moulding material
- B29K2027/06—PVC, i.e. polyvinylchloride
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29L—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASS B29C, RELATING TO PARTICULAR ARTICLES
- B29L2016/00—Articles with corrugations or pleats
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29L—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASS B29C, RELATING TO PARTICULAR ARTICLES
- B29L2023/00—Tubular articles
- B29L2023/18—Pleated or corrugated hoses
- B29L2023/186—Pleated or corrugated hoses having a smooth internal wall
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Extrusion Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Saccharide Compounds (AREA)
- Error Detection And Correction (AREA)
- Executing Machine-Instructions (AREA)
- Blow-Moulding Or Thermoforming Of Plastics Or The Like (AREA)
- Soy Sauces And Products Related Thereto (AREA)
- Medicines Containing Plant Substances (AREA)
- Formation And Processing Of Food Products (AREA)
Abstract
Description
Oppfinnelsen vedrører fremstilling av dobbeltveggede rør medThe invention relates to the production of double-walled pipes with
en tverrbølget yttervegg og en glatt indre vegg, særlig fremstilling av slike rør av PVC, som angitt i krav 1's innledning. a transversely corrugated outer wall and a smooth inner wall, in particular the production of such pipes from PVC, as stated in claim 1's introduction.
Det har lenge vært kjent å fremstille dobbeltveggede rør av termoplastisk polymermateriale, med den ytre rørvegg i hovedsaken tverrbølget og den indre rørvegg glatt og uten bølger, idet den indre og den ytre vegg er sammenføyet ved den ytre veggs indre bølgedaler. Rør av denne type fremstilles ved samtidig ekstrudering av en indre og en ytre slange, idet den ytre slange i sin plastiske tilstand låses mot en omgivende form, som beveger seg med den ekstruderte ytre slange, hvorved den ytre slange gis bølgeform og deretter den indre slange trykkes mot den ytre slanges indre bølgedaler, mens materialet i begge rør ennå befinner seg i den plastiske tilstand. Slike fremgangsmåter og innretninger er kjent. It has long been known to produce double-walled tubes of thermoplastic polymer material, with the outer tube wall mainly transversely corrugated and the inner tube wall smooth and without waves, the inner and outer walls being joined at the inner wave valleys of the outer wall. Tubes of this type are produced by simultaneous extrusion of an inner and an outer tube, the outer tube in its plastic state being locked against a surrounding mold, which moves with the extruded outer tube, whereby the outer tube is given a wave shape and then the inner tube is pressed against the inner wave valleys of the outer tube, while the material in both tubes is still in the plastic state. Such methods and devices are known.
Ved anvendelse av polyetylen gir disse kjente fremgangsmåterWhen using polyethylene, these provide known methods
og innretninger ganske brukbare resultater. Slike dobbeltveggede rør av polyetylen er handelsvare. Til tross for omfangs-rike forsøk har fremstilling av slike dobbeltveggede rør av polyvinylklorid bare slått igjennom i liten grad i praksis, and devices quite usable results. Such double-walled polyethylene pipes are commercial goods. Despite extensive trials, the production of such double-walled pipes from polyvinyl chloride has only succeeded to a small extent in practice,
til tross for at polyvinylklorid som kjent har fremragende egenskaper, som ville gjøre det mulig å kunne anvende slike dobbeltveggede rør for formål hvor det stilles spesielle krav, eksempelvis som kanalisasjonsrør. I nesten alle tilfeller, despite the fact that, as is known, polyvinyl chloride has excellent properties, which would make it possible to use such double-walled pipes for purposes where special requirements are made, for example as sewer pipes. In almost all cases,
hvor PVC-rør har vært fremstilt, har disse oppvist en betraktelig sprøhet og/eller en uegnet forbindelse mellom de to rør-vegger . where PVC pipes have been produced, these have shown considerable brittleness and/or an unsuitable connection between the two pipe walls.
Man er ikke helt klar over hvorfor man støter på de nevnte vanskeligheter i praksis. En viktig faktor er vel at polyetylen, som hittil er anvendt med stor suksess, avgir varme langsommere enn polyvinylklorid, slik at polyetylen muliggjør å bringe den indre slange i forbindelse med bølgedalene i den ytre slange ved en temperatur som er tilstrekkelig for å gi en god forbindelse mellom de to slanger. Dette har hittil ikke vært mulig ved anvendelse av polyvinylklorid. Det anses videre også som sannsynlig at det strømningsmønster som plastmaterialet utsettes for, for å oppnå en forbindelse mellom de to rørvegger, fører til en tvungen skjærstrøm, som gir en betraktelig sprø-het når det anvendes et polymer så som polyvinylklorid. It is not entirely clear why the aforementioned difficulties are encountered in practice. An important factor is that polyethylene, which has been used with great success so far, gives off heat more slowly than polyvinyl chloride, so that polyethylene makes it possible to bring the inner tube into contact with the wave valleys in the outer tube at a temperature sufficient to give a good connection between the two hoses. This has so far not been possible using polyvinyl chloride. It is also considered likely that the flow pattern to which the plastic material is subjected, in order to achieve a connection between the two pipe walls, leads to a forced shear flow, which gives considerable brittleness when a polymer such as polyvinyl chloride is used.
Uavhengig av de praktiske vanskeligheter og deres årsaker foreligger det et behov for toveggede rør av polyvinylklorid, det vil si-rør med tekniske egenskaper som tilfredsstiller de krav som stilles.når røret skal benyttes som avløpsrør eller for lignende formål. Regardless of the practical difficulties and their causes, there is a need for double-walled pipes made of polyvinyl chloride, i.e. pipes with technical properties that satisfy the requirements when the pipe is to be used as a drainage pipe or for similar purposes.
Hensikten med oppfinnelsen er derfor å tilveiebringe en fremgangsmåte og én innretning for fremstilling av dobbeltveggede bølgerør med glatt innvendig overflate, særlig egnet for fremstilling av slike rør av polyvinylklorid. The purpose of the invention is therefore to provide a method and one device for the production of double-walled corrugated pipes with a smooth internal surface, particularly suitable for the production of such pipes of polyvinyl chloride.
Dette oppnås med den fremgangsmåte som er angitt i krav 1,This is achieved with the method stated in claim 1,
med de i karakteristikken angitte kjennetegn, og med den i krav 11 angitte innretning, med de der i karakteristikken angitte kjennetegn. Ytterligere trekk ved oppfinnelsen går frem av de uselvstendige krav. with the characteristics specified in the characteristics, and with the device specified in claim 11, with the characteristics specified there in the characteristics. Further features of the invention are apparent from the independent claims.
Et dobbeltvegget polyvinylklorid-rør ifølge oppfinnelsen har to spesielle egenskaper. For det første er forbindelsen mellom yttervegg og indre vegg slik at når røret brytes istykker under anvendelse av en slaggprøvemetodikk ifølge US-standard test ASTM D 2444-80 og det tas en prøve med et snitt gjennom en av forbindelsene, på tvers av bølgene, så vil et med et raster-elektronikkmikroskop opptatt slik bildet av snittflaten ikke oppviser noen grenselinje mellom materialet i innerveggen og de indre bølgedaler i ytterveggen i området ved forbindelsen, betraktet med det blotte øye og med en forstørrelse på 20. A double-walled polyvinyl chloride pipe according to the invention has two special properties. First, the connection between the outer wall and the inner wall is such that when the pipe is broken into pieces using a slag test methodology according to US standard test ASTM D 2444-80 and a sample is taken with a cut through one of the connections, across the waves, then with a raster electron microscope taken so that the image of the cut surface shows no boundary line between the material in the inner wall and the inner wave valleys in the outer wall in the area of the connection, viewed with the naked eye and with a magnification of 20.
For det første vil et slikt rør ha en god slagfasthet, målt ifølge US-standard ASTM D 2444-80, med en midlere verdi på Firstly, such a pipe will have good impact resistance, measured according to US standard ASTM D 2444-80, with an average value of
160 foot pounds (= 22 mkp) med et 200 mm rør. En slik god 160 foot pounds (= 22 mkp) with a 200 mm pipe. Such a good one
slagfasthet antyder en lav sprøhet, som kan skyldes en uegnet forbindelse eller en termisk nedbrutt harpiks. impact resistance suggests a low brittleness, which may be due to an unsuitable compound or a thermally degraded resin.
Ifølge den nye fremgangsmåte blir de to konsentriske slanger av polymermateriale ekstrudert samtidig gjennom en sprøyte-form som innbefatter en første ringdyse med større diameter og en andre ringdyse med mindre diameter, idet de to dyser ligger koaksialt i forhold til hverandre og den andre dyse har en avstand fra den første dyse i ekstruderingsretningen, hvilken avstand kan være 0 og uavhengig av den ekstruderte rørdiameter ikke overskrider 64 mm. Fortrinnsvis er den andre dyseåpning i ekstruderingsretningen plassert i en avstand fra den første dyse som ikke går ut over en slik verdi at forholdet mellom denne avstand og den indre diameter i den første dyse er ca. 1:4, idet dette forhold fortrinnsvis ligger i området fra ca. 1:8 til 1:22. Fortrinnsvis blir en ekstruderingsblanding av polyvinylklorid ført som en smelte ved 188-260°C gjennom ekstruderingskanalen i en konvensjonell skrueekstruder, under påvirkning av skruen, idet blandingen deles i to konsentriske strømmer som går til hver sin dyseåpning. Dysen holdes på According to the new method, the two concentric tubes of polymer material are extruded simultaneously through a syringe mold which includes a first ring nozzle with a larger diameter and a second ring nozzle with a smaller diameter, the two nozzles being coaxial with each other and the second nozzle having a distance from the first nozzle in the extrusion direction, which distance can be 0 and regardless of the extruded tube diameter does not exceed 64 mm. Preferably, the second nozzle opening in the extrusion direction is placed at a distance from the first nozzle which does not exceed such a value that the ratio between this distance and the inner diameter of the first nozzle is approx. 1:4, as this ratio is preferably in the range from approx. 1:8 to 1:22. Preferably, an extrusion mixture of polyvinyl chloride is passed as a melt at 188-260°C through the extrusion channel of a conventional screw extruder, under the action of the screw, the mixture being divided into two concentric streams which go to different nozzle openings. The nozzle is kept on
en temperatur som fortrinnsvis ligger nær smeltetemperaturen ved ekstruderkanalens utgang og under alle omstendigheter ikke ligger over nedbrytingstemperaturen til polyvinylkloridet. a temperature which is preferably close to the melting temperature at the exit of the extruder channel and in any case does not lie above the decomposition temperature of the polyvinyl chloride.
De beste resultater oppnås dersom polymermaterialets temperatur holdes ved 19 3,3°C t 5,55°C med dyseleppene. The best results are obtained if the temperature of the polymer material is kept at 19 3.3°C t 5.55°C with the nozzle lips.
Etter utgangen fra den første dyseåpning blir den ytre slange ved hjelp av luft eller en annen egnet gass direkte bragt til formforbindelse med en omgivende, løpende form, idet luften eller gassen innføres gjennom en åpning mellom og fortrinnsvis konsentrisk i forhold til de strømløp som fører det smeltede polymermateriale til de tilsvarende dysemunninger. Etter utgangen fra den andre dysemunning utsettes den indre slange for et innvendig gasstrykk som motvirker den tendens gasstrykket mellom de to slanger har til å presse den indre slange innover. Den indre slange føres over på en formende og avkjøl-ende dor, hvis ytre overflate begynner ved en oppstrøms rettet spiss som har en liten avstand i ekstruderingsretningen fra den mindre dysemunning, idet denne spiss utvider seg til et sted hvor den får en diameter som i hovedsaken svarer til inne-diameteren i det rør som skal fremstilles. På denne måten vil plasseringen av den største diameteren for dorens ytre overflate bestemme det sted hvor forbindelsen mellom den indre slange og bølgedalene i den ytre slange begynner. Rommet mellom dette sted og den mindre dysemunning er så lite at polymermaterialet i de to slanger ennå vil ha en temperatur som mulig-gjør én god forbindelse når de to slanger får kontakt med hverandre. Selv om den aksiale avstand mellom den større dysemunning og det sted' hvor den indre slange først trykkes mot bølgedalen i den ytre slange, kan avhenge av rørdimensjonen, temperaturen i blåsegassen og sammensetningen av dens spesielle ekstruderte harpiks, så vil denne avstand fortrinnsvis ikke overstige diameteren til røret og kan, særlig når rør-diameteren er en større sådan, fordelaktig være mindre enn rørets radius. Det på denne måten fremstilte dobbeltvegg-rør vil i hovedsaken holde sin kontakt med den formende og avkjøl-ende dor helt til polymermaterialet i .hovedsaken er avkjølt til en fast tilstand. - After the exit from the first nozzle opening, the outer hose is directly brought into form connection with a surrounding, running form by means of air or another suitable gas, the air or gas being introduced through an opening between and preferably concentrically in relation to the currents that lead it molten polymer material to the corresponding nozzles. After the exit from the second nozzle mouth, the inner hose is exposed to an internal gas pressure which counteracts the tendency of the gas pressure between the two hoses to push the inner hose inwards. The inner tube is passed onto a forming and cooling mandrel, the outer surface of which begins at an upstream-directed tip that has a small distance in the direction of extrusion from the smaller die mouth, this tip widening to a place where it acquires a diameter as in the main case corresponds to the inside diameter of the pipe to be manufactured. In this way, the location of the largest diameter of the outer surface of the mandrel will determine the place where the connection between the inner tube and the wave valleys in the outer tube begins. The space between this place and the smaller nozzle mouth is so small that the polymer material in the two hoses will still have a temperature that enables a good connection when the two hoses come into contact with each other. Although the axial distance between the larger nozzle mouth and the place where the inner tube is first pressed against the wave valley in the outer tube may depend on the tube dimension, the temperature of the blowing gas and the composition of its particular extruded resin, this distance will preferably not exceed the diameter to the pipe and can, especially when the pipe diameter is larger, advantageously be smaller than the pipe's radius. The double-walled tube produced in this way will mainly maintain its contact with the forming and cooling mandrel until the polymer material in the main body has cooled to a solid state. -
Oppfinnelsen skal forklares nærmere under henvisning til teg-ningene hvor The invention shall be explained in more detail with reference to the drawings where
fig.1 viser et skjematisk sideriss av en ekstruderings-anordning med sprøyteform og vandrende form for fig.1 shows a schematic side view of an extrusion device with a syringe mold and a traveling mold for
utførelse av fremgangsmåten,execution of the procedure,
fig.2 viser et snitt gjennom ekstruderingsdysen i fig.2 shows a section through the extrusion die i
fig.1, i større målestokk,fig.1, on a larger scale,
fig.3 viser et snitt gjennom kjøledoren,fig.3 shows a section through the cooling mandrel,
fig.3A viser et forstørret utsnitt fra fig.3, for bedre å vise ekstruderingen og formingen av fig.3A shows an enlarged section from fig.3, to better show the extrusion and shaping of
de to slanger,the two snakes,
fig.3B viser et delsnitt,med angivelse av noen dimensjoner, fig.3B shows a partial section, with indication of some dimensions,
fig.3C viser et delriss av en avstandsskive som mulig-gjør gassinnstrømningen i den indre slange, fig.3D viser et utsnitt av området hvor form- og fig.3C shows a partial view of a spacer disc which enables the gas inflow into the inner hose, fig.3D shows a section of the area where the shape and
kjøledoren festes til sprøyteformen,the cooling mandrel is attached to the injection mould,
fig.4 viser et delriss av et dobbeltvegget rør, fremstilt med en innretning ifølge fig.1-3, fig.4 shows a partial view of a double-walled pipe, produced with a device according to fig.1-3,
fig.5 viser et utsnitt av røret i fig. 4 i større målestokk, etter linjen 5-5 i fig.4, og fig.5 shows a section of the pipe in fig. 4 on a larger scale, following line 5-5 in fig.4, and
fig.6 viser et slipebilde, i hovedsaken etter linjen fig.6 shows a grinding picture, mainly following the line
5-5 i fig.4.5-5 in fig.4.
Fremgangsmåten skal forklares nærmere under henvisning til fig.1-3D. Polymeren som skal ekstruderes fremstilles som en tilstrømmende tørrblanding, fortrinnsvis i en høyeffekt-sentrifugalblander. Blandingen tilføres kontinuerlig til fylle-trakten i en konvensjonell skrueekstruder 1, som samvirker med en sprøyteform 2, en vandrende form 3 og en form- og kjøledor 4. Ekstruderen er på vanlig måte forsynt med elektrisk mot-standsoppvarming som sammen med ekstruderskruen gir den ønskede smeltetemperatur. The procedure shall be explained in more detail with reference to fig. 1-3D. The polymer to be extruded is prepared as an inflowing dry mixture, preferably in a high-power centrifugal mixer. The mixture is continuously supplied to the filling funnel in a conventional screw extruder 1, which cooperates with an injection mold 2, a traveling mold 3 and a mold and cooling mandrel 4. The extruder is normally equipped with electric resistance heating which, together with the extruder screw, gives the desired melting temperature.
Som vist i fig.2 er dysen 2 bygget opp med et dyselegeme 5 med to strømningsavdelende torpedoer 6 og 7. Disse er i hovedsaken koniske, avsmalner i retning mot ekstrudersylinderens utløps-ende og bæres av en dobbelt deler 8. Sprøyteformen innbefatter videre en rørformet indre dor 9, en rørformet sylinder 10, som ligger rundt doren 9 og konsentrisk med denne, og en ytre sylinder 12, som omgir doren 11 konsentrisk. Doren 11 og sylinderen 12 har innbyrdes radiell avstand for dannelse av et første strømningsløp 13. Dette strømningsløp går fra den ytterste torpedo 7 og til den første, ringformede dyse 14. Doren 9 og sylinderen 10 har også innbyrdes radiell avstand slik at det dannes et andre strømningsløp 15, fra den indre torpedo 6 og til en andre, ringformet dyseåpning 16. Dysen 16 er mindre enn dysen 14 og er konsentrisk med denne. Dysen 16 har i ekstruderingsretningen en avstand X fra dysen 14, se fig.3B. Denne avstanden X kan være 0, og skal ikke overskride en verdi som medfører at forholdet mellom avstanden X og dysens 14 indre diameter blir ca. 1:4. Fortrinnsvis skal avstanden X ha en slik verdi at det nevnte forhold blir liggende i området fra 1:8 til 1:22. As shown in fig.2, the nozzle 2 is built up with a nozzle body 5 with two flow-dividing torpedoes 6 and 7. These are mainly conical, taper in the direction towards the outlet end of the extruder cylinder and are carried by a double part 8. The injection mold further includes a tubular inner mandrel 9, a tubular cylinder 10, which lies around the mandrel 9 and concentrically with it, and an outer cylinder 12, which surrounds the mandrel 11 concentrically. The mandrel 11 and the cylinder 12 have a mutual radial distance to form a first flow path 13. This flow path goes from the outermost torpedo 7 to the first, annular nozzle 14. The mandrel 9 and the cylinder 10 also have a mutual radial distance so that a second flow path 15, from the inner torpedo 6 and to a second, annular nozzle opening 16. The nozzle 16 is smaller than the nozzle 14 and is concentric with this. The nozzle 16 has a distance X from the nozzle 14 in the direction of extrusion, see fig.3B. This distance X can be 0, and must not exceed a value which results in the ratio between the distance X and the inner diameter of the nozzle 14 being approx. 1:4. Preferably, the distance X should have such a value that the said ratio lies in the range from 1:8 to 1:22.
Den ytre torpedo 7 og den ytre del av deleren 8 styrer en del av smeltestrømmen fra ekstrudersylinderen som en ringformet strøm gjennom løpet 13 og frem til dyseåpningen 14. Overflatene til torpedoen og delerens ytre del gir en jevn overgang fra ekstruderen og til begynnelsen av løpet 13. Løpet 13 har rette vegger med bare en svak kjegleform, slik at man unngår faren for begrenset skjæring eller valsing av polymermaterialet. Pysel.eppene, som danner åpningen 14, har sirkelsylindriske overflater som ligger på t<y>ers av dysens lengdeakse, konsentrisk med denne og i samme plan.•Plastmassen som går ut fra dysen 14 vil således foreligge i form av et sylindrisk rør. The outer torpedo 7 and the outer part of the divider 8 direct part of the melt flow from the extruder cylinder as an annular flow through the barrel 13 and up to the nozzle opening 14. The surfaces of the torpedo and the outer part of the divider provide a smooth transition from the extruder to the beginning of the barrel 13 The barrel 13 has straight walls with only a slight cone shape, so that the danger of limited cutting or rolling of the polymer material is avoided. The nozzles, which form the opening 14, have circular-cylindrical surfaces that lie on the longitudinal axis of the nozzle, concentric with this and in the same plane.
De overflater som dannes av torpedoene og fordelerens indre del, bestemmer likeledes en jevn overgang fra ekstrudersylinderhalsen og til løpet 15. Selv om løpet 15 har. svak kjegleform så er det i hovedsaken rett frem til i nærheten av munningen. På dette sted utvider løpet 15 seg konisk. Dyseleppene i munningen 16 The surfaces formed by the torpedoes and the inner part of the distributor also determine a smooth transition from the extruder cylinder neck to the barrel 15. Although the barrel 15 has. weak cone shape then it is mainly straight up to near the mouth. At this point, the race 15 widens conically. The nozzle lips in the mouth 16
er fortsettelser av de koniske vegger i løpets 15 fremre ende, slik at den smeltede, ut fra dysen 16 gående plastmasse vil være rettet såvel utover som fremover. are continuations of the conical walls at the front end of the barrel 15, so that the molten plastic mass coming out of the nozzle 16 will be directed outwards as well as forwards.
Den indre dor 9 opptar et tilførselsrør 17 hvorigjennom kjøle-væske kan føres til form- og kjøledoren 4. Videre opptar doren et utløpsrør 18 som fører kjølevæsken fra doren 4. Videre opptar doren 9 også et innvendig varmebånd 19, for tilføring av varme til formen innenfra. Ytre varmebånd 20 er anordnet på den ytre formsylinder, på formlegemet og ved tilkoblingsflensen hvormed formen er festet til ekstrudersylinderen. The inner mandrel 9 occupies a supply pipe 17 through which coolant can be fed to the mold and cooling mandrel 4. Furthermore, the mandrel occupies an outlet pipe 18 which leads the coolant from the mandrel 4. Furthermore, the mandrel 9 also occupies an internal heating band 19, for supplying heat to the mold from within. Outer heating band 20 is arranged on the outer mold cylinder, on the mold body and at the connection flange with which the mold is attached to the extruder cylinder.
For dannelse av bølger i et ekstrudert plastrør kan den vandrende form være av vanlig type, fortrinnsvis med to sett av halv- former 21, idet disse parvist legges om det ekstruderte rør. Halvformsettene bæres av en endeløs bærer, slik at hvert halvformpar kan lukkes og i denne tilstand beveges i ekstruderingsretningen med en hastighet svarende til ekstruderingshastigheten. Slike vandrende former er eksempelvis beskrevet i US-PS 3 280 430. For the formation of waves in an extruded plastic pipe, the traveling form can be of the usual type, preferably with two sets of half forms 21, these being placed in pairs around the extruded pipe. The half-form sets are carried by an endless carrier, so that each half-form pair can be closed and in this state moved in the extrusion direction at a speed corresponding to the extrusion speed. Such traveling forms are, for example, described in US-PS 3 280 430.
Rommet mellom formsylinderen 10 og doren 11 danner et gassløp 22 hvorigjennom komprimert luft eller en annen egnet gass kan føres frem til en ringformet utløpsåpning 23. Denne åpning er mindre enn den første dyse 14 og er anordnet i en avstand innenfor denne, slik at åpningen altså ligger mellom dysene 14 og 16. Det indre tverrsnitt i den innerste formdor 9 er større enn nødvendig for opptak av tilførsel- og avløpsrør for kjølevæsken, slik at dorens 9 boring likeledes kan føre en komprimert gass,tilført gjennom ikke viste tilknytninger. The space between the mold cylinder 10 and the mandrel 11 forms a gas passage 22 through which compressed air or another suitable gas can be led to an annular outlet opening 23. This opening is smaller than the first nozzle 14 and is arranged at a distance within it, so that the opening lies between the nozzles 14 and 16. The inner cross-section in the innermost forming mandrel 9 is larger than necessary for the reception of supply and drain pipes for the coolant, so that the bore of the mandrel 9 can likewise lead a compressed gas, supplied through connections not shown.
Form- og kjøledoren er, slik det er vist i fig.3, en i hovedsaken rørformet enhet, som har en yttervegg 30 og en med denne konsentrisk indre vegg 31. De to veggene er adskilt fra hverandre med en skrueformet mellomvegg 32 som er væsketett forbundet med veggene 30,31, slik at mellomveggen 32 danner en skrueformet kanal 33. Over størstedelen av sin lengde danner den ytre vegg 30 en sirkelsylindrisk ytre overflate. På venstre side i fig.3-3B har den ytre vegg 30 imidlertid en • del 30A som strekker seg kjeglestumpaktig innover med en liten vinkel og avsluttes med en endedel 30B. Denne endedel går glatt innover og går over i en flat tverrettet ringformet endedel 30C som har en liten avstand fra delen 30B, representert av det ringformede område 30D. The mold and cooling mandrel is, as shown in Fig. 3, an essentially tubular unit, which has an outer wall 30 and an inner wall 31 concentric with this. The two walls are separated from each other by a screw-shaped intermediate wall 32 which is liquid-tight connected to the walls 30,31, so that the intermediate wall 32 forms a helical channel 33. Over most of its length, the outer wall 30 forms a circular cylindrical outer surface. On the left side in Fig. 3-3B, however, the outer wall 30 has a • part 30A which extends inwards like a truncated cone at a small angle and ends with an end part 30B. This end portion is smooth inward and merges into a flat transversely annular end portion 30C which has a small distance from the portion 30B, represented by the annular area 30D.
Doren 4 har en montasjeplate 35 og et sentralt rør 36. En side 37 av platen 35 er plan over hele sin sirkelformede flate. Platens 35 andre side har en ringformet ansats 38 som er konsentrisk med platens ytre sirkelformede omkretskant og har en innerdiameter beregnet for omgriping av den ene enden av røret 36, slik at denne rørende er forbundet fast med ansatsen. Endeveggdelens 30C indre omkrets griper om ansatsens 38 The mandrel 4 has a mounting plate 35 and a central tube 36. One side 37 of the plate 35 is flat over its entire circular surface. The other side of the plate 35 has a ring-shaped shoulder 38 which is concentric with the plate's outer circular circumferential edge and has an inner diameter designed to grip one end of the pipe 36, so that this touching end is firmly connected to the shoulder. The inner circumference of the end wall part 30C grips the abutment's 38
ytre omkrets og er fast forbundet med den. Som best vist i fig.3A har platens 35 ytre omkrets en diameter som er mindre enn diameteren i ekstruderingsåpningen 16. Platen 35 har en sentral aksial boring 39. Ved den andre enden, outer circumference and is firmly connected to it. As best shown in Fig. 3A, the outer circumference of the plate 35 has a diameter smaller than the diameter of the extrusion opening 16. The plate 35 has a central axial bore 39. At the other end,
som er motliggende platen 35, har den ytre vegg 30 en tverr-stående, ringformet innoverrettet endeflens 42 hvortil den tilsvarende ende av den indre vegg 31 er festet på en væsketett måte. På flensens 42 ytre overflate er en endedel 43 festet. Denne endedel 43 innbefatter :en plan tverrettet ringformet endevegg 44, en kjeglestumpformet ytre vegg 45, som er rettet innover i retning fra doren, og et plant tverrettet, ringformet endevegg 46. Endeveggen 46 har en sentral åpning hvorigjennom den tilsvarende endedel av røret 36 går, idet veggens 4 6 indre omkrets er væsketett forbundet med røret 36. Delen 43 er fast anbragt på flensen 42, eksempelvis ved hjelp av i omkretsretningen avstandsplasserte holdere 47. which is opposite the plate 35, the outer wall 30 has a transverse, ring-shaped inwardly directed end flange 42 to which the corresponding end of the inner wall 31 is fixed in a liquid-tight manner. An end part 43 is attached to the outer surface of the flange 42. This end part 43 includes: a planar transverse ring-shaped end wall 44, a truncated cone-shaped outer wall 45, which is directed inwards in the direction from the mandrel, and a planar transverse ring-shaped end wall 46. The end wall 46 has a central opening through which the corresponding end part of the tube 36 passes , the inner circumference of the wall 4 6 being liquid-tightly connected to the pipe 36. The part 43 is fixedly placed on the flange 42, for example by means of holders 47 spaced in the circumferential direction.
En avstandsskive 50 dekker over montasjeplatens 35 side 37. Montasjeplaten og dermed doren 4 er ved hjelp av skruer 51, A spacer disc 50 covers the side 37 of the mounting plate 35. The mounting plate and thus the mandrel 4 is by means of screws 51,
se fig.3D, fast forbundet med begynnelsen av doren 9, idet skiven 50 er klemt mellom flatene 24 og 37. Som vist i fig.3 er skiven 50 ringformet og har en sirkelformet ytre overflate 52 og en sirkelformet indre overflate 53. Et antall rettvink-lede spor 54 går radielt i forhold til platen og åpner seg utad gjennom den ytre omkrets 52. Som best vist i fig.3A er sporenes 54 radielle lengde valgt slik at i den endelige tilstand vil sporenes indre ender ha en avstand fra dorspissens indre overflate 55. På denne måten kan luft eller en annen gass, som føres under trykk til boringen i den indre dor i formen 2, ikke bare gå inn i røret 36 i doren 4, men eventuelt også gjennom sporene 54 og til det ringformede rom 56 mellom spissen av formen og den tilhørende ende av doren 4, se fig.3A. see fig.3D, firmly connected to the beginning of the mandrel 9, the disk 50 being clamped between the surfaces 24 and 37. As shown in fig.3, the disk 50 is annular and has a circular outer surface 52 and a circular inner surface 53. A number right-angled grooves 54 run radially in relation to the plate and open outwards through the outer circumference 52. As best shown in fig.3A, the radial length of the grooves 54 is chosen so that in the final state the inner ends of the grooves will have a distance from the inside of the mandrel tip surface 55. In this way, air or another gas, which is fed under pressure to the bore in the inner mandrel in the mold 2, can not only enter the tube 36 in the mandrel 4, but possibly also through the grooves 54 and into the annular space 56 between the tip of the mold and the corresponding end of the mandrel 4, see fig.3A.
Et tilførselsrør 60 og et utløpsrør 61 går gjennom boringenA supply pipe 60 and an outlet pipe 61 pass through the bore
i doren 4, gjennom de sentrale åpninger i platen 35 og 50, gjennom røret 36 i doren 4 og til en fordeler 62 utenfor enden av røret 36, se fig.3. Røret 60 har forbindelse med en passasje 60 i fordeleren. Den andre enden av passasjen 64 er forbundet med et rør 65. Dette rør 65 går igjennom åpninger i veggene 46 og 44 og er bøyet utover og er avtettet mot en radiell åpning 66 i veggen 31. Derved tilveiebringes det en forbindelse mellom kanalen 33 og fordeleren 62. Røret 61 er tilknyttet en passasje 67 i fordeleren 62, idet passasjen 67 i sin andre ende står i forbindelse med et rør 68 som er beveget utover og inn-satt i en åpning 69 i veggen 31, slik at det her tilveiebringes en forbindelse med den skrueformede kanal 33 i nærheten av dysen. Rørene 60,61,65 og 68 er stive og selvbærende, og fordeleren 62 bæres fullt ut av disse rørene. in the mandrel 4, through the central openings in the plates 35 and 50, through the tube 36 in the mandrel 4 and to a distributor 62 outside the end of the tube 36, see fig.3. The pipe 60 has a connection with a passage 60 in the distributor. The other end of the passage 64 is connected to a pipe 65. This pipe 65 passes through openings in the walls 46 and 44 and is bent outwards and is sealed against a radial opening 66 in the wall 31. Thereby a connection is provided between the channel 33 and the distributor 62. The pipe 61 is connected to a passage 67 in the distributor 62, the passage 67 at its other end being connected to a pipe 68 which is moved outwards and inserted into an opening 69 in the wall 31, so that a connection is provided here with the helical channel 33 near the nozzle. The pipes 60, 61, 65 and 68 are rigid and self-supporting, and the distributor 62 is fully supported by these pipes.
Som vist i fig.2 har fordeleren 8 i sprøyteformen 2 en sentral boring som opptar en ansats 9A tilhørende den indre sprøyte-romskjerne 9. Denne ansats er hul og har to radielle slisser, hvorav den ene er betegnet med 71. For hvert av rørene 6 0 og 61 har fordeleren en radiell boring 72, hvor et rør er inn-festet, hvilket rør har forbindelse med et av rørene 6 0; 61 . Således går et rør 73 gjennom en boring 72 og er forbundet med enden av røret 61 ved hjelp av en kupling 74, for derved å As shown in fig.2, the distributor 8 in the syringe mold 2 has a central bore which occupies a shoulder 9A belonging to the inner syringe chamber core 9. This shoulder is hollow and has two radial slots, one of which is denoted by 71. For each of the tubes 6 0 and 61, the distributor has a radial bore 72, where a pipe is attached, which pipe has a connection with one of the pipes 6 0; 61 . Thus, a tube 73 passes through a bore 72 and is connected to the end of the tube 61 by means of a coupling 74, thereby
kunne føre kjølevæske fra røret 61 og til et sted utenfor sprøyte-formen. Et andre ikke vist rør er på lignende måte forbundet med enden av røret 60, for føring av kjølevæske fra en ekstern kilde og til sprøyteformrøret 60. Et tredje,ikke vist rør, er forbundet med boringen i innsatsen 9A, for derved under trykk å kunne føre gass gjennom boringen i doren 9 og til sporene 54 could lead coolant from the pipe 61 and to a place outside the injection mould. A second tube, not shown, is similarly connected to the end of the tube 60, for carrying coolant from an external source to the injection molding tube 60. A third tube, not shown, is connected to the bore in the insert 9A, thereby under pressure to be able pass gas through the bore in the mandrel 9 and to the grooves 54
og inn i det indre av.røret 36 i doren 4. Samtlige tre rør er væsketett anordnet i den tilhørende boring. and into the inner tube 36 in the mandrel 4. All three tubes are liquid-tightly arranged in the associated bore.
Da doren 4 er fast forbundet med dyseformen 2, og da dorenThen the mandrel 4 is firmly connected to the die mold 2, and then the mandrel
selv danner en fast enhet, holdes doren koaksialt med hensyn på sprøyteformens 2 lengdeakse. Ytterdiameteren til dorens ytre itself forms a fixed unit, the mandrel is held coaxially with regard to the injection mould's 2 longitudinal axis. The outside diameter of the mandrel outside
vegg 30 er anordnet i en avstand relativt innerdiameteren til bølgedalene 76 i bølgene i formhalvdelene 21, hvilken avstand i hovedsaken er lik summen av veggtykkelsene til slangene 77 og 78 som ekstruderes ut gjennom dyseåpningene 14 og 16. Av fig.3 vil det gå frem at de indre rygger 76 i formhalvdelene, når formhalvdelene har lukket seg som vist i fig.1, ligger i et felles sirkelsylindrisk plan og at dette sylindriske plan ligger konsentrisk med og i en avstand utenfor den sirkelsylindriske del av den ytre overflaten til dorens ytre vegg. Under drift tilføres luft eller en annen gass under trykk gjennom dysene 23 og sporene 54 samtidig med ekstruderingen av det polymere materiale gjennom dysene 14 og 16. Så snart den ytre slange 77 går ut av dyseåpningen 14 vil gassen fra åpningen 23 raskt låse denne ytre slange inn i formhalvdelenes bølgeformede flater. Den indre slange 78 vil etter at den har gått ut av dyseåpningen 16 først få omkretssamvirke med den avrundede begynnelsesdel 30B av kjernens 40 ytre vegg 30 og vil så vandre videre langs den ytre dorveggs kjegleformede del 3OA. wall 30 is arranged at a distance relative to the inner diameter of the wave valleys 76 in the waves in the mold halves 21, which distance is essentially equal to the sum of the wall thicknesses of the hoses 77 and 78 which are extruded through the nozzle openings 14 and 16. From Fig.3 it will appear that the inner ridges 76 in the mold halves, when the mold halves have closed as shown in fig.1, lie in a common circular cylindrical plane and that this cylindrical plane lies concentrically with and at a distance outside the circular cylindrical part of the outer surface of the outer wall of the mandrel. During operation, air or another pressurized gas is supplied through the nozzles 23 and the grooves 54 simultaneously with the extrusion of the polymeric material through the nozzles 14 and 16. As soon as the outer hose 77 exits the nozzle opening 14, the gas from the opening 23 will quickly lock this outer hose into the wavy surfaces of the mold halves. After it has exited the nozzle opening 16, the inner hose 78 will first have circumferential cooperation with the rounded initial part 30B of the outer wall 30 of the core 40 and will then travel further along the cone-shaped part 3OA of the outer mandrel wall.
Den trykkgass som går ut gjennom de radielle slisser, som dannes av sporene 54 i platen 50 og sidene 24 og 37, vil tilveiebringe et trykk i rommet 56 tilstrekkelig til å hindre en uønsket avbøying av slangen 78 under påvirkning av trykkgassen mellom slangene 77 og 78. Under den fortsatte ekstrudering av de to slanger vandrer slangen 78 over den stigende overflate-del 30A og frem til det sted hvor overflatedelen 30A går over i veggens 30 sirkelsylindriske ytre overflate. På dette sted har dorens 4 formende funksjon ført til at slangen 78 er bragt til et sted hvor den vil få direkte kontakt med en vegg-rygg 79 i den nå bølgede, ytre slange 77. Formhalvdelen 21 beveger seg langs doren med ekstruderingshastigheten, slik at altså bølgene 79 vandrer med samme hastighet. The pressurized gas that exits through the radial slots, which are formed by the grooves 54 in the plate 50 and the sides 24 and 37, will provide a pressure in the space 56 sufficient to prevent an unwanted deflection of the hose 78 under the influence of the pressurized gas between the hoses 77 and 78 During the continued extrusion of the two hoses, the hose 78 travels over the rising surface portion 30A and up to the point where the surface portion 30A merges into the circular cylindrical outer surface of the wall 30. At this point, the forming function of the mandrel 4 has led to the tube 78 being brought to a place where it will make direct contact with a wall ridge 79 in the now wavy, outer tube 77. The mold half 21 moves along the mandrel with the extrusion speed, so that so the waves 79 travel at the same speed.
Som vist i fig.3B er den indre dyseåpning 16 anordnet med en liten avstand X fra den ytre dyseåpning 14, regnet i ekstruderingsretningen. Denne avstand er i alle tilfeller mindre enn 64 mm og fortrinnsvis velges det slik at forholdet mellom avstanden X og innerdiameteren D i den ytre ekstruderingsdyse, hvilken indre diameter i hovedsaken svarer til rørets diameter, ligger innenfor et områdepå 1:4 til 1:22, idet verdiene for X velges slik at forholdet fortrinnsvis ligger i området mellom 1:8 til 1:22. Det sted hvor overflatedelen 30A går over i den sirkelsylindriske, i hovedsaken ytre overflate til dorens 4 vegg 30, har en avstand Z fra den ytre dyseåpning 14, regnet i ekstruderingsretningen. Av fig. 3 går det frem at det sted hvor den indre ekstruderte slange 78 treffer sammen med de indre bølgedaler 79 i den bølgede ytre slange, likeledes vil ha en avstand Z fra dyseåpningen 14. Fortrinnsvis er denne avstand Z ikke større enn strekningen D. Når det fremstilles rør med større diametere, holdes avstanden Z for-holdsvis mindre enn radien til det rør som fremstilles, det vil si mindre enn halvparten av D. Avstanden Z representerer derfor en grense for slangens 78 aksiale bevegelser før slangene 77 og 78 sammenføyes som følge av samvirket mellom form-og kjøledoren og den vandrende form, for tilveiebringelse av forbindelsen mellom den indre slange og de indre rygger i den ytre slange. Når temperaturen til smeiten og det ekstruderte materialet ved dyseleppene styres som beskrevet, vil de beskrevne størrelsesforhold sikre at temperaturene til slangene 77 og 78 tilnærmet er like og ligger på en verdi som bevirker en god forbindelse mellom de to slanger på det tids-punkt hvor den indre slange går i forbindelse med de indre bølger 79 i den ytre slange. As shown in Fig. 3B, the inner nozzle opening 16 is arranged at a small distance X from the outer nozzle opening 14, calculated in the direction of extrusion. This distance is in all cases less than 64 mm and is preferably chosen so that the ratio between the distance X and the inner diameter D of the outer extrusion die, which inner diameter essentially corresponds to the diameter of the pipe, lies within a range of 1:4 to 1:22, the values for X being chosen so that the ratio is preferably in the range between 1:8 to 1:22. The place where the surface part 30A merges into the circular cylindrical, essentially outer surface of the wall 30 of the mandrel 4 has a distance Z from the outer nozzle opening 14, calculated in the direction of extrusion. From fig. 3, it appears that the place where the inner extruded tube 78 meets the inner wave valleys 79 in the corrugated outer tube will likewise have a distance Z from the nozzle opening 14. Preferably, this distance Z is not greater than the stretch D. When it is produced pipes with larger diameters, the distance Z is kept relatively smaller than the radius of the pipe being manufactured, i.e. less than half of D. The distance Z therefore represents a limit for the axial movements of the hose 78 before the hoses 77 and 78 are joined as a result of the cooperation between the mold and cooling mandrel and the traveling mold, for providing the connection between the inner tube and the inner ridges in the outer tube. When the temperature of the melt and the extruded material at the nozzle lips is controlled as described, the described size ratios will ensure that the temperatures of the hoses 77 and 78 are approximately the same and lie at a value that causes a good connection between the two hoses at the time when the inner hose connects to the inner waves 79 in the outer hose.
Så snart de to slanger er sammenføyet vil det resulterende dobbeltveggede rør P gå forover under påvirkning av de vandrende former 3. Røret går således langs hele den sylindriske overflate av dorens 4 vegg og kjøles under dette av en kjøle-væske som går i motstrøm gjennom den skrueformede kanal 33. Kjølingen av doren reduserer rørtemperaturen så meget at polymermaterialet i røret festnes helt, slik at røret blir selvbærende. As soon as the two hoses are joined, the resulting double-walled pipe P will move forward under the influence of the traveling dies 3. The pipe thus runs along the entire cylindrical surface of the wall of the mandrel 4 and is cooled below this by a cooling liquid that runs countercurrently through it helical channel 33. The cooling of the mandrel reduces the pipe temperature so much that the polymer material in the pipe is completely fixed, so that the pipe becomes self-supporting.
Da tilførselen av trykkgass til rommet 56 gjennom sporene 54 krever at gassen ikke skal kunne gå fritt inn i rørets P innerrom gjennom dorens rør 36 når røret trekkes av, er det som vist i fig,3A anordnet en avstrykertetning 81. Denne holdes av armer 82 hvis indre ender eksempelvis griper inn i diametralt motliggende åpninger 83 i rørets 36 utragende endedel. Avstrykertetningen 81 er sirkelformet og glir tettende langs rørets P indre overflate når røret går av doren. Since the supply of pressurized gas to the space 56 through the grooves 54 requires that the gas cannot freely enter the inner space of the tube P through the tube 36 of the mandrel when the tube is pulled off, a wiper seal 81 is arranged as shown in Fig. 3A. This is held by arms 82 whose inner ends, for example, engage in diametrically opposed openings 83 in the projecting end part of the tube 36. The wiper seal 81 is circular and slides sealingly along the inner surface of the tube P when the tube comes off the mandrel.
For gjennomføring av fremgangsmåten med en innretning ifølge fig.1-3 tilveiebringes det en intensivt frittstrømmende tørr-blanding med følgende sammensetning: For carrying out the method with a device according to Fig. 1-3, an intensive free-flowing dry mixture with the following composition is provided:
Tørrblandingen føres kontinuerlig til ekstruderens fylletrakt. Ekstruderen kjøres slik at det holdes en smeltetemperatur på 18 2-216°C ved sylinderutgangen. Varmebåndene på formen holder formtemperaturen i nærheten av smeltetemperaturen og holder temperaturen til det ekstruderte materiale ved formleppene på 193,3 ? 5,56°C. Så snart ekstruderingen begynner tilføres gass under trykk gjennom løpet 22 og dysen 23, under et trykk på 5-11 psi (0,35-0,77 kg/cm 2), for derved å blåse den ytre ekstruderte slange mot de vandrende formhalvdeler 21 og inn i bølgerommene i disse. Samtidig tilføres luft under trykk gjennom den indre formdor 9. Trykket her ligger på 5-9 psi (0,35-0,63 kg/cm ), for derved å blåse opp den indre ekstruderte slange og motvirke gasstrykket mellom de to slanger, The dry mixture is fed continuously to the extruder's filling hopper. The extruder is run so that a melting temperature of 18 2-216°C is maintained at the cylinder exit. The heating bands on the mold keep the mold temperature close to the melting temperature and keep the temperature of the extruded material at the mold lips at 193.3 ? 5.56°C. As soon as extrusion begins, pressurized gas is supplied through barrel 22 and nozzle 23, under a pressure of 5-11 psi (0.35-0.77 kg/cm 2 ), thereby blowing the outer extruded tube against the traveling mold halves 21 and into the wave spaces in these. At the same time, pressurized air is supplied through the inner forming mandrel 9. The pressure here is 5-9 psi (0.35-0.63 kg/cm ), thereby inflating the inner extruded tube and counteracting the gas pressure between the two tubes,
slik at den indre ekstruderte slange kan gå over dorens 4 kjegleformede ende. Kjølevæsken tilføres gjennom ledningen 60 med en temperatur på vanligvis -7 til 16°C og med en strøm-ningshastighet på rundt 5 gal./min. (23 l/min.) ved et trykk på 80 psi (ca.5,6 kg/cm 2). Da avstanden X mellom de to dyseåpninger er liten, og smelte- og leppetemperaturene styres som angitt, vil de ekstruderte slanger, som går ut av de to åpninger, ha en temperatur som er egnet til å bevirke en innbyrdes termisk fusjon av de to slanger. so that the inner extruded tube can pass over the 4 cone-shaped end of the mandrel. The coolant is supplied through line 60 at a temperature of usually -7 to 16°C and at a flow rate of about 5 gal./min. (23 l/min.) at a pressure of 80 psi (approx. 5.6 kg/cm 2). As the distance X between the two nozzle openings is small, and the melting and lip temperatures are controlled as indicated, the extruded tubes, which exit the two openings, will have a temperature suitable to effect a mutual thermal fusion of the two tubes.
Begge slangers temperaturer holdes i et område hvor det oppnås god forbindelse, fordi hele blåsetrykkgassen føres gjennom den oppvarmede formstruktur og dermed holdes på en temperatur som er tilstrekkelig høy til at plasten ikke kjøler seg for meget, og fordi avstanden Z er meget liten. Da doren 4 og de vandrende former samvirker for å bringe slangene'sammen, oppnås det gode forbindelsesresultater. Plastsmelten, som fra ekstrudersylinderen går gjennom formanordningen, vil verken påkjennes på skjæring eller egenvalsing, og det faste dobbeltveggede polyvinylkloridrør, som ved kjølingen er nedkjølt over en hovedlengde av doren 4, vil ikke oppvise noen vesentlig sprøhet som følge av polymerdegradering. The temperatures of both hoses are kept in an area where a good connection is achieved, because the entire blowing pressure gas is passed through the heated mold structure and is thus kept at a temperature that is sufficiently high so that the plastic does not cool too much, and because the distance Z is very small. As the mandrel 4 and the traveling forms cooperate to bring the hoses together, good connection results are achieved. The plastic melt, which from the extruder cylinder passes through the mold device, will not be subjected to either cutting or self-rolling, and the solid double-walled polyvinyl chloride tube, which is cooled over a main length of the mandrel 4 during cooling, will not show any significant brittleness as a result of polymer degradation.
Når den oppfinnelige tørrblanding ligger innenfor den generelle sammensetning som er gitt foran, og når prosesstemperaturene er stilt inn som nevnt, vil man med innretningen i fig.3 og 3B med de følgende dimensjoner kunne oppnå gode dobbeltveggede rør av polyvinylklorid. When the inventive dry mixture lies within the general composition given above, and when the process temperatures are set as mentioned, good double-walled pipes of polyvinyl chloride can be obtained with the device in fig.3 and 3B with the following dimensions.
Egnede polyvinylklorider for oppfinnelsen er homopolymere Suitable polyvinyl chlorides for the invention are homopolymers
med en molekularvekt med en K-verdi på 60-70, fortrinnsvis 62,5 - 67 (K-verdi etter Fikenscher). Polyvinylkloriden inneholder minst én slag-modifikator som fortrinnsvis er valgt fra en av de følgende grupper: Acrylpolymerer og -sampolymerer, acrylnitril-butadien-styrol-sampolymerer, polyalfametylsterol og klorerte polyetylener. Klorerte polyetylener er særlig fordelaktige og anvendes i en mengde på minst 1 vekt-%, beregnet på hele ansatsen. Fortrinnsvis tilsettes et glidemiddel av vokstypen og fortrinnsvis anvendes såvel parafinvoks som også mindre andeler av polyetylenvoks, samt kalsiumstearat som ekstra glidemiddel. with a molecular weight with a K-value of 60-70, preferably 62.5-67 (K-value according to Fikenscher). The polyvinyl chloride contains at least one impact modifier which is preferably selected from one of the following groups: Acrylic polymers and copolymers, acrylonitrile-butadiene-styrene copolymers, polyalphamethylsterol and chlorinated polyethylenes. Chlorinated polyethylenes are particularly advantageous and are used in an amount of at least 1% by weight, calculated for the entire approach. Preferably, a lubricant of the wax type is added and preferably both paraffin wax and smaller proportions of polyethylene wax are used, as well as calcium stearate as an additional lubricant.
Eksempel 1.Example 1.
Det ble anvendt en konvensjonell Krauss Maffei KMD 125 dobbelt-skrueekstruder for fremstilling av ca. 12.000 fot (4000 m) dobbeltveggrør med dimensjon 8 tommer (20,3 cm) og med et lengdesnitt som vist i fig.5. Ekstruderen var forsynt med en sprøytedyse, en bølgeform, en oppblåseinnretning og en form-og kjøledor, som beskrevet i forbindelse med fig.1 - 3D, samt med konvensjonelle innretninger for kontinuerlig bestem-melse av sylindertemperaturen, formtemperaturen, smeltetemperaturen, kjøletemperaturen og hodetrykket. Satsen ble for-beredt i en høyeffekt-blander som en jevn og frittstrømmende tørrblanding med følgende sammensetning: A conventional Krauss Maffei KMD 125 twin-screw extruder was used for the production of approx. 12,000 feet (4,000 m) of double wall pipe measuring 8 inches (20.3 cm) and having a longitudinal section as shown in Fig.5. The extruder was provided with a spray nozzle, a wave form, an inflation device and a mold and cooling mandrel, as described in connection with fig. 1 - 3D, as well as with conventional devices for continuous determination of the cylinder temperature, the mold temperature, the melting temperature, the cooling temperature and the head pressure. The batch was prepared in a high-power mixer as a smooth and free-flowing dry mixture with the following composition:
Polyvinylkloridet var en homopolymer med en midlere molekularvekt, av en type som markedsføres under betegnelsen 225PG Tenneco Polymers, Inc., Houston, Texas, USA. Dette materiale har en relativ viskositet (1 vekt-% i zyklohexan ved 25°C) The polyvinyl chloride was a medium molecular weight homopolymer of a type marketed under the designation 225PG Tenneco Polymers, Inc., Houston, Texas, USA. This material has a relative viscosity (1% by weight in cyclohexane at 25°C)
på 2,20, en indre viskositet på 0,91 (0,2 g/100 ml zykloheksanon) og en K-verdi (etter Fikenscher) på 66,5 (0,5 g/ of 2.20, an intrinsic viscosity of 0.91 (0.2 g/100 ml cyclohexanone) and a K value (according to Fikenscher) of 66.5 (0.5 g/
100 ml zykloheksanon). Tilsetningsmiddelet var en acrylpolymer som leveres av Rohm&Haas Co., Philadelphia, Pennsylvania, USA, under betegnelsen KM-9801. 100 ml cyclohexanone). The additive was an acrylic polymer supplied by Rohm&Haas Co., Philadelphia, Pennsylvania, USA, under the designation KM-9801.
Den ytre dyseåpning 14 hadde en radiell bredde på 1,62 mm og en indre diameter på 18,28 cm. Den indre dyseåpning 16 hadde en radiell bredde på 0,73 mm og en innerdiameter på 17,67 cm. Den aksiale avstand X ifølge fig.3B mellom de to dyseåpningene var 1,97 cm, slik at forholdet mellom X og innerdiameteren i åpningen 16 var 1:8,9. Ekstruderens drivmotor ble drevet med 2000 omdreininger, hvilket gir en skruehastighet på 18 omdreininger pr. minutt. Hodetrykket begynte med 4900 psi (327,6 kg/cm 2 ) og ble holdt under 4,900 psi (343 kg/cm 2) under driften. Sylindertemperaturen var som følger: The outer nozzle opening 14 had a radial width of 1.62 mm and an inner diameter of 18.28 cm. The inner nozzle opening 16 had a radial width of 0.73 mm and an inner diameter of 17.67 cm. The axial distance X according to Fig. 3B between the two nozzle openings was 1.97 cm, so that the ratio between X and the inner diameter of the opening 16 was 1:8.9. The extruder's drive motor was driven at 2000 revolutions, which gives a screw speed of 18 revolutions per minute. minute. Head pressure started at 4,900 psi (327.6 kg/cm 2 ) and was held below 4,900 psi (343 kg/cm 2 ) during operation. The cylinder temperature was as follows:
Formlegemetemperaturene, herunder ansatsflensens, ble holdt The mold body temperatures, including the contact flange, were maintained
på minst 204°C.of at least 204°C.
Smeltetemperaturen ble holdt mellom 192°C og 193°C og temperaturen i det ekstruderte materialet ved dyseleppene var konstant i området 193,3 ? 5,56°C. Ekstruderingshastigheten ble holdt på 1040 pund/time (450 kg/time). Lufttrykket gjennom løpet 22 og i munningen 23 var 6,6 - 8,1 psi (0,46 - 0,57 kg/ cm 2). Temperaturen til doren ved enden av avstanden Z var 7 - 15°C. The melting temperature was kept between 192°C and 193°C and the temperature in the extruded material at the nozzle lips was constant in the range 193.3 ? 5.56°C. The extrusion rate was maintained at 1040 pounds/hour (450 kg/hour). The air pressure through the barrel 22 and in the mouth 23 was 6.6 - 8.1 psi (0.46 - 0.57 kg/cm 2 ). The temperature of the mandrel at the end of the distance Z was 7 - 15°C.
Det ferdige rør hadde et tverrsnitt som vist i fig.5, med en indre veggtykkelse på 1,02 mm, en ytre veggtykkelse på 0,8 mm og en radiell avstand mellom innerflaten i innerveggen og ytterflaten i ytterveggen på 9,15 mm. I slagtestforsøk ifølge US-standard STM D 2444-80 med et dreiemoment på 160 fot pund (22 mkp) oppnådde 14 av 20 prøver et dreiemoment på 80 fot punt (11 mkp) med en 20 pund (9,06 kg) vekt av typen B TUP. Ved testingen av eksterne belastningsegenskaper ved hjelp av US-test standard ASTM D 2412-77 ble det oppnådd en minimal rørstivhet på 50 psi (3,5 kg/cm 2) med 5% (0,4 tommer) avbøy-ning. I tester ifølge US-standard ASTM D 2412-77 ble prøver avbøyet 60% av den nominelle diameter. 3,8 m testprøver ble understøttet i endene og bragt til en temperatur på 58°C. The finished pipe had a cross-section as shown in Fig.5, with an inner wall thickness of 1.02 mm, an outer wall thickness of 0.8 mm and a radial distance between the inner surface of the inner wall and the outer surface of the outer wall of 9.15 mm. In impact tests to US standard STM D 2444-80 with a torque of 160 foot pounds (22 mkp) 14 out of 20 specimens achieved a torque of 80 foot pounds (11 mkp) with a 20 pound (9.06 kg) weight of the type B TUP. When testing external load characteristics using US test standard ASTM D 2412-77, a minimum pipe stiffness of 50 psi (3.5 kg/cm 2 ) with 5% (0.4 inch) deflection was achieved. In tests according to US standard ASTM D 2412-77, samples were deflected 60% of the nominal diameter. 3.8 m test specimens were supported at the ends and brought to a temperature of 58°C.
Det ble maksimalt observert en varmebøyning på 13,3 mm, idet samtlige prøver gitt tilbake til originalstrekningen ved av-kjøling til utgangstemperaturen. A maximum heat deflection of 13.3 mm was observed, with all samples returning to their original stretch upon cooling to the initial temperature.
Fig.6 viser et elektronmikroskopisk bilde i en forstørrelse på 20, av et snitt i rett vinkel på en av bølgene i den ytre slange. Selv om man klart kan se skjærevirkningen, Fig.6 shows an electron microscopic image at a magnification of 20, of a section at right angles to one of the waves in the outer hose. Although one can clearly see the cutting effect,
så vil man også bemerke at man ikke kan se noen grenselinje mellom den indre vegg og den ytre vegg, det vil si der hvor bølgedalene er forbundet med den indre slange. then you will also note that you cannot see any dividing line between the inner wall and the outer wall, i.e. where the wave valleys are connected to the inner hose.
Claims (17)
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE3513708A DE3513708C2 (en) | 1985-04-12 | 1985-04-12 | Extrusion head for producing double-walled plastic pipes with cylindrical inner pipe and cross-corrugated outer pipe |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO861377L true NO861377L (en) | 1986-10-13 |
Family
ID=6268248
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO861377A NO861377L (en) | 1985-04-12 | 1986-04-09 | PROCEDURE AND DEVICE FOR THE MANUFACTURE OF DOUBLE WALLED BEETS. |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0208055B2 (en) |
AT (1) | ATE48796T1 (en) |
BR (1) | BR8601635A (en) |
DE (2) | DE3513708C2 (en) |
DK (1) | DK167186A (en) |
FI (1) | FI861413A (en) |
NO (1) | NO861377L (en) |
Families Citing this family (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3725286A1 (en) * | 1987-07-30 | 1989-02-09 | Wilhelm Hegler | METHOD AND DEVICE FOR PRODUCING A RIB TUBE FROM PLASTIC |
DE3906752C2 (en) * | 1989-03-03 | 1997-09-04 | Pipelife Rohrsysteme Gmbh | Line pipe made of plastic, in particular for waste water |
FI83187C (en) * | 1989-10-27 | 1991-06-10 | Uponor Nv | Production line for thin plastic pipes |
DE9001467U1 (en) * | 1990-02-09 | 1990-04-19 | Unicor GmbH Rahn Plastmaschinen, 97437 Haßfurt | Plastic pipe |
DE4111229A1 (en) * | 1991-04-08 | 1992-10-15 | Wilhelm Hegler | DEVICE FOR PRODUCING PLASTIC TUBES |
GB9118970D0 (en) * | 1991-08-30 | 1991-10-23 | B & H Leicester Ltd | Tubular members and their manufacture |
DE4325021C1 (en) * | 1993-07-26 | 1995-03-02 | Unicor Rohrsysteme Gmbh | Method and device for producing finned tubes made of plastic |
DE19640928A1 (en) * | 1996-10-04 | 1998-04-09 | Ralph Peter Dr Ing Hegler | Device for the production of plastic composite pipes |
DE19835189C2 (en) * | 1998-08-04 | 2001-02-08 | Unicor Rohrsysteme Gmbh | Device for the continuous production of seamless plastic pipes |
DE102006037885A1 (en) | 2006-08-11 | 2008-02-14 | Unicor Gmbh | Spray head for a corrugator |
DE102010046501B4 (en) | 2010-09-24 | 2013-12-12 | Unitec Gmbh Technische Entwicklungen | Device or tool for the continuous production of flexible single or multi-layer and material-saving plastic corrugated pipes in conjunction with corrugated tube forming machines and rotating molds. |
CN108859054B (en) * | 2018-08-07 | 2023-12-05 | 江苏烨欣塑业有限公司 | HDPE farmland irrigation pipe preparation method, HDPE farmland irrigation pipe and manufacturing device |
CN115489091B (en) * | 2022-11-16 | 2023-01-31 | 淄博鲁华泓锦新材料集团股份有限公司 | Polymerization reaction-based polydicyclopentadiene tube continuous extrusion device and process |
CN116423791B (en) * | 2023-06-13 | 2023-08-29 | 南昌大学 | Gas-liquid auxiliary forming device and method for hydrophilic antibacterial medical microtubes |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3280430A (en) * | 1965-05-24 | 1966-10-25 | Acme Hamilton Mfg Corp | Apparatus for making corrugated plastic tubing |
AT325299B (en) * | 1967-02-27 | 1975-10-10 | Hegler Wilhelm | DEVICE FOR MANUFACTURING TUBES FROM THERMOPLASTIC PLASTIC |
US3994646A (en) * | 1974-01-25 | 1976-11-30 | Frankische Isolierrohr-Und Metallwaren Werke Gebr. Kirchner | Apparatus for producing double-walled tubes of plastic material |
FR69963E (en) * | 1974-03-22 | 1959-01-30 | Onera (Off Nat Aerospatiale) | Apparatus for counting records |
CA1083766A (en) * | 1977-02-07 | 1980-08-19 | Gerd P.H. Lupke | Apparatus for producing thermoplastic tubing |
CA1172813A (en) * | 1982-06-16 | 1984-08-21 | Lupke, Manfred A. A. | Apparatus for producing multi-walled thermoplastic tubing |
JPS6036143A (en) | 1983-08-08 | 1985-02-25 | Takiron Co Ltd | Manufacture of double wall pipe with joint section |
US4500284A (en) * | 1983-09-16 | 1985-02-19 | Lupke Manfred Arno Alfred | Forming single wall bells in double wall pipe |
JPH0636143A (en) * | 1992-07-21 | 1994-02-10 | Green Sutanpu Kk | Transaction point processor and receipt |
-
1985
- 1985-04-12 DE DE3513708A patent/DE3513708C2/en not_active Revoked
-
1986
- 1986-03-12 AT AT86103357T patent/ATE48796T1/en not_active IP Right Cessation
- 1986-03-12 DE DE8686103357T patent/DE3667632D1/en not_active Expired - Lifetime
- 1986-03-12 EP EP86103357A patent/EP0208055B2/en not_active Expired - Lifetime
- 1986-04-01 FI FI861413A patent/FI861413A/en not_active Application Discontinuation
- 1986-04-09 NO NO861377A patent/NO861377L/en unknown
- 1986-04-10 BR BR8601635A patent/BR8601635A/en not_active IP Right Cessation
- 1986-04-11 DK DK167186A patent/DK167186A/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE3513708A1 (en) | 1986-10-16 |
DE3667632D1 (en) | 1990-01-25 |
EP0208055B2 (en) | 1995-04-05 |
BR8601635A (en) | 1986-12-16 |
EP0208055A1 (en) | 1987-01-14 |
DE3513708C2 (en) | 1994-04-21 |
DK167186A (en) | 1986-10-13 |
DK167186D0 (en) | 1986-04-11 |
FI861413A0 (en) | 1986-04-01 |
FI861413A (en) | 1986-10-13 |
EP0208055B1 (en) | 1989-12-20 |
ATE48796T1 (en) | 1990-01-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4846660A (en) | Apparatus for producing double wall pipe | |
US5124109A (en) | Method for producing a double wall pipe | |
NO861377L (en) | PROCEDURE AND DEVICE FOR THE MANUFACTURE OF DOUBLE WALLED BEETS. | |
US5700493A (en) | Mold for making composite tube couplings | |
US3004285A (en) | Hollow plastic articles and their manufacture | |
EP1581378B1 (en) | Post formation profile processing | |
EP0574475B1 (en) | Method for tempering a moulding tool | |
US3677676A (en) | Apparatus for forming plastic tubing having a smooth inner wall and a corrugated outer wall | |
JP4283473B2 (en) | Apparatus for producing a blow extruded container having at least two chambers | |
US5833279A (en) | Crosslinked polyethylene tubing ends | |
US3450805A (en) | Process of cooling a blown article | |
US3980744A (en) | Extrusion of hollow articles through a lubricated die | |
US6485666B1 (en) | Post extrusion profile processing | |
GB2069924A (en) | Production of clear containers by stretch blow moulding | |
US4116607A (en) | Thread forming and neck finishing apparatus | |
US3294885A (en) | Method for blow molding thermoplastic | |
US3257482A (en) | Process for making plastic container | |
US3949042A (en) | Method and apparatus for making laminar plastic sheet material | |
JPH11508205A (en) | Method for producing thermoplastic polyolefin resin article with reduced hydrocarbon permeability | |
MXPA97006262A (en) | Process for preparing articles resin depoliolefina thermoplastic permeability dehydrocarbon reduc | |
AU732297B2 (en) | An apparatus and a method for producing an extruded hollow plastic section | |
US3320637A (en) | Apparatus for manufacturing thermoplastic pipes | |
US3695805A (en) | Forming plug for blow molding oriented articles | |
AU635470B2 (en) | Die head for plastic with barrier forming material | |
US3479422A (en) | Tubular extrusion having integral web |