NO852962L - Kobber-nikkel-tinn-kobolt legering. - Google Patents
Kobber-nikkel-tinn-kobolt legering.Info
- Publication number
- NO852962L NO852962L NO852962A NO852962A NO852962L NO 852962 L NO852962 L NO 852962L NO 852962 A NO852962 A NO 852962A NO 852962 A NO852962 A NO 852962A NO 852962 L NO852962 L NO 852962L
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- approx
- alloy
- weight
- tin
- copper
- Prior art date
Links
- 229910000531 Co alloy Inorganic materials 0.000 title description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 75
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 72
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 46
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 23
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims abstract description 19
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 claims abstract description 19
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 19
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 27
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 20
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 20
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 20
- 238000003483 aging Methods 0.000 claims description 17
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 12
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 8
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 5
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 claims description 5
- 238000005204 segregation Methods 0.000 claims description 4
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 claims 1
- 229910001128 Sn alloy Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- VRUVRQYVUDCDMT-UHFFFAOYSA-N [Sn].[Ni].[Cu] Chemical compound [Sn].[Ni].[Cu] VRUVRQYVUDCDMT-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 4
- 239000011135 tin Substances 0.000 description 16
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 description 16
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 5
- 238000001330 spinodal decomposition reaction Methods 0.000 description 5
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 3
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910018100 Ni-Sn Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018532 Ni—Sn Inorganic materials 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- YFGMICPJBPQPLZ-UHFFFAOYSA-N [Co].[Sn].[Ni].[Cu] Chemical group [Co].[Sn].[Ni].[Cu] YFGMICPJBPQPLZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 1
- 239000004035 construction material Substances 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 1
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 1
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- 229910002059 quaternary alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 1
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 1
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 description 1
- GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N tantalum atom Chemical compound [Ta] GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002023 wood Substances 0.000 description 1
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 1
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C9/00—Alloys based on copper
- C22C9/06—Alloys based on copper with nickel or cobalt as the next major constituent
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Conductive Materials (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Chemically Coating (AREA)
- Electroplating And Plating Baths Therefor (AREA)
- Contacts (AREA)
Description
Den foreliggende oppfinnelse angår kopper-baserte spinodale legeringer og spesielt kopperbaserte spinodale legeringer som også inneholder nikkel og tinn.
Ternære spinodale kopper-nikkel-tinn-legeringer er kjent på det metallurgiske fagområde. Som et eksempel beskriver US-patent 4 373 970 spinodale legeringer som inneholder fra ca.
5 til 35 vekt% nikkel, fra ca. 7 til 13 vekt% tinn og resten
kopper. De legeringer som er beskrevet i dette patent ifølge teknikkens stand, oppviser i den eldningsherdede spinodalt dekomponerte tilstand en meget ønskelig kombinasjon av mekaniske og elektriske egenskaper, d.v.s. god styrke og god elektrisk ledningsevne, og har således verdifull anvendelighet som konstruksjonsmateriale for produktartikler såsom elektriske koplinger og reléelementer. Ett spesielt ternært spinodalt legeringsmateriale som ligger innenfor rammen av det som er kjent fra US-patent 4 37 3 9 70, inneholder ca. 15 vekt% nikkel og ca. 8 vekt% tinn og selges kommersielt under handels-navnet Pfinodal (Pfizer Inc., New York, New York). Dette legeringsmateriale kombinerer en tilstrekkelig styrke for mange kommersielle anvendelser med god duktilitet og en utmerket elektrisk ledningsevne. Når det for visse andre anvendelser fordres større styrkeegenskaper enn det som fås ved Cu-15Ni-8Sn-legeringsmaterialet, kan dette virkeliggjøres ved at man øker nikkel- og tinn-nivåene innenfor områdene for de elemen-ter som er beskrevet i US-patent 4 37 3 97 0. Det er imidlertid en tendens til at denne økede styrke oppnås på bekostning av de verdifulle duktilitets- og formbarhetsegenskaper samt ledningsevne-egenskaper for elektrisitet hos den eldningsherdede spinodalt dekomponerte legering.
Andre kopper-baserte spinodale legeringer som inneholder nikkel og tinn, er beskrevet i US-patenter nr. 3 9 37 6 38, 4 012 240, 4 090 890, 4 130 421, 4 142 918, 4 260 432 og 4 406 712, og opptrykt US-patent 31 180 (et opptrykk av US-patent 4 052 2041.
Kvaternære kopper-nikkel-tinn-kobolt-legeringer er beskrevet i US-patenter 3 940 290 og 3 953 249. Disse legeringer inneholder bare 1,5-3,3% tinn og viser seg således ikke å
være spinodale legeringer. Videre lærer disse patenter ifølge teknikkens stand at koboltnivået i legeringen ikke bør over-
stige 3% for minimalisering av forringelse av duktilitet og varm bearbeidbarhet.
Japansk publisert patentsøknad nr. 5942/81 (publisert
22. januar 1981) beskriver en serie av støpte kopperbaserte kvaternære spinodale legeringer som inneholder 9 vekt% nikkel og 6 vekt% tinn, innbefattende blant annet legeringer som inneholder henholdsvis 0,5, 0,8 og 2,0 vekt% kobolt som det kvaternære element.
Det er nå blitt oppdaget at erstatning av en del av vektprosentandelen av nikkel i en spinodal kopper-nikkel-tinn-legering med en omtrentlig lik vektprosentandel av kobolt av-føder forbedret duktilitet, formbarhet (f.eks. bøybarhet) og elektrisk ledningsevne i den eldningsherdede spinodalt dekomponerte tilstand uten vesentlig nedsettelse av styrkeegenskaper i denne tilstand. Den foreliggende oppfinnelse omfatter således en ny kopperbasert spinodal legering som i det vesentlige består av fra ca. 5 til ca. 30 vekt% nikkel, fra ca. 4 til ca. 13 vekt% tinn, fra ca. 3,5 til ca. 7 vekt% kobolt og resten kopper, idet summen av nikkel- og koboltinnholdet ikke er mer enn 35 vekt%, basert på legeringen.
Av spesiell interesse er en legering ifølge oppfinnelsen hvor tinn-innholdet er fra ca. 8,5 vekt% til ca. 13 vekt% og summen av nikkel- og kobolt-innholdet er minst 20 vekt%. Denne legering gir høye styrkeegenskaper mens det opprettholdes til-fredsstillende duktilitets- og formbarhets-egenskaper samt ledningsegenskaper for elektrisitet for mange forskjellige anvendelser .
Den foreliggende oppfinnelse omfatter også en ny kopper-basert spinodal legering fremstilt ved pulvermetallurgi, som i det alt vesentlige består av fra ca. 5 til ca. 30 vekt% nikkel, fra ca. 4 til ca. 13 vekt% tinn, fra ca. 0,5 til ca. 3,5 vekt% kobolt og resten kopper. Denne legering gir en utmerket kombinasjon av styrke-, duktilitets- og formbarhets- (f.eks. bøybarhets-). egenskaper samt ledningsegenskaper for elektrisitet og har en ueldet mikrostruktur som erkarakterisert veden likeakset kornstruktur av hovedsakelig bare flatesentrert kubisk alfa-fase med en hovedsakelig ensartet dispergert konsentrasjon av tinn og praktisk talt uten tinn-segregering.
Den foreliggende oppfinnelse omfatter videre en pulver metallurgi-fremgangsmåte til fremstilling av den nye legering ifølge oppfinnelsen.
Som anvendt i det foreliggende refererer betegnelsen "spinodal legering" seg til en legering hvis kjemiske sammensetning er slik at den kan undergå spinodal dekomponering. En legering som allerede har undergått spinodal dekomponering,
er omtalt som en "eldningsherdet spinodalt dekomponert legering", en "spinodal herdet legering" eller lignende. Således refererer betegnelsen "spinodal legering" til legeringskjemi snarere enn den fysiske legeringstilstand, og en "spinodal legering" kan være, eller er kanskje ikke, på et hvilket som helst bestemt tidspunkt i en "eldningsherdet spinodalt dekomponert" tilstand.
Den spinodale legering ifølge den foreliggende oppfinnelse består i det vesentlige av kopper, nikkel, tinn og kobolt. Legeringen kan eventuelt inneholde små mengder av tilleggselementer etter ønske, f.eks. jern, magnesium, mangan, molybden, niob, tantal, vanadium, aluminium, krom, silisium, sink og zirkonium, så lenge legeringens fundamentale og nye karakteregenskaper ikke i noen vesentlig grad påvirkes ugunstig ved dette.
Den spinodale dekomponering av legeringen ifølge den foreliggende oppfinnelse er en eldningsherdningsoperasjon som ut-føres i minst ca. 15 sekunder ved en temperatur på fra ca. 260 til ca. 538°C. I hvert spesielle tilfelle fastsettes den øvre grense for dette temperaturområde hovedsakelig ved legeringens kjemiske sammensetning, mens den nedre grense for området hovedsakelig fastsettes ved beskaffenheten og omfanget av den bear-beidelse av legeringen som utføres umiddelbart før eldnings-herdningen. Spinodal dekomponering erkarakterisert veddan-nelsen av en tofase-legeringsmikrostruktur hvor den annen fase er fin-dispergert gjennom hele den første fase. Optimale mikro-strukturer oppnås når legeringen glødes og hurtig avkjøles før den eldningsherdes.
Den spinodale legering ifølge den foreliggende oppfinnelse kan fremstilles ved forskjellige kjente teknikker, innbefattende for eksempel sintring av et legeme av komprimert legeringspulver (pulvermetallurgi) eller, når koboltinnholdet er minst ca. 3,5 vekt%, støping fra en smelte (se f.eks. US-patent 3 937 638).
På grunn av at anvendelsen av støpe-fremgangsmåter har tendens til å resultere i tilstedeværelse av vesentlig tinn-segregering ved korngrensene i det spinodalt dekomponerte produkt, er anvendelsen av pulvermetallurgiske teknikker foretrukket når tinninnholdet er større enn ca. 6 vekt%.
En spesielt foretrukket pulvermetallurgi-fremgangsmåte
til fremstilling av en legering ifølge den foreliggende oppfinnelse er den som er beskrevet (for det ternære Cu-Ni-Sn-system) i US-patent 4 373 970. Det refereres til dette patent for en detaljert beskrivelse av denne fremgangsmåte, innbefattende retningslinjer for riktig utvelgelse av forskjellige driftsparametere. Det skal påpekes at denne fremgangsmåte lett kan tilpasses til fremstilling av en legering ifølge den foreliggende oppfinnelse i mange forskjellige tredimensjonale former og ikke bare i form av et bånd.
I henhold til fremgangsmåten ifølge US-patent 4 373 970, tilpasset til fremstilling av den kvaternære legering ifølge den foreliggende oppfinnelse, komprimeres et legeringspulver som inneholder passende andeler av kopper, nikkel, tinn og kobolt under dannelse av et usintret legeme med strukturell helhet og tilstrekkelig porøsitet til at det kan gjennomtrenges av en reduserende atmosfære, og fortrinnsvis med en komprimert densitet på fra ca. 70 til 95% av den teoretiske densitet, det usintrede legeme sintres, fortrinnsvis i minst ett minutt ved en temperatur på fra ca. 7 60 til ca. 1040°C, mer foretrukket fra ca. 870 til ca. 925°C, og det sintrede legeme avkjøles deretter med en hastighet på typisk minst ca. 93°C pr. minutt inntil eldningsherdningstemperatur-området for legeringen er krysset, slik at eldningsherdning og sprøhet forhindres. Som anvendt i det foreliggende innbefatter betegnelsen "legeringspulver" både blandede element-pulvere og for-legerte pulvere såvel som blandinger av disse.
Skjønt det sintrede legeme direkte kan underkastes eld-ningsherdnende spinodal dekomponering, er det foretrukket først å underkaste legeringslegemet bearbeidning (idet kald bearbeidning foretrekkes fremfor varm bearbeidning) og glødning. Før eldningsherdning kan således det sintrede legeme med fordel kald-bearbeides slik at man nærmer seg den teoretiske densitet, og deretter glødes, fortrinnsvis i minst ca. 15 sekunder ved en temperatur på fra ca. 815 til ca. 925°C, og hurtig bråkjøles etter glødning med en hastighet på typisk minst ca. 38°C pr. sekund, tilstrekkelig til å bibeholde en hovedsakelig fullstendig alfa-fase. Kvis ønskelig kan det sintrede legeringslegeme kald-bearbeides i trinn med mellomliggende glødning og hurtig avkjøling mellom nevnte trinn. Dessuten kan legeringslegemet kald-bearbeides etter den endelige glødning/avkjøling og umiddelbart før eldningsherdning på en slik måte at det oppnås en tverrsnittsareal-reduksjon på minst ca. 5%, mer foretrukket minst ca. 15%.
Varigheten av den spinodale eldningsherdnings-dekompone-ringsoperasjon bør utvelges og reguleres med omhu. Eldnings-herdningsprosessen skrider frem i sekvens gjennom tre tidsrom, d.v.s. det undereldede tidsområde, toppstyrke-eldningstidsom-rådet og endelig det overeldede tidsområde. Varigheten av disse tre faser vil selvfølgelig variere slik som eldnings-herdningstemperaturen varieres, men det samme generelle møns-ter er fremherskende. Styrkeegenskapene hos den eldningsherdede spinodalt dekomponerte legering ifølge den foreliggende oppfinnelse er høyest i toppstyrkeeldningsområdet og lavere i de undereldede og overeldede områder, mens legeringens duktilitet har tendens til å variere på motsatt måte (d.v.s. at den er lavest i toppstyrkeeldningsområdet). På den annen side har legeringens elektriske ledningsevne tendens til å øke kon-tinuerlig med eldningsherdningstiden. Den optimale eldnings-herdningstid vil avhenge av den kombinasjon av elektriske og mekaniske egenskaper man tilstreber for den legering som fremstilles, men vil vanligvis være innenfor toppstyrke-eldnings-området og ofte, særlig når høy elektrisk ledningsevne er av spesiell betydning, innenfor den siste halvdel av dette område.
For definisjonsformål er toppstyrkeeldningstiden for en bestemt legering ved en bestemt eldningsherdningstemperatur det nøyaktige eldningsherdningstidspunkt ved hvilket flytespenningen hos den spinodale herdede legering har maksimal verdi.
De følgende eksempler illustrerer oppfinnelsen, men skal ikke forstås som begrensende for denne.
EKSEMPLER 1- 6
Element-pulvere ble blandet i de andeler som er angitt
i Tabell I for de seks eksempler, og deretter komprimert til rektangulære staver med dimensjoner 76,2 x 12,7 x 3,18 mm med ca. 85% av teoretisk densitet. Hver stav ble sintret i en atmosfære av dissosiert ammoniakk i ca. 60 minutter ved 885°C og deretter i ca. 30 minutter ved 954,4°C, avkjølt hurtig mens de fremdeles var under den reduserende atmosfære for for-hindring av eldningsherdning og sprøhet, kaldvalset i minst fire trinn (med intermitterende homogenisering eller glødning i den reduserende atmosfære) til en tykkelse på 0,254 mm, oppløsningsglødet i 5 minutter ved 898,9°C i den reduserende atmosfære og bråkjølt hurtig i olje. Hver stav ble deretter eldningsherdet i den omgivende atmosfære ved de tids/temperatur-betingelser som er oppført i Tabell I, idet eldningsherdningstiden i hvert eksempel omtrent svarte til toppstyrkeeldningstiden ved den angitte eldningsherdningstemperatur, og deretter avkjølt til omgivelsestemperatur. Flytespenningen, den maksimale sanne strekkspenning, prosentvis bruddforlengelse og elektrisk ledningsevne hos de resulterende seks spinodalt dekomponerte prøver ble målt og er også oppført i Tabell I.
Dataene i Tabell I viser klart at erstatning av en mindre del nikkel i en eldningsherdet sponidalt dekomponert kopper-nikkel-tinn-legering med en lik vekt av kobolt tilveiebringer et hjelpemiddel til en vesentlig økning av legeringens duktilitet og elektriske ledningsevne uten at man i noen vesentlig grad forandrer legeringens styrkeegenskaper.
Claims (10)
1. Kopper-basert spinodal legering bestående i det alt vesentlige av fra ca. 5 til ca. 30 vekt% nikkel, fra ca. 4 til ca.
13 vekt% tinn, fra ca. 3,5 til ca. 7 vekt% kobolt og resten kopper, idet summen av nikkel- og koboltinnholdet ikke er større enn 35 vekt%, basert på legeringen.
2. Legering ifølge krav 1, hvor tinn-innholdet er fra ca. 8,5 til ca. 11 vekt% og nikkelinnholdet er fra ca. 20 til ca. 25 vekt%.
3. Legering ifølge krav 1 med en ueldet mikrostruktur, karakterisert ved en likeakset kornstruktur av hovedsakelig bare flatesentrert kubisk alfa-fase med en hovedsakelig ensartet dispergert konsentrasjon av tinn og praktisk talt uten tinn-segregering.
4. Legering ifølge krav 1, hvor tinninnholdet er fra ca. 6 til ca. 8,5 vekt% og summen av nikkel- og koboltinnholdet ikke er større enn 20 vekt%, basert på legeringen.
5. Kopperbasert spinodal legering fremstilt ved pulvermetallurgi og som i det vesentlige består av fra ca. 5 til ca.
30 vekt% nikkel, fra ca. 4 til ca. 13 vekt% tinn, fra ca. 0,5 til ca. 3,5 vekt% kobolt og resten kopper, idet legeringen har en ueldet mikrostruktur, karakterisert ved en likeakset kornstruktur av hovedsakelig bare flatesentrert kubisk alfa-fase med en hovedsakelig ensartet dispergert konsentrasjon av tinn og praktisk talt uten tinn-segregering.
6. Legering ifølge krav 5, hvor tinninnholdet er minst ca.
6 vekt%.
7. Legering ifølge krav 3 eller 5 med en ueldet mikrostruktur, karakterisert ved at den praktisk talt er uten korngrense-utfelling.
8. Fremgangsmåte til fremstilling av et kopperbasert spinodalt legeringslegeme, som omfatter:
(a) det tilveiebringes et kopperbasert legeringspulver som inneholder fra ca. 5 til ca. 30 vekt% nikkel, fra ca. 4 til ca. 13 vekt% tinn, fra ca. 0,5 til ca. 7 vekt% kobolt og resten kopper, idet summen av nikkel- og koboltinnholdet ikke er større enn 35 vekt%, basert på pulveret;
(b) legeringspulveret komprimeres under dannelse av et usintret legeme med strukturell helhet og tilstrekkelig porø-sitet til at det kan gjennomtrenges av en reduserende atmosfære ;
(c)_ det usintrede legeme sintres i den reduserende atmosfære under dannelse av en metallurgisk binding; og (d) det sintrede legeme avkjøles ved en hastighet som er slik at eldningsherdning og sprøhet forhindres.
9. Fremgangsmåte ifølge krav 8, som i tillegg omfatter:
(e) det sintrede legeme bearbeides til en hovedsakelig fullstendig kompakt tilstand; og
(f) det bearbeidede legeme glø des og bråkjøles med en
hastighet som er tilstrekkelig til at det bibeholdes en hovedsakelig fullstendig alfa-fase.
10. Fremgangsmåte til fremstilling av et kopperbasert spinodalt legeringslegeme, som omfatter:
(a) det tilveiebringes et kopperbasert legeringspulver som inneholder fra ca. 5 til ca. 30 vekt% nikkel, fra ca. 4 til ca. 13 vekt% tinn, fra ca. 0,5 til ca. 7 vekt% kobolt og resten kopper;
(b) legeringspulveret komprimeres under dannelse av et usintret legeme med strukturell helhet og tilstrekkelig porø-sitet til at det kan gjennomtrenges av en reduserende atmosfære ;
(c) det usintrede legeme sintres i den reduserende atmosfære under dannelse av en metallurgisk binding;
(d) det sintrede legeme varm-bearbeides til en praktisk talt fullstendig kompakt tilstand; og
(e) det varra-bearbeidede legeme avkjøles hurtig med en hastighet som er tilstrekkelig til at det bibeholdes en hovedsakelig fullstendig alfa-fase.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US06/634,516 US4525325A (en) | 1984-07-26 | 1984-07-26 | Copper-nickel-tin-cobalt spinodal alloy |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO852962L true NO852962L (no) | 1986-01-27 |
Family
ID=24544116
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO852962A NO852962L (no) | 1984-07-26 | 1985-07-25 | Kobber-nikkel-tinn-kobolt legering. |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4525325A (no) |
EP (1) | EP0171223B1 (no) |
JP (1) | JPS6141739A (no) |
KR (1) | KR900006702B1 (no) |
AT (1) | ATE44291T1 (no) |
BR (1) | BR8503537A (no) |
CA (1) | CA1257788A (no) |
DE (1) | DE3571255D1 (no) |
MX (1) | MX167171B (no) |
NO (1) | NO852962L (no) |
ZA (1) | ZA855606B (no) |
Families Citing this family (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4732625A (en) * | 1985-07-29 | 1988-03-22 | Pfizer Inc. | Copper-nickel-tin-cobalt spinodal alloy |
BR8606279A (pt) * | 1985-12-19 | 1987-10-06 | Pfizer | Processo para a preparacao de um artigo de liga espinodal a base de cobre distinto e artigo de manufatura |
GB9008957D0 (en) * | 1990-04-20 | 1990-06-20 | Shell Int Research | Copper alloy and process for its preparation |
FR2661922B1 (fr) * | 1990-05-11 | 1992-07-10 | Trefimetaux | Alliages de cuivre a decomposition spinodale et leur procede d'obtention. |
US6716292B2 (en) | 1995-06-07 | 2004-04-06 | Castech, Inc. | Unwrought continuous cast copper-nickel-tin spinodal alloy |
AUPO084796A0 (en) * | 1996-07-04 | 1996-07-25 | Comalco Aluminium Limited | 6xxx series aluminium alloy |
US6412942B1 (en) * | 2000-09-15 | 2002-07-02 | Ultimate Clip, Inc. | Eyeglass accessory frame, eyeglass device, and method of forming a magnetic eyeglass appliance |
JP5635382B2 (ja) * | 2010-12-08 | 2014-12-03 | 住友電気工業株式会社 | 高耐食性を有する金属多孔体の製造方法 |
EP2650393A4 (en) | 2010-12-08 | 2015-02-25 | Sumitomo Electric Industries | POROUS METALLIC BODY HAVING HIGH CORROSION RESISTANCE AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME |
JP5735265B2 (ja) * | 2010-12-08 | 2015-06-17 | 住友電気工業株式会社 | 高耐食性を有する金属多孔体の製造方法 |
US10246335B2 (en) | 2016-05-27 | 2019-04-02 | Baker Hughes, A Ge Company, Llc | Methods of modifying surfaces of diamond particles, and related diamond particles and earth-boring tools |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3937638A (en) * | 1972-10-10 | 1976-02-10 | Bell Telephone Laboratories, Incorporated | Method for treating copper-nickel-tin alloy compositions and products produced therefrom |
CA1042769A (en) * | 1974-07-11 | 1978-11-21 | Michael J. Pryor | Copper base alloys and process |
DE2620733C2 (de) * | 1976-05-11 | 1978-03-23 | W.C. Heraeus Gmbh, 6450 Hanau | Verwendung von Legierungen auf Kupfer-Basis für dentaltechnische Zwecke |
US4130421A (en) * | 1977-12-30 | 1978-12-19 | Bell Telephone Laboratories, Incorporated | Free machining Cu-Ni-Sn alloys |
JPS565942A (en) * | 1979-06-29 | 1981-01-22 | Furukawa Kinzoku Kogyo Kk | High-strength high-ductility copper alloy |
US4373970A (en) * | 1981-11-13 | 1983-02-15 | Pfizer Inc. | Copper base spinodal alloy strip and process for its preparation |
JPS5942A (ja) * | 1983-03-23 | 1984-01-05 | 幸栄電子工業株式会社 | 胎児心拍自動解析装置 |
-
1984
- 1984-07-26 US US06/634,516 patent/US4525325A/en not_active Expired - Fee Related
-
1985
- 1985-07-23 DE DE8585305216T patent/DE3571255D1/de not_active Expired
- 1985-07-23 EP EP85305216A patent/EP0171223B1/en not_active Expired
- 1985-07-23 AT AT85305216T patent/ATE44291T1/de active
- 1985-07-24 CA CA000487379A patent/CA1257788A/en not_active Expired
- 1985-07-25 BR BR8503537A patent/BR8503537A/pt unknown
- 1985-07-25 MX MX005841A patent/MX167171B/es unknown
- 1985-07-25 KR KR1019850005319A patent/KR900006702B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1985-07-25 NO NO852962A patent/NO852962L/no unknown
- 1985-07-25 ZA ZA855606A patent/ZA855606B/xx unknown
- 1985-07-26 JP JP16564085A patent/JPS6141739A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0171223A1 (en) | 1986-02-12 |
MX167171B (es) | 1993-03-09 |
ZA855606B (en) | 1987-03-25 |
DE3571255D1 (de) | 1989-08-03 |
JPS6141739A (ja) | 1986-02-28 |
US4525325A (en) | 1985-06-25 |
CA1270381C (no) | 1990-06-19 |
KR860001206A (ko) | 1986-02-24 |
EP0171223B1 (en) | 1989-06-28 |
ATE44291T1 (de) | 1989-07-15 |
CA1257788A (en) | 1989-07-25 |
BR8503537A (pt) | 1986-04-22 |
KR900006702B1 (ko) | 1990-09-17 |
JPH0238652B2 (no) | 1990-08-31 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4073667A (en) | Processing for improved stress relaxation resistance in copper alloys exhibiting spinodal decomposition | |
US4260432A (en) | Method for producing copper based spinodal alloys | |
CA1208042A (en) | Rhenium-bearing copper-nickel-tin alloys | |
US3937638A (en) | Method for treating copper-nickel-tin alloy compositions and products produced therefrom | |
US4657601A (en) | Thermomechanical processing of beryllium-copper alloys | |
CA2710311A1 (en) | Copper-nickel-silicon alloys | |
NO852962L (no) | Kobber-nikkel-tinn-kobolt legering. | |
US4406712A (en) | Cu-Ni-Sn Alloy processing | |
US4711761A (en) | Ductile aluminide alloys for high temperature applications | |
US2137282A (en) | Copper alloys | |
CA1038205A (en) | Low expansion iron-nickel based alloys | |
JPS6326191B2 (no) | ||
US3880678A (en) | Processing copper base alloy | |
US4732625A (en) | Copper-nickel-tin-cobalt spinodal alloy | |
CA1119920A (en) | Copper based spinodal alloys | |
US6059905A (en) | Process for treating a copper-beryllium alloy | |
US2943960A (en) | Process for making wrought coppertitanium alloys | |
EP0476043B1 (en) | Improved nickel aluminide alloy for high temperature structural use | |
US4148635A (en) | High temperature softening resistance of alloy 688 and modified 688 through the addition of Nb | |
JPS60180637A (ja) | 耐応力腐蝕割れ性に優れた高強度Al−Ζn−Mg系アルミニウム合金鍛造材の製造方法 | |
US3640781A (en) | Two-phase nickel-zinc alloy | |
US3985589A (en) | Processing copper base alloys | |
US6319340B1 (en) | Ti-V-A1 based superelasticity alloy and process for preparation thereof | |
US3017268A (en) | Copper base alloys | |
US2137283A (en) | Copper alloys |