NO811344L - Fremgangsmaate ved utvinning av magnesium fra en dampblanding - Google Patents
Fremgangsmaate ved utvinning av magnesium fra en dampblandingInfo
- Publication number
- NO811344L NO811344L NO811344A NO811344A NO811344L NO 811344 L NO811344 L NO 811344L NO 811344 A NO811344 A NO 811344A NO 811344 A NO811344 A NO 811344A NO 811344 L NO811344 L NO 811344L
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- magnesium
- temperature
- liquid
- vaporous
- vaporous mixture
- Prior art date
Links
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 104
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 title claims description 104
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 title claims description 93
- 239000000203 mixture Substances 0.000 title claims description 34
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 30
- 229940091250 magnesium supplement Drugs 0.000 claims description 91
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 37
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 claims description 27
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 26
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 26
- 229960000869 magnesium oxide Drugs 0.000 claims description 24
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 24
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims description 19
- 230000008016 vaporization Effects 0.000 claims description 8
- 238000009834 vaporization Methods 0.000 claims description 8
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims description 7
- TWRXJAOTZQYOKJ-UHFFFAOYSA-L Magnesium chloride Chemical compound [Mg+2].[Cl-].[Cl-] TWRXJAOTZQYOKJ-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 4
- 229910001629 magnesium chloride Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 description 13
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 13
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 11
- 238000010405 reoxidation reaction Methods 0.000 description 7
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 6
- 239000000047 product Substances 0.000 description 6
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 6
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 5
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 2
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 239000011541 reaction mixture Substances 0.000 description 2
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VTKBPXUBWYAVCB-UHFFFAOYSA-N O=C=[Mg] Chemical compound O=C=[Mg] VTKBPXUBWYAVCB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 239000008246 gaseous mixture Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 239000002243 precursor Substances 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 239000000376 reactant Substances 0.000 description 1
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B5/00—General methods of reducing to metals
- C22B5/02—Dry methods smelting of sulfides or formation of mattes
- C22B5/16—Dry methods smelting of sulfides or formation of mattes with volatilisation or condensation of the metal being produced
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B26/00—Obtaining alkali, alkaline earth metals or magnesium
- C22B26/20—Obtaining alkaline earth metals or magnesium
- C22B26/22—Obtaining magnesium
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geology (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
- Transition And Organic Metals Composition Catalysts For Addition Polymerization (AREA)
Description
Oppfinnelsen angår en carbotermisk prosess for fremstilling av magnesium fra magnesiumoxyd. Nærmere bestemt tilveiebringes det ved oppfinnelsen et middel for sterkt å minske tilbakeoxydasjonen av magnesiumdamp med carbonmonoxyd efter hvert, som ovnsgassene avkjølesf>hvilket hittil har hindret en fremgangsrik kommersiell utvikling av en carbotermisk magnesiumprosess.
Det har lenge vært erkjent blant fagfolk innen dette tekniske område at fremstilling av magnesium fra magnesiumoxyd ved reduksjon med carbon i en lysbueovn er teoretisk den mest effektive og rimeligste metode for kommersiell fremstilling av magnesium. Mer spesielt byr den på en lang rekke fordeler sammenlignet med metallotermiske prosesser hvor et reduksjonsmiddel, som silicium eller aluminium, krever en kostbar forhåndsprosess som krever elektrisk energi. Ved den carbotermiske prosess utsettes det magnesium-oxydholdige råmateriale for høytemperaturreduksjon med carbon i en lysbueovn.. Det opprinnelig fremstilte produkt omfatter en dampformig blanding: som teoretisk utgjøres av en tilnærmet 50:50 blanding av magnesiumdamp og carbonmonoxydgass. Termodynamiske beregninger for reaksjonen viser at den teoretiske likevektsreaksjonstemperatur ved atmosfæretrykk er ca. 1875°C, og for å kunne utføre reaksjonen med
en rimelig hastighet har det vist seg nødvendig å anvende temperaturer av ca. 2000°C. Denne termodynamiske begren-sning er uønsket da den forårsaker ekstreme vanskeligheter ved avkjøling av ovnsgassene ned til likevektstemperaturen av ca. 1875°C hurtig nok til å hindre en for sterk reoxyda-sj.on av magnesium ved omsetning med carbonmonoxyd under dannelse av magnesiumoxyd. Den angjeldende reaksjon som er
"reversibel som vist
når likevekt ved ca. 1875°C ved atmosfæretrykk for CO og for-løper kraftig henimot oxydasjon av magnesium dersom den gass-formige blanding av Mg og CO avkjøles under denne temperatur, og over 1875°C til arbeidstemperaturen av ca. 2000°C forløper
reaksjonen hurtig mot høyre slik at det fås en i det vesentlige fullstendig reduksjon av magnesiumoxydet under dannelse av magnesiumdamp■og carbonmonoxyd.
Det har nu imidlertid vist seg at ved temperaturer under ca. 1875°C avtar hastigheten for reoxydasjon av magnesiumdamp med carbonmonoxyd hurtig med temperaturen i en slik grad at reaksjonshastigheten ved 1500°C er mindre enn 1% av hastigheten ved likevektstemperaturen av 1875°C,
og ved en temperatur av 1100°C som er litt over duggpunktet, finner i det vesentlige ingen reoxydasjon av magnesium sted forutsatt at magnesiumdampen kondenseres hurtig.
Tidligere forsøk på å avkjøle reaksjonsproduktet fra den carbotermiske reaksjon omfattende magnesium og carbonmonoxyd ned til den temperatur hvor reoxydasjon blir uvesentlig, har vært uten tilfredsstillende resultat. Det er blitt foreslått å anvende en lang rekke forskjellige kjøle-midler, omfattende methangass, fast pulverformig magnesium og en strøm av forholdsvis kaldt (650-670°C) flytende magnesium. Selv om det er blitt foreslått å anvende disse kjølemidler i mengder som er tilstrekkelige til å ekstra-here den nødvendige varme til at det fordampede magnesium vil avkjøles ned til det punkt hvor en uvesentlig reoxydasjon finner sted, har hvert forsøk vært uten fremgang da den erholdte avkjøling er for langsom. Dette innebærer at hvert av disse forsøk gir en slik avkjølingshastighet at det fordampede magnesium får en vesentlig oppholdstid innen temperaturområdet mellom 1875 og 1500°C. Da det fordampede magnesium i løpet av oppholdstiden innen temperaturområdet 1875-1500°C befinner seg i intim kontakt med carbonmonoxyd, finner en vesentlig reoxydasjon sted i en slik grad at disse prosesser blir uøkonomiske og kommersielt uaksepter-bare.
Det ville være sterkt ønsket å kunne tilveiebringe en carbotermisk prosess for fremstilling av magnesium fra magnesiumoxyd, hvor fordampet magnesium kan utvinnes uten vesentlig reoxydasjon. Det ville dessuten være sterkt ønsket å kunne tilveiebringe en slik prosess hvor oppholdstiden for det fordampede magnesiumprodukt i kontakt med carbonmonoxyd innen temperaturområdet 1875-1500°C blir minimal. Det ville dessuten være sterkt ønsket å kunne tilveiebringe en slik fremgangsmåte hvor i det vesentlige rent magnesium utvinnes direkte fra den dampformige produktgass.
Ved den foreliggende oppfinnelse tilveiebringes en fremgangsmåte ved avkjøling av et dampformig produkt som inneholder carbonmonoxyd og dampformig magnesium, ned til en temperatur hvor liten eller ingen reaksjon mellom magnesiumet og carbonmonoxydet finner sted. Dessuten, tilveiebringes ved oppfinnelsen et middel for å avkjøle dampformig magnesium tilstrekkelig hurtig til at en carbotermisk prosess kan anvendes, hvor magnesiumdampen fremstilles fra et magnesiumoxydholdig tilførselsmateriale og et carbonholdig reduksjonsmiddel i nærvær av en elektrisk lysbue som dannes av elektroder. Midler for avkjøling av det dampformige magnesium omfatter flytende magnesium med en temperatur nær fordampningstemperaturen for magnesium, i tilstrekkelige mengder til å avkjøle det dampformige magnesium i det vesentlige øyeblikkelig ned til magnesiumets fordampningstemperatur av ca. 1100°C. Denne avkjølingsmetode kan suppleres med tilførsel av inert gass i blanding med dampen som inneholder dampformig magnesium. Dessuten kan denne metode suppleres med et annet avkjølingstrinn efter avkjølingen med flytende magnesium, hvor et flussmiddel for magnesium sprøytes inn i.det dampformige magnesium for å komme i intim kontakt med dette.
På Fig. 1 er skjematisk vist en utførelsesform ifølge oppfinnelsen, og på
Fig. 2 er skjematisk vist en annen utførelsesform av oppfinnelsen.
Ifølge Fig. 1 anvendes ved utførelsen av den foreliggende fremgangsmåten en ovn 10 med elektroder 12 som strekker seg inn i reaksjonslaget 14 som hovedsakelig utgjøres av magnesiumoxyd og et carbonholdig reduksjonsmateriale, som koks. Magnesiumoxydet og koksen innføres i ovnen 10 via en kanal 16 som også er forsynt med en anordning for å stenge kanalen mot atmosfæren under reaksjonen. Reaksjonslaget 14 hviler på herden 18. Når det er ønsket å igangsette og opp- rettholde en reaksjon i reaksjonslaget, dannes elektriske lysbuer mellom elektrodene 12 for å bevirke reaksjon mellom magnesiumoxyd og carbonet under dannelse av magnesiumdamp og carbonmonoxyd. Under reaksjonen stiger den dampformige blanding som omfatter magnesium og carbonmonoxyd, henimot toppen av ovnen og kommer ut av denne gjennom en åpning 20. Ved åpningen 20 har den dampformige blanding vanligvis en temperatur av 2 200-1900°C. Den dampformige blandings temperatur befinner seg således innen et tilstrekkelig høyt område til at det vil forekomme liten eller ingen tilbakereaksjon mellom det dampformige magnesium og carbonmonoxydet. Før den dampformige blanding av magnesium og carbonmonoxyd avkjøles til en temperatur under ca. 1900°C, bringes den i kontakt med smeltet magnesium som oppvarmes til en temperatur mellom 8 0 00 og 1100°C, fortrinnsvis mellom 1000° og 1100°C, i et varmeapparat 22 og derefter innføres i åpningen 2 0 for i denne å komme i intim kontakt med den dampformige blanding. For å oppnå en intim kontakt mellom det flytende magnesium og den dampformige blanding innføres det flytende magnesium i form av en dusj. Dessuten innføres det flytende magnesium under slike betingelser at i det vesentlige alt flytende magnesium fordampes samtidig som den temperatur som det fordampede magnesium senere oppvarmes til av den dampformige blanding av magnesiumcarbonmonoxyd, holdes så lav som mulig. Ved å arbeide på denne måte fås vesentlige fordeler sammenlignet med de tidligere forslag, hvor avkjøling ble utført med flytende magnesium i forholdsvis avkjølt til-stand, f.eks. 650-670°C. Ved å arbeide på den her beskrevne måte vil den varmemengde som fjernes fra den dampformige blanding av magnesium og carbonmonoxyd være i det vesentlige lik fordampningsvarmen for det innførte flytende magnesium, snarere enn at det her utelukkende settes lit til en reduksjon av varmen ved overføring av følbar varme fra den dampformige blanding til det flytende magnesium. Fordi fordampningsvarmen anvendes.for å avkjøle den dampformige blanding, som her beskrevet, får den dampformige blanding som fjernes fra ovnen 10, i det vesentlige øyeblikkelig en lavere temperatur som tilnærmet er lik magnesiumets duggpunkt, dvs. under ca. 1500°C, fortrinnsvis under ca. 1100°C, og helst mellom 1050 og 1150°C. I mot-setning hertil fås ved kjente metoder hvor flytende magnesium med lav temperatur anvendes, ikke den ønskede i det vesentlige øyeblikkelige temperatursenkning for den dampformige blanding da disse metoder er basert på en økning i det flytende magnesiumkjølemiddels følbare varme som gir en langt langsommere varmefjernelseshastighet enn fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen som er basert på fordampningsvarmen for det flytende magnesium. Det tilveiebringes derfor ved oppfinnelsen en fremgangsmåte hvor temperaturen for det flytende magnesium senkes fra et høytemperaturområde innenfor hvilket i det vesentlige ingen tilbakereaksjon mellom carbonmonoxyd og magnesium finner sted, til et vesentlig lavere temperaturområde.innenfor hvilket liten eller ingen tilbakereaksjon for magnesiumdamp finner sted. Magnesiumet som. har en temperatur innen dette lavere tempe^aturområde, kan derefter avkjøles med langsommere hastighet under ut-nyttelse av overføring av følbar varme for å kondensere og utvinne magnesiumet.
Den dampformige blanding som fås fra det opprinnelige kjøletrinn, overføres fra åpningen 20 via en ledning 24 inn i et vaskétårn 26. I vasketårnet 26 kommer den dampformige blanding som omfatter magnesium og carbonmonoxyd, i kontakt
c
med et smeltet flussmiddel for magnesium, som et vanlig magnesiumkloridmateriale.
Bemerk at flussmiddel nr. 1 har et smeltepunkt under 400°C og en høy flytbarhet.
Det er velkjent at flussmidler anvendes for å skille forurensninger, som ureagert magnesiumoxyd, fra magnesiumet. En produktgass som er rik på carbonmonoxyd og inneholder lite eller intet magnesium, fjernes fra vasketårnet 26 via en ledning 29. Det fremgår av Fig. 1 at smeltet flussmiddel kommer inn i vasketårnet 26 via ledninger 28 og 30 og at det fra dette sted kommer inn i en ledning 32 som er forsynt med en lang rekke sprøytemunnstykker. Det smeltede flussmiddel har som regel en temperatur av 400-500°C for å bevirke en ytterligere temperatursenkning for det dampformige magnesium slik at dette blir kondensert under dannelse av en væske. Det flytende magnesium og det smeltede flussmiddel strømmer nedad gjennom vasketårnet 26 til en kontakt-skjerm 34 hvorfra væsken strømmer inn i en beholder 36. I denne skilles det flytende magnesium i et toppskikt 38 som flyter på et bunnskikt 40 som omfatter flussmidlet. Typiske utjevningstemperaturer i beholderen 36 for magnesium og det smeltede flussmiddel er mellom 700 og 750°C. Det flytende magnesium fjernes gjennom en ledning 42 for ytterligere behandling, som i et støperi 44 for å støpe magnesium-blokker. Det smeltede flussmiddel 40 fjernes via en ledning 46 og overføres til en varmeveksler 48, slik at flussmidlet kan avkjøles til ønsket temperatur, og ledes via en ledning
50 og ledningene 28 og 30 for ytterligere anvendelse for kontakt med det dampformige magnesium. I varmeveksleren 48 avkjøles flussmidlet, f.eks. ved vanlig varmeveksling mot vann som kommer inn i varmeveksleren 48 via en ledning 52
og forlater varmeveksleren 48 som en strøm via en ledning 54.
På Fig. 2 er den foreliggende fremgangsmåte vist. skjematisk uten at et vasketårn anvendes. For utførelse av fremgangsmåten anvendes en reaktor 10 som er forsynt med elektroder 12. Koks- og magnesiumoxydreaktantene innføres i reaktoren 10 via en åpning 16 for.å danne et reaksjons-lag 14. Dette hviler på en herd 18. Når det er ønsket å utføre en reaksjon mellom koksen og magnesiumoxydet ved en temperatur mellom 1900 og 2200°C, tilføres elektrisk kraft til elektrodene 12 slik at det mellom disse dannes en lysbue. Det dampformige reaksjonsprodukt som omfatter magnesium og carbonmonoxyd, stiger opp fra reaksjonslaget 14 og forlater reaktoren 10 via en åpning 60. Den dampformige blanding som forlater reaktoren 10, har en temperatur av 1900-2200°C, dvs. et temperaturområde innenfor hvilket liten eller ingen tilbakereaksjon for carbonmonoxyd og magnesiumet finner sted. Denne dampformige blanding bringes i kontakt med smeltet magnesium som via en ledning 6 2 kommer inn gjennom åpningen 60 med en temperatur nær dets fordampningstemperatur, som forklart ovenfor, før den dampformige reaksjonsblanding får avkjøle til et temperaturområde innenfor hvilket en vesentlig tilbakereaksjon mellom magnesium og carbonmonoxyd finner sted. Som nevnt ovenfor bevirker kontakten mellom den dampformige reaksjonsblanding og det smeltede magnesium at den dampformige blandings temperatur senkes tilnærmet til magnesiumets duggpunkt, dvs. til under ca. 1100°C. Den erholdte dampformige. blanding som inne holder magnesium og carbonmonoxyd, kommer inn i et dusj-kammer 64 i hvilket den bringes i kontakt med en dusj av smeltet flussmiddel som har den virkning at det fjerner forurensninger fra magnesiumproduktet og bevirker at magnesiumdampen kondenserer til flytende magnesium. Det flytende magnesium danner et flytelag 6 6 på det flytende flussmiddel 68. Det flytende flussmiddels og det flytende magnesiums temperatur er i alminnelighet 700-750°C. Det ukondenserte carbonmonoxyd fjernes fra kammeret 6 4 via en ledning 70 for ytterligere anvendelse efter ønske, f.eks. som brensel. Det flytende magnesium fjernes fra magnesium-laget 66 via en ledning 72 for ytterligere behandling, f.eks. for fremstilling av blokker i et støperi 74. Det smeltede flussmiddel 68 overføres til en varmeveksler<76>via- en ledning 78 i hvilken det avkjøles til en temperatur av 400-700°C for via en ledning 80 å resirkuleres til dusj-kammeret 64. En hvilken som helst vanlig varmeveksler 76 kan anvendes, f.eks, en varmeveksler hvor kaldt vann kommer inn via en ledning 82 og fra hvilken damp fjernes via en ledning 84.
Claims (9)
1. Fremgangsmåte ved utvinning av magnesium fra en dampformig blanding som omfatter magnesium og carbonmonoxyd og har en temperatur over den temperatur ved hvilken en vesentlig reaksjon mellom magnesium og carbonmonoxyd finner sted,
karakterisert ved at den dampformige blanding bringes i kontakt med flytende magnesium som er blitt oppvarmet til en temperatur nær dets fordampningstemperatur, for derved å fordampe en vesentlig andel av det flytende ■magnesium og for i det vesentlige øyeblikkelig å senke den dampformige blandings temperatur tilnærmet til fordampningstemperaturen for flytende magnesium, hvorefter den dampformige blanding avkjøles for å kondensere magnesiumet.
2. Fremgangdsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at det flytende magnesium innføres med en temperatur av 1000-1100°C.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at den dampformige blanding bringes i kontakt med et flytende flussmiddel for magnesium efter at den dampformige blanding er blitt bragt i kontakt med flytende magnesium, for derved å kondensere dampformig magnesium.
4. Fremgangsmåte ifølge krav 1-3, karakterisert ved at en inert gass blandes med den dampformige blanding før denne blandes med flytende magnesium, idet den inerte gass har en temperatur over den temperatur ved hvilken en vesentlig reaksjon mellom magnesium og carbonmonoxyd i blanding med hverandre finner sted.
5. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at inert gass blandes med den dampformige blanding efter at denne er blitt bragt i kontakt "med flytende magnesium.
6. Fremgangsmåte ifølge krav 3, karakterisert ved at det smeltede flussmiddel omfatter magnesiumklorid.
7. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert , ved at den dampformige blanding bringes i kontakt med en dusj av flytende magnesium med en temperatur av 800-1100°C slik at i det vesentlige alt flytende magnesium fordampes til en temperatur under ca. 1500°C, og at den dampformige blanding med redusert temperatur bringes i kontakt med et smeltet flussmiddel for magnesium for å kondensere magnesiumet.
8. Fremgangsmåte ifølge krav 7, karakterisert ved at en inert gass blandes med den dampformige blanding før denne blandes med flytende magnesium, idet den inerte gass har en temperatur av ca. 1900°C.
9. Fremgangsmåte ifølge krav 7, karakterisert ved at en inert gass blandes med den dampformige blanding efter at denne er blitt bragt i kontakt med flytende magnesium.
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/124,706 US4290804A (en) | 1980-02-26 | 1980-02-26 | Method for producing magnesium |
| NO811344A NO811344L (no) | 1980-02-26 | 1981-04-21 | Fremgangsmaate ved utvinning av magnesium fra en dampblanding |
| AU69764/81A AU6976481A (en) | 1980-02-26 | 1981-04-23 | Method for producing magnesium |
| EP81103070A EP0063620A1 (en) | 1980-02-26 | 1981-04-23 | Process for producing magnesium |
| JP56068375A JPS57185939A (en) | 1980-02-26 | 1981-05-08 | Manufacture of magnesium |
| FR8109343A FR2505363A1 (fr) | 1980-02-26 | 1981-05-11 | Procede d'extraction du magnesium d'une composition gazeuse comprenant des vapeurs de magnesium et du monoxyde de carbone |
Applications Claiming Priority (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/124,706 US4290804A (en) | 1980-02-26 | 1980-02-26 | Method for producing magnesium |
| NO811344A NO811344L (no) | 1980-02-26 | 1981-04-21 | Fremgangsmaate ved utvinning av magnesium fra en dampblanding |
| AU69764/81A AU6976481A (en) | 1980-02-26 | 1981-04-23 | Method for producing magnesium |
| EP81103070A EP0063620A1 (en) | 1980-02-26 | 1981-04-23 | Process for producing magnesium |
| JP56068375A JPS57185939A (en) | 1980-02-26 | 1981-05-08 | Manufacture of magnesium |
| FR8109343A FR2505363A1 (fr) | 1980-02-26 | 1981-05-11 | Procede d'extraction du magnesium d'une composition gazeuse comprenant des vapeurs de magnesium et du monoxyde de carbone |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO811344L true NO811344L (no) | 1982-10-22 |
Family
ID=34812388
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO811344A NO811344L (no) | 1980-02-26 | 1981-04-21 | Fremgangsmaate ved utvinning av magnesium fra en dampblanding |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4290804A (no) |
| EP (1) | EP0063620A1 (no) |
| JP (1) | JPS57185939A (no) |
| AU (1) | AU6976481A (no) |
| FR (1) | FR2505363A1 (no) |
| NO (1) | NO811344L (no) |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0075836A3 (en) * | 1981-09-21 | 1985-08-14 | Julian M. Avery | Process for recovering magnesium |
| US4949781A (en) * | 1989-03-20 | 1990-08-21 | Smc O'donnell Inc. | Cooling apparatus |
| US5658367A (en) * | 1995-09-14 | 1997-08-19 | Reactive Metals & Alloys Corporation | Method of manufacturing magnesium powder from magnesium crown |
| US5782952A (en) * | 1996-08-30 | 1998-07-21 | Massachusetts Institute Of Technology | Method for production of magnesium |
| US6520388B1 (en) | 2000-10-31 | 2003-02-18 | Hatch Associates Ltd. | Casting furnace and method for continuous casting of molten magnesium |
| US8758710B2 (en) | 2010-06-15 | 2014-06-24 | E.T. Energy Corp. | Process for treating a flue gas |
| US9039805B2 (en) * | 2012-02-24 | 2015-05-26 | John Joseph Barsa | Method and apparatus for high temperature production of metals |
| US9885096B2 (en) * | 2012-02-24 | 2018-02-06 | John Joseph Barsa | Method and apparatus for high temperature production of metals |
| CN104674016B (zh) * | 2015-02-09 | 2017-04-19 | 牛强 | 镁液蒸发吸热的镁蒸气冷凝联产精镁的方法及其装置 |
| CN110453083A (zh) * | 2019-09-10 | 2019-11-15 | 闻喜县远华冶金材料有限公司 | 一种利用沸点差别回收镁精炼熔剂废渣的方法 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR779838A (fr) * | 1933-10-28 | 1935-04-13 | Soc Gen Magnesium | Procédé pour l'obtention du magnésium en masse compacte |
| US2381405A (en) * | 1942-01-28 | 1945-08-07 | Dow Chemical Co | Recovery of magnesium |
| US2381403A (en) * | 1942-01-29 | 1945-08-07 | Dow Chemical Co | Recovery of magnesium from vapor mixtures |
| NL7606941A (nl) * | 1976-06-25 | 1977-12-28 | Shell Int Research | Werkwijze voor het winnen van magnesium. |
| JPS5322810A (en) * | 1976-08-16 | 1978-03-02 | Fumio Hori | Method and apparatus for producing metal mg or ca by carbon reduction |
-
1980
- 1980-02-26 US US06/124,706 patent/US4290804A/en not_active Expired - Lifetime
-
1981
- 1981-04-21 NO NO811344A patent/NO811344L/no unknown
- 1981-04-23 AU AU69764/81A patent/AU6976481A/en not_active Abandoned
- 1981-04-23 EP EP81103070A patent/EP0063620A1/en not_active Withdrawn
- 1981-05-08 JP JP56068375A patent/JPS57185939A/ja active Pending
- 1981-05-11 FR FR8109343A patent/FR2505363A1/fr not_active Withdrawn
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AU6976481A (en) | 1982-10-28 |
| EP0063620A1 (en) | 1982-11-03 |
| US4290804A (en) | 1981-09-22 |
| JPS57185939A (en) | 1982-11-16 |
| FR2505363A1 (fr) | 1982-11-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US8329133B2 (en) | Method and apparatus for refining metallurgical grade silicon to produce solar grade silicon | |
| US2866701A (en) | Method of purifying silicon and ferrosilicon | |
| NO811344L (no) | Fremgangsmaate ved utvinning av magnesium fra en dampblanding | |
| US8673073B2 (en) | Methods for purifying metallurgical silicon | |
| JPS6261657B2 (no) | ||
| NO783733L (no) | Fremgangsmaate til aa redusere metallmalm i partikkelform til metall | |
| US4676968A (en) | Melt consolidation of silicon powder | |
| US2391728A (en) | Production of alkali metals | |
| NO154400B (no) | Fremgangsmaate til ekstrahering av ikke-jern-metaller fra slagger og andre metallurgiske biprodukter. | |
| NO151863B (no) | Fremgangsmaate til aa skille gassformig natrium-, kalium- eller magnesium-metall fra en gassformig blanding dannet ved reduksjon av en natrium-, kalium- eller magnesium-forbindelse | |
| US4877596A (en) | Process for the production of low carbon silicon | |
| NO124001B (no) | ||
| NO128620B (no) | ||
| CN102241513A (zh) | 碲化铥靶材的生产工艺 | |
| US3234008A (en) | Aluminum production | |
| US2826491A (en) | Method of producing refractory metals | |
| JPS5836656B2 (ja) | 金属マグネシウムの製造方法 | |
| NO823216L (no) | Fremgangsmaate ved utvinning av magnesium fra et dampformig materiale | |
| EP0075836A2 (en) | Process for recovering magnesium | |
| US2265284A (en) | Melting copper | |
| US1594348A (en) | Sublimation apparatus | |
| US9352970B2 (en) | Method for producing silicon for solar cells by metallurgical refining process | |
| US2061251A (en) | Process for separating metals | |
| NO143312B (no) | Kabeltrekkapparat. | |
| CN103833037B (zh) | 一种多晶硅除磷装置及方法 |