NO760298L - - Google Patents

Description

Fremgangsmåte og innretning tilProcedure and arrangement for

fleretrinns væske-væske-motstrøm-multistage liquid-liquid-countercurrent

ekstrahering.extraction.

Oppfinnelsen vedrører en fremgangsmåte og en innretning til fleretrinns væske-væske-motstrøm-ekstrahering. The invention relates to a method and a device for multi-stage liquid-liquid-countercurrent extraction.

Ved fleretrinns ekstraktorer, som arbeider etter blande-skylle-prinsippet anvendes som blandeinnretning■■ røre-organer som propeller-, turbin-, bladrører og lignende elementer eller sentrifugalpumper og andre roterende blande- og transport-elementer (tysk patent nr. 1.080.552, DAS 1.209-994, US-patenter nr. 2.594.675 og 3.325.255). In multi-stage extractors, which work according to the mixing-rinsing principle, stirring devices such as propellers, turbines, blade stirrers and similar elements or centrifugal pumps and other rotating mixing and transport elements are used as mixing devices (German patent no. 1,080,552 , DAS 1,209-994, US Patent Nos. 2,594,675 and 3,325,255).

Ved disse ekstraktorer er utskillerne av de enkelte trinn anordnet delvis tårnformet over hverandre og anbragt innen en felles mantel. Som blandere er det innen mantelen i spesielle kammere anordnede røreorganer og ved siden av utskillerne anordnede pumper med enkeltdrev og også flerekammers pumper med et felles drev for hver av flere pumpeelementer vanlig. In the case of these extractors, the separators of the individual stages are arranged partly tower-shaped above each other and arranged within a common mantle. As mixers, there are stirrers arranged within the mantle in special chambers and pumps arranged next to the separators with single drives and also multi-chamber pumps with a common drive for each of several pump elements are common.

Ved ekstraktorer med horisontale ved siden av hverandre eller etter hverandre anordnede trinn er blanderens røreorganer anordnet såvel innenfor samme hus som utskillerkam-mere, som også i separate kar, som er forbundet ved hjelp av rørledninger med utskillerne. In the case of extractors with horizontal steps arranged next to each other or one after the other, the mixer's agitators are arranged both within the same housing as separator chambers, and also in separate vessels, which are connected by means of pipelines to the separators.

Ved anvendelsen av roterende og andre mekanisk betjente blandeinnretninger til oppdeling og intens sammen-blanding av de to flytende faser har en stor ulempe som består i at det ikke er mulig å dispergere og sammenblande den flytende fase bare så vidt slik det er nettopp nødvendig for stoffutvekslingen. The use of rotary and other mechanically operated mixing devices for the division and intensive mixing of the two liquid phases has a major disadvantage, which consists in the fact that it is not possible to disperse and mix the liquid phase only to the extent that is precisely necessary for the exchange of substances .

Omtrent alltid frembringes dispersjoner som er vesentlig finere enn ønsket, ofte kommer det sågar til uønskede emulsjonsdannelser. Dispersions that are substantially finer than desired are almost always produced, often unwanted emulsions are formed.

Disse fine dispersjoner og emulsjoner krever for adskillelse i de klare flytende faser vesentlig mere tid enn de relativt grove dispersjoner som er nødvendig for gjennomføring av stoffutvekslingsprosessen, således at det kreves utskillel-seskammere med stort volum. These fine dispersions and emulsions require significantly more time for separation into the clear liquid phases than the relatively coarse dispersions which are necessary for carrying out the substance exchange process, so that separation chambers with a large volume are required.

Spesielt kritisk er slike blandere som dessuten også må oppfylle en transportfunksjon. Her er det praktisk talt ikke mulig å begrense pumpeytelsen til den nødvendige blanderytelse. Dessuten har de oppførte blandeorganer en meget dårlig virkningsgrad. Particularly critical are such mixers, which must also fulfill a transport function. Here, it is practically not possible to limit the pump performance to the required mixer performance. In addition, the listed mixing devices have a very poor degree of efficiency.

En ytterligere ulempe består i at ved disse ekstraktorer må blande- og pumpeytelsen i hvert trinn stadig tilpasses de mengder som strømmer gjennom de enkelte trinn. A further disadvantage is that with these extractors the mixing and pumping performance in each stage must be constantly adapted to the quantities flowing through the individual stages.

Por dette formål fører man ofte en av fasene i kretsløp, hvortil man igjen krever ekstra energi. For this purpose, one of the phases is often cycled, which in turn requires additional energy.

I den senere tid er det blitt kjent såkalte statiske blandere, som ikke mere har mekanisk bevegede deler og som muliggjør å frembringe dispersjoner med forut bestemmbare dråpestørrelser og snever størrelsesfordeling. In recent times, so-called static mixers have become known, which no longer have mechanically moving parts and which make it possible to produce dispersions with predetermined droplet sizes and a narrow size distribution.

Slike kjente statiske blandere består av et antall av etter hverandre i et rørformet hus anordnede blandeelementer. De hver gang til anvendelse kommende antall av blandeelementer fastlegges ved hjelp av den ønskede dispersjons- og sammen-blandingsgrad. Pasene som skal blandes resp. dispergeres inn-føres ved enden av det rørformede hus i adskilte innløpsåpninger; den frembragte dispersjon trer ved den overfor hverandre liggende ende ut aksialt fra blanderhuset (CAV 1971, oktober; Sulzer Pirmendruckschrift Age 10 6/62 Dr. Tauscher). Disse statiske blandere anvendes blant annet for entrinns likestrøms-vaskeproses ser. Such known static mixers consist of a number of mixing elements arranged one behind the other in a tubular housing. The number of mixing elements to be used each time is determined by means of the desired degree of dispersion and mixing. The passports to be mixed resp. dispersed is introduced at the end of the tubular housing into separate inlet openings; the produced dispersion exits axially from the mixer housing at the opposite end (CAV 1971, October; Sulzer Pirmendruckschrift Age 10 6/62 Dr. Tauscher). These static mixers are used, among other things, for single-stage direct current washing processes.

Til grunn for oppfinnelsen ligger den oppgave å unngå ulempene ved mekanisk blanding og å gjennomføre fleretrinns motstrøm-ekstraherings- og vaskeprosesser under anvendelse av statiske blandere uten mellomkopling av pumper eller andre mekaniske transportinnretninger. The invention is based on the task of avoiding the disadvantages of mechanical mixing and of carrying out multi-stage counter-flow extraction and washing processes using static mixers without the intermediate connection of pumps or other mechanical transport devices.

Denne oppgave løses ifølge oppfinnelsen ved at man dispergerer og sammenblander de stoffutvekslende flater i en statisk blander bare så vidt inntil stoffutvekslingen mellom de to faser er avsluttet og at man deretter adskiller dispersjonen i en utskiller i de rene faser og fører hver av de adskilte faser i motstrøm til blandere av det hver gang neste trinn, According to the invention, this task is solved by dispersing and mixing the substance-exchanging surfaces in a static mixer only until the substance exchange between the two phases is finished and then separating the dispersion in a separator into the pure phases and passing each of the separated phases in counter flow to mixers of it each time next step,

idet videreføringen av de flytende faser foregår ved hjelp av as the continuation of the liquid phases takes place with the help of

oppdrifts- og tyngdekrefter.buoyancy and gravity forces.

For gjennomføringen av en slik fleretrinns mot-strøm-ekstraheringsfremgangsmåte er det spesielt egnet en ekstraktor etter blande-utskillerprinsippet, hvor faseskillerne er anordnet tårnaktig over hverandre og som erkarakterisertved at det som blander anvendes statiske blandere. For carrying out such a multi-stage counter-current extraction method, an extractor according to the mixing-separator principle is particularly suitable, where the phase separators are arranged tower-like above each other and which is characterized by the fact that static mixers are used for mixing.

Ifølge en ytterligere utførelse av ekstraktoren ifølge oppfinnelsen anordner man den statiske blander i hvert trinn på siden i midten av utskilleren og forbinder den på innløpssiden over en ledning eller en kanal med utløpet for den klare tyngre fase av utskilleren av det derover liggende trinn og over en annen ledning eller en annen kanal med utløpet for klar lett fase av utskilleren av det nedenfor liggende trinn. According to a further embodiment of the extractor according to the invention, one arranges the static mixer in each stage on the side in the middle of the separator and connects it on the inlet side via a line or a channel with the outlet for the clear heavier phase of the separator of the above stage and via a another line or another channel with the outlet for clear light phase of the separator of the stage below.

Det øverste og nederste trinn adskiller seg fraThe upper and lower steps differ from each other

de andre trinn ifølge oppfinnelsen ved at minst i det øverste trinn er det anordnet istedenfor forbindelsen av blanderen med utløpet for tyngre fase av den derover liggende utskiller en innløpsstuss for innføring av den til ekstraktoren utenifra tilførte tyngre fase og minst i det nederste trinn istedenfor forbindelse av blanderen med utløpet for lett fase av den nedenfor liggende utskiller en innløpsstuss for innføring av den til ekstraktoren utenifra tilførte lett fase. the second stages according to the invention in that, at least in the top stage, there is arranged instead of the connection of the mixer with the outlet for the heavier phase of the separator lying above, an inlet for the introduction of the heavier phase supplied to the extractor from the outside, and at least in the bottom stage instead of the connection of the mixer with the outlet for the light phase of the one below separates an inlet for the introduction of the light phase supplied to the extractor from the outside.

Blanderen kan være påflenset utenifra på siden på skilleren, fortrinnsvis anordnes den imidlertid innenfor utskillerkammeret eller påflenses også over en stuss eller et inspeksjonshull på siden således til utskilleren at den rager inn i utskilleren så langt som mulig. The mixer can be flanged from the outside on the side of the separator, preferably, however, it is arranged inside the separator chamber or also flanged over a spigot or an inspection hole on the side so that it protrudes into the separator as far as possible.

Til vilkårlig innstilling av skillespeilnivået i utskillerkammeret kan det i ledningene for lett og tung fase fra utskiller til blander hver gang være anordnet et stillbart strupeorgan. For arbitrary setting of the separator level in the separator chamber, an adjustable throttle can be arranged in the lines for light and heavy phase from the separator to the mixer each time.

En fordelaktig ytterligere utformning av ekstraktoren ifølge oppfinnelsen består i at man minst ved utskillerkammeret av øverste trinn anordner en utløpsstuss for uttak av klar lett fase og at man minst ved det nederste trinn anordner en utløps-stuss for uttak av klar tung fase. An advantageous further design of the extractor according to the invention consists in arranging at least at the separator chamber of the top stage an outlet for extracting clear light phase and at least at the bottom stage arranging an outlet for extracting clear heavy phase.

For overvinnelse av trykktap av statisk blander benyttes vekten resp. oppdriften av væskesøylen av den tyngre resp. lette fase, hvorav man etter de kjente regler kan fast-legge avstanden H av den statiske blander fra de naboplasserte utskillere, (se. figur. 2) : To overcome the pressure loss of a static mixer, the weight or the buoyancy of the liquid column by the heavier resp. light phase, from which, according to the known rules, the distance H of the static mixer from the neighboring separators can be determined (see figure 2):

Herved er ApMtrykktapet av den statiske blander, Hereby, ApM is the pressure loss of the static mixer,

Ycj tettheten av den tyngre fase,Ycj the density of the heavier phase,

Y T tettheten av den lette fase.Y T the density of the light phase.

Det er konstruktivt spesielt gunstig å anordneIt is constructively particularly beneficial to arrange

den statiske blander ved utskillerens halve høyde, således at høyden av utskilleren er å utføre minst lik 2 x H. Fordelene ved tårnekstraktoren ifølge oppfinnelsen med statiske blandere sammenlignet'.:til vanlige blander-skiller-typer består spesielt deri at the static mixer at half the height of the separator, so that the height of the separator is to be made at least equal to 2 x H. The advantages of the tower extractor according to the invention with static mixers compared to ordinary mixer-separator types consist in particular in that

ingen mekanisk bevegede deler er tilstede og fordi ingen slitasjeforeteelser opptrer og heller ingen bølgeavtetninger er nødvendig. no mechanically moving parts are present and because no wear phenomena occur and no wave seals are necessary either.

Den konstruktive oppbygning er vesentlig forenklet og dispergeringen er nøyaktig bestemmbar. The constructive structure is significantly simplified and the dispersion can be precisely determined.

Energiforbruket er meget lite og det er ikke nødvendig med noen kretsløpføring av de stoffutvekslende faser. The energy consumption is very low and there is no need for any circulation of the substance-exchanging phases.

Utformingen ifølge oppfinnelsen av ekstraktoren muliggjør dessuten vesentlig å redusere utskillervolumet, hvorved det fremkommer materialbesparelser samt produkt- og oppløs-nings- resp. vaskemiddelbesparelser ved det nedsatte fyllvolum. The design according to the invention of the extractor also makes it possible to significantly reduce the separator volume, which results in material savings as well as product and solution resp. detergent savings due to the reduced filling volume.

Sammenlignet til siktebunner-, fyllegemer- eller pulserende ekstraktorer er det spesielt fordelaktig at det ikke inntrer noen tilbakeblanding og derfor oppnås en ca. 100%-ig trinnvirkningsgrad. Compared to strainer bottom, filler or pulsating extractors, it is particularly advantageous that no back-mixing occurs and therefore an approx. 100% step efficiency.

Ved målestokkøkning opptrer ingen problemer.No problems arise when scaling up.

Da det ikke er tilstede noen mekanisk bevegede-deler er ekstraktoren fri for vibrasjoner. Ekstraktoren ifølge oppfinnelsen muliggjør videre anvendelser av ønskelige ut-skillelseshjelp som f.eks. platepakker, spon- eller fiberfyIling, elektroutskillere osv. til hurtig adskillelse av dispersjonen. As there are no mechanically moving parts, the extractor is free from vibrations. The extractor according to the invention enables further applications of desirable excretion aids such as e.g. plate packs, chip or fiber filling, electro-separators, etc. for rapid separation of the dispersion.

Oppfinnelsen er vist nærmere på tegningen og skal forklares nærmere i det følgende: Figur 1 viser med eksempel av en 4-trinns ekstraktor anordningen av de statiske blandere. Figur 2 viser et utsnitt av tredje trinn av ekstraktoren ifølge oppfinnelsen med utenpå liggende forbindelsesled-ning. Figur 3 viser en ytterligere utførelsesform av ekstraktoren ifølge oppfinnelsen med innvendig liggende blander og innvendig liggende forbindelseskanaler. Figur 4 viser en utførelse av innføringsstedet av flytende fase i blanderen. Figur 5 viser en ytterligere utførelse av innløps-stedene for flytende faser i blanderen. Figur 6 viser en l6-trinns ekstraktor til ekstrahering av aromater fra en hydrokarbonblanding. På tegningen betyr 1, 1', 1", 1"<*>blandere, 2, 2', 2", 2'" utskillere, 3 tilførsel for lett fase, 3"' uttak for lett fase, 4 uttak for tung fase, 4"' tilførsel for tung fase, 5 uttreden for dispersjon, 6' ledning av lett fase fra trinn 1 til blander 1', 6" ledning lett fase fra trinn 2 til blander 1", 6"' ledning lett fase fra trinn 3 til blander 1"', 7 ledning for tung fase fra trinn 2 til blander 1, 7' ledning for tung fase fra trinn 3 til blander 1' og 7" ledning tung fase fra trinn 4 til blander 1", 8 strupearmatur, 9 og 10 adskilte innløpsåpninger, 12 hullblende, 13 forkammer, 14 sentralrør, 11 mangel og 15 ringkanal, 101 innføring av en hydrokarbonblanding som skal ekstraheres, 102 innføringssted for oppløsningsmiddel, 103 uttak av aromatholdig oppløsningsmiddel, 104 ledning for aromatfritt raffinat, 105 innføring av oppløsningsmiddelfritt ekstrakttil-bakeløp, 106 uttak av oppløsningsmiddel- og aromatfritt raffinat, 107 tilførsel for vaskevann og 108 uttak av oppløsningsmiddel-holdig vaskevann. The invention is shown in more detail in the drawing and shall be explained in more detail in the following: Figure 1 shows, with an example of a 4-stage extractor, the arrangement of the static mixers. Figure 2 shows a section of the third stage of the extractor according to the invention with an external connection line. Figure 3 shows a further embodiment of the extractor according to the invention with an internal mixer and internal connecting channels. Figure 4 shows an embodiment of the introduction point of liquid phase in the mixer. Figure 5 shows a further embodiment of the inlet locations for liquid phases in the mixer. Figure 6 shows a 16-stage extractor for extracting aromatics from a hydrocarbon mixture. In the drawing, 1, 1', 1", 1"<*> means mixers, 2, 2', 2", 2'" separators, 3 supply for light phase, 3"' outlet for light phase, 4 outlet for heavy phase , 4"' supply for heavy phase, 5 exit for dispersion, 6' line of light phase from stage 1 to mixer 1', 6" line of light phase from stage 2 to mixer 1", 6"' line of light phase from stage 3 to mixer 1"', 7 line for heavy phase from stage 2 to mixer 1, 7' line for heavy phase from stage 3 to mixer 1' and 7" line for heavy phase from stage 4 to mixer 1", 8 throttle fitting, 9 and 10 separate inlet openings, 12 orifice plate, 13 pre-chamber, 14 central pipe, 11 manhole and 15 ring channel, 101 introduction of a hydrocarbon mixture to be extracted, 102 introduction point for solvent, 103 withdrawal of aromatic solvent, 104 line for aromatic-free raffinate, 105 introduction of solvent-free extract to -baking run, 106 extraction of solvent- and aromatic-free raffinate, 107 supply for washing water and 108 extraction of solvent-h old washing water.

Arbeidsmåten av ekstraktoren ifølge oppfinnelsen er nærmere forklart ved hjelp av figur 1., som viser en 4-trinns ekstraktor. The working method of the extractor according to the invention is explained in more detail with the help of figure 1, which shows a 4-stage extractor.

Hvert av de fire trinn består av en statisk blander 1, 1<*>, 1", 1"' og en utskiller 2, 2', 2" og 2"'.' Blander og adskiller av naboplasserte trinn er forbundet med hverandre ved hjelp av ledninger. Each of the four stages consists of a static mixer 1, 1<*>, 1", 1"' and a separator 2, 2', 2" and 2"'.' Mixers and separators of neighboring stages are connected to each other by means of cables.

Det skal vaskes en N-metylpyrrolidon-(NMP)-holdig hydrokarbonfraksjon med vann, for å fjerne NMP til et restinn-hold på 50 ppm. Den forurensede hydrokarbonfraksjon har en spesifikk vekt på 820 kg/m<5>. An N-methylpyrrolidone (NMP)-containing hydrocarbon fraction must be washed with water to remove NMP to a residual content of 50 ppm. The contaminated hydrocarbon fraction has a specific weight of 820 kg/m<5>.

Den spesifikt lettere hydrokarbonfraksjon tilføresThe specifically lighter hydrocarbon fraction is added

i nederste trinn over ledning 3 til den statiske blander 1.in the bottom step above wire 3 to the static mixer 1.

Det spesifikt tyngre vann tilføres i det øverste trinn over The specifically heavier water is supplied in the top step above

ledning 4"<*>til den statiske blander 1"'.wire 4"<*>to the static mixer 1"'.

Den vaskede lette hydrokarbonfraksjon fjernesThe washed light hydrocarbon fraction is removed

i det øverste trinn ved 3"' fra vasketårnet; det med NMP opp-ladede spesifikt tyngre vaskevann forlater vasketårnet i nederste trinn over 4. in the top stage at 3"' from the wash tower; the NMP-charged specifically heavier wash water leaves the wash tower in the bottom stage above 4.

Den lette fase tilbakelegger i motstrøm til den tyngre fase følgende vei gjennom den viste ekstraktor: Inntreden gjennom ledning 3 i blanderen 1, hvortil det samtidig strømmer tyngre fase fra utskiller 2', over ledning 7j betinget av tyngden. Blanderen er dimensjonert således at i foreliggende tilfelle dispergeres vaskevannet som danner den tyngre fase bare så vidt, slik det er nødvendig for stoffutveksling. Den i blanderen dannede og i utskilleren 2 innførte dispersjon skiller seg derfor meget hurtig igjen i en tyngre vandig fase som samler seg ved bunnen av utskilleren og den lettere hydrokarbonfase som samler seg under bunnen av det overliggende utskillingskammer. Herifra strømmer den lette fase ved hjelp av oppdrivningskraft over ledning 6' til blander 1' ayvannet trinn, hvortil dessuten strømmer tyngre fase fra utskiller 2" fra 3-trinn betinget av tyngden. The light phase covers the following path in countercurrent to the heavier phase through the extractor shown: Entry through line 3 in the mixer 1, to which the heavier phase from separator 2' simultaneously flows, via line 7j conditioned by gravity. The mixer is dimensioned so that in the present case the washing water which forms the heavier phase is dispersed only to the extent necessary for substance exchange. The dispersion formed in the mixer and introduced into the separator 2 therefore separates very quickly again into a heavier aqueous phase which collects at the bottom of the separator and the lighter hydrocarbon phase which collects below the bottom of the overlying separation chamber. From here, the light phase flows by means of buoyancy force over line 6' to mixer 1' and watered stage, to which heavier phase also flows from separator 2" from 3-stage conditioned by gravity.

I blander 1' sammenblandes og dispergeres begge faser for tilveiebringelse av stoffutveksling, Dispersjonen strømmer deretter i utskiller 2', hvor de to faser igjen skiller seg. Ved oppdrivningskraft strømmer den lette fase videre over ledning 6", deretter til blander 1" i 3- trinn, hvor den treffer på den tyngre fase fra utskiller 2"' fra 4. trinn, som ved hjelp av tyngdekraftvirkning strømmer over ledning 7" til blanderen. Som tidligere foregår i blanderen den for stoffutvekslingen nød-vendige dispergering og deretter i utskiller 2" faseskilling. Den lette fase strømmer ved hjelp av oppdrivningskraft herifra til blander 1"' i 4. og siste trinn, hvor den sammenblandes med det over ledning 4"' tilførte friske vaskevann til gjennomføring av stoffutvekslingén. Den i utskiller 2"' avsluttende fra dispersjonen adskilte vaskede, lette hydrokarbonfase uttas over ledning 3"' i utskillerens overdel. In mixer 1', both phases are mixed and dispersed to provide material exchange. The dispersion then flows into separator 2', where the two phases separate again. By buoyancy force, the light phase flows further over line 6", then to mixer 1" in stage 3, where it hits the heavier phase from separator 2"' from stage 4, which by means of gravity flows over line 7" to the mixer. As before, the dispersion necessary for the exchange of substances takes place in the mixer and then in the separator 2" phase separation takes place. The light phase flows with the help of buoyancy force from here to the mixer 1"' in the 4th and last stage, where it is mixed with it via line 4" ' added fresh washing water to carry out the material exchange. The washed, light hydrocarbon phase separated from the dispersion in the separator 2"' is withdrawn via line 3"' in the upper part of the separator.

Figur 2 viser i forstørret målestokk et utsnitt av tredje trinn av det fleretrinns vaske- og ekstraksjonstårn ifølge oppfinnelsen med utenfor mantelen 11 anordnede rørled-ninger 6" og 7" og innenfor utskilleren 2" anordnet blander 1". Til påvirkning av skillespeilnivået i utskilleren er det i led ningene 6" og 7" hver gang anordnet en strupningsarmatur 8. Blanderen 1" inneholder eksempelvis fem vanlige blandelementer. De to væsker som skal dispergeres innføres ved en ende av den statiske blander over adskilte innløpsåpninger 9 og 10 inn i blanderen; den frembragte dispersjon trer ut ved 5 ved blanderens andre ende. Figure 2 shows on an enlarged scale a section of the third stage of the multi-stage washing and extraction tower according to the invention with pipe lines 6" and 7" arranged outside the casing 11 and mixer 1" arranged inside the separator 2". To influence the level of the separator in the separator, a throttling fitting 8 is arranged in the lines 6" and 7" each time. The mixer 1" contains, for example, five common mixing elements. The two liquids to be dispersed are introduced at one end of the static mixer via separate inlet openings 9 and 10 into the mixer, the dispersion produced exits at 5 at the other end of the mixer.

Figur 3 viser et utsnitt av en konstruktiv modi-fisert ekstraktor med innen utskillerkammerne anordnet blander 1" og ledninger 6" og 7". Når en ekstraktor bare drives under konstante betingelser, dvs. med konstant produksjon og alltid med de samme medier, kan de to strupearmaturer 8 i ledningene 6" og 7" erstatte ett eneste strupested, som f.eks. den på figur 3 viste hullblende 12 i ledning 7" for tungffase. I et slikt tilfelle ved konstante driftsbetingelser er også de hydrauliske forhold konstant således at det ikke er nødvendig med en endring som er mulig med de stillbare strupearmaturer, Figure 3 shows a section of a constructively modified extractor with mixer 1" and lines 6" and 7" arranged inside the separator chambers. When an extractor is only operated under constant conditions, i.e. with constant production and always with the same media, they can two throttle fittings 8 in the lines 6" and 7" replace a single throttle point, such as the orifice plate 12 shown in figure 3 in line 7" for the heavy phase. In such a case, at constant operating conditions, the hydraulic conditions are also constant so that there is no need for a change, which is possible with the adjustable throttle fittings,

■ Den nødvendige ,strupevirkning kan entydig beregnes etter de kjente lover for hydrodynamikk og strupeblenden kan likeledes dimensjoneres etter de kjente regler. ■ The required throttling effect can be unambiguously calculated according to the known laws of hydrodynamics and the throat orifice can likewise be dimensioned according to the known rules.

Innføringen av flytende faser i blandere må foregå således at den tunge fase ikke kommer inn i ledningene for lett fase og omvendt, åt lett'fase ikke kan komme inn i ledningene for tung fase, hvorved det er sikret at de to faser strømmer sammen bare gjennom blanderne. The introduction of liquid phases into mixers must take place in such a way that the heavy phase does not enter the lines for the light phase and vice versa, so that the light phase cannot enter the lines for the heavy phase, whereby it is ensured that the two phases flow together only through the mixers.

Figurene 4a og 4b viser den konstruktive utformning av innføringssteder av flytende faser i blanderen. Derved dypper tilførselsrørene 6' og 7' således inn i det foran blanderen anordnede forkammer 13, at munningen av den lettere fase ligger høyere enn munningen av den tyngre fase resp. munningen av den tyngre fase ligger lavere enn munningen av den lette f ase. Figures 4a and 4b show the constructive design of introduction points of liquid phases in the mixer. Thereby, the supply pipes 6' and 7' dip into the pre-chamber 13 arranged in front of the mixer, so that the mouth of the lighter phase is higher than the mouth of the heavier phase resp. the mouth of the heavier phase is lower than the mouth of the light phase.

Ved en annen utførelse av innføringsstedene av de flytende faser i blanderen ifølge figur 5 innføres den lette fase gjennom en sentrisk, i aksial retning i forkammer 13 av blanderen anordnet rør 14. Den tunge fase innføres i forkammeret gjennom en ringkanal 15 som konsentrisk omslutter sentralrøret 14, idet munningen av ringkanalen 15 i strømningsretning minst ligger med lengden av den ytre diameter av ringkanalen 15 foran munningen av sentralrøret 14. In another embodiment of the introduction points of the liquid phases in the mixer according to Figure 5, the light phase is introduced through a tube 14 arranged in a centric, axial direction in the pre-chamber 13 of the mixer. The heavy phase is introduced into the pre-chamber through an annular channel 15 which concentrically surrounds the central tube 14 , with the mouth of the ring channel 15 in the flow direction being at least the length of the outer diameter of the ring channel 15 in front of the mouth of the central pipe 14.

Figur 6 viser anvendelsen av en 16 trinns ekstraktor til ekstrahering av aromater fra en aromatholdig hydrokarbonblanding ved hjelp av et oppløsningsmiddel og utvaskning" av det (i den vesentlige) aromatfrie raffinatholdige oppløs-ningsmiddel ved hjelp av vann. Trinnene telles nedenifra og oppad. Til aromat-ekstrahering er det anordnet 12 trinn, 4 ytterligere trinn er bestemt for utvaskning av oppløsnings-midlet med vann. Figure 6 shows the use of a 16-stage extractor for extracting aromatics from an aromatic hydrocarbon mixture using a solvent and washing out the (essentially) aromatic-free raffinate-containing solvent using water. The steps are numbered from bottom to top. To aromatic -extraction, 12 steps are arranged, 4 further steps are intended for washing out the solvent with water.

Hydrokarbonblandingen 101 som skal ekstraheres innføres som lett fase i blandere av 3. trinn, sammen med den i utskiller fra 2. trilirT^uTfskilte, lett hydrokarbonf ase. Et vanlig oppløsningsmiddel 102 (f.eks. en N-metylpyrrolidon-glykolblanding) innføres i blanderen for 12. trinn som tung fase. Det aromatholdige oppløsningsmiddel 103 fjernes som tung fase over en nivåregulering fra ekstraktorens nederste trinn. The hydrocarbon mixture 101 to be extracted is introduced as a light phase in mixers of the 3rd stage, together with that in separators from the 2nd trilirT^uTfseparated, light hydrocarbon phase. A common solvent 102 (eg an N-methylpyrrolidone-glycol mixture) is introduced into the mixer for the 12th step as heavy phase. The aromatic solvent 103 is removed as a heavy phase above a level control from the extractor's bottom stage.

Et sterkt oppløsningsmiddelfritt ekstrakttilbake-løp 105 innføres som lett fase i blanderen av nederste (første) trinn. A strong solvent-free extract reflux 105 is introduced as a light phase in the mixer of the bottom (first) stage.

Det sterkt aromatfrie raffinat 104, som i forløpet av ekstraheringsprosessen har opptatt oppløsningsmiddel, og som fremkommer som lett fase i utskilleren av 12. trinn innføres direkte i blanderen for 13. trinn, som er det nederste trinn av 4 vasketrinn. The highly aromatic-free raffinate 104, which in the course of the extraction process has taken up solvent, and which appears as a light phase in the separator of the 12th stage, is introduced directly into the mixer for the 13th stage, which is the bottom stage of 4 washing stages.

Det nødvendige vaskevann 107 innføres som tung fase i blanderen i øverste (16.) trinn. Fra utskilleren i øverste trinn fjerner det sterkt oppløsningsmiddel- og aromatfrie raffinat 106 som lett fase. The necessary wash water 107 is introduced as a heavy phase in the mixer in the top (16th) stage. From the separator in the top stage, it removes highly solvent- and aromatic-free raffinate 106 as a light phase.

Det oppløsningsmiddelholdige vaskevann 108 uttas over en nivåregulator som tung fase fra utskilleren i 13. trinn. The solvent-containing washing water 108 is withdrawn via a level regulator as heavy phase from the separator in the 13th stage.

Claims (7)

1. Fremgangsmåte til fleretrinns væske-vøske-mqtstrøm-, ekstrahering, karakterisert ved at man dispergerer og sammenblander de stoffutvekslende faser i en statisk blander så vidt inntil stoffutvekslingen mellom de to faser er avsluttet, at man deretter adskiller dispersjonen i en adskiller i de rene faser og tilfører hver av de adskilte faser i motstrøm til blandere i det hver gang neste trinn, idet videre-føringen av de flytende faser foregår ved hjelp av oppdrifts-og tyngdekrefter. 1. Method for multi-stage liquid-liquid-mqt-flow extraction, characterized by dispersing and mixing the substance-exchanging phases in a static mixer until the substance exchange between the two phases has ended, then separating the dispersion in a separator into the pure phases and supplies each of the separated phases in countercurrent to mixers in the next step, the further movement of the liquid phases taking place by means of buoyancy and gravity forces. 2. EkstEaktor ifølge blander-utskiller-prinsippet til2. Extractor according to the mixer-separator principle gjennomføring av fremgangsmåten ifølge krav 1 med tårnaktig over hverandre anordnede faseskillere, karakterisert ved at man som blander anvendes statiske blandere, execution of the method according to claim 1 with tower-like phase separators arranged one above the other, characterized in that static mixers are used for mixing, 3. Ekstraktor ifølge krav 2, karakterisert ved at man anordner den statiske blander i hvert trinn til siden i midten av utskilleren og på innløpssiden over en ledning eller en kanal forbinder med utløpet for klar tung fase av adskilleren i det "ovenfor liggende trinn og over en annen ledning eller en annen kanal med utløpet for klar lett fase av adskilleren i det nedenfor liggende trinn, 3. Extractor according to claim 2, characterized in that one arranges the static mixer in each stage to the side in the middle of the separator and on the inlet side over a line or a channel connecting with the outlet for clear heavy phase of the separator in the "superior stage and over another line or channel with the outlet for the clear light phase of the separator in the stage below, 4. Ekstraktor ifølge krav 1 og 2, karakterisert ved at minst i det øverste trinn er det anordnet en innløpsstuss for innføringen av den til ekstraktoren utenifra tilførte tunge fase og minst i nederste trinn en innløpsstuss for innføring av den til ekstraktoren utenifra tilførte lette fase . 4. Extractor according to claims 1 and 2, characterized in that at least in the top stage there is an inlet nozzle for the introduction of the heavy phase supplied to the extractor from the outside and at least in the bottom stage an inlet nozzle for the introduction of the light phase supplied to the extractor from the outside. 5. Ekstraktor ifølge ett eller flere av de foregående krav 1 til 3, karakterisert ved at man anordner blanderen innenfor utskilleren. 5. Extractor according to one or more of the preceding claims 1 to 3, characterized in that the mixer is arranged within the separator. 6. Ekstraktor ifølge ett eller flere av de foregående krav 1 til 5, karakterisert' ved at man på ledningene for lett og tung fase fra adskiller til blander hver gang anordner et stillbart strupeorgan, 6. Extractor according to one or more of the preceding claims 1 to 5, characterized in that on the lines for light and heavy phase from separator to mixer each time an adjustable throttle is arranged, 7. Ekstraktor ifølge ett eller flere av de foregående krav 1 til 6, karakterisert ved at man minst på utskillerkammeret av øverste trinn anordner en utløpsstuss for uttak av klar lett fase og at man minst på nederste trinn anordner en utløpsstuss for uttak av klar tung fase.7. Extractor according to one or more of the preceding claims 1 to 6, characterized in that at least on the separator chamber of the top stage, an outlet nozzle is arranged for extraction of clear light phase and that at least on the bottom stage an outlet nozzle is arranged for extraction of clear heavy phase .