NO753428L - - Google Patents

Description

■ Fluidumfremdriftsanordning for akselerering av fluidum som passerer anordningen ■ Fluid propulsion device for accelerating fluid that passes the device

Denne oppfinnelse vedrører en fremdriftsanordning for akselerering av strømmen av et fluidum som passerer gjennom anordningen, særlig til bruk som en fluidumpumpe for pumping av fluider, for fremdrift eller utskillelse av faste stoffer som bæres i fluider, eller for fremdrift av anordningen gjennom et fluidum. This invention relates to a propulsion device for accelerating the flow of a fluid passing through the device, in particular for use as a fluid pump for pumping fluids, for propulsion or separation of solid substances carried in fluids, or for propulsion of the device through a fluid.

Med "fluidum" menes her væsker, gasser eller blandin-ger av begge. Flere typer av fluidumdriftanordningér er tidligere kjent og noen av dem gjør bruk av en kraftdreven roterende del som roterer i fluidet, såsom en propell benyttet i marinefartøyer eller luftfartøyer eller en impeller eller rotor som benyttes i sentrifugalpumper eller skovlpumper. Noen av disse tidligere kjente pumper er forholdsvis ineffektive og når de brukes til pumping av et fluidum som bærer forholdsvis skjøre faste substan-ser, kan disse bli ødelagt av den roterende del. Mange slike pumper kan ikke brukes til separering av fine faste stoffer som bæres i fluider. By "fluid" is meant here liquids, gases or mixtures of both. Several types of fluid drive devices are previously known and some of them make use of a power-driven rotating part that rotates in the fluid, such as a propeller used in marine vessels or aircraft or an impeller or rotor used in centrifugal pumps or vane pumps. Some of these previously known pumps are relatively inefficient and when they are used for pumping a fluid that carries relatively fragile solid substances, these can be destroyed by the rotating part. Many such pumps cannot be used for the separation of fine solids carried in fluids.

Noen av de begrensninger som er nevnt ovenfor, er over-vunnet ved bruk av strålepumper, såsom injektorer, ejektorer, edukt<p>rer osv. Slike pumper gjør»vanligvis bruk ay en fluidumpumpe som primærpumpe for frembringelse av en sentral stråle av arbeidsfluidum i en kanal som bærer et hovedfluidum, hvor strålen akselererer strømmen av hovedfluidet gjennom kanalen. I mange strålepumper overskrider den energi som brukes opp av primærpum-pen under pumping av arbeidsfluidet, den energi som det ville bli bruk for for pumping av hovedfluidet under benyttelse av bare en felles roterende fluidumpumpe. Some of the limitations mentioned above are overcome by the use of jet pumps, such as injectors, ejectors, eductors, etc. Such pumps usually use a fluid pump as the primary pump for producing a central jet of working fluid in a channel carrying a main fluid, where the jet accelerates the flow of the main fluid through the channel. In many jet pumps, the energy used up by the primary pump while pumping the working fluid exceeds the energy that would be used for pumping the main fluid using only one common rotary fluid pump.

Slike strålepumper er derfor forholdsvis ineffektive og derfor benyttes vanligvis bare i de tilfelle hvor bruken av en vanlig rotasjonspumpe ikke er aktuell, f.eks. for transport av skjøre faste stoffer båret i hovedfluidet. Such jet pumps are therefore relatively inefficient and are therefore usually only used in cases where the use of a regular rotary pump is not relevant, e.g. for transporting fragile solids carried in the main fluid.

Det antas at den relative ineffektivitet av de tilgjen- gelige strålepumper hovedsakelig skyldes to faktorer, nemlig at det er forholdsvis stor hastighetsdifferanse mellom arbeidsfluidet og hovedfluidet under blanding som forårsaker turbulens og dermed for kraftig energitap og at det dannes et viskøst grense-sjikt innved kanalens sidevegg som reduserer anordningens virk-ningsgrad fordi den reduserer strømningshastigheten. It is assumed that the relative inefficiency of the available jet pumps is mainly due to two factors, namely that there is a relatively large speed difference between the working fluid and the main fluid during mixing, which causes turbulence and thus too much energy loss, and that a viscous boundary layer is formed inside the side wall of the channel which reduces the efficiency of the device because it reduces the flow rate.

Hensikten med oppfinnelsen er å unngå eller redusere de vanskeligheter man har i forbindelse med de tidligere kjente utførelser ved å tilveiebringe en ny og forbedret fremdriftsanordning som kan brukes som en strålepumpe for fremdrift av fluider, for fremdrift eller utskillelse av faste stoffer som bæres i fluidet eller som en anordning til å drive frem fartøyer gjennom fluider.. Forbedringer hva virkningsgraden angår sammenlignet med de tidligere kjente anordninger, skyldes nedsettelse av den ufordelaktige virkning fra grensesjiktet og turbulensen. The purpose of the invention is to avoid or reduce the difficulties encountered in connection with the previously known designs by providing a new and improved propulsion device which can be used as a jet pump for the propulsion of fluids, for the propulsion or separation of solid substances carried in the fluid or as a device for propelling vessels through fluids.. Improvements in terms of efficiency compared to the previously known devices are due to a reduction in the unfavorable effect from the boundary layer and turbulence.

En fremdriftsanordning ifølge oppfinnelsen har en hovedkropp som er særegen ved at den har en hovedkanal med en sentral kanalakse som er omgitt eller dannet av en kanalsidevegg som har primære og sekundære stråleinnretninger innrettet til å motta arbeidsfluidum under' trykk. Primærstråleinnretningen strekker seg periferisk rundt et parti av hovedkanalen i det vesentlige innenfor et primærplan anordnet vinkelrett på kanalaksen og er innrettet til å slynge ut i nedstrømsretningen i hovedkanalen en konisk primær dusjstråle av arbeidsfluidum. Dusjstrålen er til å begynne med orientert i vinkel til kanalens senterakse med en konvinkel (halvvinkel) mellom 15 og 45 grader for å konvergere innover mot en teoretisk spiss av strålekonen på eller ved senteraksen. Den sekundære sttråleinnretning strekker seg periferisk rundt et parti av hovedkanalen i det vesentlige innenfor et sekundært plan anordnet vinkelrett på kanalens akse og er innrettet til å sende inn nedstrøms i hovedkanalen en sekundær konisk stråle av arbeidsfluidum. Den sekundære stråleinnretning er anordnet nedstrøms av primærstråleinnretningen med senteret av sekundærplanet stort sett ved eller på den teoretiske spiss av konen for primærstrålen, og den sekundære stråleinnretning er innrettet til å rette den sekundære koniske stråle på skrå i forhold til kanalsideveggen med en forholdsvis spiss vinkel. A propulsion device according to the invention has a main body which is distinctive in that it has a main channel with a central channel axis which is surrounded or formed by a channel side wall which has primary and secondary jet devices arranged to receive working fluid under pressure. The primary jet device extends circumferentially around a part of the main channel essentially within a primary plane arranged perpendicular to the channel axis and is arranged to eject in the downstream direction in the main channel a conical primary shower jet of working fluid. The shower jet is initially oriented at an angle to the center axis of the channel with a cone angle (half angle) between 15 and 45 degrees to converge inwards towards a theoretical tip of the jet cone on or at the center axis. The secondary jet means extends circumferentially around a portion of the main channel substantially within a secondary plane arranged perpendicular to the axis of the channel and is adapted to send downstream into the main channel a secondary conical jet of working fluid. The secondary jet device is arranged downstream of the primary jet device with the center of the secondary plane substantially at or on the theoretical tip of the cone of the primary jet, and the secondary jet device is arranged to direct the secondary conical jet obliquely relative to the channel side wall at a relatively acute angle.

Én annen utførelse av oppfinnelsen omfatter en indre kropp anordnet i hovedkanalen for dannelse av en ringformet kanal som omgir den indre kropp. Den sistnevnte mottar også arbeids- Another embodiment of the invention comprises an inner body arranged in the main channel to form an annular channel surrounding the inner body. The latter also receives work

fluidum under trykk og har en indre primær stråleinnretning og en indre sekundær stråleinnretning forløpende periferisk rundt partier av innerkroppen. Den indre primære stråleinnretning er stort sett anordnet i primærplanet og innrettet til å sende ut i retning nedstrøms i den ringformede.kanal en konisk indre primær stråle av arbeidsfluidum. Den indre koniske primære stråle er til å begynne med orientert på skrå til kanalens senterakse i en vinkel som stort sett er lik vinkelen av primærstråleinnretningen for hovedkanalen, slik at den til å begynne med konvergerer mot fluid under pressure and has an internal primary jet device and an internal secondary jet device extending circumferentially around portions of the inner body. The inner primary jet device is generally arranged in the primary plane and arranged to emit in a downstream direction in the annular channel a conical inner primary jet of working fluid. The inner conical primary beam is initially oriented obliquely to the center axis of the channel at an angle substantially equal to the angle of the main channel primary beam so that it initially converges towards

et teoretisk skjæringspunkt med den koniske stråle fra hovedkanalens primærstråleinnretning, hvor det teoretiske snittstedet ligger omtrent på midten av den ringformede kanal. Den indre sekundærstråleinnretning er anordnet nedstrøms av den indre primærstråleinnretning i det vesentlige i et sekundært plan og er innrettet til å sende ut i kanalens nedstrømsretning inn i den ringformede kanal en konisk indre sekundærstråle av arbeidsfluidum, hvor den indre sekundærstråleinnretning er innrettet til å sende den sekundære indre koniske stråle på skrå til innerkroppens sidevegg under en forholdsvis spiss vinkel som stort sett er lik vinkelen for sekundærstråleinnretningen i hovedkanalen. a theoretical point of intersection with the conical beam from the main channel's primary beam device, where the theoretical point of intersection lies approximately in the middle of the annular channel. The inner secondary jet device is arranged downstream of the inner primary jet device substantially in a secondary plane and is arranged to send out in the downstream direction of the channel into the annular channel a conical inner secondary jet of working fluid, where the inner secondary jet device is arranged to send the secondary inner conical jet at an angle to the side wall of the inner body at a relatively acute angle which is largely equal to the angle of the secondary jet device in the main channel.

Oppfinnelsen skal forklares nærmere ved hjelp av eksem-pler under henvisning til tegningene, hvor: Fig. 1 viser skjematisk et aksialt lengdesnitt gjennom en anordning ifølge oppfinnelsen, fig. 2 er et enderiss av anordningen ifølge fig. 1, fig. 3 et toppriss av anordningen ifølge fig. 1, mens fig. 4 viser i snitt og i større målestokk en detalj i nærheten av en av anordningens stråleinnretninger, ved anordningen ifølge fig. 1. ' Fig. 5 viser skjematisk et aksialt lengdesnitt gjennom en annen utførelse av oppfinnelsen, særlig innrettet til fremdrift av fartøyer gjennom fluider, fig. 6 viser et snitt langs linjen 6-6 på fig. 5, fig. 7 viser i snitt et parti av en alternativ ut-førelse med alternative stråleinnretninger, fig. 8 et detalj-snitt langs linjen 8-8 på fig. 7, og fig. 9 er et skjematisk per-spektivriss av et alternativt utformet dyseelement. The invention shall be explained in more detail by means of examples with reference to the drawings, where: Fig. 1 schematically shows an axial longitudinal section through a device according to the invention, fig. 2 is an end view of the device according to fig. 1, fig. 3 a top view of the device according to fig. 1, while fig. 4 shows in section and on a larger scale a detail in the vicinity of one of the device's beam devices, in the device according to fig. 1. ' Fig. 5 schematically shows an axial longitudinal section through another embodiment of the invention, particularly designed for propulsion of vessels through fluids, fig. 6 shows a section along the line 6-6 in fig. 5, fig. 7 shows in section a part of an alternative embodiment with alternative beam devices, fig. 8 a detailed section along the line 8-8 in fig. 7, and fig. 9 is a schematic perspective view of an alternatively designed nozzle element.

Utførelsen ifølge fig. 1 til 3The embodiment according to fig. 1 to 3

Som vist på fig. 1 har en fremdriftsanordning 10 iføl-ge oppfinnelsen en hovedkropp 12 med en hovedkanal 13 avgrenset ved en sidevegg 19. Anordningen tjener som pumpe til akselerering til strømmen av et hovedfluidum, såsom luft eller vann, som passe rer anordningen i retning av pilen 11 og har et fordelingskammer 14 som omgir kanalen og forsynes med et arbeidsfluidum under trykk fra et inntaksrør 15. Arbeidsfluidet kan være luft eller vann satt under trykk ved hjelp av en vanlig primærpumpe som ikke er vist. Kanalen er dannet ved meget nær hverandre anordnede hu-le kanaldeler, nemlig oppstrømsdel 16, mellomdel 17 og nedstrøms-del med tilsvarende oppstrøms-, mellom- og nedstrømspassasjer 20, 21 og 22. Passasjene er i flukt med hverandre og anordnet sym-metrisk om kanalens langsgående senterakse 24 og har omtrent samme tverrsnitt, slik at kanalen har i det vesentlige konstant tverrsnittsareal langs sin lengde. En oppstrøms rørdel 27 og en nedstrøms rørdel 28 er henholdsvis festet til oppstrøms og ned-strøms kanaldelene og er i forbindelse med disse. Oppstrøms rør-delen er nedsenket i eller matet med hovedfluidet som skal akse-lereres ved hjelp av anordningen 10, slik at røret tjener som inntaksdel. As shown in fig. 1, a propulsion device 10 according to the invention has a main body 12 with a main channel 13 bounded by a side wall 19. The device serves as a pump for accelerating the flow of a main fluid, such as air or water, which passes the device in the direction of the arrow 11 and has a distribution chamber 14 which surrounds the channel and is supplied with a working fluid under pressure from an intake pipe 15. The working fluid can be air or water pressurized by means of a normal primary pump which is not shown. The channel is formed by hollow channel parts arranged very close to each other, namely upstream part 16, middle part 17 and downstream part with corresponding upstream, middle and downstream passages 20, 21 and 22. The passages are flush with each other and arranged symmetrically about the channel's longitudinal center axis 24 and has approximately the same cross-section, so that the channel has an essentially constant cross-sectional area along its length. An upstream pipe part 27 and a downstream pipe part 28 are respectively attached to the upstream and downstream channel parts and are in connection with them. The upstream pipe part is immersed in or fed with the main fluid to be accelerated by means of the device 10, so that the pipe serves as an intake part.

En nedstrømskant 31 av oppstrømsdelen 16 er anordnet i avstand fra en tilstøtende motsatt oppstrømskant 32 av mellomdelen 17 med en mellom delene forløpende første aksial avstand 35 målt parallelt med aksen 24 som danner en primær stråleinnretning 37. Innretningen 37 forløper i omkretsretningen rundt et parti av hovedkanalen i det vesentlige innenfor et primært diametralplan 38 (brutt ytterlinje) orientert vinkelrett på aksen 24, slik at den danner en i det vesentlige kontinuerlig stråleinnretning eller omkretsdyse. Stråleinnretningen 37 er i forbindelse med fordelingskammeret 14 for å motta arbeidsfluidum under trykk og de motsatte kanter 31 og 32 som danner stråleinnretningen er avfaset og således innrettet til å slynge ut i. retning nedstrøms inn i hovedkanalen en konisk primærstråle 4 0 av arbeidsfluidum. Kantene 31 og 32 er utformet slik at strålen til å begynne med rettes konvergerende mot lengdeaksen 24 som skjærer konens teoretiske spiss 42. Konens vinkel (konvinkel lik halve toppvinkelen) 44 er i dette tilfelle omtrent 26 grader, men kan være mellom 15 grader og 4 5 grader. Strålen 4 0 som er antydet ved sine senter-linjer, er således til å begynne med orientert på skrå til sideveggen 19 og aksen 24 med vinkelen 44, men dette viser bare en teoretisk tilstand som bare opptrer når det ikke finnes hovedfluidum i kanalen 13. Spissens 42 stilling er bestemt teoretisk ved forlengelse av senterlinjene av diametralt motsatt beliggende partier av den første stråleinnretning 37 for å skjære hverandre på aksen 24. Denne teoretiske skjæring av strålene oppnås ikke under normal drift, fordi med en strålepumpe virkende i arbeidsfluidet kastet ut gjennom stråleinnretningen 37 induseres en strøm av hovedfluidet gjennom kanalen 13 i retning av pilen 11 og denne strøm forandrer strålemønsteret, slik at dette stort sett nærmer seg den form som med strekede linjer er antydet ved 48. Den teoretiske skjæring for vann benyttet som arbeidsfluidum vil kunne oppnås omtrentlig med forholdsvis stilleståen-de luft i kanalen. Stråleinnretningen 37 skal dessuten beskrives i forbindelse med fig. 4. A downstream edge 31 of the upstream part 16 is arranged at a distance from an adjacent opposite upstream edge 32 of the intermediate part 17 with a first axial distance 35 extending between the parts measured parallel to the axis 24 which forms a primary jet device 37. The device 37 extends in the circumferential direction around a part of the main channel substantially within a primary diametral plane 38 (broken outer line) oriented perpendicular to the axis 24 so as to form a substantially continuous jet device or circumferential nozzle. The jet device 37 is in connection with the distribution chamber 14 to receive working fluid under pressure and the opposite edges 31 and 32 which form the jet device are chamfered and thus arranged to eject in the downstream direction into the main channel a conical primary jet 40 of working fluid. The edges 31 and 32 are designed so that the beam is initially directed converging towards the longitudinal axis 24 which intersects the cone's theoretical tip 42. The angle of the cone (cone angle equal to half the apex angle) 44 is in this case approximately 26 degrees, but can be between 15 degrees and 4 5 degrees. The beam 40 which is indicated by its center lines is thus initially oriented obliquely to the side wall 19 and the axis 24 with the angle 44, but this only shows a theoretical condition which only occurs when there is no main fluid in the channel 13. The position of the tip 42 is determined theoretically by extending the center lines of diametrically opposite portions of the first jet device 37 to intersect on the axis 24. This theoretical intersection of the jets is not achieved during normal operation, because with a jet pump operating in the working fluid ejected through the jet device 37, a current of the main fluid is induced through the channel 13 in the direction of the arrow 11 and this current changes the beam pattern, so that this largely approaches the shape indicated by dashed lines at 48. The theoretical cutting for water used as working fluid will be approximately with relatively stagnant air in the duct. The beam device 37 shall also be described in connection with fig. 4.

En oppstrømskant 51 av nedstrømsdelen 18 og en tilstø-tende motsatt nedstrømskant 52 av mellomdelen 17 er skilt fra hverandre ved et annet aksialt mellomrom 54 for dannelse av en sekundær stråleinnretning 55. Denne stråleinnretning strekker seg periferisk rundt et parti av hovedkanalen stort sett innenfor et sekundært diametralplan 57 (brutt linje) som forløper vinkelrett på aksen 24 og er i avstand i nedstrømsretningen fra planet 38, hvor avstanden er vist med 59. Vinkelen 44 og avstanden 59 er valgt slik at når det ikke finnes noen strøm av hovedfluidum An upstream edge 51 of the downstream portion 18 and an adjacent opposite downstream edge 52 of the intermediate portion 17 are separated from each other by another axial space 54 to form a secondary jet device 55. This jet device extends circumferentially around a portion of the main channel substantially within a secondary diametral plane 57 (broken line) which extends perpendicular to the axis 24 and is spaced in the downstream direction from the plane 38, the space being shown by 59. The angle 44 and the space 59 are chosen so that when there is no flow of main fluid

i kanalen 13, befinner den teoretiske spiss 42 for den koniske stråle 40 seg omtrent ved eller i senteret for det sekundære plan 57. Den sekundære stråleinnretning er også i forbindelse med fordelingskammeret 14 og mottar arbeidsfluidet under trykk, og de motsatte kanter 51 og 52, som danner stråleinnretningen 55,er avfaset og således innrettet til å slynge ut strålen nedstrøms i hovedkanalen i form av en konisk sekundær stråle av arbeidsfluidum 60. Kantene 51 og 52 er utformet slik at med ingen flui-dumstrøm i hovedkanalen er den sekundære koniske stråles 60 konvinkel på omtrent 7 grader, og korjens skjæring med kanalaksen og den teoretiske konspiss er ikke vist på tegningene. Vinkelen 61 mellom strålen og kanalens sidevegg er lik konvinkelen , og med anordningen i drift modifiserer hovedfluidumstrømmen i kanalen 13 den sekundære stråle 60, slik at den følger en modifisert strålebane stort sett som antydet med strekede linjer 64. Vinkelen 61 er valgt slik at den sekundære koniske stråle søker å redusere den ufordelaktige grensesjiktvirkning som opptrer på ned-strømssiden av hovedstråleinnretningen og kan nesten nærme seg parallellen til kanalsideveggen. Et praktisk område for vinkelen 61 ligger mellom 3 og 10 grader, men i-visse tilfelle vil dette område utvides. in the channel 13, the theoretical tip 42 of the conical jet 40 is located approximately at or in the center of the secondary plane 57. The secondary jet device is also in communication with the distribution chamber 14 and receives the working fluid under pressure, and the opposite edges 51 and 52, which forms the jet device 55, is chamfered and thus arranged to eject the jet downstream in the main channel in the form of a conical secondary jet of working fluid 60. The edges 51 and 52 are designed so that with no fluid flow in the main channel, the secondary conical jet's 60 cone angle of approximately 7 degrees, and the intersection of the core with the channel axis and the theoretical taper is not shown in the drawings. The angle 61 between the jet and the side wall of the channel is equal to the cone angle , and with the device in operation, the main fluid flow in the channel 13 modifies the secondary jet 60 so that it follows a modified jet path generally as indicated by dashed lines 64. The angle 61 is chosen so that the secondary conical jets seek to reduce the adverse boundary layer effect which occurs on the downstream side of the main jet device and can almost approach parallel to the channel sidewall. A practical range for the angle 61 is between 3 and 10 degrees, but in certain cases this range will be extended.

Fordelingskammeret 14 har et indre og ytre hus hhv. 68 og 69 og innerhuset 68 omgir hovedkroppen 12 og er festet til denne ved hjelp av ringformede forbindere 72 hhv. 73. Ytterhuset 69 omgir et midtre parti av innerhuset 68 for dannelse av et før-ste ringformet fordelingskammer 74. Kammeret 74 har en innervegg 76 med flere åpninger 78. Et annet kammer 80 er dannet ved innerhuset 68, et parti av den hule kropp 12 og partier av forbinderne 72 og 73. Det andre fordelingskammer er i direkte forbindelse med den primære og den sekundære stråleinnretning 37 hhv. 55 og er gjennom hullene 78 i veggen 76 også i forbindelse med det første kammer 74. Radiale støttedeler 82 er anordnet stivt mellom innerhuset 68 og kanalmellomdelen 17 for å holde den sistnevnte i en sentral stilling og for å holde mellomdelen i flukt med kanalens oppstrømsdel og nedstrømsdel hhv. 16 og 18. Som vist på fig. 2 og 3 er inntaksrøret 15 forbundet stort sett tangentialt med kammeret 14 og har en senterakse 84 forløpende i vinkel 86 til kanalens senterakse 24. Arbeidsfluidet som strømmer inn i kammeret 14, kommer derfor inn i det vesentlige tangentialt og også i vinkel til aksen 24 med en stig-ningsvinkel omtrent lik vinkelen 86. Således frembringes et til-dels skrueformet strømningsforløp i det første kammer 74 og dette strømningsforløp antas å redusere inngangsturbulensen og dermed øke virkningsgraden. Hullene 78 i innerhuset 68 forandrer arbeidsfluidets strømningsretning til en i det vesentlige radial strøm, slik at arbeids fluidet som kommer inn i det andre kammer 80 stort sett ikke har skrueformet forløp, hvilket fører til i • det vesentlige langsgående strømning av arbeidsfluidet gjennom den første og den andre stråleinnretning. En svak skrueformet strømning gjennom stråleinnretningene kan imidlertid tilveiebringes og dette er ønskelig i visse tilfelle. The distribution chamber 14 has an inner and outer housing, respectively. 68 and 69 and the inner housing 68 surrounds the main body 12 and is attached to this by means of ring-shaped connectors 72 or 73. The outer housing 69 surrounds a central part of the inner housing 68 to form a first annular distribution chamber 74. The chamber 74 has an inner wall 76 with several openings 78. Another chamber 80 is formed by the inner housing 68, a part of the hollow body 12 and parts of the connectors 72 and 73. The second distribution chamber is in direct connection with the primary and the secondary beam device 37 respectively. 55 and is through the holes 78 in the wall 76 also in connection with the first chamber 74. Radial support parts 82 are arranged rigidly between the inner housing 68 and the intermediate channel part 17 to keep the latter in a central position and to keep the intermediate part flush with the upstream part of the channel and downstream part or 16 and 18. As shown in fig. 2 and 3, the intake pipe 15 is connected largely tangentially to the chamber 14 and has a central axis 84 extending at an angle 86 to the central axis 24 of the channel. The working fluid that flows into the chamber 14 therefore enters essentially tangentially and also at an angle to the axis 24 with a pitch angle approximately equal to the angle 86. Thus, a partly helical flow path is produced in the first chamber 74 and this flow path is assumed to reduce the inlet turbulence and thereby increase the efficiency. The holes 78 in the inner housing 68 change the flow direction of the working fluid to an essentially radial one current, so that the working fluid entering the second chamber 80 does not generally have a helical course, which leads to essentially longitudinal flow of the working fluid through the first and second jet devices. A weak helical flow through the jet devices can, however, be provided and this is desirable in certain cases.

Et antall korte radiale rør 87 strekker seg fra partier av de ringformede forbindere 72 og 73 og rørene har et skrue-håndtak (ikke vist) for lett dreining av forbinderne i forhold til kammeret 14 for variasjon av stråleinnretningenes størrelse, hvilket skal forklares nærmere i forbindelse med fig. 4. Som best vist på fig. 2 omfatter .den ringformede forbinder 72 to like halvsirkelformede klemmer 88 og 89 som hver dekker omtrent 180 grader av hovedkroppen. Klemmenes tilstøtende ender er festet til hverandre ved hjelp av muttere og bolter 90 hhv. 91 for pas-sende innstilling av forbinderne. Størrelsen av stråleinnretningene, dvs. avstandene 35 og 54, bestemmer delvis strømmen av ar beidsfluidum gjennom stråléiririrétriingene og innstilles for oppnåelse av en hensiktsmessig strømning av hovedfluidum gjennom kanalen 13. Innstillingen av forbinderen 72 bevirker innstilling av mellomrommet 35 og uavhengig innstilling av forbinderen 73 bevirker innstilling av mellomrommet 54. Det maksimale tverrsnittsareal av stråleinnretningene tilsammen er mindre enn tverr-snittsarealet av inntaksrøret 15, slik at det sikres at tilstrekkelig arbeidsfluidum når stråleinnretningene. A number of short radial tubes 87 extend from portions of the annular connectors 72 and 73 and the tubes have a screw handle (not shown) for easy rotation of the connectors relative to the chamber 14 for varying the size of the jet devices, which will be explained in more detail in with fig. 4. As best shown in fig. 2, the annular connector 72 comprises two equal semi-circular clamps 88 and 89, each covering approximately 180 degrees of the main body. The adjacent ends of the clamps are attached to each other by means of nuts and bolts 90 respectively. 91 for fitting the connectors. The size of the jet devices, i.e. the distances 35 and 54, partially determines the flow of working fluid through the jet orifices and is adjusted to achieve an appropriate flow of main fluid through the channel 13. The adjustment of the connector 72 causes adjustment of the gap 35 and independent adjustment of the connector 73 causes adjustment of the space 54. The maximum cross-sectional area of the jet devices together is smaller than the cross-sectional area of the intake pipe 15, so that it is ensured that sufficient working fluid reaches the jet devices.

Utførelsen ifølge fig. 4The embodiment according to fig. 4

Den halvsirkelformede klemme 89 har en innerflate 93 med innover åpait V-formet tverrsnitt med et klaringsspor 94 i • bunnen. Den ringformede forbinder 72 omfatter også indre og ytre ringer 95 hhv.96 med L-formet tverrsnitt som samvirker med de halvsirkelformede klemmer 88 og 89. Ringen 95 er festet til kanalens oppstrømsdel 16 og har én delvis konisk flate 97 som er stort sett komplementær til halvparten av innerflaten 93 av klemmen 89. Ringen 95 har også en omkretsbæreflate 98 med et ringfor-med spor 99 for innføring av en O-tetriingsring 100 som er i an-legg med husets 68 innerflate og hindrer lekkasje av fluidum mellom huset og ringen. Den ytre L-formede ring 9 6 har en delvis konisk flate 103 som er komplementær til den motsatte halvpart av innerflaten 93 av klemmen 89 og innergjenger 106 på sin indre ringflate og gjengene er i inngrep med yttergjenger på oppstrøms-endepartiet av innerhuset 68. Således er klemmens 89 innerflate 93 og en lignende flate av klemmen 88 i inngrep med de koniske flater av de indre og ytre ringer med L-formet tverrsnitt og tvinger ringene sammen for dannelse av en stiv forbindelse mellom dem. The semicircular clamp 89 has an inner surface 93 with an inwardly V-shaped cross-section with a clearance groove 94 in • the bottom. The annular connector 72 also comprises inner and outer rings 95 and 96 respectively with an L-shaped cross-section which cooperate with the semi-circular clamps 88 and 89. The ring 95 is attached to the upstream part 16 of the channel and has one partially conical surface 97 which is largely complementary to half of the inner surface 93 of the clamp 89. The ring 95 also has a circumferential bearing surface 98 with a ring-shaped groove 99 for the introduction of an O-ring ring 100 which is in contact with the inner surface of the housing 68 and prevents leakage of fluid between the housing and the ring. The outer L-shaped ring 96 has a partially conical surface 103 which is complementary to the opposite half of the inner surface 93 of the clamp 89 and internal threads 106 on its inner annular surface and the threads are engaged with external threads on the upstream end portion of the inner housing 68. Thus the inner surface 93 of the clamp 89 and a similar surface of the clamp 88 engage the conical surfaces of the inner and outer rings of L-shaped cross-section and force the rings together to form a rigid connection therebetween.

For innstilling av den første stråleinnretnings mellomrom 35 løsnes klemmene 88 og 89 noe ved at man løsner mutterne og boltene 90,91 (bare fig. 2 og 3). Dreiehåndtaket (ikke vist) innsettes i et av rørene 87, slik at ytterringen 96 kan dreies i forhold til innerhuset 68. En slik dreining bevirker relativt langsgående bevegelse mellom huset 68 og den indre ring 95 som er i direkte forbindelse med kanalens oppstrømsdel 16. De radiale støtter 82 forbinder huset 68 med mellomdelen 17, slik at dreiningen bevirker en forandring av avstanden 35 mellom mellomdelen 17 og oppstrømsdelen 16, dvs. en forandring av stråleinnretningens eller dysens bredde. Innretningene 90 og 91 strammes på ny for fastlåsing av forbinderen 72 og en lignende prosedyre kan følges for innstilling' av størrelsen, av den andre stråleinnretning. Kanaldelene er således forbundet med hverandre slik at det er mulig å foreta en aksial bevegelse mellom kanaldelene innbyrdes for forandring av strålenes størrelse. For setting the first beam device's space 35, loosen the clamps 88 and 89 somewhat by loosening the nuts and bolts 90,91 (fig. 2 and 3 only). The turning handle (not shown) is inserted into one of the pipes 87, so that the outer ring 96 can be turned in relation to the inner housing 68. Such a turning causes relatively longitudinal movement between the housing 68 and the inner ring 95 which is in direct connection with the upstream part 16 of the channel. radial supports 82 connect the housing 68 to the intermediate part 17, so that the rotation causes a change in the distance 35 between the intermediate part 17 and the upstream part 16, i.e. a change in the width of the jet device or nozzle. The devices 90 and 91 are retightened to lock the connector 72 and a similar procedure can be followed to adjust the size of the second beam device. The channel parts are thus connected to each other so that it is possible to make an axial movement between the channel parts in order to change the size of the beams.

Nedstrømskanten 31 av kanaldelen 16 er avfaset slik at den er orientert på skrå til kanalaksen.24 med en vinkel 108 som utgjør omtrent 24 grader. Oppstrømskanten 32 av kanaldelen 17 er på lignende måte avfaset og anordnet i en vinkel 110 på omtrent 28 grader i forhold til aksen 24. Kanaldelenes avfasede kanter danner således partier av koner hvori vinklene 108 og 110 danner topp<y>inklene i konene som bestemmer avfasningskantene. Konvinkelen er valgt slik at nedstrømskanten danner en steilere vinkel med aksen 24 enn oppstrømskanten, slik at avstanden mellom de tilstøtende kanter avtar mot kanalen, hvorved det dannes en konvergerende stråle med en konvergeringsvinkel på omtrent 4 grader. Strålen har sin teoretiske senterlinje 40 orientert i vinkel 44 som som nevnt er nominelt omtrent 26 grader. Den minste avstand mellom stråleinnretningene er således ved utløpet innved kanalsideveggen 19. Den minste stråleavstand ved utløpet kan væ-re mellom ca. 0,25 mm og 2,5 mm avhengig av kravene. For et gitt fordelingskammertrykk som kan være mellom 3,5 kg/cm<2>og 10,5 kg/ cm 2, vil økningen av stråleinnretningens åpning øke strømmen gjennom dysene og redusere trykket i kammeret. Kammertrykket innstilles for oppnåelse av en ønsket hovedfluidum.strøm gjennom kanalen. The downstream edge 31 of the channel part 16 is chamfered so that it is oriented obliquely to the channel axis.24 with an angle 108 which amounts to approximately 24 degrees. The upstream edge 32 of the channel part 17 is similarly chamfered and arranged at an angle 110 of approximately 28 degrees in relation to the axis 24. The chamfered edges of the channel parts thus form sections of cones in which the angles 108 and 110 form the apex angles of the cones which determine the chamfer edges . The cone angle is chosen so that the downstream edge forms a steeper angle with the axis 24 than the upstream edge, so that the distance between the adjacent edges decreases towards the channel, whereby a converging beam is formed with a converging angle of approximately 4 degrees. The beam has its theoretical center line 40 oriented at angle 44 which, as mentioned, is nominally approximately 26 degrees. The smallest distance between the jet devices is thus at the outlet next to the channel side wall 19. The smallest jet distance at the outlet can be between approx. 0.25 mm and 2.5 mm depending on the requirements. For a given distribution chamber pressure which can be between 3.5 kg/cm<2> and 10.5 kg/cm 2 , increasing the nozzle opening will increase the flow through the nozzles and reduce the pressure in the chamber. The chamber pressure is set to achieve a desired main fluid flow through the channel.

Som et eksempel på utførelsen kan nevnes en hovedkanal med diameter 25,4 cm, hvor stråleinnretningsgapene var 0,125 mm for begge stråleinnretninger og trykket i kammeret 6,3 kg/cm 2. En vannsøyle på 3,7 m ble holdt over en vannflate. Arbeidsfluidet var vann fra en vanlig sentrifugalpumpe drevet.med en 30 hk motor. As an example of the design, a main channel with a diameter of 25.4 cm can be mentioned, where the jet device gaps were 0.125 mm for both jet devices and the pressure in the chamber 6.3 kg/cm 2. A water column of 3.7 m was maintained above a water surface. The working fluid was water from an ordinary centrifugal pump driven by a 30 hp motor.

For normalt kammertrykk på opp til 10,5 kg/cm 2 ansees ca. 31 cm som maksimal kanaldiameter. Hvis kanaldiameteren økes vesentlig over denne verdi, er det å anta at inntrengningen av hovedstrålen i hovedfluidumstrømmen blir utilstrekkelig for ef-fektiv overføring av energi fra fluidum til fluidum. Når en større gjennomstrømning gjennom hovedkanalen er påkrevet, er det derfor å foretrekke å benytte en alternativ utførelse som er vist på fig. 5 og 6. For normal chamber pressure of up to 10.5 kg/cm 2, approx. 31 cm as maximum duct diameter. If the channel diameter is increased substantially above this value, it is to be assumed that the penetration of the main jet into the main fluid flow becomes insufficient for effective transfer of energy from fluid to fluid. When a greater flow through the main channel is required, it is therefore preferable to use an alternative design which is shown in fig. 5 and 6.

Den langsgående avstand 59 mellom strålene er temmelig kritisk og skal være slik at det sekundære' plan 57 er omtrent innved den teoretiske spiss 42 for den primære koniske stråle. Det skal nevnes at med vinkelen 44 på omtrent 26 grader som vist, er The longitudinal distance 59 between the beams is rather critical and must be such that the secondary plane 57 is approximately adjacent to the theoretical tip 42 of the primary conical beam. It should be mentioned that with the angle 44 of about 26 degrees as shown, is

avstanden 59 mellom stråleinnretningene omtrent lik kanalens diameter. Dette er en tilnærmelse og den beste plassering kan finnes ved forsøk. Anordningens effektivitet tilskrives nedsettelse av den ufordelaktige grensesjiktvirkning på nedstrømssiden av hovedstråleinnretningen, oppnådd ved hjelp av den sekundære stråleinnretning. Den sistnevnte innretning er orientert på skrå med den the distance 59 between the beam devices approximately equal to the diameter of the channel. This is an approximation and the best location can be found by trial and error. The efficiency of the device is attributed to the reduction of the unfavorable boundary layer effect on the downstream side of the main jet device, achieved by means of the secondary jet device. The latter device is oriented obliquely with it

spisse vinkel 61 for akselerering av hovedfluidumstrømmen i nærheten av. sideveggen 19 på nedstrømssiden av den sekundære stråleinnretning og som normalt strømmer betydelig langsommere enn hoved-strømmen, nemlig på grunn av grensesjiktvirkningen. Derfor reduserer den sekundære stråleinnretning tydeligvis den uønskede gren-ses j iktef f ekt og kan redusere turbulensen for økning av gjennom-strømningen gjennom kanalen. Det er vesentlig at den sekundære stråle er orientert til å være nesten parallell, dvs. stort sett parallell, med kanalens sidevegg , slik at den ikke rekker langt inn i hovedstrømmen, da effektiviteten av den sekundære stråleinnretning ellers ville bli vesentlig redusert. acute angle 61 for acceleration of the main fluid flow in the vicinity of. the side wall 19 on the downstream side of the secondary jet device and which normally flows significantly slower than the main flow, namely due to the boundary layer effect. Therefore, the secondary jet device clearly reduces the unwanted boundary effect and can reduce the turbulence to increase the flow through the channel. It is essential that the secondary beam is oriented to be almost parallel, i.e. largely parallel, to the side wall of the channel, so that it does not reach far into the main stream, as the efficiency of the secondary beam device would otherwise be significantly reduced.

De ovenfor nevnte trykk og dimensjoner er knyttet til bruken av anordningen med vann som arbeidsfluidum og hovedfluidum. Dette har sin anvendelse for pumping av vann med vann samt ved transport av faste stoffer eller gjenstander, såsom fisk i vannet, The above-mentioned pressures and dimensions are linked to the use of the device with water as working fluid and main fluid. This has its application for pumping water with water as well as when transporting solid substances or objects, such as fish in the water,

og er å benytte hvor det finnes væskepumper til £• sette arbeidsfluidum under trykk. Alternativt kan en gass, så som luft, benyttes som arbeidsfluidum, men når en gass benyttes til å pumpe en and is to be used where there are liquid pumps to £• pressurize the working fluid. Alternatively, a gas, such as air, can be used as the working fluid, but when a gas is used to pump one

væske som hovedfluidum, vil det vanligvis kreves høyere kammertrykk for gassen. Alternativt kan både hovedfluidet og arbeidsfluidet være gas eller gasser og anordningen kan da brukes som en slags vifte til å trekke luft eller luft som inneholder faste stoffsuspensjoner, såsom i ekstraksjon av støv. Hvis en væske benyttes som arbeidsfluidum til å pumpe luft, f.eks. hvis det benyttes vann for å indusere en strøm i en eksosgasstrøm, kan partikle-ne fra eksosgassen skilles ut med væsken. Anordningen kan således benyttes som en gassrenser. Andre kombinasjoner av arbeidsfluidum og hovedfluidum kan være hensiktsmessige ved andre anvendelser. liquid as the main fluid, a higher chamber pressure will usually be required for the gas. Alternatively, both the main fluid and the working fluid can be gas or gases and the device can then be used as a kind of fan to draw air or air containing solid suspensions, such as in the extraction of dust. If a liquid is used as working fluid to pump air, e.g. if water is used to induce a current in an exhaust gas stream, the particles from the exhaust gas can be separated with the liquid. The device can thus be used as a gas purifier. Other combinations of working fluid and main fluid may be appropriate in other applications.

Andre utførelserOther designs

Fig. 5 og 6Fig. 5 and 6

Fig. 5 og 6 viser en annen utførelse 115 av oppfinnelsen som er særlig egnet til bruk for fremdrift av fartøyer i vann eller for anvendelser som krever større strømningshastigheter eller strømningsmengder enn de som kan oppnås ved hjelp av bare en hovedkanal. Anordningen 115 har en hovedkropp 117 med en hovedka nal dannet ved en sidevegg 114 og en innerkropp 119 anordnet i hovedkanalen slik at det mellom dem er dannet en ringformet kanal 118 som omgir den indre kropp. Den ringformede kanal 118 har en midtsylinderflate 116 anordnet i like stor avstand fra og' mellom innerkroppen og hovedkroppen, hvor hovedkroppen 117 er utformet lik kroppen 12 på fig. 1 med i liten avstand fra hverandre anordnede hule kanaldeler, nemlig oppstrømsdel 120, mellomdel 121 og nedstrømsdel 122. Delen 120 danner et inntak og delen 122 danner et uttak eller utløp og de tre kanaldeler er i flukt med hverandre og har omtrent samme tverrsnitt. Hovedkroppen har primære og sekundære stråleinnretninger 124 og 125 anordnet i primære og sekundære diametralplan 127 hhv. -128 beliggende i langsgående avstand 113 fra hverandre og innrettet til å motta arbeidsfluidum under trykk fra et fordelingskammer eller en manifold 126. Arbeidsfluidet føres til manifolden fra et innløpsrør 129 og føres til stråleinnretningen gjennom en perforert skjerm 123. Konstruksjonen av stråleinnretningene på hovedkroppen er stort sett slik som ved anordningen 10 på fig. 1. Figs. 5 and 6 show another embodiment 115 of the invention which is particularly suitable for use for propulsion of vessels in water or for applications that require greater flow rates or flow quantities than can be achieved using only one main channel. The device 115 has a main body 117 with a main ka nal formed by a side wall 114 and an inner body 119 arranged in the main channel so that between them an annular channel 118 is formed which surrounds the inner body. The annular channel 118 has a central cylindrical surface 116 arranged at an equal distance from and' between the inner body and the main body, where the main body 117 is designed similar to the body 12 in fig. 1 with hollow channel parts arranged at a small distance from each other, namely upstream part 120, middle part 121 and downstream part 122. Part 120 forms an inlet and part 122 forms an outlet or outlet and the three channel parts are flush with each other and have approximately the same cross-section. The main body has primary and secondary beam devices 124 and 125 arranged in primary and secondary diametral planes 127 respectively. -128 located at a longitudinal distance 113 from each other and arranged to receive working fluid under pressure from a distribution chamber or a manifold 126. The working fluid is fed to the manifold from an inlet pipe 129 and is fed to the jet device through a perforated screen 123. The construction of the jet devices on the main body is large seen as with the device 10 in fig. 1.

Innerkroppen 119 har lignende i avstand fra hverandre beliggende oppstrøms-, mellomliggende og nedstrømskroppdeler hhv. 130,131 og 132, som er i flukt med, hverandre og har omtrent samme tverrsnitt, slik at den ringformede kanal har stort sett konstant tverrsnittsareal langsetter sin lengde. Innerkroppens ender er tilspisset for reduksjon av turbulens og motstand. Innerkroppen har en indre primær stråleinnretning 133 som strekker seg rundt endel av innerkroppen og er dannet ved en aksial avstand 142 mellom en nedstrømskant 134 av den tilstøtende oppstrømsdel 130 og en motsatt tilstøtende oppstrømskant 135 av den mellomliggende kroppdel 131. Innerkroppen har også en indre sekundær stråleinnretning 136 som strekker seg i omkretsretningen rundt . et parti av innerkroppen og er anordnet nedstrøms fra stråleinnretningen 133. Innretningen 136 er dannet ved en aksial avstand 145 mellom en oppstrømskant 138 av nedstrømsdelen 132 og en tilstøtende motsatt nedstrømskant 13 9 av den mellomliggende del 131. De indre primære og sekundære stråleinnretninger 133 og 136 er adskilt radialt innover fra hovedkroppens 117 stråleinnretninger 134, 125 og er stort sett anordnet innenfor de primære og sekundære plan 127 hhv. 128. De motsatte kanter av de indre kroppsdeler er avfaset for dannelse av konvergerende og nedstrømshellende stråleinnretninger i likhet med stråleinnretningene for hovedkanalen. Det kan også være anordnet innretninger (ikke vist) til å forandre størrelsen av de indre stråleinnretninger. The inner body 119 has similarly spaced upstream, intermediate and downstream body parts, respectively. 130,131 and 132, which are flush with each other and have approximately the same cross-section, so that the annular channel has a largely constant cross-sectional area along its length. The ends of the inner body are tapered to reduce turbulence and drag. The inner body has an inner primary jet device 133 which extends around one end of the inner body and is formed at an axial distance 142 between a downstream edge 134 of the adjacent upstream part 130 and an opposite adjacent upstream edge 135 of the intermediate body part 131. The inner body also has an inner secondary jet device 136 which extends in the circumferential direction around . a portion of the inner body and is arranged downstream from the jet device 133. The device 136 is formed at an axial distance 145 between an upstream edge 138 of the downstream part 132 and an adjacent opposite downstream edge 139 of the intermediate part 131. The inner primary and secondary jet devices 133 and 136 are separated radially inwards from the main body 117's beam devices 134, 125 and are largely arranged within the primary and secondary planes 127 and 128. The opposite edges of the internal body parts are chamfered to form converging and downward sloping jets similar to the jets for the main channel. Devices (not shown) can also be arranged to change the size of the internal beam devices.

Innerkroppen har en indre manifold 137 dannet ved en perforert sylindrisk skjerm 140 og en ytre manifold 141 dannet ved et ringformet mellomrom mellom den perforerte skjerm 140 og den angjeldende tilstøtende indre del av innerkroppen. Radiale støtter 143 strekker seg mellom skjermen 140 og de indre inner-kroppdeler for understøttelse av delene innbyrdes. Innerkroppen 119 understøttes ved sin fremre ende av flere fremre radialstøt-ter 144 og ved den bakre ende av flere lignende bakre radialstøt-ter 146. Støttene 144 holder kanaler 149 som er i forbindelse med den indre manifold 137 og med en ytre fremre manifold 151. Lignende kanaler 153 finnes i de bakre støtter 146 som er i forbindelse med en aktre eller bakre manifold 154. Langsgående rør 156 og 157 strekker seg fra inntaksrøret 129 for matning av de ytre mani-folder 151 og 154 som igjen tilfører arbeidsfluidum til den indre manifold 137 i kroppen 119. Den ytre manifold er i forbindelse med de indre stråleinnretninger som således mottar arbeidsfluidum under trykk på lignende måte som stråleinnretningene 124 og 125 i hovedkroppen. The inner body has an inner manifold 137 formed by a perforated cylindrical screen 140 and an outer manifold 141 formed by an annular space between the perforated screen 140 and the respective adjacent inner part of the inner body. Radial supports 143 extend between the screen 140 and the inner inner body parts to support the parts against each other. The inner body 119 is supported at its front end by several front radial supports 144 and at the rear end by several similar rear radial supports 146. The supports 144 hold channels 149 which are in connection with the inner manifold 137 and with an outer front manifold 151. Similar channels 153 are found in the rear supports 146 which are in connection with an aft or rear manifold 154. Longitudinal pipes 156 and 157 extend from the intake pipe 129 for feeding the outer manifolds 151 and 154 which in turn supply working fluid to the inner manifold 137 in the body 119. The outer manifold is in connection with the internal jet devices which thus receive working fluid under pressure in a similar way to the jet devices 124 and 125 in the main body.

De primære og sekundære, stråleinnretninger 124 og 125 i hovedkroppen er innrettet til å sende ut i retning nedstrøms inn i den ringformede.kanal 118 primære og sekundære koniske stråler 110 og 162 av arbeidsfluidum. Strålene forløper på skrå innover med vinkler 158 hhv. 159 og konvergerer som vist med strekede linjer som gjengir strålenes koner. De indre primære og sekundære stråleinnretninger 133 og 136 i innerkroppen 119 er på lignende måte innrettet til å sende ut nedstrøms og utover inn i den ringformede kanal indre primære og sekundære koniske stråler 164 og 166, vist med strekede linjer. Disse stråler forløper på skrå med kanalens sylinderflate 116, idet de danner en vinkel .165 som stort sett er lik vinkelen 158 for hovedkanalens primære stråleinnretning 124, slik at de til å begynne med konvergerer mot et teoretisk snittsted 163 med stråleinnretningens 124 koniske stråle 160. Det teoretiske snitt 163 ligger nær sylinderflaten 116. Likedan er den indre sekundære koniske stråle 16 6 til å begynne med orientert på skrå til sideveggen av innerkroppen under dannelse av en forholdsvis spiss vinkel 167 som stort sett er lik vinkelen 159 for den sekundære stråleinnretning 125 i hovedkanalen. Således danner de primære og sekundære stråleinnretninger av hovedkanalens radialt motsatte partier og innerkroppen stort sett komple-mentært koniske stråler av arbeidsfluidum som er orientert på skrå i forhold til hverandre hvis det ikke finnes noen hovedfluidum-strøm, slik at de komplementære stråler konvergerer og skjærer hverandre i midtsylinderflaten 116, men det teoretiske snitt er bare vist for strålene 160 og 164. Det er å bemerke at den langsgående avstand 113 mellom de primære og de sekundære stråleinnretninger og vinklene 158 og 165 for de primære stråleinnretninger er slik at de teoretiske, koniske stråler 160, 164 konvergerer i det teoretiske skjæringssted 163 som stort sett ligger innenfor det diametrale sekundærplan 128 som både inneholder de sekundære stråleinnretninger 125 og 136. I likhet med anordningen 10 ifølge fig. 1 oppnås ikke den teoretiske skjæring når et hovedfluidum strømmer gjennom kanalen 118, fordi de teoretisk-koniske stråler 160, 162, 164 og 166 avbøyes til mer eller mindre kurveformede ba-ner som vist med strekede linjer hhv. 160,1, 162,1, 164,1 og 166,1. The primary and secondary jets 124 and 125 in the main body are adapted to emit downstream into the annular channel 118 primary and secondary conical jets 110 and 162 of working fluid. The rays run obliquely inward with angles of 158 or 159 and converge as shown by dashed lines representing the cones of the rays. The inner primary and secondary jets 133 and 136 in the inner body 119 are similarly arranged to emit downstream and outward into the annular channel inner primary and secondary conical jets 164 and 166, shown in dashed lines. These rays run obliquely with the channel's cylindrical surface 116, forming an angle .165 which is largely equal to the angle 158 of the main channel's primary beam device 124, so that they initially converge towards a theoretical point of intersection 163 with the beam device 124's conical beam 160. The theoretical section 163 is close to the cylinder surface 116. Likewise, the inner secondary conical jet 166 is initially oriented obliquely to the side wall of the inner body forming a relatively acute angle 167 which is generally equal to the angle 159 of the secondary jet device 125 in the main channel. Thus, the primary and secondary jet devices of the radially opposite portions of the main channel and the inner body form largely complementary conical jets of working fluid which are oriented obliquely relative to each other if there is no main fluid flow, so that the complementary jets converge and intersect in the central cylinder surface 116, but the theoretical section is only shown for the jets 160 and 164. It is noted that the longitudinal distance 113 between the primary and the secondary jets and the angles 158 and 165 of the primary jets are such that the theoretical conical jets 160, 164 converge in the theoretical point of intersection 163 which lies largely within the diametrical secondary plane 128 which contains both the secondary beam devices 125 and 136. Similar to the device 10 according to fig. 1, the theoretical cutting is not achieved when a main fluid flows through the channel 118, because the theoretically conical jets 160, 162, 164 and 166 are deflected into more or less curvilinear paths as shown by dashed lines or 160.1, 162.1, 164.1 and 166.1.

Således er ved utførelsen ifølge fig. 5 stråleinnretningene 124 og 133 i kroppene 117 og 119 analoge med de diametralt motsatte partier av stråleinnretningene 37 i utførelsen ifølge fig. 1 og likedan er de sekundære stråleinnretninger 125 og 136 analoge til diametralt motsatte partier av stråleinnretningen 55 ved utførelsen ifølge fig. 1. Ved begge utførelser er de sekundære stråleinnretninger rettet på å redusere uønskelige grenssjikt-virkninger innved nedstrømspartiene av hhv. den indre og den ytre kropp. Anordningen 115 kan anordnes på et sjøfartøy i en uhindret stilling under vannlinjen, slik at det tilveiebringes en forholdsvis uhindret strøm inn i inntaket og ut fra uttaket. Thus, in the embodiment according to fig. 5 the beam devices 124 and 133 in the bodies 117 and 119 analogous to the diametrically opposite parts of the beam devices 37 in the embodiment according to fig. 1 and likewise the secondary beam devices 125 and 136 are analogous to diametrically opposite parts of the beam device 55 in the embodiment according to fig. 1. In both designs, the secondary jet devices are aimed at reducing undesirable boundary layer effects within the downstream parts of the respective the inner and the outer body. The device 115 can be arranged on a sea vessel in an unobstructed position below the waterline, so that a relatively unobstructed flow is provided into the intake and out from the outlet.

Utførelsen ifølge fig. 7- 9The embodiment according to fig. 7-9

En alternativ konstruksjon for den primære og sekundære stråleinnretning er å tilveiebringe et antall dyser anordnet i omkretsavstand fra hverandre rundt kanalens sidevegg' og stort sett innenfor planet for den respektive stråléinnretning. Denne alternative konstruksjon tilveiebringer en diskontinuerlig stråleinn retning forskjellig fra 'og som'ét substitutt for den kontinuerlige stråleinnretning ifølge fig. 1 og 5. An alternative construction for the primary and secondary jet device is to provide a number of nozzles arranged at a circumferential distance from each other around the side wall of the channel and largely within the plane of the respective jet device. This alternative construction provides a discontinuous beam direction different from and as a substitute for the continuous beam arrangement of FIG. 1 and 5.

På fig. 7 er vist en alternativ kanal 170 med en sidevegg 171 som kan være et kontinuerlig rør med konstant tverrsnitt. En dyse 173 av en alternativ primær stråleinnretning 174 er anordnet i et primært dyseelement 176. Det sistnevnte har i avstand fira hverandre anordnede indre og ytre parallelle endevegger 178,179 og en kanaT eller passasje 181 forløpende på' skrå mellom endeveggene. Passasjen er orientert på skrå til endeveggene med en vinkel 182 som er lik konvinkelen for den primære stråleinnretning (ikke vist)dvs. passasjen 181 skråner nedstrøms mot sideveggen 171 med en vinkel mellom 15 og 45 grader. Dyseelementet er festet til en ytre flate 184 av kanalen og kanalens sidevegg har en på skrå.anordnet åpning 186 på linje med passasjen 181 i dyseelementet og innenfor et plan som inneholder kanalens senterakse (ikke vist). Elementet har tilstrekkelig dybde for sammen med åpningen 186 å tilveiebringe en dyse med tilstrekkelig lengde for å rette en primær konisk stråle av arbeidsfluidum inn i hovedkanalen og likedan med strålene i de ovenfor omtalte stråleinnretninger for konvergering innover mot den teoretiske spiss av pri-mærstrålens kon. In fig. 7 shows an alternative channel 170 with a side wall 171 which can be a continuous pipe with a constant cross-section. A nozzle 173 of an alternative primary jet device 174 is arranged in a primary nozzle element 176. The latter has spaced apart inner and outer parallel end walls 178,179 and a channel or passage 181 running diagonally between the end walls. The passageway is oriented obliquely to the end walls at an angle 182 which is equal to the cone angle of the primary jet device (not shown) i.e. the passage 181 slopes downstream towards the side wall 171 at an angle between 15 and 45 degrees. The nozzle element is attached to an outer surface 184 of the channel and the side wall of the channel has an inclined opening 186 aligned with the passage 181 in the nozzle element and within a plane containing the central axis of the channel (not shown). The element has sufficient depth to, together with the opening 186, provide a nozzle of sufficient length to direct a primary conical jet of working fluid into the main channel and similarly with the jets in the above-mentioned jet devices for converging inwards towards the theoretical tip of the primary jet's cone.

En alternativ sekundær stråleinnretning 190 har et lignende sekundært dyseelement 192 som likeså har.en passasje 193 anordnet i spiss vinkel 194 med kanalsideveggen, f.eks. 3 til 10 grader, og som således er stort sett ekvivalent' med den sekundære stråleinnretning ifølge fig. 1. Som vist på fig. 8 strekker et antall lignende dyseelementer seg periferisk rundt hovedkanalen og to ytterligere elementer 188 og 189 er vist. Den periferiske avstand mellom tilstøtende dyseelementer og dyseboringene er tilstrekkelig til å tilveiebringe en strøm av arbeidsfluidum med lignende størrelse som strømmen frembragt med den kontinuerlige dyseinnretning ifølge fig. 1. Aksene 197,198,199 for dyseelemen-tene 188,192,189 er vist anordnet radialt i forhold til kanalsideveggen 171. Flere slite dyseelementer er således anordnet i de respektive primære og sekundære plan 195 og 196 som inneholder de primære og sekundære stråleinnretninger som virker på lignende måte som de ovenfor forklarte. An alternative secondary jet device 190 has a similar secondary nozzle element 192 which also has a passage 193 arranged at an acute angle 194 with the channel side wall, e.g. 3 to 10 degrees, and which is thus largely equivalent to the secondary beam device according to fig. 1. As shown in fig. 8, a number of similar nozzle elements extend circumferentially around the main channel and two further elements 188 and 189 are shown. The circumferential distance between adjacent nozzle elements and the nozzle bores is sufficient to provide a flow of working fluid of similar size to the flow produced with the continuous nozzle device according to fig. 1. The axes 197,198,199 of the nozzle elements 188,192,189 are shown arranged radially in relation to the channel side wall 171. Several worn nozzle elements are thus arranged in the respective primary and secondary planes 195 and 196 which contain the primary and secondary jet devices which work in a similar way to those above explained.

En manifold 200 for arbeidsfluidum strekker seg periferisk rundt hovedkanalens sidevegg og omgir både de primære og de sekundære dyseelementer og mottar arbeidsfluidum under trykk gjen nom et aksialt anordnet innløpsrør 201. Således tilføres arbeids-■ fluidum samtidig til den primære og den sekundære stråleinnretning og passerer dem i en mengde som er proporsjonal med dysens størrel-se som kan innstilles etter de rådende krav. Passasjene er for-trinnsvis tilspisset innover på lignende måte som tilspissingen av de primære og sekundære stråleinnretninger på fig. 1. A working fluid manifold 200 extends circumferentially around the side wall of the main channel and surrounds both the primary and secondary nozzle elements and receives working fluid under pressure through an axially arranged inlet pipe 201. Thus, working fluid is supplied simultaneously to the primary and secondary jet devices and passes them in an amount that is proportional to the size of the nozzle, which can be set according to the prevailing requirements. The passages are preferably tapered inwards in a similar manner to the taper of the primary and secondary beam devices in fig. 1.

På fig. 9 kan dyseelementet 176 sees som danner en del av en sylinder med på skrå tilskårne endevegger. En enkel måte å danne dyseelementet på er å skjære på skrå et tykkvegget rør i flere'rørseksjoner med parallelle ender for dannelse av dyseelementer som deretter kan hver for seg sveises til kanalens sidevegg på de riktige steder og med den riktige helling. Boringen av røret virker da som pilothull eller styrehull for boring av dyseboringen gjennom elementet og samtidig gjennom kanalsideveggen. Det må nevnes at hver seksjon av røret kan være anordnet i hvilken som helst vinkel til sideveggen 171, og med dysen således boret kan dysens akse danne en svak skruestigningsvinkel, som vist på fig. 8 for den sekundære stråledyseinnretningsakse ved 197,1, 198,1 og 199,1. Denne anordning vil tilveiebringe en svak skrueformet strømning gjennom kanalen som er fordelaktig når det transporteres faste stoffer langs grunne kanaler, idet den ned-setter stoffenes tendens til bunnfelling. For å redusere antall skrå skjæringer som kreves for fremstilling av dyseelementer/kan det tykkveggede rør være skåret på skrå i lengre seksjoner som deretter skjæres med et vinkelrett kutt, som vist med den strekede linje 203 på fig. 7. Derved fåes to dyseelementer med en skrå skjæring og en rettvinklet skjæring, hvilket forenkler fremstil-lingen og bevirker at passasjen i elementet bare forløper på skrå i forhold til den indre vegg. In fig. 9, the nozzle element 176 can be seen forming part of a cylinder with obliquely cut end walls. A simple way to form the nozzle element is to bevel cut a thick-walled pipe into several pipe sections with parallel ends to form nozzle elements which can then be individually welded to the side wall of the channel at the correct locations and with the correct slope. The drilling of the pipe then acts as a pilot hole or pilot hole for drilling the nozzle bore through the element and at the same time through the channel side wall. It must be mentioned that each section of the tube can be arranged at any angle to the side wall 171, and with the nozzle thus drilled, the axis of the nozzle can form a slight screw pitch angle, as shown in fig. 8 for the secondary jet nozzle alignment axis at 197.1, 198.1 and 199.1. This device will provide a weak helical flow through the channel which is advantageous when solids are transported along shallow channels, as it reduces the tendency of the substances to settle. To reduce the number of bevel cuts required for the manufacture of nozzle elements, the thick-walled tube may be beveled into longer sections which are then cut with a perpendicular cut, as shown by dashed line 203 in FIG. 7. This results in two nozzle elements with an oblique cut and a right-angled cut, which simplifies production and means that the passage in the element only runs at an angle in relation to the inner wall.

Konstruksjonen ifølge fig. 7-9 kan være mer økonomiskThe construction according to fig. 7-9 may be more economical

å fremstille og mere elastisk og anvendelig og kan kreve mindre vedlikehold enn utførelsen ifølge fig. 1, men kan også som følge av diskontinuiteten i stråleinnretningene vise seg å ha mindre effektivitet enn den førstnevnte. to produce and more elastic and usable and may require less maintenance than the design according to fig. 1, but may also, as a result of the discontinuity in the beam devices, prove to have less efficiency than the former.

Claims (11)

1. Fluidumfremdriftsanordning (10,115) for akselerering av strømmen av et hovedfluidum som passerer anordningen, hvilken anordning har en hovedkropp (12,117) , karakterisert ved a) en hovedkanal (13) med en kanalsenterakse (24) og som er avgrenset ved en kanalsidevegg (19,114), b) en primær stråleinnretning (37,124,174) innrettet til å motta arbeidsf luidum under trykk, hvor stråleinniretningen strekker seg periferisk rundt et parti av hovedkanalen stort sett innenfor et primært plan (38,127,195) anordnet vinkelrett på kanalaksen og innrettet til å sende ut nedstrøms inn i hovedkanalen en primær konisk stråle (40,160) av arbeidsfluidum som til å begynne med er orientert på skrå til kanalens senterakse med en konvinkel (halv toppvinkel) (44,158,182) på mellom omtrent 15 og 45 grader for å konvergere til å begynne med innover stort sett mot konens teoretiske spiss (42) ved eller på den nevnte senterakse, c) en sekundær stråleinnretning (55,125,190) innrettet til å motta arbeidsfluidum under trykk og som strekker seg periferisk rundt et parti av hovedkanalen stort sett innenfor et sekundært plan (57,129,196) anordnet vinkelrett på kanalaksen og som er innrettet ±il å sende ut nedstrøms i hovedkanalen en sekundær konisk stråle (60,162) av arbeidsfluidum, hvor den sekundære stråleinnretning er anordnet nedstrøms (59,113) av den primære stråleinnretning med et senter av det sekundære plan beliggende stort sett på eller ved den teoretiske spiss for den primære stråles kon, hvor den sekundære stråleinnretning er innrettet til å sende den sekundære koniske stråle på skrå til kanalens sidevegg med en forholdsvis spiss vinkel (61,159,194).'1. Fluid propulsion device (10,115) for accelerating the flow of a main fluid passing the device, which device has a main body (12,117), characterized by a) a main channel (13) with a channel center axis (24) and which is delimited by a channel side wall (19,114), b) a primary jet device (37,124,174) adapted to receive working fluid under pressure, the jet device extending circumferentially around a portion of the main channel substantially within a primary plane (38,127,195) arranged perpendicular to the channel axis and adapted to emit downstream into the main channel a primary conical jet (40,160) of working fluid which is initially oriented obliquely to the center axis of the channel with a cone angle (half apex angle) (44,158,182) of between about 15 and 45 degrees to initially converge inward generally toward the cone theoretical tip (42) at or on said central axis, c) a secondary jet device (55,125,190) arranged to receive working fluid under pressure and extending circumferentially around a portion of the main channel substantially within a secondary plane (57,129,196) arranged perpendicular to the channel axis and arranged to emit downstream in the main channel a secondary conical jet (60,162) of working fluid, where the secondary jet device is arranged downstream (59,113) of the primary jet device with a center of the secondary plane located substantially on or at the theoretical tip of the cone of the primary jet, where the secondary jet device is arranged to send the secondary conical beam obliquely to the side wall of the channel at a relatively acute angle (61,159,194).' 2. Anordning ifølge krav 1, karakterisert ved at a) kanalen har i det vesentlige konstant tverrsnittsareal, b) den relativt spisse vinkel (61,159,194) for strålen fra den sekundære stråleinnretning er mellom 3 og 10 grader.2. Device according to claim 1, characterized in that a) the channel has an essentially constant cross-sectional area, b) the relatively acute angle (61,159,194) of the beam from the secondary beam device is between 3 and 10 degrees. 3. Anordning ifølge krav 1, karakterisert ved at den omfatter a) en manifold (14 ,.126) eller et f ordelingskammer for arbeidsf luidum forlø pende rundt kanalen og som er i forbindelse med den primære og den sekundære stråleinnretning for tilførsel av arbeidsfluidum under trykk til de primære og sekundære dyseinn-retninger.3. Device according to claim 1, characterized in that it comprises a) a manifold (14, 126) or a distribution chamber for working fluid extending around the channel and which is in connection with the primary and the secondary jet device for supplying working fluid under pressure to the primary and secondary nozzle devices. 4. Anordning ifølge krav 1, karakterisert ved at a) den hule kropps kanal er formet ved i meget liten avstand fra hverandre anordnede hule kanaldeler, nemlig oppstrømsdel (16, 120), me l-l omdel . (17 ,121) og nedstrø msdel (18,122), hvilke kanaldeler har likt tverrsnittsareal og er anordnet konsentrisk om kanalens senterakse, b) den primære dyseinnretning er dannet ved en aksial avstand (35) mellom en nedstrømskant (31) av oppstrømskanaldelen og en motsatt tilstøtende oppstrømskant (32) av mellomkanaldelen for således å danne en i det vesentlige kontinuerlig primær stråleinnretning, c) sekundærstråleinnretningen er dannet ved en aksial avstand (54) mellom en oppstrømskant (51) av nedstrømskanaldelen og en tilstøtende motsatt nedstrømskant (52) av mellomkanaldelen, således dannende en i det vesentlige kontinuerlig sekundær stråleinnretning, d) kanaldelenes kanter som danner stråleinnretningene, er avfaset slik at de er orientert på skrå til kanalens akse og danner partier av koner som er sentrert på kanalaksen.4. Device according to claim 1, characterized in that a) the channel of the hollow body is formed by hollow channel parts arranged at a very small distance from each other, namely upstream part (16, 120), me l-l downstream part. (17,121) and downstream part (18,122), which channel parts have the same cross-sectional area and are arranged concentrically about the central axis of the channel, b) the primary nozzle means is formed at an axial distance (35) between a downstream edge (31) of the upstream channel portion and an oppositely adjacent upstream edge (32) of the intermediate channel portion so as to form a substantially continuous primary jet means, c) the secondary beam device is formed at an axial distance (54) between an upstream edge (51) of the downstream channel portion and an adjacent opposite downstream edge (52) of the intermediate channel portion, thus forming a substantially continuous secondary jet device, d) the edges of the channel parts which form the beam devices are chamfered so that they are oriented obliquely to the axis of the channel and form parts of cones which are centered on the axis of the channel. 5. Anordning ifølge krav 4, karakterisert ved at kanaldelene er forbundet slik med hverandre at det tilla-tes relativ aksial bevegelse mellom kanaldelene, slik at avstanden mellom kantene av de tilstøtende kanaldeler er innstillbar aksialt for variering av størrelsen av stråleinnretningene og således variering av strømmen av arbeidsfluidum inn i hovedkanalen.5. Device according to claim 4, characterized in that the channel parts are connected to each other in such a way that relative axial movement between the channel parts is permitted, so that the distance between the edges of the adjacent channel parts can be adjusted axially for varying the size of the beam devices and thus varying the current of working fluid into the main channel. 6. Anordning ifølge krav 5, karakterisert ved at vinklene (108,110) av konene som bestemmer de tilstøtende kanter av en bestemt stråleinnretning, er valgt slik at avstanden mellom de tilstøtende kanter av en stråleinnretning avtar mot kanalaksen for frembringelse av en konvergeringsstråle.6. Device according to claim 5, characterized in that the angles (108,110) of the cones which determine the adjacent edges of a certain beam device are chosen so that the distance between the adjacent edges of a beam device decreases towards the channel axis to produce a converging beam. 7. Anordning ifølge krav 1 med primære og sekundære dyse-innretninger, karakterisert ved at innretningene har et antall dyser (173) anordnet i innbyrdes avstand periferisk rundt sideveggen av kanalen bg i det vesentlige innenfor planet (195,196) av den angjeldende stråleinnretning, hvor den primære stråleinnretnings dyser har akser (197,198,199) forløpende på skrå til den tilstøtende kanalsidevegg (171) med en vinkel som stort sett er lik konens konvinkel (halve toppvinkel) og at den sekundære stråleinnretningsdyser har akser forløpende på skrå til den tilstøtende kanalsidevegg med en hellingsvinkel mellom 3 og 10 grader.7. Device according to claim 1 with primary and secondary nozzle devices, characterized in that the devices have a number of nozzles (173) arranged at a distance from each other circumferentially around the side wall of the channel bg essentially within the plane (195,196) of the relevant jet device, where the primary jetting nozzles have axes (197,198,199) extending obliquely to the adjacent channel sidewall (171) with an angle substantially equal to the cone angle (half apex angle) and that the secondary jetting nozzles have axes extending obliquely to the adjacent channel sidewall with an angle of inclination between 3 and 10 degrees. 8. Anordning ifølge krav 7, med primære og sekundære stråleinnretninger, karakterisert ved at den omfatter a) et antall dyseelementer (176,192) anordnet i innbyrdes periferisk avstand rundt en ytterflate (184) og kanalen nær de primære og sekundære plan, hvor hvert element som har adskil-te indre og ytre endevegger (178,179) og en passasje (181) strekker seg fra og på skrå til den indre endevegg med en vinkel som er lik vinkelen for vedkommende stråleinnretnings ak-se, hvor den indre endevegg av hvert element er festet nær kanalens ytterflate, b) kanalens sidevegg har et antall på skrå anordnede åpninger (186) som hver er på linje med en respektiv passasje i dyseelementet for dannelse sammen med den respektive passasje av en dyse av stråleinnretningen.8. Device according to claim 7, with primary and secondary radiation devices, characterized in that it comprises a) a number of nozzle elements (176,192) arranged at a circumferential distance from each other around an outer surface (184) and the channel near the primary and secondary planes, each element having separate inner and outer end walls (178,179) and a passage (181) extending from and at an angle to the inner end wall with an angle equal to the angle for the axis of the jet device in question, where the inner end wall of each element is fixed close to the outer surface of the channel, b) the side wall of the channel has a number of obliquely arranged openings (186) each of which is aligned with a respective passage in the nozzle member for forming together with the respective passage of a nozzle of the jet device. 9. Anordning ifølge krav 1, omfattende en innerkropp (119) anordnet innenfor hovedkanalen for dannelse av en ringformet kanal (118) som omgir innerkroppen som mottar arbeidsfluidum under trykk, karakterisert ved a) en indre primær stråleinnretning (13 3) som forløper periferisk rundt et parti av innerkroppen og mottar arbeidsfluidum under trykk og som er anordnet i det vesentlige innenfor primærplanet (127) og er innrettet til å sende ut nedstrøms inn i ringkanalen en indre primær konisk stråle (164) av arbeidsfluidum som til å begynne med er orientert på skrå til kanalens senterakse med en vinkel (165) som stort sett er lik vinkelen (158) av hovedkanalens primære stråleinnretning for til å begynne med å konvergere mot et teoretisk snitt (163) med den koniske stråle (160) av den primære stråleinnretning i hovedkanalen, hvor det teoretiske snitt ligger omtrentlig på midten av den ringformede kanal, b) en indre sekundær stråleinnretning (136) anordnet nedstrøms for. den indre primære stråleinnretning og forløpende periferisk rundt et parti av innerkroppen og som mottar arbeidsfluidum under trykk som er anordnet i det vesentlige innenfor det sekundære plan (128) og er innrettet til å sende ut nedstrøms inn i ringkanalen en indre sekundær konisk stråle (162) av arbeidsf luidum, hvilken indre sekundære stråleinnretning er innrettet til å sende den indre sekundære koniske stråle på skrå til innerkroppens sidevegg med en forholdsvis spiss hellingsvinkel (167) som stort sett er lik vinkelen (159) for hovedkanalens sekundære stråleinnretning.9. Device according to claim 1, comprising an inner body (119) arranged within the main channel to form an annular channel (118) which surrounds the inner body which receives working fluid under pressure, characterized by a) an inner primary jet device (133) which extends circumferentially around a portion of the inner body and receives working fluid under pressure and which is arranged substantially within the primary plane (127) and is adapted to emit downstream into the annular channel an inner primary conical jet (164) of working fluid initially oriented obliquely to the center axis of the channel at an angle (165) substantially equal to the angle (158) of the main channel primary jet to initially converge towards a theoretical section (163 ) with the conical beam (160) of the primary beam device in the main channel, where the theoretical section lies approximately in the middle of the annular channel, b) an internal secondary jet device (136) arranged downstream of. the inner primary jet means and extending circumferentially around a portion of the inner body and receiving pressurized working fluid disposed substantially within the secondary plane (128) and adapted to emit downstream into the annular channel an inner secondary conical jet (162) of working fluid, which inner secondary jet device is arranged to send the inner secondary conical jet obliquely to the side wall of the inner body at a relatively sharp angle of inclination (167) which is substantially equal to the angle (159) of the main channel secondary jet device. 10. Anordning ifølge krav 9, karakterisert ved at a) innerkroppen er formet av i ganske liten avstand anordnede, på linje med hverandre anbragte oppstrøms- (130) , mellom- (131) og nedstrøms-(132)kroppdeler, b) den indre.primære stråleinnretning er dannet ved en aksial kla-ring eller avstand (142) mellom en nedstrømskant (134) av den oppstrøms indre kroppdel og en tilstøtende motsatt oppstrøms-kant (135) av den mellomliggende indre kroppdel, c) den indre sekundære stråleinnretning er dannet ved en aksial avstand (145) mellom en oppstrømskant (138) av den indre ned-strøms kroppdel og en tilstøtende motsatt nedstrømskant (131) av den mellomliggende indre kroppdel.10. Device according to claim 9, characterized in that a) the inner body is formed by upstream (130), intermediate (131) and downstream (132) body parts arranged at a fairly small distance, in line with each other, b) the inner primary jet device is formed by an axial clearance or distance (142) between a downstream edge (134) of the upstream inner body part and an adjacent opposite upstream edge (135) of the intermediate inner body part, c) the inner secondary jet means is formed at an axial distance (145) between an upstream edge (138) of the inner downstream body part and an adjacent opposite downstream edge (131) of the intermediate inner body part. 11. Anordning ifølge krav 9, karakterisert ved at den ringformede kanal mellom innerkroppen og sideveggen av hovedkanalen har et i det vesentlige konstant tverrsnittsareal.11. Device according to claim 9, characterized in that the annular channel between the inner body and the side wall of the main channel has an essentially constant cross-sectional area.