NO752196L - - Google Patents
Info
- Publication number
- NO752196L NO752196L NO752196A NO752196A NO752196L NO 752196 L NO752196 L NO 752196L NO 752196 A NO752196 A NO 752196A NO 752196 A NO752196 A NO 752196A NO 752196 L NO752196 L NO 752196L
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- titanium
- acid
- fluoride
- digester
- iron
- Prior art date
Links
- 239000002253 acid Substances 0.000 claims description 83
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 74
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 70
- GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N Titan oxide Chemical compound O=[Ti]=O GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 65
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 40
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 40
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 39
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 33
- 239000004408 titanium dioxide Substances 0.000 claims description 30
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 28
- KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-M Fluoride anion Chemical compound [F-] KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims description 22
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 claims description 20
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 claims description 19
- 238000009835 boiling Methods 0.000 claims description 18
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 16
- -1 fluoride ions Chemical class 0.000 claims description 15
- 238000000605 extraction Methods 0.000 claims description 12
- WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L calcium difluoride Chemical compound [F-].[F-].[Ca+2] WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 11
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 11
- 229910001634 calcium fluoride Inorganic materials 0.000 claims description 10
- KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-N Fluorane Chemical compound F KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 7
- USEGOPGXFRQEMV-UHFFFAOYSA-N fluoro hypofluorite titanium Chemical compound [Ti].FOF USEGOPGXFRQEMV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 150000003609 titanium compounds Chemical class 0.000 claims description 5
- XROWMBWRMNHXMF-UHFFFAOYSA-J titanium tetrafluoride Chemical compound [F-].[F-].[F-].[F-].[Ti+4] XROWMBWRMNHXMF-UHFFFAOYSA-J 0.000 claims description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 4
- 229910000040 hydrogen fluoride Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 230000002269 spontaneous effect Effects 0.000 claims description 3
- 238000003756 stirring Methods 0.000 claims description 3
- 150000002506 iron compounds Chemical class 0.000 claims 1
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 61
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 29
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 description 25
- YDZQQRWRVYGNER-UHFFFAOYSA-N iron;titanium;trihydrate Chemical compound O.O.O.[Ti].[Fe] YDZQQRWRVYGNER-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 18
- 230000029087 digestion Effects 0.000 description 17
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Inorganic materials [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 17
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 15
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 14
- 235000011167 hydrochloric acid Nutrition 0.000 description 13
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 description 10
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- YCKRFDGAMUMZLT-UHFFFAOYSA-N Fluorine atom Chemical compound [F] YCKRFDGAMUMZLT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 8
- 239000011737 fluorine Substances 0.000 description 8
- 229910052731 fluorine Inorganic materials 0.000 description 8
- 150000007513 acids Chemical class 0.000 description 7
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 7
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 7
- NMCUIPGRVMDVDB-UHFFFAOYSA-L iron dichloride Chemical class Cl[Fe]Cl NMCUIPGRVMDVDB-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 7
- 239000000047 product Substances 0.000 description 7
- MUBZPKHOEPUJKR-UHFFFAOYSA-N Oxalic acid Chemical compound OC(=O)C(O)=O MUBZPKHOEPUJKR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 6
- 238000005352 clarification Methods 0.000 description 6
- 238000010924 continuous production Methods 0.000 description 6
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 6
- IXQWNVPHFNLUGD-UHFFFAOYSA-N iron titanium Chemical compound [Ti].[Fe] IXQWNVPHFNLUGD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 6
- 238000010923 batch production Methods 0.000 description 5
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 5
- 239000000049 pigment Substances 0.000 description 5
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 4
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 4
- 239000000706 filtrate Substances 0.000 description 4
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 4
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 4
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 4
- 230000007306 turnover Effects 0.000 description 4
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- UXVMQQNJUSDDNG-UHFFFAOYSA-L Calcium chloride Chemical compound [Cl-].[Cl-].[Ca+2] UXVMQQNJUSDDNG-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 3
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 3
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 3
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000001110 calcium chloride Substances 0.000 description 3
- 229910001628 calcium chloride Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000005119 centrifugation Methods 0.000 description 3
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 3
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 3
- 230000009918 complex formation Effects 0.000 description 3
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 3
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 3
- 230000007062 hydrolysis Effects 0.000 description 3
- 238000006460 hydrolysis reaction Methods 0.000 description 3
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical group [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000007885 magnetic separation Methods 0.000 description 3
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 3
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 description 3
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 3
- 238000004062 sedimentation Methods 0.000 description 3
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 3
- 150000003608 titanium Chemical class 0.000 description 3
- 241001253169 Asystasia gangetica Species 0.000 description 2
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000008139 complexing agent Substances 0.000 description 2
- 238000009837 dry grinding Methods 0.000 description 2
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 2
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 2
- 229960002050 hydrofluoric acid Drugs 0.000 description 2
- FZGIHSNZYGFUGM-UHFFFAOYSA-L iron(ii) fluoride Chemical compound [F-].[F-].[Fe+2] FZGIHSNZYGFUGM-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N mercury Chemical compound [Hg] QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052753 mercury Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000003891 oxalate salts Chemical class 0.000 description 2
- 235000006408 oxalic acid Nutrition 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 2
- 230000001376 precipitating effect Effects 0.000 description 2
- 238000002203 pretreatment Methods 0.000 description 2
- 239000000376 reactant Substances 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 229910021653 sulphate ion Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 2
- ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N Chlorine atom Chemical compound [Cl] ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910017356 Fe2C Inorganic materials 0.000 description 1
- 244000043261 Hevea brasiliensis Species 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910021577 Iron(II) chloride Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910021578 Iron(III) chloride Inorganic materials 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910010415 TiO(OH) Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002441 X-ray diffraction Methods 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 230000003213 activating effect Effects 0.000 description 1
- 239000012190 activator Substances 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 159000000007 calcium salts Chemical class 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- XTEGARKTQYYJKE-UHFFFAOYSA-N chloric acid Chemical compound OCl(=O)=O XTEGARKTQYYJKE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229940005991 chloric acid Drugs 0.000 description 1
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 description 1
- 229910052801 chlorine Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 239000012065 filter cake Substances 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 150000002222 fluorine compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000010436 fluorite Substances 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002329 infrared spectrum Methods 0.000 description 1
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 1
- 150000002505 iron Chemical class 0.000 description 1
- FBAFATDZDUQKNH-UHFFFAOYSA-M iron chloride Chemical compound [Cl-].[Fe] FBAFATDZDUQKNH-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 159000000014 iron salts Chemical class 0.000 description 1
- RBTARNINKXHZNM-UHFFFAOYSA-K iron trichloride Chemical compound Cl[Fe](Cl)Cl RBTARNINKXHZNM-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 1
- JCDAAXRCMMPNBO-UHFFFAOYSA-N iron(3+);oxygen(2-);titanium(4+) Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[O-2].[O-2].[O-2].[O-2].[Ti+4].[Ti+4].[Fe+3].[Fe+3] JCDAAXRCMMPNBO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000696 magnetic material Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 239000012452 mother liquor Substances 0.000 description 1
- 229920003052 natural elastomer Polymers 0.000 description 1
- 229920001194 natural rubber Polymers 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002667 nucleating agent Substances 0.000 description 1
- 125000004430 oxygen atom Chemical group O* 0.000 description 1
- 238000010422 painting Methods 0.000 description 1
- 229920001343 polytetrafluoroethylene Polymers 0.000 description 1
- 239000004810 polytetrafluoroethylene Substances 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000012552 review Methods 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- 239000011435 rock Substances 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 239000013049 sediment Substances 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 1
- 239000011343 solid material Substances 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 238000001694 spray drying Methods 0.000 description 1
- 238000010561 standard procedure Methods 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- XJDNKRIXUMDJCW-UHFFFAOYSA-J titanium tetrachloride Chemical compound Cl[Ti](Cl)(Cl)Cl XJDNKRIXUMDJCW-UHFFFAOYSA-J 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 238000001238 wet grinding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B34/00—Obtaining refractory metals
- C22B34/10—Obtaining titanium, zirconium or hafnium
- C22B34/12—Obtaining titanium or titanium compounds from ores or scrap by metallurgical processing; preparation of titanium compounds from other titanium compounds see C01G23/00 - C01G23/08
- C22B34/1236—Obtaining titanium or titanium compounds from ores or scrap by metallurgical processing; preparation of titanium compounds from other titanium compounds see C01G23/00 - C01G23/08 obtaining titanium or titanium compounds from ores or scrap by wet processes, e.g. by leaching
- C22B34/124—Obtaining titanium or titanium compounds from ores or scrap by metallurgical processing; preparation of titanium compounds from other titanium compounds see C01G23/00 - C01G23/08 obtaining titanium or titanium compounds from ores or scrap by wet processes, e.g. by leaching using acidic solutions or liquors
- C22B34/1245—Obtaining titanium or titanium compounds from ores or scrap by metallurgical processing; preparation of titanium compounds from other titanium compounds see C01G23/00 - C01G23/08 obtaining titanium or titanium compounds from ores or scrap by wet processes, e.g. by leaching using acidic solutions or liquors containing a halogen ion as active agent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B3/00—Extraction of metal compounds from ores or concentrates by wet processes
- C22B3/04—Extraction of metal compounds from ores or concentrates by wet processes by leaching
- C22B3/06—Extraction of metal compounds from ores or concentrates by wet processes by leaching in inorganic acid solutions, e.g. with acids generated in situ; in inorganic salt solutions other than ammonium salt solutions
- C22B3/10—Hydrochloric acid, other halogenated acids or salts thereof
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Geology (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Inorganic Compounds Of Heavy Metals (AREA)
Description
Fremgangsmåte ved anrikning a<y>titanholdige materialer, spesielt titanjernmalmer.
Oppfinnelsen angår en fremgangsmåte ved anrikning av titanjernmalmer og -slagger eller andre syntetisk fremstilte materialer med et titaninnhold som gjør at de herefter for enkelhets skyld vil bli betegnet som malmer, og fremgangsmåten er spesielt egnet for anrikning av malmer som inneholder både titan og jern, og nærmere bestemt for malmer som inneholder visse elementer med jernet hovedsakelig i form av toverdig jern, som ilmenittene som normalt er jerntitanat (FeTiO^) som, hvis det er rent, har et teoretisk titandioxyd (TiC^)-innhold på 52-66%, men som i praksis kan inneholde en vesentlig mindre enn denne teoretiske mengde og også en betraktelig større mengde enn denne teoretiske mengde. Dette område betegner ved sin nedre ende at det er tilstede andre elementer eller mineraler i ilmenitten, og også forskjellige krystallstrukturer, f.eks. titanomagnetitt, og dets øvre ende kan betegne atmosfærisk nedbrytning av jernoxydene fra malmen eller blandinger av bestanddeler med et høyt titandioxydinnhold. Det vil forstås at i naturlig tilstand kan ilmenitter ha en sterkt varierende sammensetning, og den foreliggende fremgangsmåte kan anvnedes for de forskjellige former av jerntitanater og dessuten for syntetisk fremstilte materialer inneholdende titan.
For tiden stiger forbruket i verden av titansalter, spesielt titandioxyd, og metallisk titan hurtig. I en rekke år har hoved-anvendelsen av titan vært av oxydet som pigment eller innen papirindustrien, men mer nylig har bruken av titandioxyd f.eks. innen stålindustrien øket.
Titan er et forholdsvis vanlig element, og hovedkilden for kommersielt<*>titan har vært rutil som inneholder ca. 95% titandioxyd, men på grunn av det økede forbruk er de tilgjengelige rutilavleiringer utilstrekkelige, og et omfattende arbeide ut-føres i forbindelse med anrikning av andre titanjernmalmer. En rekke av de tidligere foreslåtte prosesser er omtalt i "A Review of Proposed Processes for Making Rutile Substitutes", av John J. Henn og James A. Barclay, som ble utgitt i 1970 av
the United States Department of the Interior, og nærmere bestemt av the Bureau of Mines.
I denne publikasjon diskuteres ca. 10 forskjellige hoved-typer av prosesser med undergrupper som alle er beheftet med visse ulemper ved at de er forholdsvis kostbare å utføre, og titandioxydet kan således bare erholdes på en forholdsvis kostbar måte enten på grunn av at de anvendte reaktanter er kostbare eller, vanligvis, fordi omsetningene.utføres ved høy temperatur, og ofte ved høyt trykk, og dessuten ofte i lang tid.
Det tas ved oppfinnelsen sikte på å tilveiebringe en fremgangsmåte ved anrikning av titanholdige materialer på en økonomisk fordelaktig måte sammenlignet med tidligere fremgangsmåter, fordi
høye temperaturer og trykk ikke er nødvendige og de anvendte reaktanter er rimelige eller kan resirkuleres.
Det tilveiebringes ifølge oppfinnelsen en fremgangsmåte ved anrikning av titanjernmalmer, som definert heri, og fremgangsmåten er særpreget ved at malmen i blanding med fluoridioner behandles med saltsyre.
Det foretrekkes som råmateriale for fluoridionene å anvende et under normale betingelser uoppløselig fluorid, og at syren er fortynnet, som regel med en konsentrasjon på under 25%.
Fluoridet utgjøres fortrinnsvis av naturlig forekommende kalsiumfluorid. Dette naturlig forekommende materiale byr på klare økonomiske fordeler sammenlignet med et syntetisk fremstilt materiale, dersom dette er tilgjengelig, men den foreliggende frem-'gangsmåte kan fremdeles utføres på økonomisk måte under anvendelse av kommersielt fremstilt fluorid. Fluoridkonsentrasjonen i forhold til titandioxydinnholdet i malmen kan variere sterkt, men det har vist seg ifølge oppfinnelsen at de mest tilfredsstillende resultater fås med en fluoridkonsentrasjon på 13-50%, fortrinnsvis 20-40%.
Det antas at fluoridet virker som et aktiveringsmiddel som reagerer med det skikt av titandioxyd som dannes på overflaten av malmen-, slik at dette skikt fjernes og det derved sikres at reaksjonen ikke hemmes av et slikt skikt som blir tilbake på over-
flaten.
Nærmere bestemt har det ifølge oppfinnelsen vist seg at fordi titandioxydskiktet fjernes fra malmoverflaten av aktiver-ingsmidlet, er det ikke nødvendig å anvende forhøyet trykk og forhøyet temperatur, som vanlig er når det anvendes en autoklav, men det har vist seg at gode resultater kan erholdes ved anvendelse av atmosfæretrykk og ved en temperatur som ikke er høyere enn kokepunktet for syren ved atmosfæretrykk. Det har imidlertid vist seg at en kontinuerlig avgivelse av fluoridioner hindrer en utfelling av titaninnholdet, slik at selv ved kokepunktet forekommer en forholdsvis liten utfelling, forutsatt at ingen kim-dannelsesmidler, f.eks. uoppløselige treverdige jernoxyder, er tilstede. Det er således mulig å utføre den foreliggende fremgangsmåte innen et vidt temperaturbmråde, idet de valgte temperaturer er avhengig av utbyttet sammenlignet med omkostningene for opprettholdelse av denne temperatur. Det er beskrevet nedenfor at en gjenvinningsprosess for saltsyre kan, og fortrinnsvis vil, anvendes i forbindelse med den foreliggende fremgangsmåte og at syren kan anvendes direkte fra denne gjenvinningsprosess som til å begynne med kan utføres ved eller nær koketemperaturen. Under omsetningen kan det være ønsket å opprettholde denne temperatur eller det kan være mulig å la temperaturen falle under oppslutningen.
Det har vist seg at hvis jerninnholdet i den naturlig forekommende ilmenitt eller i en annen titanjernmalm hovedsakelig foreligger som toverdig jern idet eventuelt treverdig jern hovedsakelig foreligger i fast oppløsning, som ofte er tilfellet, kan en slik malm under visse betingelser være oppløselig i syrer, som saltsyre. Efter hvert som oppslutningen fortsetter og syren blir fortynnet på grunn av denne omsetning, kan det imidlertid forekomme en hydrolyse av titandioxydet, og på denne måte dannes et oxyd-skikt på overflaten av partiklene. Dersom således ikke et betraktelig overskudd av syre anvendes for å opprettholde surheten i reaksjonsbeholderen, vil omsetningen opphøre. Det er beskrevet i litteraturen at i de fleste tilfeller anvendes et overskudd av saltsyre, og selv da må i en rekke tilfeller for oppnåelse av gode resultater omsetningen utføres ved forhøyet temperatur og trykk.
Dét har vist seg at reaksjonshastigheten ved den foreliggende fremgangsmåte kan økes ved hurtig omrøring eller bearbeidelse, som maling.
Efter at oppslutningen er ferdig, som regel efter en time med tilfredsstillende resultat, kan oppløsningen klares ved hjelp av en hvilken som helst vanlig metode, og det har vist seg at filtrering, bunnavsetning eller sentrifugering er tilfredsstillende. Formålet med klaringen er å fjerne restmateriale som ikke er blitt oppløst av syren, som et overskudd av kalsiumklorid, inneslutninger av andre mineraler i malmen og dessuten mineraler, som kan inneholde titanforbindelser, som er ureaktive under de beskrevne betingelser.
For å utfelle titaninnholdet fra syreoppløsningen som er tilbake efter bunnavsetningen, kan én av to metoder anvendes. Ved
den første metode reduseres syrevolumet, som regel ved' å koke materialet eller ved å forstøvningstørke dette. Den under inn-dampningen frigjorte syre kan oppsamles og sammen med syren som blir tilbake efter utfellingen, utvinnes i et syreutvinningsanlegg, og samtidig kan det oppløste jernklorid utvinnes fra anlegget i form av jernoxyd.
Alternativt kan et utfellingskim dannes ved tilsetning av en del av væsken til kokende vann, og resten av væsken kan tilsettes slik at titaninnholdet utfelles. Utfellingskimet kan også settes til hovedoppløsningen under erholdelse av gode resultater. Den filtrerte væske kan igjen overføres til et syreutvinningsanlegg.
Det erholdte bunnfall vil inneholde mer eller mindre jernoxyd avhengig av graden av tørking og av utfellingsmetoden. Re-duksjonen av syrevolumet må reguleres slik at titaninnholdet under utfellingen utskilles så effektivt som mulig og slik at jernkloridene ikke hydrolyseres og utfelles i form av jernoxyder. Det foretrekkes å beholde jernkloridene i oppløsning for utvinning av jerninnholdet, som nærmere beskrevet nedenfor. Hvis filtratet tørkes fullstendig, vil praktisk talt hele mengden av jern og andre bestanddeler også utfelles i form av en kompleks blanding som imidlertid er forholdsvis oppløselig i syre.
Det har ifølge oppfinnelsen vist seg at når den første ut-feliingsmetode anvendes, forekommer et f orholdsvis^/cfalsiuminnhold, men et lavt jerninnhold, i bunnfallet, og ved den annen metode forekommer et lavt kalsiuminnhold og et høyt jerninnhold. Den første metode fører til et produkt som er egnet for videre behandling i et sulfatanlegg, og den annen metode fører til et produkt for en kloridprosess hvori jern kan tolereres, men bare meget små kalsiummengder.
Eventuelt utfelt jernoxyd kan oppløses ved anvendelse av saltsyre med en slik valgt konsentrasjon at titandioxydet ikke i vesentlig grad vil oppløses. Denne metode er velkjent innen teknikken. Den anvendte syre kan derefter også overføres til ut-vinningsanlegget.
Hvis dette materiale igjen filtreres, blir et titandioxyd
av høy kvalitet tilbake, og filtratet utgjøres hovedsakelig av jernklorid i saltsyre med et minimum av tilstedeværende titanforbindelser, forutsatt at de optimale betingelser er blitt valgt.
Det dannede titandioxyd er tilfredsstillende for en. rekke anvendelser og kan være av pigmentkvalitet, men dersom det er nødvendig at det opparbeides videre, kan dette, som antydet ovenfor, gjøres ved hjelp av standard metoder for rensing av titandioxyd.
Filtratet som inneholder syren og jernsaltet og en eventuell erholdt annen syre, behandles ved hjelp av syreutvinningsprosess (ifølge Aman, Woodhall Duckham eller Lurgi etc.) for utvinning
av saltsyren og jernet i form av jernoxyd.
Det fra syreutvinningsprosessen erholdte treverdige jernoxyd kan anvendes som et høykvalitetspigment. eller, om nødvendig som et høykvalitets-tilførselsmateriale for fremstilling av metallisk jern. Oxydet er f.eks. reduserbart til metallisk jern ved hjelp av en rekke forskjellige reduksjonsmidler, omfattende gasser, og det erholdte sluttmatériale kan foreligge som et agglomerat av rent jern som er anvendbart innen industrien.
Det tørkede filtrat kan også behandles med hydrogen for direkte produksjon av metallisk jern og saltsyre.
Før resultatene erholdt ved anvendelse av den foreliggende fremgangsmåte for spesielle titanholdige materialer under spesielle betingelser, skal to metoder for tillempning av den foreliggende oppfinnelse for utførelse i teknisk målestokk bli generelt beskrevet.
Den foreliggende fremgangsmåte kan utføres som en satsvis prosess, og for en slik prosess kan det titanholdige tilførsels-materiale, som generelt vil bli betegnet som ilmenitt, tilføres til et oppslutningsapparat som kan utgjøres av en omrørt reaksjons-beholder eller et lignende apparat eller av en'roterende trommel.
Tilførselsmaterialet kan om ønskes før tilsetningen behandles for å fjerne uønskede.partikler, som smuss, fra kornoverflåtene, avhengig av tilførselsmaterialets renhet og den nødvendige kvalitet av sluttproduktet. Om nødvendig kan dessuten tilførselsmateri-alet nedmales før det tilføres til oppslutningsapparatet, og denne nedmaling kan utføres som en våt- eller tørrnedmalingsprosess.
Hvis nedmaling skal utføres, foretrekkes det å<an>vende en tørrnedmalingsprosess da konsentrasjonen av oppslutningssyren ikke på denne måte nedsettes på grunn av vann som ville ha fulgt med fra en våtnedmalingsprosess.
Fordi det ifølge oppfinnelsen anvendes en forholdsvis fortynnet syre med en konsentrasjon som er ca. konsentrasjonen for en syre med konstant kokepunkt, og vanligvis en syre med en konsentrasjon på ikke over 25%, og fordi det ifølge oppfinnelsen anvendes vanlige temperaturer som ikke er høyere enn kokepunktstemperaturen under atmosfæretrykk, som vil bli nærmere forklart nedenfor, vil materialene for konstruksjon av oppslutningsapparatet ikke være av så kritisk betydning som tilfellet ville ha vært hvis mer konsentrerte syrer og høyere temperaturer var blitt an-vendt.
En foretrukken konstruksjon av oppslutningsapparatet er å anvende en foring av en resistent plast, som polytetrafluorethylen eller en annen ureaktiv plast. Det kan også anvendes en foring av naturgummi. Kalsiumfluorid settes til oppslutningsapparatet sammen med tilførselsmaterialet, og. kalsiumfluoridet kan tilsettes i form av en naturlig bergart, og det har ifølge oppfinnelsen vist seg at materialet ikke behøver å være finmalt og at en kornstørrelse på ca. under 30 mesh er fullstendig tilfredsstillende. Materialet kan være av lav kvalitet og fremdeles gi tilfredsstillende resultater. Saltsyre settes til oppslutningsapparatet fortrinnsvis i form av en forholdsvis fortynnet syre, dvs. méd en konsentrasjon under 25% (v/vol). Den foretrukne syrekonsentrasjon er i praksis 20-25%, og for enkelhets skyld kan det anvendes en syre med konstant koképunkt (20,2%) som har den konsentrasjon som vanligvis erholdes fra konvensjonelle syreutvinningsanlegg, men for å oppnå forbedrede resultater kan det være ønskelig å anvende en syre med en konsentrasjon på ca. 25%. Høyere konsentrasjoner kan anvendes, men det antas at dette ikke ville være økonomisk like ønsket. Syre erholdt fra et gjenoppbygnings-anlegg kan også ha en temperatur som tilnærmet tilsvarer kokepunktstemperaturen. For å nedsette til et minimum den nødvendige energi for å opprettholde den nødvendige temperatur kan den til oppslutningsapparatet tilførte syre overføres direkte fra et syreutvinningsanlegg, og syren kan således til å begynne méd ha den nødvendige maksimumstemperatur slik at det bare er nødvendig å opprettholde denne temperatur. Efter hvert som syren er til-bøyelig til å avkjøles, kan den behandles for at den skal beholde sin temperatur, eller tilfredsstillende resultater kan oppnås ved å nedsette syretemperaturen. Det har ifølge oppfinnelsen vist seg at oppslutningshastigheten for ilmenitten er langt høyere enn hva som var rimelig å forvente ved en enkel anvendelse av syren, og det antas at dette hovedsakelig skyldes at fluoridionene fra kalsiumfluoridet er tilbøyelige til å danne en kompleksforbindelse med titaninnholdet slik at dette hurtig oppløses efterlatende en ny overflate for angrep av syre, og at en del av fluoridionene kan vende tilbake til oppløsningen for igjen å inngå kompleksdannelse med ytterligere titanioner.
Det har også ifølge oppfinnelsen vist seg at mens en normal behandling av kalsiumfluorid med fortynnet saltsyre vil føre til en oppløsning av under 0,5% kalsiumfluorid i løpet av f.eks. 1 time, vil dette materiale når det foreligger sammen med en malm, som definert ovenfor, oppløses langt sterkere.
Oppløsningen av ilmenitten under forskjellige betingelser vil fremgå ved en undersøkelse av den nedenstående tabell. Ilmenitten som kom fra Wharekawa Coromandel-halvøya på New Zealand, hadde følgende analyse:
Ilmenittens vekt og syrevolumene var konstante, og det forekom variasjoner i syrekonsentrasjonen og i mengden av tilsatt kalsiumklorid. I alle tilfeller ble oppvarmingen foretatt i 1 time.
For alle forsøk ble materialene omrørt, og, med unntagelse av for forsøk 4, ble blandingene kokt (ca. 109°C). For forsøk 4 ble temperaturen.holdt på ca. 76°C.
Det fremgår av forsøk 1 at når intet kalsiumklorid tilsettes, er den prosentuelt oppløste mengde lav. Efter hvert som fluoridinnholdetøker, tiltar den prosentuelle mengde oppløst materiale merkbart, og syrekonsentrasjonen øker, finner det sted en økning av den prosentulle mengde oppløst materiale. For for-søk 6 var ilmenitten mer finmalt, og dette førte også en til en øket oppløsning. For forsøk 7 forekom en forholdsvis sterk opp-løsning, men vanligvis er bruk av HF uønsket da blandingen av HF og HC1 er meget korroderende og fordi materialene for konstruksjon av reaksjonsbeholderen er av kritisk betydning, og det har vist seg ifølge oppfinnelsen at hvis det ikke foretas en kontinuerlig tilsetning av fluoridioner til reaksjonsbeholderen, blir reaksjonen langsommere efter en tid. Hvis HF utvinnes fra prosessen, som nærmere beskrevet nedenfor, kan det være gunstig å resirkulere syren.
Reaksjonen kan forløpe innen et vidt temperaturområde, og den valgte temperatur vil være avhengig av omkostningene med å . opprettholde temperaturen vurdert i forhold til det økede ut-bytte. I den nedenstående tabell er vist prosentuelle oppløste mengder:
TABELL II
Mercury Bay, Coromandel, Minst magnetiske fraksjon av magnetiske materialer
25:< 325 mesh ilmenitt/250 ml 25% HCl/4,64g CaF2(grovmalt)
1 time ved den angitte temperatur.
Det har vist seg at ved toppen av områdene for syrekonsentrasjonen og temperaturen er titanforbindelsene bare meget lite tilbøyelige til å utfelles. Tidligere var en utfelling tilbøyelig_ til å forekomme straks temperaturen ble øket.
Efter en på forhånd bestemt tid, f.eks. 1 time, fjernes væsken fra det gjenværende tilførselsmateriale og eventuelt kal-siumf luorid og'overføres til et klareanlegg som kan være av vanlig type. Nærmere bestemt kan klareanlegget utgjøres av bunnavset-ningstanker, et filtreringsanlegg, et sentrifugeanlegg eller et klareanlegg av en annen type. I klareanlegget fjernes alle uønskede faste stoffer og sliger fra væsken, og de større faste materialer kan føres tilbake for ytterligere oppslutning.
Væsken overføres derefter for å hydrolyseres. Hydrolysen kan utføres på én av to måter. For det første vil det, hvis opp-løsningen konsentreres, f.eks. ved inndampning eller forstørrings-tørking, forekomme en spontan utfelling av titaninnholdet i form av en blanding av titandioxyd, titanoxyfluorid og titanoxydhydroxy-fluorider som ikke er støkiometriske i forhold til mengden av de forskjellige,bestanddeler avhengig avutf ellingsbetingelsene . Ved eller nær tørrhet vil tilsetning av vann forårsake at hoveddelen av titanet og fluoridet vil utfelles, mens jernet og andre bestanddeler holder seg i oppløsning. En liten del av blandingen kan også settes til kokende vann, og et bunnfall vil da straks dannes, og hvis resten av væsken derefter tilsettes, vil det først dannede bunnfall virke som kim slik at det fås en ytterligere utfelling. Et kim kan også settes til hovedmengden av oppløsningen. Når utfellingen er ferdig, kan bunnfallet fjernes fra moderluten ved filtrering eller sentrifugering og væsken overføres for regener-ing.
Inndampningsmetoden fører til en prosentuell mengde av CaO og MgO som er vesentlig høyere enn de mengder som fås ved kokende vann-kimmetoden, men til en vesentlig mindre mengde Fe2C>2. Produktet erholdt ved inndampningsmetoden er egnet som tilførsels-materiale for sulfatbehandling, og produktet erholdt ved kokende vann-kimmetoden er egnet for kloridprosesser for fremstilling av titandioxydpigment. Det fremgår også av tabellen at forbrenningstapet varierer. Det angitte tall for forbrenningstapet er ikke ganske enkelt ekvivalent med fatet av vann og fluor efter hvert som fluoridionene erstattes med oxygen, og da ett oxygenatom er-statter to fluoridioner vil ca. to ganger så meget fluor frigjøres som vil angis ved den andel av forbrenningstapet som skyldes fluor.
Filterkaken kan behandles videre, som nærmere beskrevet nedenfor.
Det har ifølge oppfinnelsen vist seg at det ved den foreliggende fremgangsmåte dannede bunnfall er forholdsvis enkelt å filtrere da det er tilbøyelig til å koagulere. Filtrering av TiC>2 utf elt fra sal tsyreoppløsninger har vanligvis vært meget vanskelig da bunnfallet er meget findelt.
Det har ifølge oppfinnelsen vist seg at hvis fluoridkonsentrasjonen er under 13% av titaninnholdet, er det meget van skelig å filtrere bunnfallet, og det forekommer en stor sannsynlig-het for at bunnfallet vil misfarves, f.eks. av jern.
Det har også ifølge oppfinnelsen vist seg at tilstedeværelsen av fluoridet i oppløsningen når titaninnholdet utfelles, effektivt inngår kompleksdannelse med det treverdige jern og derved forår-saker en sterkøkning av bunnfallets hvithet på grunn av at intet treverdig jern vil absorberes i dette. Stabilitetskonstanten for Fe -fluorider er langt høyere enn for Fe
Det treverdige jern kan også reduseres ved hjelp av kjente metoder. I dette tilfelle fjernes hovedmengden av fluoridet fra oppløsningen og på bunnfallet som utgjøres av en blanding av de forskjellige forbindelser og som kan inneholde disse i et ikke-støkiometrisk forhold.
Det har ifølge oppfinnelsen også vist seg at tilsetningen
av kompleksdannere for jern til oppløsningen før utfellingen fører til utmerkede resultater og en meget god filtrerbarhet. Som kompleksdannere kan nevnes oxalsyre og oxalat.er som inngår i en effektiv kompleksdannelse med treverdig jern. Andre kompleksdannere kan også anvendes.
Det faste materiale som er tilbake efter den første oppslutning, kan overføres til et annet oppslutningsapparat som, om nødvendig, kan drives under kraftigere betingelser enn det første oppslutningsapparat, og nærmere bestemt kan syren være mer kon-sentrert, selv om den fremdeles fortrinnsvis har en konsentrasjon under 25%, og temperaturen kan opprettholdes nær kokepunktet. Om-røringsintensiteten kan også økes om nødvendig. Det kan godt være at det annet oppslutningsapparat kan drives under lignende betingelser som det første oppslutningsapparat da syren til å begynne med vil ha en høyere konsentrasjon enn nær avslutningen av den forutgående oppslutningsprosess, og en stor prosentuell mengde av den gjenværende ilmenitt kan således oppløses.
Det kan være økonomisk ulønnsomt å utføre den annen oppslutningsprosess i lengre tid enn den første prosess eller å anvende en annen.oppslutningsprosess i det hele tatt, da de med-følgende materialer meget vel kan betraktes som nyttige for stål-verk for å befordre dannelsen av slagg og fjernelse av skadelige elementer, som nitrogen.
Dette materiale kan også, som nærmere beskrevet nedenfor, sintres til kuler for anvendelse som nedmalingsmiddel. Om ønsket kan tilførselsmaterialet underkastes magnetseparasjon før det opp-rinnelig, tilføres et oppslutningsapparat, da det ifølge oppfinnelsen har vist seg at under visse betingelser synes de gjenstridige korn i enkelte malmer å være mer magnetiske enn de korn som lett kan oppløses, og de kan således skilles ut og selges eller anvendes i sin opprinnelige tilstand uten å legge beslag på rom i oppslutningsapparatet.
Hvis et sylindrisk oppslutningsapparat anvendes, har det ifølge oppfinnelsen vist seg at det er sterkt ønskelig å befordre oppslutningen ved anvendelse av nedmaling eller nærmere bestemt bearbeidelse av kornenes overflater for at ferske overflater lettere skal kunne utsettes for syren. Da trommelen vanligvis vil være belagt, som beskrevet ovenfor, vil hovednedmalingspro-sessen være tilbøyelig til å forekomme mellom nedmalingskulene fremfor mellom kulene og veggen. Det er velkjent innen nedmal-ingsteknikken at det forekommer en viss gnidning mellom nedmalings-midlene, og selv om det f.eks. ville ha vært mulig å anvende stål-kuler, vil det fra kulene fjernede materiale reagere med syren slik at cien for oppløsning av titaninnhold tilgjengelige klorid-mengde vil nedsettes. Det må på lignende måte velges kuler som ikke farver materialet som nedmales og som ikke vil hemme noen av dé andre reaksjoner under prosessen.
Det kan være mulig å anvende keramiske kuler, eller, som antydet ovenfor, endel av de mer gjenstridige titanjernmalmer kan sintres for dannelse av kuler. Det har ifølge oppfinnelsen vist seg at dette materiale lett vil sintre ved en temperatur på ca. 1300°C, og enhver avgnidning av disse kuler vil selvfølgelig være tilbøyelig til øke anleggets samlede produksjon istedenfor å nedsette utbyttet som ellers meget vel kunne ha vært tilfellet.
Filtrerings- eller sentrifugeringskaken som hovedsakelig består av titan, oxygen og fluor, kan viderebehandles, og ifølge . en utførelsesform av viderebehandlingen foretrekkes det å vaske dette materiale ved forholdsvis høye temperaturer med saltsyre. Denne vasking vil fjerne en stor del av det fremdeles tilstedeværende jern og andre forurensninger, men forutsatt at syrekonsentrasjonen reguleres vil det ønskede produkt ikke oppløses. Bunnfallet er imidlertid meget reaktivt og kan lett oppløses i syrer. Det vil også reagere med gasser, som klor, ved forholdsvis lave temperaturer, sammenlignet med mineralet rutil eller rutil-erstatninger fremstilt ved hjelp av andre anrikningsprosesser hvor det anvendes høye temperaturer og ofte trykk over atmosfæretrykk. For å oppnå et forholdsvis rent titandioxyd opp til titandioxyd av pigmentkvalitet kan materialet som blir tilbake efter vaskingen, behandles ytterligere for bl.a. å fjerne fluoridioner og utvinne syren.. Disse trinn er mer detaljert beskrevet nedenfor.
Den foreliggende fremgangsmåte kan også utføres kontinuerlig, og én spesiell utførelsesform av en kontinuerlig prosess vil nu bli beskrevet.
Det vil forstås at de obligatoriske trinn og de mulige alternative trinn gir en virkning som er den samme som virkningen erholdt ved hjelp av de i forbindelse med den satsvise prosess ovenfor beskrevne trinn, selv om det nedenfor er forklart at det kan forekomme en sterkere oppløsning av tilførselsmaterialet i et enkelt oppslutningsapparat enn hva som er økonomisk gunstig for den satsviseprosess, og det er derfor mindre sannsynlig at et annet oppslutningsapparat behøver å anvendes selv om det ifølge oppfinnelsen om nødvendig kan anvendes et slikt annet oppslutningsapparat.
Forbehandlingstrinnene som kan omfatte tørrnedmaling, over-flaterensing og magnetseparering av spesielle porsjoner av til-førselsmaterialet, kan være de samme som de trinn som er beskrevet ovenfor i forbindelse med den satsvise prosess.
Oppslutningsapparatet som anvendes for en kontinuerlig prosess, er av den roterende trommeltype, men for den kontinuerlige prosess kan materialet suppleres når det oppløses, ved tilsetning av ytterligere materiale ved den ene ende av trommelen, og det kan foretas en kontinuerlig tilsetning av syre. Denne kan tilsettes ved den samme ende av trommelen som tilførselsmaterialet, men det foretrekkes å tilsette syren ved den annen ende av trommelen da syren på denne måte under sin mest konsentrerte periode innvirker på dé mest gjenstridige porsjoner av tilførselsmaterialet og en sterkere oppløsning således kan erholdes. Den kjensgjerning a t ny syre kontinuerlig tilsettes innebærer i ethvert tilfelle at for den kontinuerlige prosess forekommer ikke den vanskelighet som er forbundet med den satsvise prosess, at syrekonsentrasjonen av-tar med tiden. Det er av denne grunn at det godt kan være mulig at anvendelsen av et annet oppslutningsapparat ikke er nødvendig. Det er en fordel ved anvendelse av et annet oppslutningsapparat,
<p>g denne er at utbyttet kan forbedres ved å fjerne materialet fra det første oppslutningsapparat, føre dette gjennom en separerings-prosess hvorved finstoffer separeres fra det grovere materiale, og derefter overføre dette grovere materiale til et annet oppslutningsapparat. Det fraskilte materiale kan også tilbakeføres til inn-løpet for det første oppslutningsapparat, fortrinnsvis efter kjent behandling for å fjerne siliciumholdige eller lignende forurensninger.
Det kan også være fordelaktig i trommelen å anvende et nedmalingsmiddel for kontinuerlig å danne ferske overflater på til-før selsmaterialet, og dette nedmalingsmiddel kan igjen være lignende det som er beskrevet ovenfor i forbindelse med den sats-
vise prosess, dvs. at det kan utgjøres av.metallkuler selv om dette er uønsket da disse er tilbøyelige til å innvirke uheldig på en effektiv -utnyttelse av den tilstdeværende syre. Kulene kan fortrinnsvis bestå av et materiale som ikke oppløses av saltsyre ved arbeidstemperaturene for prosessen, eller de kan utgjøres av kuler erholdt ved å sintre et materiale lignende tilførselsmaterialet.
De kan også utgjøres av gjenstridige materialer som separeres
fra resten av tilførselsmaterialet i et magnetsepareringstrinn ved begynnelsen av prosessen, men andre materialer kan anvendes.
Syren som overføres fra oppslutningsapparatet, ledes gjennom filtrerings- eller bunnavsetningstrinn slik at finstoffer eller andre faste forurensninger kan fjernes fra denne. De fjernede faste forurensninger som utgjøres av et ureaktivt materiale, kan om ønskes resirkuleres til oppslutningsapparatet, men fortrinnsvis oppsamles de ganske enkelt for forskjellig viderebe-handling eller de kan, avhengig av deres sammensetning, selges for anvendelse f.eks. innen stålindustrien. På lignende måte kan den lille me,ngde fremstilt findelt materiale ha et høyt titaninnhold som også kan utnyttes.
Efter klaring kan syren inneholdende oppløst titantetra-klorid, jernklorider, kalsiumfluorid og andre materialer, kontinuerlig hydrolyseres ved tilsetning til et bad hvori utfelling allerede har begynt da tilstedeværelsen av nyutfelt titandioxyd eller, nærmere bestemt, komplekse salter omfattende titanoxyhydroxyfluorid befordrer utfellingen slik at titaninnholdet og største-parten av fluorinnholdet kontinuerlig utfelles.
Det utfelte materiale kan fjernes fra utfellingstanken efter hvert som det bunnavsettes i denne, og syren som derefter inneholder oppløste jernklorider som den hovedsakelige fase, kan fjernes og kontinuerlig overføres til et syreutvinningsanlegg, som nærmere beskrevet nedenfor. Syren fra dette anlegg kan tilbake^-føres til oppslutningsapparatet, igjen på kontinuerlig måte, hvorved varmebehovet for oppslutningsapparatet kan holdes på et minimum da syren fra regenereringsanlegget kan ha en temperatur tilnærmet lik kokepunktstemperaturen.
Istedenfor å utfelle en blanding av titandioxyd,
titanoxyfluorid og titanoxyhydroxyfluorid ved kontinuerlig tilførsel til et område hvor utfellingen allerede har begynt, er det like godt mulig å utføre utfellingen ved delvis tørking av syren hvorved en spontan utfelling vil forekomme, og ved hjelp av denne metode fjernes en høy prosentuell mengde av fluoridet' fra oppløsningen slik at korrosjonspotensialet i syreutvinningsanlegget nedsettes.
Som beskrevet i forbindelse med den satsvise utførelses-form av fremgangsmåten kan det utfelte produkt om nødvendig behandles med syre for å oppløse eventuelt tilstedeværende jernoxyd. Hver behandling må utføres under slike betingelser at en vesentlig del av titansaltene i bunnfallet ikke vil oppløses.
Under beskrivelsen av både den satsvise og den kontinuerlige prosess er det blitt vist til den påfølgende behandling av den i oppslutningsapparatene anvendte syre og også av eventuell syre an-vendt i forbindelse med bunnfallet for å oppløse eventuelle jern-salter i dette.
Disse syrer overføres fortrinnsvis til syreutvinningsanlegg f.eks. av typen Lurgi, og disse anlegg er velkjente innen industrien..
I disse anlegg fremstilles vanligvis syrer med konstant kokepunkt, dvs. syrer med en konsentrasjon på ca. 20%, men anleggene kan også anvendes for økonomisk fremstilling av syrer med en litt høyere konsentrasjon enn dette, f.eks. på ca. 25%. Disse
er selvfølgelig fortynnede saltsyrer.
I Lurgi-prosessen anvendes et fluidisert skikt, og eventuelle jernklorider som er tilstede i syren når den kommer inn i anlegget, utfelles på skiktet i form av rent treverdig jernoxyd som kan utvinnes og anvendes som et høykvalitetstilførselsmateriale for forskjellige anvendelser eller kan anvendes som pigment. Den fra ut-vinningsanlegget erholdte syre, som har et kokepunkt på ca. 109°C eller litt lavere hvis konsentrasjonen er høyere enn den konsentrasjon som tilsvarer en blanding med konstant kokepunkt, kan til-bakeføres direkte til oppslutningsapparatene for i disse å nedsette til et minimum de ytterligere varmebehov. Lurgi-anleggene kan også være slik innrettet at det i disse kan anvendes avvarme for å for-dampe en del av vannet fra syren som tilføres til anlegget, og denne mulighet kan også anvendes for å minske volumet av syren som inneholder titan-,,jern- og andre forbindelser, hvis titanet skal utfelles ved hjelp inndampningsmetoden.
Hvis den til anlegget tilførte syre inneholder fluorid, er det mulig at det til å begynne med vil foreligge komplekser av FeCl2, Fe£l3, FeF2 og FeF^ og dessuten andre mulige forbindelser.
Forskjellen i flyktighet mellom jernklorider og jernfluorider kan imidlertid anvendes for en separeringsmetode, slik at hovedsakelig klorid tilføres til syreutvinningsanlegget. Et lite fluoridinnhold behøver imidlertid, ved en egnet modifisering av metoden, ikke å forårsake en uheldig forstyrrelse av prosessen, men kan føre til store fordeler i forbindelse med oppløsnings-kapasiteten for en regenerert klor/fluor-syre. Det kan også for å fjerne fluoridionene være nødvendig å behandle materialet med en oppløsning av et kalsiumsålt eller andre ioner som danner et uopp-løselig fluorid.
Det er i forbindelse med begge prosesser blitt antydet at bunnfallet ikke hovedsakelig utgjordes av en enkel blanding av titandioxyd og titantetrafluorid, men at det ut fra røntgen-diffraksjonsanalyse og de infrarøde spektra av bunnfallet virket som om titanoxyhydroxyfluorid (TiO(OH)F) var blant de hovedsakelige komponenter. Denne forbindelse kan ved absorpsjon av et overskudd av TiF^og av enkelte.andre materialer bli ikke-støkio-metrisk. Det foreligger, to måter som fluoret kan fjernes fra bunnfallet på.
Ved den første av disse foretas oppløsning<?n>ganske enkelt ved oppvarming, og reaksjonsligningen for sluttresultatet ved oppvarming til 800°C er:
Titantetrafluorid kondenserer ved en forholdsvis lav temperatur slik at hvis de avdrevne gasser ledes over en forholdsvis kald overflate, kan titantetrafluoridet oppsamles. Dette kan på ny behandles for å overføres til titandioxyd, andre titansalter eller, til metallisk titan. Det kan også anvendes som en bekvem forbindelse for transport av fluor for ved hydrolyse og gi fluss-syre med høy renhet.
Omsetningen finner i virkeligheten sted i to trinn, og i det første av disse som utføres ved ca. 450°C, brytes titanoxyhydroxyfluoridet ned til titandioxyd, titanoxyfluorid og vann, og ved en høyere temperatur vil eventuell titanoxyfluorid brytes ned til titandioxyd og titantetrafluorid.
Den annen måte å fjerne fluoret fra titanoxyhydroxyfluoridet på er å behandle dette med vanndamp, f.eks. ved ca. 500°C. Når denne omsetning utføres, blir sluttproduktet titandioxyd og hydrogenfluorid.
Avhengig av den anvendte vanndampmengde er det mulig å erholde et titandioxyd som fremdeles kan inneholde små mengder forurensende fluorid og vannfritt hydrogenfluorid som selv er et meget efterspurt produkt. Også vandig hydrogenfluorid kan være av verdi.
Den foreliggende oppfinnelse er blitt utført med godt resultat i forbindelse med ilmenitter fra Australia, New Zealand og Norge. I tabell IV er gjengitt oppløsningsresultater med og uten bruk av fluorid for tre forskjellige norske og to australske ilmenitter. Forsøkene ble alle utført i samme tid (1 time) ved den samme temperatur (109°C) og med et nedmalt materiale.
♦
Et ytterligere sett med forsøk er blitt utført med ilmenitt fra Mercury Bay på New Zealand og viser forskjellige anvendelser av den foreliggende fremgangsmåte. Vekten av den anvendte ilmenitt var hver gang 25 g og den anvendte syremengde 250 ml. Resultatene erholdt ved disse forsøk er gjengitt i den nedenstående tabell V.
Selv om både den satsvise og den kontinuerlige prosess er blitt omtalt heri og det er blitt foreslått at nedmaling kan anvendes for materialet før det tilføres i oppslutningsapparatene, og dessuten at smuss kan fjernes fra malmoverflaten, bør det forstås at andre forbehandlingsprosesser kan anvendes, avhengig av den spesielle ilmenittype.
Hvis f.eks. jernet i ilmenitten hovedsakelig foreligger som treverdig jern, kan det være ønskelig å redusere dette til toverdig jern slik at det lettere vil angripes av saltsyre. Denne reduksjon kan utføres før tilførselsmaterialet tilføres til oppslutningsapparatet, ved anvendelse av kjente prosesser, eller reduksjonsmidler kan også settes til oppslutningsapparatet sammen med. tilførselsmaterialet og fluorit, og'som eksempler på slike reduksjonsmidler kan nevnes oxalsyre og oxalater. Anvendelse av slike tilsetningsmidler omfattes av den foreliggende oppfinnelse.
Hvis dessuten den spesielle ilmenitt vites å inneholde meget gjenstridige inneslutninger, kan det være ønskelig å magnetseparere ilmenitten før den tilføres til oppslutningsapparatet. Det har ifølge oppfinnelsen vist seg at det gjenstridige materiale av og til kan være mer magnetisk enn resten og at en stor prosentuell andel av materialet kan fjernes på denne måte for visse ilmenitt-typer.
Selv om den foreliggende oppfinnelse er blitt beskrevet ut-ført ved atmosfæretrykk, kan det forekomme tilfeller hvor gunstige resultater kan oppnås hvis dét i reaksjonsbeholderen anvendes et visst overtrykk. Det foretrekkes å holde et slikt trykk så lavt som mulig da det av økonomiske grunner er uønsket å anvende trykk-beholdere.
Det skal dessuten gjentas at selv om det ovenfor er blitt lagt vekt-på forsøk utført i forbindelse med ilmenitt og andre lignende naturlig forekommende malmer, kan den foreliggende fremgangsmåte anvendes for en rekke forskjellige syntetisk fremstilte materialer, som slagger.
Claims (15)
1. Fremgangsmåte ved anrikning av titanholdige materialer, karakterisert ved at det titanholdige materiale oppvarmes med saltsyre i blanding med fluoridioner.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at malmen blandes med fluoridioner slik at fluoridkonsentrasjonen i forhold til titandioxydinnholdet i malmen blir 13-50%.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 2, karakter - sert ved at det anvendes fluoridioner erholdt fra et forholdsvis uoppløselig fluorid, og at den anvendte fluoridkonsentrasjon er 20-40%. '
4. Fremgangsmåte ifølge krav 1-3, karakterisert ved at det som fluorid anvendes kalsiumfluorid.
5. Fremgangsmåte ifølge krav 1-4, karakterisert ved at det anvendes en syrekonsentrasjon på 20-25%.
Fremgangsmåte ifølge krav 5, karakterisert ved at blandingen oppvarmes til syrens kokepunkt og omrøres mens den oppvarmes.
7. Fremgangsmåte ifølge krav 1-6, ^ karakterisert ved at væsken efter at materialet er blitt oppvarmet, behandles for selektivt å utfelle hovedmengden av titanforbindelsene og slik at jernforbindelsene og de,andre forbindelser blir 'tilbake i opp-løsningen .
8. Fremgangsmåte ifølge krav 7, karakterisert ved at væskens volum minskes inntil en spontan utfelling av titanforbindelsene finner sted.
9. Fremgangsmåte ifølge krav 7, karakterisert ved at utfellingen utføres ved tilsetning av et kim eller, et kimmateriale til væsken.
10. Fremgartgsmåte ifølge krav 1-9, karakterisert ved at malmen og det uopplø selige fluorid tilføres til et roterende oppslutningsapparat, hvorefter saltsyren tilføres til oppslutningsapparatet.
11. Fremgangsmåte ifølge krav 10, karakterisert ved at det til oppslutningsapparatet tilsettes et materiale for å omrøre blandingen.
12. Fremgangsmåte ifølge krav 7, karakterisert ved at oppløsningen overføres til et syreutvinningsanlegg hvorfra saltsyre med en konsentrasjon på 20-25% tas ut og til-føres til oppslutningsapparatet, fortrinnsvis med den temperatur som den har når den fjernes fra anlegget.
13. Fremgangsmåte ifølge krav 7, karakterisert ved at bunnfallet utgjøres av en blanding omfattende titanoxyhydroxyfluorid, titanoxyfluorid og titandioxyd.
14. Fremgangsmåte ifølge krav 13, karakterisert ved at titanoxyhydroxyfluoridet oppvarmes for å spalte dette til titandioxyd og titanoxyfluorid som ved videre oppvarming spaltes til titandioxyd og titantetrafluorid som kan kondenseres.
15. Fremgangsmåte ifølge krav 14, karakterisert ved at titanoxyhydroxyfluoridet og titanoxyfluoridet behandles med varm vanndamp og spaltes til titandioxyd og hydrogenfluorid.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
AUPB792074 | 1974-06-21 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO752196L true NO752196L (no) | 1975-12-23 |
Family
ID=3765939
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO752196A NO752196L (no) | 1974-06-21 | 1975-06-20 |
Country Status (16)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4058393A (no) |
JP (1) | JPS5133713A (no) |
AR (1) | AR206033A1 (no) |
AU (1) | AU8223375A (no) |
BE (1) | BE830459A (no) |
BR (1) | BR7503913A (no) |
DE (1) | DE2527397A1 (no) |
FI (1) | FI751846A (no) |
FR (1) | FR2275558A1 (no) |
GB (1) | GB1469383A (no) |
IN (1) | IN144884B (no) |
IT (1) | IT1036349B (no) |
NL (1) | NL7507208A (no) |
NO (1) | NO752196L (no) |
SE (1) | SE7507019L (no) |
ZA (1) | ZA753802B (no) |
Families Citing this family (17)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
NZ181123A (en) * | 1975-06-30 | 1979-12-11 | Univ Melbourne | Treatment of mineralcontaining materials with an acid in the presence of fluoride ion |
US4390365A (en) * | 1980-12-15 | 1983-06-28 | Occidental Research Corporation | Process for making titanium metal from titanium ore |
US4359449A (en) * | 1980-12-15 | 1982-11-16 | Occidental Research Corporation | Process for making titanium oxide from titanium ore |
US4470847A (en) * | 1982-11-08 | 1984-09-11 | Occidental Research Corporation | Process for making titanium, zirconium and hafnium-based metal particles for powder metallurgy |
WO1984004759A1 (en) * | 1983-05-25 | 1984-12-06 | Oabrand Pty Ltd | Extraction of metals from ores |
WO1985000160A1 (en) * | 1983-06-27 | 1985-01-17 | Occidental Research Corporation | Process for making titanium metal from titanium ore |
WO1986000610A1 (en) * | 1984-07-03 | 1986-01-30 | Occidental Research Corporation | Group ivb transition metal based metal and processes for the production thereof |
BR8703766A (pt) * | 1987-07-20 | 1989-01-31 | Mamore Mineracao E Metalurgica | Processo para a abertura de minerios |
GB8812759D0 (en) * | 1988-05-28 | 1988-06-29 | Tioxide Group Plc | Fine particulate material |
US5597515A (en) * | 1995-09-27 | 1997-01-28 | Kerr-Mcgee Corporation | Conductive, powdered fluorine-doped titanium dioxide and method of preparation |
EE200100310A (et) * | 2000-09-12 | 2003-04-15 | Mitsui Mining & Smelting Co., Ltd. | Meetod metalli või metalliühendi tootmiseks fluoriidimisprotsessi abil ja reguleeritud komponentidega tooraine selle meetodi jaoks |
BR0304443B1 (pt) * | 2003-10-28 | 2012-08-21 | processo para obtenção de concentrados de titánio com elevado teor de tio2 e baixo teor de radionuclìdeos a partir de concentrados mecánicos de anatásio. | |
EP2531628A1 (en) * | 2010-02-04 | 2012-12-12 | Neomet Technologies Inc. | Process for the recovery of titanium dioxide and value metals by reducing the concentration of hydrochloric acid in leach solution and system for same |
AU2011217757A1 (en) | 2010-02-18 | 2012-08-23 | Neomet Technologies Inc. | Process for the recovery of gold from an ore in chloride medium with a nitrogen species |
AP2012006400A0 (en) | 2010-02-18 | 2012-08-31 | Neomet Technologies Inc | Process for the recovery of metals and hydrochloric acid |
WO2019213723A1 (en) * | 2018-05-11 | 2019-11-14 | Mineração Floresta S/A | Process for production of titanium dioxide pigment by means of hydrochloric acid digestion of titanium contaning raw materials in the presence of a fluorine based substance |
JP2023164773A (ja) * | 2020-09-18 | 2023-11-14 | 石原産業株式会社 | フッ化アルカリ金属塩の回収方法 |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2113946A (en) * | 1936-11-06 | 1938-04-12 | Nat Lead Co | Preparation of pure titanium dioxide |
US2333663A (en) * | 1942-05-02 | 1943-11-09 | Sherwin Williams Co | Manufacture of titanium oxide pigments |
US2622964A (en) * | 1949-01-14 | 1952-12-23 | Nat Lead Co | Method for hydrolyzing titaniferous solutions |
US2576483A (en) * | 1949-01-14 | 1951-11-27 | Nat Lead Co | Method for solubilizing titaniferous materials |
US2812237A (en) * | 1952-01-31 | 1957-11-05 | Horizons Titanium Corp | Preparation of alkali metal fluotitanates |
US2694617A (en) * | 1952-06-10 | 1954-11-16 | Horizons Titanium Corp | Production of titanium fluorides |
US3167516A (en) * | 1962-12-13 | 1965-01-26 | Paul R Brayton | Process for the production of heatresistant pigments and paints containing said pigments |
JPS4918330B1 (no) * | 1969-02-08 | 1974-05-09 |
-
1974
- 1974-06-21 AU AU82233/75A patent/AU8223375A/en not_active Expired
-
1975
- 1975-01-01 AR AR259280A patent/AR206033A1/es active
- 1975-06-13 IN IN1170/CAL/1975A patent/IN144884B/en unknown
- 1975-06-13 ZA ZA00753802A patent/ZA753802B/xx unknown
- 1975-06-16 GB GB2556775A patent/GB1469383A/en not_active Expired
- 1975-06-17 NL NL7507208A patent/NL7507208A/xx unknown
- 1975-06-18 SE SE7507019A patent/SE7507019L/xx unknown
- 1975-06-19 DE DE19752527397 patent/DE2527397A1/de active Pending
- 1975-06-19 FI FI751846A patent/FI751846A/fi not_active Application Discontinuation
- 1975-06-20 JP JP50075429A patent/JPS5133713A/ja active Pending
- 1975-06-20 NO NO752196A patent/NO752196L/no unknown
- 1975-06-20 IT IT68603/75A patent/IT1036349B/it active
- 1975-06-20 BE BE157521A patent/BE830459A/xx unknown
- 1975-06-20 BR BR5028/75D patent/BR7503913A/pt unknown
- 1975-06-23 US US05/589,129 patent/US4058393A/en not_active Expired - Lifetime
- 1975-06-23 FR FR7519520A patent/FR2275558A1/fr active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US4058393A (en) | 1977-11-15 |
FR2275558A1 (fr) | 1976-01-16 |
FR2275558B1 (no) | 1978-12-08 |
BE830459A (fr) | 1975-10-16 |
AU8223375A (en) | 1976-12-23 |
AR206033A1 (es) | 1976-06-23 |
GB1469383A (en) | 1977-04-06 |
ZA753802B (en) | 1976-05-26 |
BR7503913A (pt) | 1976-07-06 |
SE7507019L (sv) | 1975-12-22 |
JPS5133713A (no) | 1976-03-23 |
FI751846A (no) | 1975-12-22 |
NL7507208A (nl) | 1975-12-23 |
DE2527397A1 (de) | 1976-01-08 |
IT1036349B (it) | 1979-10-30 |
IN144884B (no) | 1978-07-22 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO752196L (no) | ||
US7326390B2 (en) | Production of titania | |
US3862293A (en) | Process for the continuous acid treatment of crude clays and schists | |
US3825419A (en) | Beneficiation of titaniferous ores | |
AU2015380289A1 (en) | Processing of lithium containing material including HCL sparge | |
AU2015226786A1 (en) | The production of high-grade synthetic rutile from low-grade titanium-bearing ores | |
NO157743B (no) | Fremgangsmte for fremstilling av en titansulfatopplning | |
US3106448A (en) | Recovery of cryolite | |
NO854918L (no) | Fremgamgsmaate til fremstilling av titandioksyd. | |
JPH0123417B2 (no) | ||
CH618665A5 (no) | ||
US3533742A (en) | Production of titanium dioxide | |
US2527257A (en) | Process of separating titanium from its ores | |
CN111606342B (zh) | 一种钛矿回收利用工艺 | |
US4100252A (en) | Metal extraction process | |
US5518633A (en) | Process for treating aqueous media containing metal ions | |
US2714053A (en) | Process for the recovery of cryolite from the carbon bottoms of fusion electrolysis cells | |
US4225564A (en) | Purification of rutile | |
US4910000A (en) | Method of extracting tungsten values from tungsten containing ores | |
US1269442A (en) | Process of producing by-products from waste pickle liquor. | |
US5068093A (en) | Method for producing titanium dioxide | |
US4195070A (en) | Preparation of a MgCl2 solution for Nalco's MgCl2 process from MgSO4 and other MgSO4 salts | |
US3712940A (en) | Method for eliminating dumping of waste pickle liquor and conversion thereof into useful products | |
CA2381589C (en) | Titanium tetrachloride production | |
US2180961A (en) | Production of water-soluble titanium compounds |