NO338274B1 - Projectile or warhead - Google Patents

Abstract

The aim of the invention is to obtain great final ballistic effectiveness of fragmentation bullets and warheads regardless of the impact speed while using as little explosive material as possible. Said aim is achieved by combining explosive shell (3) with a damming inner member (4) in connection with an accelerated outer jacket (2). This arrangement results in the best possible conversion of the explosive energy while offering great creative flexibility regarding the design. A wide range of additional possible effects is created by blast-compacting the inner damming member (4). Furthermore, the shape of the inner damming member allows the fragments to obtain a directionally controlled effect. Depending on the caliber and technical design, the amount of explosive material used can be reduced by 50 to 80 percent compared to conventional explosive bullets at comparable fragment speeds or sub-bullet speeds. The explosive material economized is available as additional effective mass. The accelerated jacket (2) can also be entirely or partly composed of preformed fragments or sub-bullets.

Description

Oppfinnelsen vedrører et prosjektil eller et stridshode som danner splinter eller subprosjektiler. The invention relates to a projectile or a warhead that forms shrapnel or sub-projectiles.

Sprengprosjektiler benyttes for, uavhengig av treffhastigheten til et prosjektil eller stridshode, ved hjelp av sprengstoffakselererte splinter med stor utgangshastighet å oppnå sluttballistiske virkninger i lette flatemål. Slike sprengprosjektiler utmerker seg ved at volumet for en større del er fylt med sprengstoff. Som følge av oppbygningen har sprengprosjektiler eller sprengstoffylte stridshoder en forholdsmessig stor sprengstoffmasse, som i en betydelig grad ikke er effektiv, henholdsvis delvis av fysiske årsaker overhodet ikke kan komme til virkning. Det konstruktive spillerommet er sterkt begrenset i den hittil kjente ammunisjon og konsentrerer seg om utformingen av splintmantelen og de pyrotekniske komponentene. Explosive projectiles are used to, regardless of the impact speed of a projectile or warhead, using explosive-accelerated shrapnel with a high exit velocity to achieve final ballistic effects in light surface targets. Such explosive projectiles are distinguished by the fact that a large part of the volume is filled with explosives. As a result of the construction, explosive projectiles or explosive-filled warheads have a relatively large mass of explosives, which is to a considerable extent not effective, or partly for physical reasons cannot take effect at all. The constructive leeway is severely limited in the hitherto known ammunition and concentrates on the design of the shrapnel jacket and the pyrotechnic components.

Ved splintdannende prosjektiler er fordelingen av tilstrekkelig raskt akselererte splinter over en størst mulig målflate, henholdsvis dekkingen av et størst mulig rom (dybde), en avgjørende faktor. Dette målet lar seg imidlertid bare nås på en begrenset måte ved hjelp av rene sprengprosjektiler, fordi styringsmulighetene med hensyn til splintdannelse og -fordeling vil være begrenset ved en detonering. I forbindelse med en tilstrekkelig treffhastighet for prosjektilet og bruken av relativt små sprengstoffmengder, har man hittil kunnet tilfredsstille de foran nevnte krav bare ved hjelp av såkalte ALP-granater (aktive lateralvirkende penetratorer). Ved disse aktive prosjektiler som deles lateralt og bygger på PELE-prinsippet (penetratorer med økt lateral virkning), vil imidlertid de oppnåbare lateralhastigheter være begrenset av type og masse av de benyttede pyrotekniske midler og av den konstruktive oppbygningen. Dette tilsvarer så absolutt målsettingen for slike penetratorer eller stridshoder, da den egentlige sluttballistiske virkningen skal tilveiebringes ved hjelp av prosjektilhastigheten. Funksjonsprinsippet for et prosjektil ifølge ALP-prinsippet er at en penetrator aktivt skal oppdeles i fragmenter eller subprosjektiler før målet nås. Disse komponentenes hastighet er bestemt av den benyttede lille sprengstoffmengde, hvis energi overføres til de ytre virkningskomponentene via et inert overføringsmedium, i samsvar med støtbølgeteori og de benyttede materialer. Hastighetene til disse virkningskomponentene ligger mellom noen få m/sek. og cirka 200 m/sek. Virksomheten, henholdsvis gjennomslagsvirkningen til virkningsdelene vil således ved ALP-granater primært være avhengig av treffhastigheten, på samme måte som ved vanlige vektprosjektiler. In the case of shrapnel-forming projectiles, the distribution of sufficiently rapidly accelerated shrapnel over the largest possible target surface, or the coverage of the largest possible space (depth), is a decisive factor. However, this goal can only be achieved in a limited way with the help of pure explosive projectiles, because the control options with regard to splinter formation and distribution will be limited in the event of a detonation. In connection with a sufficient hit speed for the projectile and the use of relatively small amounts of explosives, it has so far only been possible to satisfy the aforementioned requirements with the help of so-called ALP grenades (active lateral-acting penetrators). With these active projectiles which split laterally and are based on the PELE principle (penetrators with increased lateral effect), the achievable lateral velocities will, however, be limited by the type and mass of the pyrotechnic means used and by the constructive structure. This absolutely corresponds to the objective of such penetrators or warheads, as the actual final ballistic effect must be provided by means of the projectile speed. The functional principle for a projectile according to the ALP principle is that a penetrator must be actively divided into fragments or sub-projectiles before the target is reached. The speed of these components is determined by the small amount of explosive used, the energy of which is transferred to the external impact components via an inert transfer medium, in accordance with shock wave theory and the materials used. The velocities of these impact components lie between a few m/sec. and approximately 200 m/sec. The activity, respectively the impact effect of the impact parts will thus primarily depend on the impact speed in the case of ALP grenades, in the same way as with normal weight projectiles.

Hittil for sprengprosjektiler kjente anordninger begrenser seg til ladningsoppbyggingen og utformingen av splintmantelen. Et representativt eksempel på en ladningsoppbygging er beskrevet i US patent 5.243.916. Det skal der i første rekke oppnås en lavere ammunisjonsømfintlighet, idet en brisant indre sprengstoffkomponent omgis av en tregere komponent. Modifikasjoner tar fremfor alt sikte på å sikre en detonering av hele ladningen, for derved å oppnå en tilstrekkelig splinthastighet. I utgangspunktet dreier det seg her imidlertid om helt vanlige splintprosjektiler. Grenseflaten mellom sprengstoffkomponentene er fordelaktig stjerneformet. Det angis flere mulige kombinasjoner, som i hovedsaken bare skiller seg med hensyn til sprengstoffandelen i blandingen og ulike tilsetninger. De ytre lagene kan bestå av et kjemisk reagerende stoff, eksempelvis for dannelse av gass. Devices known so far for explosive projectiles are limited to the charge build-up and the design of the shrapnel jacket. A representative example of a charge build-up is described in US patent 5,243,916. First and foremost, a lower ammunition sensitivity must be achieved, as an explosive internal explosive component is surrounded by a slower component. Modifications aim above all to ensure a detonation of the entire charge, thereby achieving a sufficient splinter velocity. In principle, however, this concerns completely ordinary shrapnel projectiles. The interface between the explosive components is advantageously star-shaped. Several possible combinations are specified, which mainly only differ with regard to the proportion of explosives in the mixture and various additives. The outer layers can consist of a chemically reactive substance, for example to form gas.

For stridshoder og flyvelegemer tar man bevisst sikte på, ved hjelp av spesielle oppbygginger, å oppnå en mest mulig skånsom akselerering av subprosjektiler eller utvendig anordnede beholdere ved hjelp av sprengstoffer. Som teknikkens stand kan det her vises til DE 35 22 008 C2 og EP 0 718 590 Al. I DE 35 22 008 C2 oppnås splintvirkningen til flyvelegemet 10 fra stridshodets 11 mantel 12 rundt drivverket 16. Rent generelt sies det at en bestemt manteltykkelse vil være tilstrekkelig for oppnåelse av den ønskede gjennomslagsvirkningen. Dette gjelder utelukkende mål som skal nedkjempes med flyvelegemer. En overføring til ammunisjon er ikke mulig. Det nevnes heller intet om noen fysiske lover, og noen generelle dimensjoneringsregler blir heller ikke angitt. Ved anslaget eller treffet vil hele legemet stort sett eller fullstendig være hult, slik at det ikke oppnås noen støttevirkning. Påstanden om at det ikke er nødvendig å anordne en stor sprengstoffmasse over hele flyvelegemetverrsnittet for oppnåelse av en høy gjennomslagsvirkning, gjelder sprengstoffbeleggingen av den indre hule stridshode mantelen. Dette fordi det indre av flyvelegemet uten tvil opptas av drivverket, reguleringsinnretninger og en virkningsladning. Den indre mantelen 12c har ingen funksjon i forbindelse med splintmantelen. Tvert imot utgjør den huset til drivverket med styreelementene. Dette kommer også til uttrykk ved at det mellom denne mantelen 12c og sprengstoffbelegget er anordnet et isolasjonslag 19 av et varmeisolerende materiale. Den avgjørende fordelen med en innvendig støtte, hvis innvirkning på den oppnåbare splinthastigheten er likeverdig med sprengstofftykkelsens innvirkning, omtales ikke og kan heller ikke oppnås med den foreslåtte anordningen. For warheads and airframes, one deliberately aims, with the help of special structures, to achieve the gentlest possible acceleration of sub-projectiles or externally arranged containers using explosives. As the state of the art, reference can be made here to DE 35 22 008 C2 and EP 0 718 590 A1. In DE 35 22 008 C2, the splintering effect of the airframe 10 is achieved from the warhead 11's mantle 12 around the drive mechanism 16. Generally speaking, it is said that a certain mantle thickness will be sufficient to achieve the desired impact effect. This applies exclusively to targets that are to be fought with aircraft bodies. A transfer to ammunition is not possible. There is also no mention of any physical laws, and no general dimensioning rules are specified either. Upon impact or impact, the entire body will be mostly or completely hollow, so that no support effect is achieved. The claim that it is not necessary to arrange a large mass of explosives over the entire fuselage cross-section to achieve a high penetration effect applies to the explosives coating of the inner hollow warhead jacket. This is because the interior of the fuselage is undoubtedly occupied by the propulsion system, control devices and an impact charge. The inner sheath 12c has no function in connection with the splint sheath. On the contrary, it forms the housing of the drive unit with the control elements. This is also expressed by the fact that an insulating layer 19 of a heat-insulating material is arranged between this jacket 12c and the explosive coating. The crucial advantage of an internal support, whose effect on the attainable splinter velocity is equivalent to the effect of the explosive thickness, is not addressed and cannot be achieved with the proposed device.

EP 0 718 590 Al beskriver virkningsdelen i en rakett henholdsvis et stridshode, hvilken virkningsdel for øking av den laterale virkningen akselererer preformede elementer ved hjelp av et i tverrsnittet ringformet sprengstoffbelegg. Hovedhensikten med den beskrevne oppbyggingen er å omsette sprengstofflagets høye detonasjonshastighet til en relativt liten spredningshastighet for de akselererte elementer eller virkningsdel er. Sprengstoffringen 43 som akselererer virkningsdel ene, tennes ved hjelp av en pelletring (tennelementer 82). Sperngstoffmantelen 43 er med hensyn til oppbygning og funksjon i prinsippet identisk med den anordningen man finner i DE 35 22 008. Det er sprengstoffets egenskap henholdsvis sprengstoffblandingens egenskap som særlig påvirker utbredelseshastigheten i forbindelse med dimensjoneringen av de omgivende subprosjektiler 56. EP 0 718 590 A1 describes the effect part in a rocket or a warhead, which effect part accelerates preformed elements by means of a cross-section ring-shaped explosive coating to increase the lateral effect. The main purpose of the described structure is to convert the explosive layer's high detonation speed into a relatively small dispersion speed for the accelerated elements or impact part. The explosive ring 43, which accelerates the action part, is ignited by means of a pellet ring (ignition elements 82). The explosive jacket 43 is, in terms of structure and function, in principle identical to the device found in DE 35 22 008. It is the property of the explosive or the property of the explosive mixture that particularly affects the propagation speed in connection with the dimensioning of the surrounding sub-projectiles 56.

Videre er det kjent prosjektiler som inneholder en pyroteknisk ladning for å øke den sluttballistiske virkningen. Et representativt eksempel er US patent 3.302.570. Der beskrives en prosjektiltype, som i første rekke er utviklet for å kunne bryte gjennom beskyttelser av panserstål med minst mulig nødvendig prosjektilenergi. Denne hensikt oppnås med en massiv penetrator som har en relativt liten diameter og relativt stor lengde og er anordnet som en kjernedel av et tungmetall i prosjektilet. I tillegg skal virkningen i henholdsvis bak målet økes med et sprengstoff eller brannmiddel. Virkningen til to brannsatser og de prosjektil spesifikke oppbrytingsvirkninger nevnes som faktorer i tillegg til det egentlige gjennomslaget i målet. Furthermore, projectiles are known which contain a pyrotechnic charge to increase the final ballistic effect. A representative example is US patent 3,302,570. It describes a type of projectile, which has primarily been developed to be able to break through armor steel protections with the least necessary projectile energy. This purpose is achieved with a massive penetrator which has a relatively small diameter and a relatively large length and is arranged as a core part of a heavy metal in the projectile. In addition, the effect behind the target must be increased with an explosive or incendiary agent. The effect of two rates of fire and the projectile-specific fragmentation effects are mentioned as factors in addition to the actual impact on the target.

Et brennbart materiale med høy tetthet omslutter en penetrator med et forrykket hode. Høytetthetsmaterialet rundt penetratoren gir penetratoren en ekstra masse og dermed prosjektilet energi og vil likeledes trenge gjennom det hullet som penetratorhodet lager. Hodets større diameter skal hindre en avstryking av brennbart materiale. Oppbrytingen av penetratoren ved et gjennomslag i hardere mål medfører at det brennbare materialet tennes og at det dannes splinter henholdsvis at brannmiddel et bringes inn i målet. I prosjektilets bakre del er den sentrale penetratoren og det omgivende brennbare materialet omgitt av det egentlige prosjektillegemet som er nødvendig for stabilisering av prosjektilet i løpet og under flukten. En skjærekant ved prosjektillegemets herdede fremre kant skal øke hullet i det av den sentrale hovedpenetratoren allerede gjennomslåtte målematerialet og medføringen av målmaterialet skal tjene til å øke skadene i innerrommet. For å fylle rommet mellom sentralpenetratoren 13 og prosjektillegemet 17, anordnes det et ytterligere sjikt bestående av et brennbart materiale 16 med liten tetthet. Dette ekstra sjiktet skal holde sentralpenetratoren i riktig stilling. Ved oppdelingen av prosjektilet under inntrengingen i hardere mål, tennes brannsatsene. Den inventive idé er således en annen enn for foreliggende oppfinnelse. I US 3.302.570 bringes brennbare materialer inn i målet og tennes som følge av sluttballistiske hendelser. Det er ikke tale om en trykkoppbygging i det indre av prosjektilet. Prosjektilformen er ikke et sprengprosjektil i vanlig forstand. Det angis ingen funksjon som i foreliggende oppfinnelse, og en slik funksjon antydes heller ikke. A high-density combustible material surrounds a penetrator with an offset head. The high density material around the penetrator gives the penetrator an extra mass and thus the projectile energy and will likewise penetrate the hole made by the penetrator head. The larger diameter of the head should prevent combustible material from being wiped off. The break-up of the penetrator when it hits a harder target means that the combustible material is ignited and that splinters are formed or that an incendiary agent is brought into the target. In the rear part of the projectile, the central penetrator and the surrounding combustible material are surrounded by the actual projectile body, which is necessary for stabilizing the projectile during the course and during flight. A cutting edge at the hardened front edge of the projectile body shall increase the hole in the target material already penetrated by the central main penetrator, and the entrainment of the target material shall serve to increase the damage in the inner space. In order to fill the space between the central penetrator 13 and the projectile body 17, a further layer consisting of a combustible material 16 of low density is provided. This extra layer should keep the central penetrator in the correct position. When the projectile breaks up during penetration into harder targets, the incendiary charges are ignited. The inventive idea is thus different from the present invention. In US 3,302,570, combustible materials are brought into the target and ignited as a result of final ballistic events. It is not a question of a pressure build-up in the interior of the projectile. The projectile form is not an explosive projectile in the usual sense. No function is stated as in the present invention, and such a function is not implied either.

Til grunn for foreliggende oppfinnelse ligger den forståelsen at i vanlige sprengprosjektiler kan en betydelig del av de pyrotekniske komponenter ikke levere et nevneverdig bidrag til splintakselerasjonen. Når sprengstoffet detonerer blir det dissosiert, og splintmantelen akselereres i hovedsaken av de reaksjonsgassene som dannes. Den laterale akselerasjonen av splintmantelen gir en umiddelbar volumøking og derved avspenning, slik at sprengstoffinnerlegemets trykkandel bare kan gi en tilsvarende redusert aksel erasj onsandel. The present invention is based on the understanding that in ordinary explosive projectiles a significant part of the pyrotechnic components cannot make a significant contribution to the splinter acceleration. When the explosive detonates, it is dissociated, and the splinter mantle is mainly accelerated by the reaction gases that are formed. The lateral acceleration of the splinter jacket gives an immediate increase in volume and thereby relaxation, so that the pressure part of the explosive inner body can only give a correspondingly reduced shaft acceleration part.

Hensikten med foreliggende oppfinnelse er å kunne oppnå en sluttballistisk høy virkning av splintdannende prosjektiler og stridshoder, uavhengig av treffhastigheten når det benyttes en mest mulig liten sprengstoffmasse. Dette oppnås som følge av en kombinasjon av en sprengstoffommantling med et avstøttende innerlegeme i forbindelse med en yttermantel som akselereres til høye hastigheter. Med en slik anordning oppnås ikke bare en best mulig omdannelse av sprengstoffenergien, men man får også et større konstruktivt spillerom for utformingen av slike ammunisjoner eller stridshoder. De splint/subprosjektilhastigheter som kan oppnås med relativt tynne sprengstoffbelegg, ligger mellom noen få hundre m/sek. og opptil 2.000 m/sek. og vil derved ligge nært opptil de hastigheter man oppnår ved rene sprengprosjektiler. Sprengkomprimeringen som oppnås med det indre støttelegemet medfører et stort felt av ekstra virkningsmuligheter. Særlig vil det være mulig å bruke det indre legemet for oppnåelse av en virksom-hetsøkning for hele systemet. Eksempler her er bruken av spesielle materialer, flerlagsanordninger, innføringen av subprosjektiler og integreringen av en ekstra, sentral pyroteknisk komponent for oppdeling og/eller akselerering av innerlegemet. Videre kan man med utformingen av den indre avstøttingen oppnå en retningsstyrt splintvirkning, som ikke er mulig med vanlige sprengprosjektiler av denne type. Spesielle virkninger kan også oppnås ved at det integreres reaksjonsdyktige oppstøttende komponenter i det indre av penetratoren eller stridshodet. I forbindelse med de konstruktive fordelene og muligheten for bruk av ytterligere virkningskomponenter, vil totalvirkningen til den her foreslåtte splintakselererende ammunisjonen ligger langt over den man har i kjente sprengprosjektiler eller spesialammunisjon. The purpose of the present invention is to be able to achieve a high final ballistic effect of splinter-forming projectiles and warheads, regardless of the impact speed when the smallest possible explosive mass is used. This is achieved as a result of a combination of an explosive jacket with a repelling inner body in conjunction with an outer jacket which is accelerated to high speeds. With such a device, not only is the best possible conversion of the explosive energy achieved, but you also get a greater constructive leeway for the design of such munitions or warheads. The shrapnel/subprojectile velocities that can be achieved with relatively thin explosive coatings are between a few hundred m/sec. and up to 2,000 m/sec. and will thereby be close to the velocities achieved with pure explosive projectiles. The explosive compression achieved with the inner support body results in a large field of additional action possibilities. In particular, it will be possible to use the inner body to achieve an increase in efficiency for the entire system. Examples here are the use of special materials, multi-layer devices, the introduction of sub-projectiles and the integration of an additional, central pyrotechnic component for splitting and/or accelerating the inner body. Furthermore, with the design of the internal repulsion, a directional splinter effect can be achieved, which is not possible with ordinary explosive projectiles of this type. Special effects can also be achieved by integrating reactive supporting components into the interior of the penetrator or warhead. In connection with the constructive advantages and the possibility of using additional effect components, the total effect of the splinter-accelerating ammunition proposed here will be far above that of known explosive projectiles or special ammunition.

Foreliggende oppfinnelse baserer seg i hovedsaken på virkningen av en indre avstøtting i forbindelse med en betydelig mindre sprengstoffmasse for oppnåelse av sammenliknbare splint/subprosjektilhastigheter sammenliknet med vanlige sprengprosjektiler. Nedenfor skal de oppnåbare splinthastigheter diskuteres nærmere. The present invention is mainly based on the effect of an internal repulsion in connection with a significantly smaller explosive mass to achieve comparable shrapnel/subprojectile velocities compared to ordinary explosive projectiles. Below, the achievable chip speeds will be discussed in more detail.

I utgangspunktet bestemmes mantelhastigheten av tre i stor grad innbyrdes uavhengige virkninger. Massefordelingen mellom mantelen som skal akselereres og den indre avstøttingen, energien til sprengstofflaget (energi per volumenhet og tykkelse) og av de betraktede flateelementstørrelser (påvirket av de splintstørrelser som dannes). Dette belyses av den teoretiske vurderingen av splinthastighetene, en vurdering som eksempelvis kan skje ved hjelp av den fra litteraturen kjente Gurney-likning. Det finnes to betraktningsmåter for den her foreliggende anordning: den ene går ut fra en sylindrisk form mens den andre baserer seg på en avvikling av den sylindriske oppbyggingen, for derved å få et plant flateelement. Dette ville da som en første tilnærming tilsvare en reaktiv beskyttelsesanordning. Her spiller ikke bare massefordelingen til de to akselererte platene (altså støtte- eller oppdemmingsforholdet) en avgjørende rolle, men også sandwichstørrelsen. For et 10 mm tykt sprengstofflag og en 5 mm tykk stålmantel og en kraftig, ensidig avstøtting, vil man eksempelvis ifølge Gurney for meget store flater få hastigheter på 1.500 m/sek. For en 10 mm tykk bakre plate vil man få 750 m/sek. For en smal sandwich (strimmel) oppnås cirka 60% av denne verdien. Basically, the mantle velocity is determined by three largely independent effects. The mass distribution between the mantle to be accelerated and the internal repulsion, the energy of the explosive layer (energy per unit volume and thickness) and of the considered surface element sizes (influenced by the splinter sizes that are formed). This is illustrated by the theoretical assessment of the splinter velocities, an assessment which can for example be carried out using the Gurney equation known from the literature. There are two ways of looking at the device here: one starts from a cylindrical shape, while the other is based on unwinding the cylindrical structure, thereby obtaining a flat surface element. As a first approximation, this would then correspond to a reactive protection device. Here, not only the mass distribution of the two accelerated plates (i.e. the support or containment ratio) plays a decisive role, but also the sandwich size. For a 10 mm thick explosive layer and a 5 mm thick steel jacket and a strong, one-sided repulsion, for example, according to Gurney, for very large surfaces you will get speeds of 1,500 m/sec. For a 10 mm thick rear plate, you will get 750 m/sec. For a narrow sandwich (strip), approximately 60% of this value is achieved.

Ytterligere beregningseksempler: uten kantinnflytelser (altså forutsatt et tilstrekkelig utstrakt element) utgjør den teoretiske hastigheten mer enn 2.000 m/sek., forutsatt 5 mm stålbelegg, en stor sprengstofftykkelse (> 20 mm) og en høy indre avstøtting. For en manteltykkelse på 5 mm og et 5 mm tykt sprengstofflag, samt en indre avstøtting ved hjelp av en aluminium-hulsylinder med en tykkelse på 20 mm, vil splint-utgangshastig-heten ligge i størrelsesordenen 1.000 m/sek., mens hastigheten til den innover akselererte hul sylinder som følge av den relativt lave avstøttingen vil være cirka 500 m/sek. Ved en kombinasjon med en 8 mm tykk stålmantel, et 20 mm tykt sprengstofflag og en annen innvendig avstøtting, vil verdiene variere mellom 800 m/sek. (kraftig avstøtting) og 200 m/sek. (liten avstøtting). Disse beregningseksemplene viser også at det med anordninger ifølge foreliggende oppfinnelser vil kunne være mulig å dekke et stort område splint/subprosj ektilhastigheter. Further calculation examples: without edge influences (i.e. assuming a sufficiently extended element) the theoretical velocity amounts to more than 2,000 m/sec., assuming 5 mm steel coating, a large explosive thickness (> 20 mm) and a high internal repulsion. For a jacket thickness of 5 mm and a 5 mm-thick explosive layer, as well as an internal repulsion by means of an aluminum hollow cylinder with a thickness of 20 mm, the splinter exit velocity will be in the order of 1,000 m/sec., while the velocity of the inwardly accelerated hollow cylinder as a result of the relatively low repulsion will be approximately 500 m/sec. In a combination with an 8 mm thick steel jacket, a 20 mm thick explosive layer and another internal protection, the values will vary between 800 m/sec. (powerful repulsion) and 200 m/sec. (small repulsion). These calculation examples also show that with devices according to the present invention it will be possible to cover a large range of splinter/subprojectile velocities.

Ved en vurdering av splinthastigheten for sylindriske utførelser kan man bruke en Gurney-likning som gjelder for vanlig sprengammunisjon: When assessing the splintering speed for cylindrical designs, a Gurney equation can be used that applies to ordinary explosive ammunition:

med D som detonasjonshastighet, M som mantelmasse (masse for beholderen, belegget) og C som eksplosivstoffmasse. D/3 kan antas som en god tilnærning til den karakteristiske Gurney-hastigheten. Splinthastigheten er også proporsjonal med detonasjonshastigheten til det anvendte sprengstoffet. For vanlige beregninger kan man for D/3 benytte verdier mellom 2.600 m/sek. Og 3.000 m/sek. (middelverdi 2.800 m/sek.). En slik formulering er nyttig fordi man som regel kjenner detonasjonshastigheten og ikke Gurney-hastigheten. with D as the detonation velocity, M as the mantle mass (mass of the container, the coating) and C as the mass of the explosive. D/3 can be assumed as a good approximation to the characteristic Gurney velocity. The splinter velocity is also proportional to the detonation velocity of the explosive used. For normal calculations, values between 2,600 m/sec can be used for D/3. And 3,000 m/sec. (mean value 2,800 m/sec.). Such a formulation is useful because you usually know the detonation speed and not the Gurney speed.

Følgende beregningseksempler skal belyse forholdene ved en slik betraktningsmåte: for en ytterdiameter på 100 mm og en vekktykkelse av mantelen på 10 mm (innerdiameter 80 mm), så vel som for en tykkelse av sprengstofflaget på 5 mm, vil man som splint/mantelhastighet få 25% av Gurney-hastigheten. For en innerdiameter på 40 mm (altså en sprengstofflagtykkelse på 20 mm) får man 45% av Gurney-hastigheten, altså cirka 1.260 m/sek. For en innerdiameter på 60 mm og et 10 mm tykt sprengstofflag fås 35% av Gurney-hastigheten (cirka 1.000 m/sek.). For en sprengstoffylt mantel føs 50% av Gurney-hastigheten, altså ca. 1.400 m/sek. Med en ideell, ensidig (indre) avstøtting og med et meget tykt sprengstofflag (> 30 mm), vil man tilnærmet kunne få Gurney-hastigheten for store flater (henholdsvis diametre). The following calculation examples should illustrate the conditions with such a way of considering: for an outer diameter of 100 mm and a thickness of the jacket of 10 mm (inner diameter 80 mm), as well as for a thickness of the explosive layer of 5 mm, the splinter/jacket velocity will be 25 % of Gurney speed. For an inner diameter of 40 mm (i.e. an explosive layer thickness of 20 mm), you get 45% of the Gurney speed, i.e. approximately 1,260 m/sec. For an inner diameter of 60 mm and a 10 mm thick explosive layer, 35% of the Gurney velocity is obtained (approximately 1,000 m/sec.). For an explosives-filled mantle, 50% of the Gurney velocity is added, i.e. approx. 1,400 m/sec. With an ideal, one-sided (inner) repulsion and with a very thick explosive layer (> 30 mm), one will be able to obtain approximately the Gurney speed for large surfaces (respectively diameters).

Ved hjelp av den indre avstøttingen, som representerer et sentralt inventivt trekk, oppnås den optimale omdannelsen av sprengstoffenergien til splinthastighet, slik at tilsvarende høye hastigheter kan oppnås med relativt tynne sprengstofflag. Den innvendige avstøttingens virkning kan tas hensyn til ved hjelp av en faktor, som her skal betegnes som avstøttingsfaktor (VF). Den er avhengig av størrelsene M/C, Mindre avstøtting/Mantel, rhokjerne, sigmakjerne og hygoniotegenskapene til det indre medium. De følgende anslagsverdier kan benyttes: for tykke mantler og tykke sprengstofflag så vel som for tynne mantler og tykke sprengstofflag vil det foreligge en avstøttingsfaktor på 1,1 til 1,2. Dette tilsvarer en hastighetsøkning på fra 10% til 20%. For en tykk mantel, kombinert med et tynt sprengstofflag, så vel som for en tynn mantel med et tykt sprengstofflag, fås det en avstøttingsfaktor på 1,2 til 1,3 (20% til 30% hastighetsøkning). Dermed oppnås ikke bare meget høye splinthastigheter opptil cirka 2.000 m/sek. Og en sterk mantelfragmentering ved bruk av kraftig avstøtting og tilsvarende sprengstoffer, men på den annen side også relativt lave splint- eller subprosjektilhastigheter med tilhørende myk akselerering når det benyttes svakt avstøttende innerlegemer og tregere sprengstoffer. With the help of the internal repulsion, which represents a central inventive feature, the optimal conversion of the explosive energy into splinter velocity is achieved, so that correspondingly high velocities can be achieved with relatively thin explosive layers. The effect of the internal repulsion can be taken into account with the help of a factor, which shall be referred to here as the repulsion factor (VF). It depends on the sizes M/C, Minor repulsion/Mantle, rho-core, sigma-core and the hygoniotic properties of the inner medium. The following estimated values can be used: for thick casings and thick explosive layers as well as for thin casings and thick explosive layers, there will be a repulsion factor of 1.1 to 1.2. This corresponds to a speed increase of from 10% to 20%. For a thick jacket, combined with a thin explosive layer, as well as for a thin jacket with a thick explosive layer, a repulsion factor of 1.2 to 1.3 is obtained (20% to 30% increase in velocity). This not only achieves very high chip speeds of up to approximately 2,000 m/sec. And a strong mantle fragmentation when using strong repulsion and corresponding explosives, but on the other hand also relatively low shrapnel or subprojectile velocities with associated soft acceleration when weakly repelling inner bodies and slower explosives are used.

På tegningen viser The drawing shows

figur IA den prinsipielle oppbyggingen av et drallstabilisert sprengstofflag-splintprosjektil med splintmantel, sprengstofflag og avstøttende innerlegeme, så vel som styre/tennelementer, Figure IA shows the basic construction of a spin-stabilized explosive layer shrapnel projectile with shrapnel jacket, explosive layer and supporting inner body, as well as guide/ignition elements,

figur IB viser den prinsipielle oppbyggingen av et aerodynamisk stabilisert sprengstofflag-splintprosjektil med splintmantel, sprengstofflag og avstøttende innerlegeme, samt styre/tennelementer, figure IB shows the basic structure of an aerodynamically stabilized explosive layer shrapnel projectile with shrapnel jacket, explosive layer and repelling inner body, as well as guide/ignition elements,

figur 2 viser et eksempel sett i tverrsnitt av et sprengstofflag-splintprosjektil med splintmantel, sprengstofflag og avstøttende innerlegeme, figure 2 shows an example seen in cross-section of an explosive layer shrapnel projectile with a shrapnel jacket, explosive layer and repelling inner body,

figur 3 er et tverrsnitt gjennom et sprengstofflag-splintprosjektil med avstøttende innerring, henholdsvis avstøttende hult innerlegeme, figure 3 is a cross-section through an explosive layer shrapnel projectile with a repelling inner ring, respectively repelling hollow inner body,

figur 4 er et tverrsnitt gjennom et sprengstofflag-splintprosjektil med en flerlags indre avstøtting, figure 4 is a cross-section through an explosive layer shrapnel projectile with a multi-layered internal repulsion,

figur 5 viser i tverrsnitt en utforming med sirkelformet ytre og et vilkårlig (her åttekantet) innvendig tverrsnitt av sprengstofflaget, figure 5 shows in cross-section a design with a circular exterior and an arbitrary (here octagonal) interior cross-section of the explosive layer,

figur 6 viser i et tverrsnitt en utforming av et avstøttende innerlegeme, og hvor sprengstofflaget har et sirkelformet innvendig tverrsnitt og et vilkårlig (her åttekantet) yttertverrsnitt, figure 6 shows in a cross-section a design of a repelling inner body, and where the explosive layer has a circular inner cross-section and an arbitrary (here octagonal) outer cross-section,

figur 7 viser en utforming med vilkårlig (her kvadratisk) tverrsnitt for det avstøttende innerlegemet, og segmentert detonasjonstverrsnitt/sprengstofflatesegmenter (her atskilt av innerlegemet, med samtidig eller ikke-samtidig tenning), figure 7 shows a design with an arbitrary (here square) cross-section for the repelling inner body, and segmented detonation cross-section/explosive surface segments (here separated from the inner body, with simultaneous or non-simultaneous ignition),

figur 8 viser et tverrsnitt med et innerlegeme med vilkårlig (her trekantet) tverrsnitt, og med inerte og trykkoverførende utlikningssegmenter mellom innerlegemet og sprengstofflaget, figure 8 shows a cross-section with an inner body of arbitrary (here triangular) cross-section, and with inert and pressure-transmitting compensation segments between the inner body and the explosive layer,

figur 9 viser et tverrsnitt med flere (her to) avstøttende, hule innerlegemer, og et dynamisk virkende lag mellom sprengstofflaget og den innvendige avstøttingen (oventil) og/eller mellom de ulike innvendige avstøttinger (nedentil), figure 9 shows a cross-section with several (here two) repelling, hollow inner bodies, and a dynamically acting layer between the explosive layer and the internal repelling (above) and/or between the various internal repellings (below),

figur 10 er et tverrsnitt med avstøttende innerlegeme og med et dynamisk virkende lag mellom sprengstofflaget og splintmantelen, figure 10 is a cross-section with a repelling inner body and with a dynamically acting layer between the explosive layer and the splinter jacket,

figur 11 viser et tverrsnitt med yttermantel/prosjektilmantel og en under denne anordnet splintmantel (oventil), og et ekstra, dynamisk virkende lag mellom sprengstofflaget og splintmantelen (nedentil), figure 11 shows a cross-section with an outer jacket/projectile jacket and a splinter jacket arranged below this (upper vent), and an additional, dynamically acting layer between the explosive layer and the splinter jacket (below),

figur 12 viser et tverrsnitt med yttermantel og et mellomsjikt som inneholder splintlegemer/preformede prosjektiler/termiske eller mekaniske splintdannende tiltak, figure 12 shows a cross-section with an outer mantle and an intermediate layer containing splinter bodies/preformed projectiles/thermal or mechanical splinter-forming measures,

figur 13 er et tverrsnitt med et (her kvadratisk) oppdemmende innerlegeme og sprengstoffsegmenter med flateformet/linjeformet/punktformet tenninnretning i sprengstofflaget (oventil), eller med tennelementer anordnet i innerlegemet, figure 13 is a cross-section with a (here square) containment inner body and explosive segments with flat/linear/point-shaped ignition device in the explosive layer (upper vent), or with ignition elements arranged in the inner body,

figur 14 viser et tverrsnitt med vilkårlig (her kvadratisk) utformet sprengstofflate, og med trykkoverførende segmenter mellom sprengstofflaget og splintmantelen henholdsvis prosjektilmantelen, figure 14 shows a cross-section with an arbitrarily (here square) designed explosive surface, and with pressure-transmitting segments between the explosive layer and the splinter jacket or the projectile jacket,

figur 15 viser et tverrsnitt med tolags sprengstoffbelegging og to avstøttingslag. figure 15 shows a cross-section with a two-layer explosive coating and two buffer layers.

figur 16 viser et prosjektil eller et stridshode med flerdelt innerlegeme (her bestående av fire sirkel segmenter av samme eller ulike materialer), med et sentralt pyroteknisk legeme, figure 16 shows a projectile or a warhead with a multi-part inner body (here consisting of four circular segments of the same or different materials), with a central pyrotechnic body,

figur 17 viser et prosjektil eller et stridshode med flerdelt innerlegeme (her fire sylindriske penetratorer), med et sentralt pyroteknisk legeme (oventil), eller et inert sentralt legeme eller tomt innervolum, figure 17 shows a projectile or a warhead with a multi-part inner body (here four cylindrical penetrators), with a central pyrotechnic body (overvent), or an inert central body or empty inner volume,

figur 18 viser et tverrsnitt med prosjektilmantel/geometrisk tilformet innerflate på splintmantelen/tilsvarende tilformet sprengstofflag og invnendige avstøtting, figure 18 shows a cross-section with projectile jacket/geometrically shaped inner surface of the shrapnel jacket/correspondingly shaped explosive layer and internal cushioning,

figur 19 er et eksempel på et tverrsnitt med geometrisk utformet innerflate på splintmantelen og tilsvarende tilformet sprengstofflag, figure 19 is an example of a cross-section with a geometrically designed inner surface of the splinter jacket and correspondingly shaped explosive layer,

figur 20 viser et tverrsnitt med geometrisk tilformet innerflate på sprengstofflaget (oventil), eller sprengstoff-lengdestriper eller sprengstoff-flateelementer (nedentil), figure 20 shows a cross-section with a geometrically shaped inner surface of the explosive layer (top), or explosive longitudinal strips or explosive surface elements (bottom),

figur 21 viser et tverrsnitt med innvendig avstøtting og i sprengstofflaget innlagte skilleelementer eller geometriske strukturer (her lengdestriper), figure 21 shows a cross-section with internal protection and separation elements or geometric structures embedded in the explosive layer (here longitudinal strips),

figur 22 viser et tverrsnitt med en oppdemmende, hul innerring og med et som beholder utformet, sentralt/avstøttende innerlegeme, figure 22 shows a cross-section with a damming, hollow inner ring and with a container-shaped, central/repelling inner body,

figur 23 viser et tverrsnitt med en avstøttende og sentral beholder (oventil) henholdsvis et sentralt innerlegeme, og et med steg forsynt rom mellom sprengstofflaget og innerlegemet, figure 23 shows a cross-section with a repelling and central container (upper vent) respectively a central inner body, and a space provided with steps between the explosive layer and the inner body,

figur 24 viser et lengdesnitt med splintmantel, sprengstofflag, avstøttende (her todelt) innerlegeme, samt styre/tennelementer for sprengstofflaget, figure 24 shows a longitudinal section with splinter mantle, explosive layer, supporting (here two-part) inner body, as well as control/ignition elements for the explosive layer,

figur 25 er et lengdesnitt med varierende sprengstofftykkelse og sylindrisk splintmantel (oventil), eller en varierende splintmantel- og sprengstofftykkelse (nedentil), figure 25 is a longitudinal section with varying explosive thickness and cylindrical splinter jacket (top), or a varying splinter jacket and explosive thickness (bottom),

figur 26 viser et lengdesnitt med sprengstofflag/innerlegeme-diametersprang (oventil), eller delt avstøttende legeme/innsatt penetratorlegeme eller penetratorring (nedentil), figure 26 shows a longitudinal section with explosive layer/inner body diameter gap (upper vent), or split repelling body/inserted penetrator body or penetrator ring (below),

figur 27 viser et lengdesnitt med diametersprang i splintmantelen og sprengstofflaget, figure 27 shows a longitudinal section with a diameter gap in the splinter jacket and the explosive layer,

figur 28 viser et lengdesnitt med flerdelte (her atskilte) sprengstofflag og (her) ulike splintmanteldiametre (oventil), eller gjennomgående sprengstofflag med diametersprang (nedentil), figure 28 shows a longitudinal section with multiple (here separated) explosive layers and (here) different splinter jacket diameters (top), or continuous explosive layers with diameter gaps (bottom),

figur 29 viser et eksempel av en geometrisk utforming av splintmantelen for oppnåelse av ønskede virkninger eller foretrukne splintretninger, her: retningsstyring og dreiing av splintlegemene/splintringene, og gjennomgående sprengstofflag med sylindrisk avstøttende innerlegeme, figure 29 shows an example of a geometrical design of the splinter jacket for achieving desired effects or preferred splinter directions, here: direction control and rotation of the splinter bodies/rings, and a continuous explosive layer with a cylindrically repelling inner body,

figur 30 viser et eksempel på en geometrisk utforming av splintmantelen for oppnåelse av ønskede virkninger eller foretrukne splintretninger, her: retningsstyring av splintlegemene, og atskilte sprengstofflag og geometrisk tilpassede avstøttingsinnerlegemer, figure 30 shows an example of a geometrical design of the splinter jacket for achieving desired effects or preferred splinter directions, here: directional control of the splinter bodies, and separate explosive layers and geometrically adapted buffer inner bodies,

figur 31 viser et eksempel på en geometrisk utforming av splintmantelen for oppnåelse av ønskede virkninger eller foretrukne splintretninger, her: sprengstoffbelegg for ulike splintretninger og splinthastigheter, figure 31 shows an example of a geometric design of the splinter jacket for achieving desired effects or preferred splinter directions, here: explosive coating for different splinter directions and splinter speeds,

figur 32 viser et eksempel på et lengdesnitt gjennom et sprengstofflag-splintprosjektil eller stridshode med et innvendig liggende sprengstoffbelagt splintlegeme, og med et mellomrom mellom yttermantelen og splintlegemet, så vel som en tom eller delvis fylt utvendig ballistisk hette (oventil) eller en massiv/fylt spiss (nedentil), figure 32 shows an example of a longitudinal section through an explosive-layer shrapnel projectile or warhead with an internally lying explosive-coated shrapnel body, and with a space between the outer jacket and the shrapnel body, as well as an empty or partially filled external ballistic cap (overvent) or a solid/filled point (below),

figur 33 er et lengdesnitt med fullstendig sprengstoffbelegging (prosjektillegeme og spissområde - oventil), og sprengstoffylt spiss (nedentil), figure 33 is a longitudinal section with complete explosive coating (projectile body and tip area - top), and explosive-filled tip (bottom),

figur 34 viser et lengdesnitt med en i det avstøttende innerområdet innsatt sprengstofflegeme, figure 34 shows a longitudinal section with an explosive body inserted in the repelling inner area,

figur 35 viser et lengdesnitt med en i det avstøttende innerområdet innlagt kjerne (oventil, eller en slank sylinder med spiss (nedentil), Figure 35 shows a longitudinal section with a core inserted in the inner supporting area (above, or a slender cylinder with a point (below),

figur 36 viser et lengdesnitt med en i det av støttende innerområdet innlagt spiss kjerne med fokuserende, hekkområdet til kjernen oppdelende sprengstoffanordning (oventil), eller en kjerne med trinnspiss og sentrerende (kjerneakselererende) sprengstoffanordning (nedentil), figure 36 shows a longitudinal section with a pointed core embedded in the supporting inner area with a focusing explosive device that divides the stern area of the core (top), or a core with a stepped tip and centering (core-accelerating) explosive device (bottom),

figur 37 viser et lengdesnitt med geometrisk utformet innerlegeme og tilsvarende sprengstoffbelegging for oppnåelse av rettet splintvirkning (oventil) eller med en splint-retningsvirkning som følge av en formgiving av det avstøttende innerlegemet, sprengstofflaten og splintmantelen (nedentil), figure 37 shows a longitudinal section with a geometrically designed inner body and a corresponding explosive coating to achieve a directed splinter effect (upper vent) or with a splinter directional effect as a result of a shaping of the repelling inner body, the explosive plate and the splinter jacket (below),

figur 38 er et lengdesnitt som i figur 37, med ekstra splintkomponenter, figure 38 is a longitudinal section as in figure 37, with additional splint components,

figur 39 er et lengdesnitt med (her) totrinns rettet splintvirkning og gjennomgåen de sprengstoffbelegging (oventil), og ikke-gjennomgående sprengstoffbelegging (nedentil), figure 39 is a longitudinal section with (here) two-stage directed splinter action and the through explosive coating (top), and non-through explosive coating (bottom),

figur 40 viser et lengdesnitt med en ekstra, primær aksialt akselerert splintkjegle i prosjektilets fremre område, idet akselereringen skjer via en sprengstofflate, figure 40 shows a longitudinal section with an additional, primary axially accelerated splinter cone in the forward area of the projectile, as the acceleration takes place via an explosive surface,

figur 41 viser to eksempler i et lengdesnitt, med forkjerne/trinnkjerne som avstøttende medium, figure 41 shows two examples in a longitudinal section, with pre-core/step core as the supporting medium,

figur 42 er et eksempel på en tverrsnittsutforming med sprengstoffakselererte enkeltsegmenter, figure 42 is an example of a cross-sectional design with explosively accelerated individual segments,

figur 43 viser en tverrsnittsform med varierende tykkelse av splintmantelen og (her fire) sprengstoffsegmenter med linseformet (i hovedsaken fritt tilformet) tverrsnitt, figure 43 shows a cross-sectional shape with varying thickness of the splinter jacket and (here four) explosive segments with a lenticular (mainly freely shaped) cross-section,

figur 44 viser en tverrsnittsform med en tilformet sprengstofflate og tilpasset avstøttende innerlegeme, figure 44 shows a cross-sectional shape with a shaped explosive surface and a suitable supporting inner body,

figur 45 viser et tverrsnitt med (her åtte) segmenter og fritt utformet sprengstofflate, figure 45 shows a cross-section with (here eight) segments and freely designed explosive surface,

figur 46 viser en utførelse i et lengdesnitt med et flerdelt avstøttende innerlegeme (eksempelvis delt radielt og aksielt), figure 46 shows an embodiment in a longitudinal section with a multi-part supporting inner body (for example divided radially and axially),

figur 47 viser et eksempel på en tverrsnittsutforming av et prosjektil eller stridshode som i figur 42, med oppdemmende innerlegeme som her er bygget opp av sylindere i en trykkoverførende matrise, figure 47 shows an example of a cross-sectional design of a projectile or warhead as in figure 42, with a containment inner body which here is built up of cylinders in a pressure-transmitting matrix,

figur 48 er et eksempel på en tverrsnittsutforming av et prosjektil eller et stridshode som i figur 43, med segmentert, ettlags eller flerlags oppdemmende innerlegeme, så vel som en sentral penetrator, Figure 48 is an example of a cross-sectional design of a projectile or warhead as in Figure 43, with a segmented, single-layer or multi-layer containment inner body, as well as a central penetrator,

figur 49 er et eksempel, i lengdesnitt, utført som flerdelt virkningslegeme (ulike trinn med ulike funksjoner) og med ulik utforming henholdsvis belegging, figure 49 is an example, in longitudinal section, made as a multi-part effect body (different stages with different functions) and with different design and coating,

figur 50 er et eksempel på en vilkårlig tverrsnittsutforming av et sprengstofflag-splintprosjektil eller stridshode, og figure 50 is an example of an arbitrary cross-sectional design of an explosive layer shrapnel projectile or warhead, and

figur 51 er nok et eksempel på en vilkårlig tverrsnittsutforming. figure 51 is another example of an arbitrary cross-sectional design.

Figur IA viser den prinsipielle oppbyggingen av et drallstabilisert sprengstofflag-splintprosjektil IA med en splintmantel/en splintomhylling/en splintdannende prosjektilomhylling 2, et under mantelen liggende sprengstofflag/sprengstoff belegg/sprengstofflate/pyroteknisk lag 3 og et avstøttende innerlegeme 4. Det er antydet integrerte tennelementer med styring henholdsvis tennelektronikk for sprengstofflaget. Styringen og utløsingen av sprengstofflaget tilpasses den respektive teknikkens stand. Virkningen til anordningen er i sterk grad uavhengig av styringen og utløsingen. Figure IA shows the principle structure of a dribble-stabilized explosive layer shrapnel projectile IA with a shrapnel jacket/a shrapnel casing/a shrapnel-forming projectile casing 2, an explosive layer/explosive coating/explosive surface/pyrotechnic layer lying under the jacket 3 and a repelling inner body 4. Integrated ignition elements are indicated with control or ignition electronics for the explosive layer. The control and triggering of the explosive layer is adapted to the respective state of the art. The effect of the device is largely independent of the control and release.

Funksjonsprinsippet ifølge oppfinnelsen muliggjør også en anvendelse for aerodynamisk stabiliserte prosjektiler, slik det er vist skjematisk i figur IB. Også her er den prinsipielle oppbyggingen av sprengstofflag-splintprosjektilet IB en splintmantel 2, et sprengstofflag 3 og et avstøttende innerlegeme 4, samt tennelementer eller andre prosjektil- eller stridshodeinnretninger. Plasseringen av tennelementene er ikke av betydning for virkningen til splintprosjektilet. Disse tennelementene kan være anordnet i prosjektilbunnen, i det avstøttende innerlegemet 4, i prosjektilspissen eller som moduler på flere steder (se eksempelvis figur 24 og 45). The functional principle according to the invention also enables an application for aerodynamically stabilized projectiles, as shown schematically in figure IB. Here, too, the basic structure of the explosive layer shrapnel projectile IB is a shrapnel jacket 2, an explosive layer 3 and a repelling inner body 4, as well as ignition elements or other projectile or warhead devices. The location of the ignition elements is not important for the effect of the shrapnel projectile. These ignition elements can be arranged in the projectile base, in the supporting inner body 4, in the projectile tip or as modules in several places (see, for example, figures 24 and 45).

I figurene 2 til 23 og 42 til 45 og 47 til 51 er det vist eksempler på tverrsnitt av prosjektiler eller stridshoder i samsvar med oppfinnelsen. Figures 2 to 23 and 42 to 45 and 47 to 51 show examples of cross-sections of projectiles or warheads in accordance with the invention.

Således viser figur 2 et tverrsnitt gjennom et sprengstofflag-splintprosjektil ifølge oppfinnelsen, med splintmantel 2, sprengstofflag 3 og et avstøttende innerlegeme 4.1 figuren, som viser den enkleste varianten av flere mulige, er det avstøttende og dynamisk ukomprimerbare innerlegemet 4 utformet som en massiv, homogen og sylindrisk komponent. Som materialer for den avstøttende komponenten kan det i utgangspunktet benyttes alle mulige egnede materialer som gir en ønsket dynamisk avstøtting. De dynamiske egenskapene, og særlig den som følge av disse oppnådde avstøttingsgrad, vil være bestemmende for den oppnåbare splinthastigheten eller for den nødvendige sprengstofftykkelsen for oppnåelse av en ønsket akselerering av mantelen. Som allerede nevnt har avstøttingen en innvirkning på den oppnåbare splinthastigheten som er likeverdig med sprengstofftykkelsens innflytelse. Thus figure 2 shows a cross-section through an explosive layer shrapnel projectile according to the invention, with shrapnel jacket 2, explosive layer 3 and a repelling inner body 4. The figure, which shows the simplest variant of several possible, the repelling and dynamically incompressible inner body 4 is designed as a massive, homogeneous and cylindrical component. As materials for the repelling component, all possible suitable materials that provide the desired dynamic repulsion can be used in principle. The dynamic properties, and in particular the degree of repulsion achieved as a result of these, will be decisive for the achievable splinter velocity or for the required explosive thickness to achieve a desired acceleration of the jacket. As already mentioned, the repulsion has an impact on the achievable splinter velocity which is equivalent to the influence of the explosive thickness.

Ytterligere virkningsrelevante egenskaper er de geometriske dimensjonene for splintomhyllingen/mantelen, henholdsvis dens masse, og også mantelens mekaniske dynamiske egenskaper. Det er imidlertid en særlig fordel med oppfinnelsen at det ikke stilles noen spesielle krav til de enkelte komponentene. Således kan man tilnærmet oppnå samtlige egenskaper med et egnet materialvalg, uten høye tekniske krav. Further performance-relevant properties are the geometric dimensions of the splinter cover/mantle, respectively its mass, and also the mechanical dynamic properties of the mantel. However, it is a particular advantage of the invention that no special requirements are placed on the individual components. Thus, one can achieve almost all the properties with a suitable choice of material, without high technical requirements.

Figur 3 er et tverrsnitt gjennom et sprengstofflag-splintprosjektil med et avstøttende innerlegeme 5. Innerlegemet har et ringformet tverrsnitt med et hulrom 6. Ringens 5 tykkelse og materialet i den velges slik at det muliggjøres en tilstrekkelig avstøtting av sprengstofflaget. Sprengstoffsonen kan være bygget opp som ett lag eller med to eller flere likeartede eller ulike lag. I utgangspunktet er virkemåten ikke avhengig av at det avstøttende mediet er ukomprimerbart. Tvert imot vil komprimerbarheten påvirke den hastighet som kan oppnås for splintene som skal akselereres. Figur 4 er et tverrsnitt med en flerlagsoppbygging av avstøttingen, her som et som en hulsylinder utformet, avstøttende innerlegeme/mantel 5 rundt et andre innerlegeme/sentralt legeme 7. Komponentene 5 og 7 kan naturligvis ha innbyrdes ulike mekaniske eller fysiske egenskaper. Man kan også tenke seg at et innerlegeme først komprimeres og at det først derved kan oppnås en tilstrekkelig eller økt avstøtting. Videre kan man tenke seg å oppnå en avstivningsstørrelse som endrer seg over tid i samsvar med de tekniske krav, med tilsvarende utforming eller oppbygging av innerlegemet. Denne egenskapen kan betegnes som et avstøttingssprang. Her kan det benyttes flere mulige materialer med tilsvarende hygoniot-kurveforløp. I samsvar hermed kan det med materialer som har spesifikke hygoniotegenskaper oppnås særlig interessante virkninger. Mulige materialer er eksempelvis glass eller glassliknende stoffer eller flytende henholdsvis pastøse komponenter. Figur 5 er et eksempel hvor sprengstofflaget 3A har en utvendig sirkelform mens den innvendige formen er vilkårlig (her åttekantet). Det avstøttende innerlegemet 5 har en tilsvarende kontur. Sprengstofflaget (sprengstoffmantelen) 3 A kan som følge av sin formgiving utøve en differensiert virkning på splintmantelen. Således kan fragmenteringer understøttes, og man kan påvirke fragmentformen og splinthastigheten. Figure 3 is a cross-section through an explosive layer shrapnel projectile with a repelling inner body 5. The inner body has an annular cross-section with a cavity 6. The thickness of the ring 5 and the material in it are chosen so as to enable sufficient repulsion of the explosive layer. The explosive zone can be built up as one layer or with two or more similar or different layers. Basically, the way it works does not depend on the supporting medium being incompressible. On the contrary, the compressibility will affect the speed that can be achieved for the splinters to be accelerated. Figure 4 is a cross-section with a multi-layer construction of the buffer, here as a hollow cylinder-shaped, buffering inner body/mantle 5 around a second inner body/central body 7. The components 5 and 7 can naturally have mutually different mechanical or physical properties. One can also imagine that an inner body is first compressed and that sufficient or increased cushioning can only be achieved thereby. Furthermore, it is conceivable to achieve a bracing size that changes over time in accordance with the technical requirements, with a corresponding design or construction of the inner body. This property can be described as a repulsion jump. Several possible materials with corresponding hygoniot curve progression can be used here. Accordingly, particularly interesting effects can be achieved with materials that have specific hygoniot properties. Possible materials are, for example, glass or glass-like substances or liquid or pasty components. Figure 5 is an example where the explosive layer 3A has an outer circular shape while the inner shape is arbitrary (here octagonal). The repelling inner body 5 has a corresponding contour. The explosive layer (explosive jacket) 3 A can, as a result of its design, exert a differentiated effect on the splinter jacket. In this way, fragmentation can be supported, and the fragment shape and splintering speed can be influenced.

For oppnåelse av egenskapene og for den tekniske henholdsvis materialbestemte utformingen av splintmantelen henholdsvis prosjektil- eller stridshodemantelen, kan det i utgangspunktet være aktuelt med alle utførelsesformer og teknologiske muligheter som er kjent i forbindelse med vanlige splintprosjektiler. Figur 6 viser et eksempel med et avstøttende innerlegeme for sprengstofflaget 3B, hvilket innerlegeme her har en åttekantet ytre form og en sirkelformet indre form i tverrsnittet. Man kan naturligvis også tenke seg andre utforminger/yrterformer for sprengstofflaget 3B. Splintmantelen 2A har en åttekantet innvendig kontur i samsvar med sprengstoffets form. Derved kan man eksempelvis påvirke fragmenteringen av mantelen ved hjelp av ulike manteltykkelser, tettheter og sprengstofflag-tykkelser så vel som ved hjelp av pyrotekniske egenskaper. Figur 7 er et eksempel med et i utgangspunktet vilkårlig, men her kvadratisk tverrsnitt av det avstøttende innerlegemet 9. Som følge av kontaktflateneÆerøringsflatene mellom innerlegemet 9 og splintmantelen 2, er her sprengstofflegemet/sprengstoffdelen under splintmantelen 2 delt ved hjelp av innerlegemet. Derved foreligger det et segmentert detonasjonstverrsnitt henholdsvis det er dannet sprengstoff-flatesegmenter. En samtidig eller ikke-samtidig tenning av sprengstoff segmentene 10 vil her være mulig. Det avstøttende innerlegemet 10 kan selvfølgelig også være dimensjonert slik at sprengstoffmantelen er lukket, slik at det kan benyttes en ringtenning. Innerlegemet 9 kan eksempelvis holdes på plass ved hjelp av steg. Figur 8 viser et innerlegeme 11 med (i dette eksemplet) trekantet tverrsnitt og kombinert med inerte og trykkoverførende utlikningssegmenter 12 som utfyller rommet mellom ytterflatene til innerlegemet 11 og den ringformede (sylinderformede) sprengstoffmantelen 3. Disse inerte segmentene 12, hvor det med hensyn til materialene gjelder de samme forutsetninger som for de avstøttende innerlegemer, kan være utformet som splintdannende legemer. Dessuten kan de inneholde ytterligere virkningsdeler. Naturligvis kan også disse segmentene ha andre funksjoner. Således kan de eksempelvis for oppnåelse av sluttballistiske virkninger være utformet som subpenetratorer, eksempelvis av tungmetall, hardmetall eller herdet stål. In order to achieve the properties and for the technical or material-specific design of the shrapnel jacket or the projectile or warhead jacket, it can basically be applicable with all forms of execution and technological possibilities that are known in connection with ordinary shrapnel projectiles. Figure 6 shows an example with a repelling inner body for the explosive layer 3B, which inner body here has an octagonal outer shape and a circular inner shape in cross-section. One can of course also think of other designs/herbal forms for the explosive layer 3B. The splinter jacket 2A has an octagonal internal contour in accordance with the shape of the explosive. Thereby, for example, the fragmentation of the mantle can be influenced by means of different mantle thicknesses, densities and explosive layer thicknesses as well as by means of pyrotechnic properties. Figure 7 is an example with an initially arbitrary, but in this case square, cross-section of the supporting inner body 9. As a result of the contact surfacesÆthe touching surfaces between the inner body 9 and the splinter jacket 2, here the explosive body/explosive part under the splinter jacket 2 is divided by means of the inner body. Thereby there is a segmented detonation cross-section or explosive surface segments are formed. A simultaneous or non-simultaneous ignition of the explosive segments 10 will be possible here. The repelling inner body 10 can of course also be dimensioned so that the explosive jacket is closed, so that a ring ignition can be used. The inner body 9 can, for example, be held in place by means of steps. Figure 8 shows an inner body 11 with (in this example) triangular cross-section and combined with inert and pressure-transmitting compensation segments 12 that fill the space between the outer surfaces of the inner body 11 and the annular (cylindrical) explosive jacket 3. These inert segments 12, where with regard to the materials the same conditions apply as for the repelling internal bodies, can be designed as splinter-forming bodies. In addition, they may contain additional active ingredients. Naturally, these segments can also have other functions. Thus, for example, to achieve final ballistic effects, they can be designed as sub-penetrators, for example of heavy metal, hard metal or hardened steel.

Nok en mulig utførelse av et prosjektil ifølge oppfinnelsen er vist i tverrsnitt i figur 9. Det er der vist to varianter med dynamisk virkende innerlag/ringflater. Den dynamiske virkningen utledes av lagets spesifikke egenskaper med hensyn til gjennomgående støtbølger. Her vil grenseflatene mellom det dynamiske laget og de tilgrensende materialer være avgjørende. De fysiske egenskapene bestemmes av den akustiske impedansen. Denne bestemmer støtbølgenes refleksjonsgrad i grenseflaten mellom to medier ved hjelp av forholdet m-l/m+1, hvor m er kvotienten til produktene tetthet og longitudenal lydhastighet i de to medier. Another possible embodiment of a projectile according to the invention is shown in cross-section in Figure 9. Two variants with dynamically acting inner layers/ring surfaces are shown there. The dynamic effect is derived from the layer's specific properties with regard to penetrating shock waves. Here, the interfaces between the dynamic layer and the adjacent materials will be decisive. The physical properties are determined by the acoustic impedance. This determines the degree of reflection of the shock waves in the interface between two media using the ratio m-l/m+1, where m is the quotient of the products density and longitudinal sound speed in the two media.

Den øvre delen i figur 9 viser et prosjektiltverrsnitt med to avstøttende, hule innerlegemer 5, 5 A og et dynamisk virkende lag 13 mellom sprengstofflaget 3 og avstøttingen 5.1 sentrum er det anordnet et ekstra legeme 7A, eksempelvis en sentral penetrator. I den nedre delen av figuren er det vist et dynamisk virksomt lag 13 A mellom det avstøttende første legeme 5 og et andre avstøttende lag 5A, som er en innerdel i legemet 5. Dermed kan de foran beskrevne dynamiske virkninger oppnås, så som eksempelvis puffegenskaper (sjokkdempende henholdsvis støtbølgegjennomgangen påvirkende eller også støtet forsterkende) for tidspåvirkning av støt- eller oppdemmingsvirkningen og dermed påvirkning av splinthastigheten, splintdannelsen og/eller splintfordelingen. The upper part in Figure 9 shows a projectile cross-section with two repelling, hollow inner bodies 5, 5 A and a dynamically acting layer 13 between the explosive layer 3 and the repelling 5.1 an additional body 7A is arranged in the center, for example a central penetrator. In the lower part of the figure, a dynamically effective layer 13 A is shown between the repelling first body 5 and a second repelling layer 5A, which is an inner part of the body 5. Thus, the dynamic effects described above can be achieved, such as puff properties ( shock-absorbing, respectively affecting the shock wave passage or also amplifying the shock) for time influence of the shock or containment effect and thus influence of the splinter speed, splinter formation and/or splinter distribution.

Figur 10 er et tverrsnitt med et avstøttende innerlegeme 4 og et dynamisk virkende lag 13B mellom sprengstofflaget 3 og splintmantelen 2. Ved hjelp av egenskapene og oppbyggingen av det dynamiske laget 13B kan sprengstofflagets 3 akselerasjonsinnvirkning på splintmantelen påvirkes. Figure 10 is a cross-section with a repelling inner body 4 and a dynamically acting layer 13B between the explosive layer 3 and the splinter jacket 2. With the help of the properties and structure of the dynamic layer 13B, the acceleration effect of the explosive layer 3 on the splinter jacket can be influenced.

En liknende oppbygging er vist i den nedre delen av figur 11, idet der det dynamisk virksomme laget 13C er plassert i det ytre, splintdannende området til en splint-yttermantel 14 som består av to deler. Derved påvirkes splintutviklingen til den utenforliggende splintmantelen 2.1 den øvre delen av figuren er det vist et eksempel med yttermantel/prosjektilmantel 14A og en underliggende splintmantel 2. Utformingen av den ytre prosjektilmantelen 14A kan ikke bare avledes fra innerballistiske krav, men kan også ha en dynamisk virksomhet som beskrevet foran. A similar structure is shown in the lower part of Figure 11, where the dynamically active layer 13C is placed in the outer, splinter-forming area of a splinter outer jacket 14 which consists of two parts. This affects the splinter development of the external splinter jacket 2.1 the upper part of the figure shows an example with an outer jacket/projectile jacket 14A and an underlying splinter jacket 2. The design of the outer projectile jacket 14A can not only be derived from internal ballistic requirements, but can also have a dynamic operation as described above.

Figur 12 er et eksempel med en yttermantel 14A og et splintlegeme henholdsvis en matrise 16A. Her kan det være innleiret preformede prosjektiler 16 eller andre, ballistisk virksomme elementer, så som splintdannende legemer 15. Akselereringen/aktiveiingen skjer her med sprengstoffmantelen 3.1 innerlegemet 17 er det innleiret et tennelement 18. Dette kan understøtte eller bevirke en ekstra oppdeling av avstøttingskomponentene. Ved å legge inn et tennelement 18A i innerlegemet 17 kan det med dannelsen av et trykkfelt oppnås en dynamisk komprimeringsvirkning. På denne måten kan eksempelvis en oppdeling av innerlegemet 17 initieres først etter en inngang i målet eller inne i målet. Figure 12 is an example with an outer jacket 14A and a splint body or a matrix 16A. Preformed projectiles 16 or other ballistically active elements, such as splinter-forming bodies 15, may be embedded here. The acceleration/activation takes place here with the explosive jacket 3.1 an ignition element 18 is embedded in the inner body 17. This may support or cause an additional division of the repelling components. By placing an ignition element 18A in the inner body 17, a dynamic compression effect can be achieved with the formation of a pressure field. In this way, for example, a division of the inner body 17 can only be initiated after an entry into the target or inside the target.

Figur 13 viser ytterligere eksempler med integrerte tennelementer. Tverrsnittet viser her et (i figuren kvadratisk) avstøttende innerlegeme 9 og sprengstoffsegmenter 10A. I den øvre delen av figuren inneholder sprengstofflaget henholdsvis sprengstoffsegmentet 10A et tennelement 18A, som kan være utformet som en flat, linjeformet eller punktformet innretning. I den nedre delen av figuren er det vist et tilsvarende tennelement 18B i innerlegemet 9. Figur 14 er et eksempel på en tverrsnittsutforming med en i utgangspunktet vilkårlig utformet, her kvadratisk sprengstofflate 3C. Mellom sprengstofflaten 3C og splintsjiktet 2 er det anordnet trykkoverførende segmenter 12A. Det avstøttende innerlegemet 9 har i samsvar med sprengstofflaget 3C et kvadratisk tverrsnitt. Segmentene 12A kan også her i tillegg til trykkoverføringen også være beregnet for oppfylling av flere andre bestemte krav, eksempelvis en dempende henholdsvis splinthastigheten til mantelen 2 påvirkende virkning. Også her kan, som i figurene 5 til 7, ulike splinthastigheter eller splintformer for den fragmenterende splintmantelen innstilles, her ved hjelp av ulike tykkelser for virkningssegmentene 12 A. Figur 15 viser et eksempel med et tolags sprengstoffbelegg 19, 20 og tilsvarende to avstøttingslag 4A, 21. Tenningen av sprengstoffbeleggene kan skje samtidig eller tidsmessig forsinket. En slik oppbygging gir et særlig bredt virkningsspektrum. Således kan eksempelvis det ytre laget tennes foran et mål, mens de indre komponentene først tennes ved gjennomgang i målet eller først inne i målet. Her kan det indre avstøttings-laget 4A være utformet slik at det har en sluttballistisk virkning, dvs. at det kan utgjøre en penetrator. På denne måten kan det oppnås en bred virkning, med optimal tilpassing til et nedkjempingsoppdrag. Figur 16 er et eksempel med et flerdelt avstøttende innerlegeme 23, sammensatt av fire sirkel segmenter 24 som kan bestå av like eller ulike materialer. Mellom segmentene 24 kan det være anordnet lag 25. Disse kan være utformet som dynamisk virksomme lag som nevnt foran, dvs. av gummi/elastomere materialer eller av materialer med plastriske eller dempende egenskaper. De enkelte komponenter 23 kan være løst montert eller fastmontert, eksempelvis ved hjelp av klebing, fastskruing eller vulkanisering. Prosjektilets oppbygning er i dette eksemplet forsynt med et sentralt pyroteknisk legeme 22, som gir en ekstra oppdelingsvirkning/lateralkomponent (fremfor alt for de enkelte komponenter 24). Segmentene 24 kan være splintdannende, inneholde legemer eller ha en egen sluttballistisk virkning på samme måte som sentrale penetratorer. Figur 17 viser to ytterligere eksempler med flerdelte avstøttende innerlegemer, sentrale penetratorer 26. Disse består eksempelvis av fire sylindriske penetratorer 27.1 den øvre delen av figuren er det sentralt mellom de sylindriske penetratorene 27 anordnet et sentralt pyroteknisk legeme 22A, som gir det som en kombinasjon av penetratorer utformede innerlegeme 26 en lateral hastighetskomponent. I den nedre delen av figuren er det istedenfor legemet 22A anordnet et inert, sentralt legeme 28 (eller et innerrom) mellom komponentene 27A. Sprengstofflaget 3D som omgir innerlegemene 26, vil ha ulike tykkelser som følge av den formen som legemene 26 henholdsvis 27 har. Dette medfører en ulik lokal akselerering av mantelfragmentene. Sprengstoffbelegget kan være brutt av de innlagte elementer (øvre del av figuren) eller være kontinuerlig (nedre del av figuren). Figur 18 viser et eksempel med prosjektilomhylling/mantel 14A, en under denne liggende splintmantel 29 med geometrisk utformet innerflate, et tilsvarende utformet sprengstofflag 33 og en indre avstøtting 4. Med formelementene 31A som rager inn i splintmantelen 29 oppnås en lokal svekking av splintmantelen 29, hvilket muliggjør en fragmentering på en bestemt måte (eksempelvis stripeaktig, gitteraktig for dannelse av bestemte splinter). Det er vist ulike utforminger av elementene 3 IA. Et tilsvarende prinsipp ligger til grunn for utførelsen i figur 19, hvor splintmantelen 32 har geometrisk modifisert innerflate og sprengstofflaget 31 er tilsvarende utformet. Figure 13 shows further examples with integrated ignition elements. The cross-section here shows a (square in the figure) supporting inner body 9 and explosive segments 10A. In the upper part of the figure, the explosive layer or the explosive segment 10A contains an ignition element 18A, which can be designed as a flat, line-shaped or point-shaped device. In the lower part of the figure, a corresponding ignition element 18B is shown in the inner body 9. Figure 14 is an example of a cross-sectional design with an initially arbitrarily designed, here square explosive surface 3C. Pressure-transmitting segments 12A are arranged between the explosive surface 3C and the splinter layer 2. The repelling inner body 9 has, in accordance with the explosive layer 3C, a square cross-section. The segments 12A can also here, in addition to the pressure transfer, also be designed to meet several other specific requirements, for example a damping or effect affecting the splinter speed of the mantle 2. Here too, as in Figures 5 to 7, different splinter speeds or splinter shapes for the fragmenting splinter jacket can be set, here with the help of different thicknesses for the impact segments 12 A. Figure 15 shows an example with a two-layer explosive coating 19, 20 and correspondingly two buffer layers 4A, 21. The ignition of the explosive coatings can take place simultaneously or with a time delay. Such a structure provides a particularly broad spectrum of effects. Thus, for example, the outer layer can be ignited in front of a target, while the inner components are first ignited when passing through the target or first inside the target. Here, the inner repellency layer 4A can be designed so that it has a final ballistic effect, i.e. that it can constitute a penetrator. In this way, a broad effect can be achieved, with optimal adaptation to a combat mission. Figure 16 is an example with a multi-part supporting inner body 23, composed of four circular segments 24 which can consist of the same or different materials. Layers 25 can be arranged between the segments 24. These can be designed as dynamically active layers as mentioned above, i.e. of rubber/elastomeric materials or of materials with plastic or damping properties. The individual components 23 can be loosely mounted or fixed, for example by means of gluing, screwing or vulcanisation. In this example, the structure of the projectile is provided with a central pyrotechnic body 22, which provides an additional splitting effect/lateral component (above all for the individual components 24). The segments 24 can be splinter-forming, contain bodies or have their own final ballistic effect in the same way as central penetrators. Figure 17 shows two further examples with multi-part repelling inner bodies, central penetrators 26. These consist, for example, of four cylindrical penetrators 27.1 in the upper part of the figure, a central pyrotechnic body 22A is arranged centrally between the cylindrical penetrators 27, which gives it as a combination of penetrators designed inner body 26 a lateral velocity component. In the lower part of the figure, instead of the body 22A, an inert, central body 28 (or an inner space) is arranged between the components 27A. The explosive layer 3D that surrounds the inner bodies 26 will have different thicknesses as a result of the shape that the bodies 26 and 27 respectively have. This causes a different local acceleration of the mantle fragments. The explosive coating can be broken by the embedded elements (upper part of the figure) or be continuous (lower part of the figure). Figure 18 shows an example with a projectile casing/sheath 14A, an underlying splinter sheath 29 with a geometrically designed inner surface, a correspondingly designed explosive layer 33 and an internal buffer 4. With the form elements 31A projecting into the splinter sheath 29, a local weakening of the splinter sheath 29 is achieved, which enables a fragmentation in a certain way (for example strip-like, lattice-like for the formation of certain splinters). Different designs of the elements 3 IA are shown. A similar principle underlies the design in Figure 19, where the splinter jacket 32 has a geometrically modified inner surface and the explosive layer 31 is similarly designed.

I figur 20 er det i den øvre halvdelen vist en geometrisk utforming av den indre flaten til sprengstofflaget 34, idet sprengstofflaget her danner en lukket mantel. I den nedre halvdelen består sprengstoffkomponentene 35 av sprengstoff-lengdestriper eller sprengstoff-flateelementer 36. Det tilsvarende utformede innerlegemet 4C virker her som et skille mellom de enkelte sprengstoffkomponentene. Figure 20 shows in the upper half a geometric design of the inner surface of the explosive layer 34, the explosive layer here forming a closed mantle. In the lower half, the explosive components 35 consist of explosive longitudinal strips or explosive flat elements 36. The correspondingly designed inner body 4C acts here as a separation between the individual explosive components.

Prinsippet med segmentert sprengstoffmantel er også realisert i figur 21. Figur 21 viser en tverrsnittsutforming med innvendig avstøtting 4 og i sprengstofflaget 36A innførte skilleelementer eller geometriske strukturer som i utgangspunktet kan ha en vilkårlig utforming. I foreliggende eksempel utgjør de i lengderetningen forløpende striper eller strimler 37. The principle of a segmented explosive jacket is also realized in Figure 21. Figure 21 shows a cross-sectional design with internal buffer 4 and separating elements or geometric structures introduced in the explosive layer 36A which can initially have an arbitrary design. In the present example, they form longitudinally extending strips or strips 37.

Figur 22 er et eksempel med en avstøttende, hul innerring 21 og med et som beholder utformet, sentralt innerlegeme 38 (også eventuelt som avstøtting) med en vegg 3 8 A. Fyllingen 39 i beholderen kan eksempelvis være et faststoff, en pastøs eller flytende substans eller et innhomogent konglomerat av elementer. Figure 22 is an example with a repelling, hollow inner ring 21 and with a container-shaped, central inner body 38 (also possibly as a repelling) with a wall 3 8 A. The filling 39 in the container can for example be a solid, a pasty or liquid substance or an inhomogeneous conglomerate of elements.

I figur 23 er det vist tverrsnittsutforminger med beholder. I den øvre halvdelen er prosjektilet utformet med en oppdemmende, med en væske, en pastøs eller en komprimert pulvermasse 39 fylt sentral beholder. I den nedre halvdelen er en ringformet innerbeholder 38A forbundet med veggen 38C mens fyllingen 39A er forbundet med et sentralt avstøttende innerlegeme 4B ved hjelp av steg 38D. Avhengig av kravene kan stegene 38D være utformet som selvstendige virkningsdel er (inerte eller pyroteknisk virksomme). Figure 23 shows cross-sectional designs with a container. In the upper half, the projectile is designed with a containment, with a liquid, a pasty or a compressed powder mass 39 filled central container. In the lower half, an annular inner container 38A is connected to the wall 38C while the filling 39A is connected to a central supporting inner body 4B by means of steps 38D. Depending on the requirements, the steps 38D can be designed as independent action parts (inert or pyrotechnically active).

I tillegg til disse eksemplene på hvordan tverrsnittene kan utformes ifølge oppfinnelsen, er det i figurene 24 til 51 vist flere eksempler på hvordan prosjektilene eller stridshodene kan utformes, sett i lengdesnitt. In addition to these examples of how the cross-sections can be designed according to the invention, figures 24 to 51 show several examples of how the projectiles or warheads can be designed, seen in longitudinal section.

Således viser figur 24 et lengdesnitt med splintmantel 2, avtrappet eller med varierende tykkelse utformet sprengstofflag 3, og et flerdelt avstøttende innerlegeme 41. Det er også vist posisjoner for innbygging av styre/tennelementer for sprengstofflaget. Det avstøttende innerlegemet 41 er her todelt. På denne måten kan det også i lengderetningen oppnås ulike splinthastigheter og/eller ulike splintfordelinger. I prosjektilets hode- eller i dets bunnområde kan det være anordnet styre/tennelementer 40, noe som selvfølgelig også vil være mulig for de andre viste prosjektilutformingene ifølge oppfinnelsen. Figur 25 er et lengdesnitt gjennom et prosjektil med varierende sprengstofftykkelse og med en sylindrisk splintmantel i to varianter. Den øvre halvdelen viser en anordning med et i lengderetningen variabelt sprengstofflag 42 og en tilsvarende utformet avstøtting. Den nedre halvdelen viser en variant med en splintmantel 43 med varierende tykkelse og med et sprengstofflag 42A, som også varierer. Figur 26 viser en utførelse hvor sprengstofflaget/innerlegemet oppviser et diametersprang. Det i den øvre figurhalvdelen viste prosjektil har en varierende sprengstofflagtykkelse 44 med et gjennomgående og avstøttende innerlegeme 45 som også oppviser diametersprang eller en på annen måte oppnådd diameterendring. Den nedre halvparten av figuren viser et prosjektil med et todelt avstøttingslegeme eller en innsatt penetrator eller penetratorring 41A med ulike diametre. Alt avhengig av beskaffenheten kan innerlegemene være beregnet for ulike funksjoner. Figur 27 viser et eksempel med variabel tykkelse for sprengstoffmantelen 44A og det sylindriske innerlegemet 4. Splintmantelen 45 og sprengstofflaget 44A har et diametersprang eller en kontinuerlig diameterendring. Thus, figure 24 shows a longitudinal section with splinter jacket 2, stepped or varying thickness designed explosive layer 3, and a multi-part supporting inner body 41. Positions for the installation of control/ignition elements for the explosive layer are also shown. The repelling inner body 41 is here two-part. In this way, different splinter speeds and/or different splinter distributions can also be achieved in the longitudinal direction. In the projectile's head area or in its bottom area there may be arranged guide/ignition elements 40, which will of course also be possible for the other shown projectile designs according to the invention. Figure 25 is a longitudinal section through a projectile with varying explosive thickness and with a cylindrical splinter jacket in two variants. The upper half shows a device with a longitudinally variable explosive layer 42 and a correspondingly designed buffer. The lower half shows a variant with a splinter jacket 43 of varying thickness and with an explosive layer 42A, which also varies. Figure 26 shows an embodiment where the explosive layer/inner body exhibits a diameter gap. The projectile shown in the upper half of the figure has a varying explosive layer thickness 44 with a continuous and supporting inner body 45 which also exhibits a diameter jump or a diameter change obtained in some other way. The lower half of the figure shows a projectile with a two-part repelling body or an inserted penetrator or penetrator ring 41A of various diameters. Depending on the nature, the inner bodies can be designed for different functions. Figure 27 shows an example with variable thickness for the explosive jacket 44A and the cylindrical inner body 4. The splinter jacket 45 and the explosive layer 44A have a diameter jump or a continuous diameter change.

I eksemplet i figur 28 er den øvre varianten utformet med et flerdelt, her atskilte sprengstofflag 47, og med en tilpasset splintmantel 45. Det avstøttende, avtrappede innerlegemet 46 har en tilsvarende diameter som endrer seg. I den nedre halvdelen har prosjektilet et gjennomgående sprengstofflag 48 med en diameter som endrer seg. In the example in figure 28, the upper variant is designed with a multi-part, here separated explosive layer 47, and with a suitable splinter jacket 45. The supporting, tapered inner body 46 has a corresponding diameter which changes. In the lower half, the projectile has a continuous explosive layer 48 with a diameter that changes.

Med anordningen ifølge oppfinnelsen kan det på en teknisk sett særlig enkel måte oppnås meget virkningsfulle kombinasjoner henholdsvis utforminger av splintmantler og sprengstofflag. Med utgangspunkt i et prosjektil som i figur 24 skal det nå i figurene 29 til 31 belyses flere eksempler. With the device according to the invention, in a technically particularly simple way, very effective combinations or designs of splinter jackets and explosive layers can be achieved. Starting from a projectile as in figure 24, several examples will now be illustrated in figures 29 to 31.

Figur 29 viser en geometrisk utforming av splintmantelen for oppnåelse av ønskede virkninger eller foretrukne splintretninger. Her bevirkes det en retningsstyring og en dreiing av splintlegemet/splintringer 50. Figure 29 shows a geometric design of the splinter jacket for achieving desired effects or preferred splinter directions. Here, a directional control and a turning of the spline body/splint rings 50 is effected.

Det i lengdesnittet sagtannformede sprengstofflaget 49 er her utformet med et gjennomgående og sylindrisk avstøpnings-innerlegeme 4. Eksemplet i figur 30, hvor det foreligger atskilte sprengstofflag 49A, gir en retningsstyring av splintlegemene 50A. Det avstøttende innerlegemet 4 er tilpasset geometrisk. Figur 31 viser et splintbelegg 51 for ulike splintretninger og splinthastigheter, med et tilsvarende tilpasset sprengstofflag 49B. Figurene 32 til 34 og 37 til 41 viser flere utførelsesformer av en anordning ifølge oppfinnelsen, hvor prosjektilkomponenter kombineres. I figur 35 og 36 vises eksempler på en integrering/kombinasjon av anordninger med penetratorer. Figur 32 viser to lengdesnitt med et innvendig liggende sprengstoffbelagt splintlegeme 2 og et rom 52 mellom yttermantelen 14B og splintlegemet, så vel som en tom eller delvis fylt ytterballistisk hette 53 (øvre halvdel av figuren) og en massiv/fylt spiss (nedre halvdel av figuren). Denne figuren representerer eksempelvis underkaliberprosjektiler, prosjektiler med drivspeil eller fullkaliberprosjektiler med en innvendig virkningsdel med mindre diameter. Figur 33 viser i to lengdesnitt fullstendige (gjennomgående) sprengstoffbelegg 3 og 54. Den øvre figurhalvdelen viser prosjektillegemet og det innvendig avstøttede spissområdet 55, mens den nedre halvdelen av figuren viser et sprengstoffylt spiss 56. Figur 34 er et lengdesnitt med et i det avstøttende innerområdet 4 innsatt sprengstofflegeme 57, hvilket legeme i utgangspunktet kan ha en vilkårlig form. En slik sprengstoffkomponent kan lokalt gi særlig høye laterale splinthastigheter eller også i selve legemet 4 gi ønskede virkninger, så som komprimeringer eller mekaniske belastninger helt frem til en oppdeling eller en akselerasjon. Figur 35 viser to lengdesnitt med en i det avstøttende innerområdet 4 innleiret hard- eller tungmetallkjerne 58 (øvre figurhalvdel) og en slank sylinder med spiss 59 (nedre figurhalvdel). Selvfølgelig kan det i hver variant legges inn et sluttballistisk virksomt legeme. De her viste kombinasjoner av gjennomslagsevne og splintvirkning vil dekke et særlig bredt virkningsspektrum. Figur 36 viser to eksempler med en i det avstøttende innerområdet innleiret (her spiss) kjerne 58A med et fokuserende, innover konisk hekkområde 60 i kjernen. Ved hjelp av sprengstoffet 61 kan det tilveiebringes en akselerasjon og/eller en oppdeling av kjernen 58A (øvre figurhalvdel). Den nedre figurhalvdelen viser en kjerne med trinnspiss 58B og konisk hekkdel 62 med et sentrerende, kjerneakselererende sprengstoff 61 A. Virkningsretningene til de ulike hekkområdeutformingene med kjerne og splintmantel er antydet med pilene 60A henholdsvis 62A. Figur 37 viser to lengdesnitt med innerlegeme 64 og tilsvarende sprengstoffbelegg 63 i forbindelse med en spissmodul 72 for rettet og økt splintvirkning i den aksiale retningen (øverste figurhalvdel) og med en splint-retningsvirkning gitt av formgivingen av innerlegemet 64, sprengstofflaten 66 og splintmantelen 65 (nedre figurhalvdel). De tilsvarende virkningsretningssymboliserende piler 72A, 65A er også inntegnet (se også figur 40). Figur 38 vier et lengdesnitt som i den nedre halvdelen i figur 37, med splintmantel 67 og ekstra splintkomponenter i en splintlomme eller splintring 68 med innleirede virkningsdeler 68A (virkningspil 68B). Figur 39 viser to lengdesnitt med (her) et totrinns avstøttende innerlegeme 70A med rettet splintvirkning som følge av en spesiell utforming av det avstøttende innerlegemet 70 henholdsvis 70A, og et gjennomgående sprengstoffbelegg 69 (øverst), samt en ikke-gjennomgående sprengstoffbelegging/atskilt sprengstoffring 69A (nederste halvdel). Figur 40 viser et eksempel med et ekstra, primært aksialt akselerert splintlegeme 73 (symbolisert med virkningspilen 73A) i prosjektilets fremre område, akselerert ved hjelp av en likeledes av innerlegemet 4 avstøttet sprengstofflate 71 på splintmantelen 3. Figur 41 viser to lengdesnitt med delvis sprengstoffbelegging i form av et avstøttende legeme med forkjerne/trinnkjerne 74 (øverste halvdel). En slik forkjerne 74A kan også være atskilt innlagt (nederste halvdel). Denne forkjernen 74A kan eksempelvis bestå av et sluttballistisk høyvirksomt materiale, så som hard- eller tungmetall eller av et sprøtt materiale som oppdeles som følge av en dynamisk belastning ved et anslag, så som eksempelvis høysprøtt wolframkarbid eller et prefragmentert legeme. Legemet tjener fortrinnsvis til gjennomslag i massive målplater. Som følge av den trinnformede utførelsen bedres eller muliggjøres først et angrep mot en skråstilt plate. Figur 42 er et tverrsnitt av et sprengstoffakselerert prosjektil eller stridshode ifølge oppfinnelsen, med enkeltsegmenter (her fire segmenter) 75. De enkelte segmentene 75 tilsvarer med hensyn til funksjonen den man finner i de allerede beskrevne eksempler med sirkelformet tverrsnitt. Med segmenteringen og skillingen 76, det kan her være tale både om en struktur så vel som en bærende innervegg eller en støtbølgebarriere, kan de enkelte segmentene styres individuelt. Dette eksemplet representerer derfor penetratorer eller stridshoder med delvis belegg i lengderetningen/akseretningen, hvor man har en mulighet for en delfeltdekking av splinter i rommet. Figur 43 viser et eksempel hvor splintmantelen 77 har variabel tykkelse. Videre forefinnes det sprengstoffsegmenter 78 med (her fire) linseformet tverrsnittsform (en tverrsnittsform som i prinsippet kan velges fritt). Den indre konturen til sprengstoffsegmentene 78 bestemmes av et tilsvarende utformet og avstøttende innerlegeme 9A. Det vil selvfølgelig også være mulig å la splint- og sprengstofflaget ha et atskilt eller gjennomgående forløp, i samsvar med figur 42. Ved hjelp av slike anordninger kan det oppnås meget differensierte splintfordelinger, som i figur 43 er symbolisert for et segment ved hjelp av pilfeltet 78A. Figur 44 viser en mulig tverrsnittsutforming med som konvekse strimler utformet sprengstofflate 80 og et tilpasset avstøttende innerlegeme 9B. Figur 45 viser et eksempel med (her åtte) segmenter 81 med sprengstoffbelegget 80A, hvilket belegg er atskilt med flatene 75A. Mens den splintdannende anordningen befinner seg innenfor en mantel 14 i figur 44, ligger de splintdannende (eller homogene) strimlene 79A fritt i figur 45. Dessuten har dette eksemplet også en sentral ring 82, som understøtter segmentenes 81 avstøtting. Videre kan sylinderen 82 være hul eller inneholde en sentral penetrator. Figur 46 er et lengdesnitt gjennom en prinsipiell prosjektiloppbygging 83 med et fleredelt avstøttende innerlegeme som kan være bygget opp av radielle, aksielle eller kombinerte elementer. På denne måten kan den avstøttende virkningen kombineres med en mekanisk prefragmentering eller ulike legemer med ulike mekaniske og fysiske egenskaper, kan sammenføres. Figur 47 viser et tverrsnitt av et prosjektil som i figur 46, med splintmantel og avstøttende innerlegeme 84, her bygget opp av sylindere 86 (gjennomgående eller stablet) med lik eller ulik diameter eller like eller ulike materialer i en trykkoverførende matrise 85. Det sentrale området 87 kan dannes av en penetrator eller kan likeledes være fylt med enkeltlegemer. En ekstra pyroteknisk komponent som i figur 12 kan også tenkes innlagt. Sylinderen 86 kan ha en større slankhetsgrad (lengde/diameterforhold) eller være tilformet som en stabel av korte sylindere. Figur 48 er et eksempel på et tverrsnitt gjennom et prosjektil som i figur 46, med segmenterte, ettlags eller flerlags avstøttende innerlegeme 88, så vel som med en sentral penetrator 82A. Figur 49 er et lengdesnitt gjennom et sprengstofflag-splintprosjektil 89, bygget opp som et flerdelt/flertrinns virkningslegeme. Dette kan eksempelvis være dannet av ulike, ved hjelp av et sjikt 91 atskilte eller sammenhengende trinn med ulike funksjoner eller innlagte konstruksjonsrom 90. The sawtooth-shaped explosive layer 49 in the longitudinal section is here designed with a continuous and cylindrical casting inner body 4. The example in Figure 30, where there are separate explosive layers 49A, provides a directional control of the splinter bodies 50A. The repelling inner body 4 is adapted geometrically. Figure 31 shows a splinter coating 51 for different splinter directions and splinter speeds, with a correspondingly adapted explosive layer 49B. Figures 32 to 34 and 37 to 41 show several embodiments of a device according to the invention, where projectile components are combined. Figures 35 and 36 show examples of an integration/combination of devices with penetrators. Figure 32 shows two longitudinal sections with an internally lying explosive-coated splinter body 2 and a space 52 between the outer jacket 14B and the splinter body, as well as an empty or partially filled outer ballistic cap 53 (upper half of the figure) and a solid/filled tip (lower half of the figure ). This figure represents, for example, sub-caliber projectiles, projectiles with driving mirrors or full-caliber projectiles with an internal impact part of smaller diameter. Figure 33 shows in two longitudinal sections complete (through) explosive coatings 3 and 54. The upper half of the figure shows the projectile body and the internally supported tip area 55, while the lower half of the figure shows an explosive-filled tip 56. Figure 34 is a longitudinal section with a in the inner supporting area 4 inserted explosive body 57, which body can initially have an arbitrary shape. Such an explosive component can locally produce particularly high lateral splintering velocities or also in the body 4 itself produce desired effects, such as compressions or mechanical loads right up to a breakdown or an acceleration. Figure 35 shows two longitudinal sections with a hard or heavy metal core 58 embedded in the supporting inner area 4 (upper half of the figure) and a slender cylinder with a tip 59 (lower half of the figure). Of course, an end-ballistic active body can be inserted in each variant. The combinations of penetrating ability and splintering effect shown here will cover a particularly broad spectrum of effects. Figure 36 shows two examples with a (pointed here) core 58A embedded in the repelling inner area with a focusing, inwardly conical rear area 60 in the core. With the help of the explosive 61, an acceleration and/or a division of the core 58A (upper figure half) can be provided. The lower half of the figure shows a core with a step tip 58B and a conical stern part 62 with a centralizing, core-accelerating explosive 61 A. The directions of action of the various stern area designs with core and splinter jacket are indicated by arrows 60A and 62A respectively. Figure 37 shows two longitudinal sections with the inner body 64 and corresponding explosive coating 63 in connection with a tip module 72 for directed and increased splintering action in the axial direction (top half of the figure) and with a splintering directional action provided by the shaping of the inner body 64, the explosive plate 66 and the splinter jacket 65 ( lower figure half). The corresponding direction of action symbolizing arrows 72A, 65A are also drawn (see also figure 40). Figure 38 shows a longitudinal section as in the lower half of Figure 37, with a splinter jacket 67 and additional splinter components in a splinter pocket or splinter ring 68 with embedded action parts 68A (action arrow 68B). Figure 39 shows two longitudinal sections with (here) a two-stage repelling inner body 70A with directed splinter action as a result of a special design of the repelling inner body 70 and 70A respectively, and a continuous explosive coating 69 (top), as well as a non-continuous explosive coating/separate explosive ring 69A (bottom half). Figure 40 shows an example with an additional, primarily axially accelerated splinter body 73 (symbolized by the action arrow 73A) in the front area of the projectile, accelerated by means of an explosive surface 71 on the splinter jacket 3, which is also supported by the inner body 4. Figure 41 shows two longitudinal sections with partial explosive coating in form of a repelling body with pre-core/step core 74 (upper half). Such a pre-core 74A can also be inserted separately (lower half). This pre-core 74A can, for example, consist of an end-ballistic highly effective material, such as hard or heavy metal, or of a brittle material that splits as a result of a dynamic load upon impact, such as, for example, highly brittle tungsten carbide or a pre-fragmented body. The body is preferably used to penetrate massive target plates. As a result of the step-shaped design, an attack against an inclined plate is first improved or made possible. Figure 42 is a cross-section of an explosive-accelerated projectile or warhead according to the invention, with individual segments (here four segments) 75. The individual segments 75 correspond in terms of function to those found in the already described examples with a circular cross-section. With the segmentation and division 76, which can be a structure as well as a load-bearing inner wall or a shock wave barrier, the individual segments can be controlled individually. This example therefore represents penetrators or warheads with partial coverage in the longitudinal/axial direction, where there is an opportunity for a partial field coverage of shrapnel in the room. Figure 43 shows an example where the splint jacket 77 has variable thickness. Furthermore, there are explosive segments 78 with (here four) lenticular cross-sectional shape (a cross-sectional shape which, in principle, can be chosen freely). The inner contour of the explosive segments 78 is determined by a correspondingly designed and abutting inner body 9A. It will of course also be possible to allow the splinter and explosive layer to have a separate or continuous course, in accordance with Figure 42. With the help of such devices, very differentiated splinter distributions can be achieved, which in Figure 43 is symbolized for a segment by means of the arrow field 78A. Figure 44 shows a possible cross-sectional design with an explosive surface 80 designed as convex strips and an adapted repelling inner body 9B. Figure 45 shows an example with (here eight) segments 81 with the explosive coating 80A, which coating is separated by the surfaces 75A. While the splinter-forming device is located within a jacket 14 in Figure 44, the splinter-forming (or homogeneous) strips 79A are free in Figure 45. In addition, this example also has a central ring 82, which supports the repulsion of the segments 81. Furthermore, the cylinder 82 can be hollow or contain a central penetrator. Figure 46 is a longitudinal section through a principle projectile structure 83 with a multi-part supporting inner body which can be built up of radial, axial or combined elements. In this way, the repulsive effect can be combined with a mechanical pre-fragmentation or different bodies with different mechanical and physical properties can be brought together. Figure 47 shows a cross-section of a projectile as in figure 46, with splinter jacket and supporting inner body 84, here built up of cylinders 86 (through or stacked) with the same or different diameter or the same or different materials in a pressure-transmitting matrix 85. The central area 87 can be formed by a penetrator or can likewise be filled with individual bodies. An additional pyrotechnic component, as in Figure 12, can also be considered incorporated. The cylinder 86 can have a greater degree of slenderness (length/diameter ratio) or be shaped as a stack of short cylinders. Figure 48 is an example of a cross-section through a projectile as in Figure 46, with segmented, single-layer or multi-layer repelling inner body 88, as well as with a central penetrator 82A. Figure 49 is a longitudinal section through an explosive layer shrapnel projectile 89, constructed as a multi-part/multi-stage impact body. This can, for example, be formed by different, by means of a layer 91, separate or connected steps with different functions or built-in construction spaces 90.

I de hittil viste eksempler er det vist sylindriske splintmantler. Dette er selvfølgelig ingen nødvendig forutsetning for anordninger ifølge oppfinnelsen. Ved hjelp av sjiktaktig akselererte elementer kan man også realisere vilkårlige former, også for de ytre komponenter, uten at man derved gir avkall på virkningen. Utformingsmulighetene er derfor i praksis ikke underkastet noen grener. Like selvfølgelig er det at anordninger ifølge oppfinnelsen ikke er begrenset til enkelte legemer. Det er nettopp den utformingsmessige friheten som muliggjør at splintdannende innretninger kan anordnes i grupper. In the examples shown so far, cylindrical splinter sheaths have been shown. This is of course not a necessary prerequisite for devices according to the invention. With the help of layered accelerated elements, arbitrary shapes can also be realized, also for the outer components, without thereby renouncing the effect. The design possibilities are therefore not subject to any branches in practice. It is equally obvious that devices according to the invention are not limited to individual bodies. It is precisely the design freedom that enables splinter-forming devices to be arranged in groups.

Figur 50 og 51 viser noen eksempler på dette. Således har splintlegemet 92 et kvadratisk tverrsnitt i figur 50, og splintlegemet 92 akselereres med et sprengstofflag 3F som i figur 14.1 figur 51 har splintmantelen et åttekantet tverrsnitt 92A, som et eksempel på den vilkårlige formgivingen. Akselereringen skjer her ved hjelp av et ringformet sprengstofflag 3. Figures 50 and 51 show some examples of this. Thus, the splinter body 92 has a square cross-section in figure 50, and the splinter body 92 is accelerated with an explosive layer 3F as in figure 14.1 figure 51 the splinter jacket has an octagonal cross-section 92A, as an example of the arbitrary shaping. Acceleration takes place here with the help of a ring-shaped layer of explosives 3.

Selvfølgelig kan de i eksemplene viste anordninger kombineres, ikke bare i et prosjektil, men også i et stridshode, i den grad dette måtte være ønskelig. Of course, the devices shown in the examples can be combined, not only in a projectile, but also in a warhead, to the extent that this may be desirable.

Nedenfor skal vesentlige trekk og fordeler med oppfinnelsen sammenfattes: The main features and advantages of the invention are summarized below:

De splintdannende virkningskomponentene henholdsvis mantlene som inneholder splintene eller subprosjektilene, akselereres ved hjelp av et i forhold til prosjektilets eller stridshodets diameter tynt sprengstofflag. The shrapnel-forming impact components or the mantles containing the shrapnel or sub-projectiles are accelerated by means of an explosive layer that is thin in relation to the diameter of the projectile or warhead.

Den for akselereringen av splinter nødvendige sprengstoffmasse minimeres. Sammenliknet med vanlige sprengprosjektiler kan, forutsatt en sammenliknbar splint/subprosjektilhastighet, sprengmassen reduseres ved fra 50% til 80%, avhengig av kaliber og teknisk utforming. The explosive mass required for the acceleration of the shrapnel is minimized. Compared to normal explosive projectiles, assuming a comparable splinter/subprojectile velocity, the explosive mass can be reduced by from 50% to 80%, depending on the caliber and technical design.

Den innspalte sprengstoffmassen står til rådighet som ekstra virkningsmasse. Derved utvides det spillerom man har med hensyn til en utforming av prosjektiler eller stridshoder med akselererbare splinter eller subprosjektiler, betydelig. The cleaved explosive mass is available as additional effective mass. Thereby, the leeway one has with regard to the design of projectiles or warheads with accelerable shrapnel or sub-projectiles is significantly expanded.

Den minste tykkelsen til sprengstofflaget bestemmes av at man må være sikret en tenning eller en gjennomtetning. Ved hjelp av innlagte tennhjelpemidler, så som en sprenglunte, kan meget tynne og flateformede sprengstofflag tennes. Videre har man et fritt sprengstoffvalg, slik at det kan realiseres meget små tykkelser, i størrelsesordenen 2 mm. The minimum thickness of the explosive layer is determined by the fact that an ignition or a penetration must be ensured. Using embedded ignition aids, such as a detonating fuse, very thin and flat-shaped layers of explosives can be ignited. Furthermore, you have a free choice of explosives, so that very small thicknesses, in the order of 2 mm, can be realized.

Ved hjelp av større sprengstofflagtykkelser kan, avhengig av den indre avstøttingen, tilsvarende tykke mantler oppdeles henholdsvis akselereres til høye hastigheter. Den teoretiske maksimalhastigheten for splinter blir tilnærmet oppnådd ved sprengstofflag i størrelsesordenen 20 mm, med stor innvendig avstøtting. With the aid of greater explosive layer thicknesses, depending on the internal repulsion, correspondingly thick mantles can be divided or accelerated to high velocities. The theoretical maximum speed for shrapnel is approximately achieved with an explosive layer of the order of 20 mm, with large internal repulsion.

Sprengstofflaget kan være utformet som en hulsylinder, og det kan ha en konstant eller varierbar veggtykkelse og/eller tverrsnittsform. The explosive layer can be designed as a hollow cylinder, and it can have a constant or variable wall thickness and/or cross-sectional shape.

Sprengstofflaget kan være prefabrikkert og innlagt som en folie eller som et vilkårlig tilformet legeme. Det kan eksempelvis innstøpes eller innlegges på andre egnede måter, eksempelvis ved innpressing eller innsuging under utnyttelse av et undertrykk. Sprengstofflaget kan bestå av ett eller flere på hverandre liggende lag. The explosive layer can be prefabricated and embedded as a foil or as an arbitrarily shaped body. It can, for example, be embedded or inserted in other suitable ways, for example by pressing in or sucking in while utilizing a negative pressure. The explosive layer can consist of one or more layers lying on top of each other.

Et prosjektil eller stridshode kan ha et gjennomgående sprengstofflag eller være oppbygget av flere sprengstofflag, ikke bare i aksialretningen, men også i radialretningen. A projectile or warhead can have a continuous explosive layer or be made up of several explosive layers, not only in the axial direction, but also in the radial direction.

Sprengstofflaget kan være homogent eller inneholde tilsetninger henholdsvis innleirede legemer. The explosive layer can be homogeneous or contain additives or embedded bodies.

Tenningen av sprengstofflaget eller sprengstoffsonene henholdsvis sprengstoffragmentene, kan skje på enhver tenkbar måte, alt i samsvar med kjent teknikk i forbindelse med sprengprosjektiler eller stridshoder. The ignition of the explosive layer or the explosive zones, respectively the explosive fragments, can take place in any conceivable way, all in accordance with known techniques in connection with explosive projectiles or warheads.

Ved egnet valg av tenning og egnet utforming av sprengstofflaget og innerlegemet kan hastighetene og splint- henholdsvis subprosjektilenes retning varieres innenfor meget vide grenser. With a suitable choice of ignition and a suitable design of the explosive layer and the inner body, the velocities and the direction of the shrapnel or sub-projectiles can be varied within very wide limits.

Det avstøttende indre legemet kan være enhetlig eller flerdelt. Det kan bestå av metalliske eller ikke-metalliske materialer eller kombinasjoner av disse. På den måten vil man ha til rådighet et nesten ubegrenset mangfold av materialer med ulike mekaniske, fysiske eller kjemiske egenskaper. Således kan et homogent metallisk innerlegeme på den ene side eksempelvis bestå av et metall med mindre tetthet, så som eksempelvis magnesium, og på den annen side bestå av et tung- eller hardmetallegeme (homogent eller segmentert) med stor tetthet og med tilsvarende stor sluttballistisk virkningsevne. The repelling inner body can be unitary or multi-part. It can consist of metallic or non-metallic materials or combinations thereof. In this way, you will have at your disposal an almost unlimited variety of materials with different mechanical, physical or chemical properties. Thus, a homogeneous metallic inner body can on the one hand for example consist of a metal with a lower density, such as for example magnesium, and on the other hand consist of a heavy or hard metal body (homogeneous or segmented) with high density and with correspondingly high final ballistic effectiveness .

Ved hjelp av egenskapene til innerlegemet eller innerlegemene under høytrykkbelastning (hygoniotegenskaper), kan oppførselen bestemmes henholdsvis man kan i forbindelse med de anvendte pyrotekniske komponenter og den tekniske utformingen av prosjektilet eller stridshodet, bevisst velge materialer som har bestemte dynamiske egenskaper. With the help of the properties of the internal body or internal bodies under high pressure loading (hygoniot properties), the behavior can be determined respectively one can, in connection with the pyrotechnic components used and the technical design of the projectile or warhead, consciously choose materials that have certain dynamic properties.

Homogene og avstøttende inerte innerlegemer kan bestå av et metallisk eller ikke-metallisk materiale som reagerer under høyt trykk og lokale høye temperaturer, eller flere slike materialer. Homogeneous and repulsive inert inner bodies may consist of a metallic or non-metallic material which reacts under high pressure and local high temperatures, or several such materials.

Kombinasjonsmulighetene for de avstøttende innerlegemer muliggjør at man (eksempelvis ved å bruke ulike materialer, så som eksempelvis innlegging av subprosjektiler i et matrisemateriale) oppnår en utformingsbåndbredde som i praksis vil være uten grenser. The combination possibilities for the repelling inner bodies make it possible (for example by using different materials, such as inserting sub-projectiles in a matrix material) to achieve a design bandwidth which in practice will be without limits.

Det avstøttende innerlegemet kan også bestå av sprøtt materiale eller et materiale som blir sprøtt under en dynamisk belastning. Likeledes kan det være prefragmentert eller mekanisk eller termisk forbehandlet. The resilient inner body can also consist of brittle material or a material that becomes brittle under a dynamic load. Likewise, it can be pre-fragmented or mechanically or thermally pre-treated.

Det avstøttende innerlegemet kan være utformet som hulsylinder eller ha en vilkårlig tverrsnittsflate med et hulrom. Dette indre hulrommet kan være tomt eller det kan være fylt med et eventuelt mer eller mindre avstøttende materiale. Dette gir ytterligere muligheter for påvirkning av avstøttingen og derved påvirkning av hastigheten eller akselerasjonen til de splintene eller subprosjektilene som kastes ut fra prosjektilene eller stridshodene. The abutting inner body can be designed as a hollow cylinder or have an arbitrary cross-sectional surface with a cavity. This inner cavity can be empty or it can be filled with any more or less resistant material. This provides further opportunities for influencing the repulsion and thereby influencing the speed or acceleration of the shrapnel or sub-projectiles that are ejected from the projectiles or warheads.

I en særlig utførelsesform kan det avstøttende innerlegemet være en beholder eller inneholde en beholder. Det indre hulrommet henholdsvis den innlagte beholderen kan eksempelvis være fylt med et fast, pulverformet, pastøst eller flytende materiale. Videre kan det inneholde et reaksjonsdyktig materiale, så som eksempelvis en brennbar væske. In a particular embodiment, the repelling inner body can be a container or contain a container. The inner cavity or the inserted container can, for example, be filled with a solid, powdery, pasty or liquid material. Furthermore, it may contain a reactive material, such as, for example, a flammable liquid.

I det enkleste tilfellet er prosjektilets eller stridshodets mantel homogent. Hva angår forbehandlingen for understøttelse av splintdannelsen, så kan man benytte alle fremgangsmåter og teknikker som er kjent i forbindelse med vanlige splintprosjektiler. In the simplest case, the shell of the projectile or warhead is homogeneous. As regards the pre-treatment to support the splinter formation, one can use all methods and techniques that are known in connection with ordinary splinter projectiles.

Den akselererte mantelen kan helt eller delvis bestå av preformede splinter eller subprosjektiler. Et slikt lag kan i seg selv danne prosjektilets mantel eller være anordnet som et lag mellom sprengstoffet og den ytre mantelen. I en slik oppbygning kan det mellom sprengstofflaget og den ytre mantelen også være anordnet et prefragmentert eller meget sprøtt lag henholdsvis et lag som blir sprøtt under en dynamisk belastning. The accelerated shell may consist wholly or partly of preformed shrapnel or subprojectiles. Such a layer can itself form the shell of the projectile or be arranged as a layer between the explosive and the outer shell. In such a structure, a pre-fragmented or highly brittle layer can also be arranged between the explosive layer and the outer mantle, respectively a layer that becomes brittle under a dynamic load.

For grovkalibret ammunisjon, eller for stridshoder, kan man også tenke seg at det mellom sprengstofflaget og den ytre huden anordnes et mellomlag som er fylt med et pastøst eller flytende materiale, eventuelt også inneholdende faste materialer eller enkeltlegemer. For coarse-caliber ammunition, or for warheads, it is also conceivable that an intermediate layer filled with a pasty or liquid material, possibly also containing solid materials or individual bodies, is arranged between the explosive layer and the outer skin.

Mellom sprengstofflaget og det avstøttende innerlegemet kan det være anordnet et lag som dynamisk understøtter avstøttingen. Virkemåten bestemmes av den akustiske impedansen til de anvendte materialer. Between the explosive layer and the repelling inner body, a layer can be arranged which dynamically supports the repulsion. The way it works is determined by the acoustic impedance of the materials used.

Likeledes kan det mellom sprengstofflaget og splintmantelen være anordnet et dynamisk dempende medium som virker som et lag som demper akselerasjonsstøt. Likewise, a dynamic damping medium can be arranged between the explosive layer and the splinter jacket, which acts as a layer that dampens acceleration shocks.

Sprengstofflaget kan være bygget opp som sammenhengende flater eller som i radiell eller aksial retning atskilte flater. The explosive layer can be built up as continuous surfaces or as radially or axially separated surfaces.

Sprengstofflaget kan ha en vilkårlig tilformet overflate (kontur), slik at man derved kan oppnå lokalt ulike splintdannelser og også splinthastigheter. The explosive layer can have an arbitrarily shaped surface (contour), so that locally different splinter formations and also splinter velocities can be achieved.

Sprengstofflaget kan også danne en vinkel med prosjektilaksen i samsvar med den indre avstøttingens form. På den måten kan splinter eller subprosjektiler akselereres på en retningsbestemt måte. Slike anordninger kan være anordnet på bestemte steder i prosjektilet (eksempelvis i spissområdet), eller de kan strekke seg over hele overflaten. The explosive layer can also form an angle with the axis of the projectile in accordance with the shape of the internal repulsion. In that way, shrapnel or sub-projectiles can be accelerated in a directional manner. Such devices can be arranged in specific places in the projectile (for example in the tip area), or they can extend over the entire surface.

Sprengstofflaget vil som regel ha form av en hulsylinder. Denne kan være åpen i endene eller kan være ensidig eller tosidig lukket ved hjelp av et sprengstofflag foran eller bak. The explosive layer will usually have the shape of a hollow cylinder. This can be open at the ends or can be closed on one or both sides with the help of an explosive layer at the front or back.

Over hele penetratorlengden kan det være anordnet sprengstoffskiver (sprengstoffbroer). På den måten kan eksempelvis indre legemer akselereres i aksialretningen. Explosive disks (explosive bridges) can be arranged over the entire length of the penetrator. In this way, for example, internal bodies can be accelerated in the axial direction.

Ved hjelp av et endesidig sprengstoffbelegg kan deler av spissen akselereres. Dessuten kan prosjektilets eller stridshodets spiss være helt eller delvis fylt med sprengstoff. With the help of an end-side explosive coating, parts of the tip can be accelerated. In addition, the tip of the projectile or warhead may be fully or partially filled with explosives.

Spissen eller spissområdet kan også bestå av et sluttballistisk virksomt inert legeme eller inneholde et slikt, for ved hjelp av disse komponentene å tilveiebringe sluttballistiske virkninger. The tip or the tip area can also consist of an end-ballistically effective inert body or contain such, in order to provide end-ballistic effects with the help of these components.

Ytterligere utførelser av anordninger ifølge oppfinnelsen kan oppnås ved å legge inn en ekstra pyroteknisk komponent i det avstøttende innerlegemet. Dette kan da enten tennes når sprengstofflaget detoneres, eller det kan tennstyres dierkte. I slike anordninger kan det eksempelvis, i tillegg til splinter henholdsvis subprosjektiler fra mantel området, tilveiebringes radielt akselererte elementer fra innerområdet. Further designs of devices according to the invention can be achieved by inserting an additional pyrotechnic component into the repelling inner body. This can then either be ignited when the explosive layer is detonated, or it can be ignited directly. In such devices, for example, in addition to shrapnel or subprojectiles from the mantle area, radially accelerated elements from the inner area can be provided.

Virkemåte og effektivitet for anordningen ifølge oppfinnelsen er uavhengig av stabiliseringstypen. Således kan eksempelvis virkningslegemene være kanonavfyrte prosjektiler, stridsdeler av et flyvelegeme henholdsvis en rakett, deler av en bombe eller virkningsdelen i en torpedo. Operation and efficiency of the device according to the invention is independent of the stabilization type. Thus, for example, the impact bodies can be cannon-fired projectiles, fighting parts of an aircraft body or a rocket, parts of a bomb or the impact part of a torpedo.

Henvisningstalliste Reference number list

IA drallstabilisert sprengstofflag-splintprosjektil med splintmantel 2, sprengstofflag 3 og innerlegeme 4 IB pilstabilisert sprentstofflag-splintprosjektil med splintmantel 2, sprengstofflag 3 og innerlegeme 4 IA blast stabilized explosive layer shrapnel projectile with shrapnel jacket 2, explosive layer 3 and inner body 4 IB arrow stabilized high explosive layer shrapnel projectile with shrapnel jacket 2, explosive layer 3 and inner body 4

2 splintmantel/splintomhylling/splintdannende prosjektilmantel 2 shrapnel jacket/shrapnel casing/shrapnel forming projectile jacket

2A splintmantel med i prinsippet vilkårlig (her åttekantet) innertverrsnitt 2A splint mantle with in principle arbitrary (here octagonal) inner cross-section

3 sprengstoffmantel/sprengstoffbelegg/sprengstofflag/sprengstofflate/pyroteknisklag 3 explosive jacket/explosive coating/explosive layer/explosive surface/pyrotechnic layer

3 A sprengstoffmantel med prinsipielt vilkårlig (her polygont) innertverrsnitt 3 A explosive jacket with an essentially arbitrary (here polygonal) internal cross-section

3B sprengstofflag med i prinsippet vilkårlig (her åttekantet) yttertverrsnitt 3B explosive layers with, in principle, an arbitrary (here octagonal) outer cross-section

3C sprengstofflag med i prinsippet vilkårlig (her firkantet) tverrsnitt 3C explosive layers with, in principle, an arbitrary (here square) cross-section

3D sprengstoffylte mellomrom mellom 27 og 2 3D explosive filled spaces between 27 and 2

4 avstøttende innerlegemer/indre avstøtting 4 repelling inner bodies/inner repelling

4A avstøtting for 20 4A rejection for 20

4B sentralt innerlegeme 4B central inner body

4C innerlegeme med overflatestruktur 4C inner body with surface structure

5 hult avstøttende innerlegeme/avstøttende innermantel/innerring/størtering 5 hollow repelling inner body/repelling inner mantle/inner ring/falling ring

5A andre (indre) avstøttende lag 5A second (inner) repelling layer

6 sentralt hulrom (vilkårlig tverrsnitt) 6 central cavity (arbitrary cross section)

7 andre (her sentralt) avstøttende innerlegeme 7 other (here central) repelling inner body

7A innerlegeme/sentral penetrator 7A inner body/central penetrator

8 avstøttende innerlegeme med i prinsippet vilkårlig (her oktagonalt) tverrsnitt 8 repelling inner body with in principle arbitrary (here octagonal) cross-section

9 avstøttende innerlegeme med (prinsipielt vilkårlig) kvadratisk tverrsnitt 9 repelling inner body with (principally arbitrary) square cross-section

9A avstøttende innerlegeme 9A repellent inner body

9B avstøttende innerlegeme 9B repellent inner body

9C avstøttende innerlegeme 9C repellent inner body

10 sprengstoff segment mellom 9 og 2 10 explosive segment between 9 and 2

10A sprengstoff segment mellom 9 og 2 10A explosive segment between 9 and 2

11 sentralt legeme med i prinsippet vilkårlig (her trekantet) tverrsnitt 11 central body with in principle arbitrary (here triangular) cross-section

12 inert/trykkoverførende segment (homogent eller inneholdende legemer)/splintdannende segment 12 inert/pressure-transmitting segment (homogeneous or containing bodies)/splinter-forming segment

mellom 11 og 3 between 11 and 3

12A inert/trykkoverførende segment (homogent eller inneholdende legemer)/splintdannende segment mellom 12A inert/pressure-transmitting segment (homogeneous or containing bodies)/splinter-forming segment between

3Cog2 3Cog2

13 dynamisk virkende lag mellom 9 og 3 13 dynamically acting layers between 9 and 3

13 A dynamisk virkende lag mellom 5 og 7 13 A dynamically acting layer between 5 and 7

13B dynamisk virkende lag mellom 3 og 12 13B dynamically acting layers between 3 and 12

13C dynamisk virkende lag mellom 2 og 14 13C dynamically acting layer between 2 and 14

14 ytre splintring 14 outer splinter ring

14 A prosj ektilmantel/prosj ektilomhylling/ytterhud 14 A project mantle/project envelope/outer skin

14B prosj ektilmantel/stridshodevegg 14B projectile shroud/warhead wall

15 splinter/ringflate mellom 14 og 3 inneholdende preformerte elementer 15 splinters/annular surface between 14 and 3 containing preformed elements

16 i 16A innleiret legeme/preformede splinter/preformede prosjektiler 16A matrise for 15 16 in 16A embedded body/preformed shrapnel/preformed projectiles 16A die for 15

17 innerlegeme (sentralt eller desentralt) med innlagt tennelement 18 17 inner body (central or decentralized) with inserted ignition element 18

18 i 17 innlagt tennelement (sprenglunte) 18 in 17 inserted ignition element (explosive fuse)

18A tennelement i 10A, 18 18A ignition element in 10A, 18

18B i 10A innlagt tennelement/tennledniong med vilkårlig form og tverrsnitt 19 ytre sprengstofflag 18B in 10A inserted ignition element/ignition lead of arbitrary shape and cross-section 19 outer explosive layer

20 indre sprengstofflag 20 internal explosive layers

21 indre virknignsmantel/indre splintring (avstøtting for 19 og splintmantel for 20) 21 inner impact shield/inner splinter ring (repulsion for 19 and splinter sheath for 20)

22 sentral ladning (sprenglunte)/pyroteknisk legeme 22 central charge (explosive fuse)/pyrotechnic body

22A sentralt sprengstofflegeme for radiell akselerering eller oppdeling av 26 22A central explosive body for radial acceleration or division of 26

23 flerdelt (her delt i fire sirkelsegment-tverrsnitt 24) innerlegeme 23 multipart (here divided into four circular segment cross-sections 24) inner body

24 enkeltelement fra 23 24 single element from 23

25 skille/skillelag mellom elementene 24 25 separation/separation layer between the elements 24

26 flerdelt, i prinsippet vilkårlig utformet innerlegeme (her bestående av fire sylindere 27 henholdsvis 27A) 27 sylinder/legeme med i prinsippet vilkårlig (her sirkelformet) tverrsnitt 27A legeme med i prinsippet vilkårlig (her sirkelforemt) tverrsnitt 26 multi-part, in principle arbitrarily designed inner body (here consisting of four cylinders 27 and 27A respectively) 27 cylinder/body with in principle arbitrary (here circular) cross section 27A body with in principle arbitrary (here circular) cross section

28 inert sentralt legeme i 26/innerrom/hulrom 28 inert central body in 26/inner space/cavity

29 splintmantel med varierbar veggtykkelse/med innsnitt/med innerstruktur 30 29 splint mantle with variable wall thickness/with incisions/with inner structure 30

30 innsnitt/innerstnaktur 30 incisions/inner nature

31 sprengstofflag med strukturert ytterkontur 31 explosive layers with a structured outer contour

31A sprengelement/sprengstoffsteg 31A explosive element/explosive stage

32 splintmantel med strukturert/med formdeler besatt innside 32 splint mantle with structured/with shaped parts studded inside

33 sprengmantel med innsnitt 33 blasting jacket with incision

34 sprengstofflag med diameterendring/diametersprang/innsnitt/innsnitt på innsiden 35 segmentert/brutt/stegliknende (av flateelementer bestående) sprengstofflag 34 explosive layer with diameter change/diameter jump/incision/incision on the inside 35 segmented/broken/step-like (consisting of surface elements) explosive layer

3 6 sprengstoff strimler/sprengstoff-flateelement 3 6 explosive strips/explosive flat element

3 6 A sprengstoff strimler/sprengstoff segment 3 6 A explosive strips/explosive segment

37 skillelag/skilleelement/skillestrimler/skillegitter mellom 36A 37 separating layer/separating element/separating strips/separating grid between 36A

38 sentral beholder/innerlegeme 38 central container/inner body

38A vegg i 38 38A wall in 38

38B beholder i form av et mellomlag 38B container in the form of an intermediate layer

38C vegg i 3 8B 38C wall in 3 8B

38D steg/holder/forbindelsesstruktur 38D step/holder/connector structure

39 fylling/innhold i 38 39 filling/contents in 38

39A fylling/innhold i 38B/væskering 39A filling/contents in 38B/liquid ring

40 styre/tennelement 40 control/ignition element

41 flerdelt/flertrinns avstøttende legeme 41 multi-part/multi-stage supporting body

41A flerdelt avstøttende legeme (lik eller ulik diameter) 41A multi-part abutment body (equal or unequal diameter)

42 sprengstofflag med varierbar tykkelse (her variabel innerdiameter) 42 explosive layers with variable thickness (here variable inner diameter)

42A som 42, variabel ytterdiameter 42A as 42, variable outer diameter

43 splintmantel med variabel tykkelse 43 splint mantle with variable thickness

44 sprengstoffmantel med (her indre) diametersprang/diameterendring 44A diametersprang/diameterendring 44 explosive jacket with (here inner) diameter step/diameter change 44A diameter step/diameter change

45 avtrappet splintmantel/splintmantel med varierbar tykkelse 45 stepped splint mantle/splint mantle with variable thickness

46 avtrappet innerlegeme 46 tapered inner body

47 delt/flerdelt sprengstoffmantel 47 split/multi-part explosive jacket

48 sprengstoffmantel med diametersprang/diameterendring 48 explosive jacket with diameter step/diameter change

49 sprengstoffmantel (her gjennomgående) for en rettet splintvirkning 49A sprengstoffmantel av enkeltavsnitt/plasserte, atskilte ringflater 49B strukturert (her av ringflater med sirkelelementtverrsnitt bestående) sprengstoffmantel 50 splintbelegg for oppnåelse av en rettet virkning segmentert splintbelegg 50A segmentert splintbelegg i 49A 49 explosive sheath (here throughout) for a directed splinter effect 49A explosive sheath of individual sections/placed, separated ring surfaces 49B structured (here consisting of ring surfaces with circular element cross-sections) explosive sheath 50 splinter coating for achieving a directed effect segmented splinter coating 50A segmented splinter coating in 49A

51 splintmantel av konvekse ringer 51 splint mantle of convex rings

52 hulrom mellom 2 og 14B (tomt eller med innerstruktur) 52 cavities between 2 and 14B (empty or with inner structure)

53 spiss med sprengstoffmantel 54/ytterballistisk hette 53 tip with explosive jacket 54/outer ballistic cap

54 sprengstofflag i 53 54 explosives teams in the 53rd

55 avstøttende innerlegeme i 53 55 repulsive inner body in 53

56 med sprengstoff/et pyroteknisk medium fylt spiss 56 with a tip filled with explosives/a pyrotechnic medium

57 i 4 innlagt sprengstofflegeme 57 in 4 inserted explosive device

58 i 4 innlagt penetrator (her hard-, tungmetall- eller stålkjerne 58) 58 in 4 inserted penetrator (here hard, heavy metal or steel core 58)

58A kjerne med hekk-innerkjegle 60 58A core with rear inner cone 60

5 8B kj erne med kj egleformet hekk 62 5 8B cores with cone-shaped rear 62

59 i 4 innlagt sentral penetrator/sylinder 59 in 4 inlaid central penetrator/cylinder

60 hekk-innerkjegle i 58A 60 rear inner cone in 58A

60A piler, hvilke piler symboliserer virkningsretningen i sprengstoffsonen 61 60A arrows, which arrows symbolize the direction of action in the explosive zone 61

61 sprengstoffsone i hekken i 58A for akselerering/oppdeling av 58A 61 explosive zone in the stern in 58A for acceleration/splitting of 58A

61A sprengstoffsone i hekken av 58B for akselerering av 58B 61A explosive zone in stern of 58B for acceleration of 58B

62 kjegleformet hekk av 58B 62 conical stern of 58B

62A piler, hvilke piler symboliserer virkningsretningen i sprengstoffsonen 61A 62A arrows, which arrows symbolize the direction of action in the explosive zone 61A

63 sprengstoffbelegg for delvis forsterket aksial splintvirkning 63 explosive coating for partially reinforced axial splintering action

64 innerlegeme i 63 64 inner body in 63

64A innerlegeme i 65 64A inner body in 65

65 splintmantel med aksial splintvirkning 65 splinter jacket with axial splinter action

65A pil, hvilken pil symboliserer virkningsretning 65A arrow, which arrow symbolizes direction of action

66 sprengstoffmantel 66 explosive jacket

67 splintmantel som 65, med splintlomme 68 67 splint mantle as 65, with splint pocket 68

68 splintlomme/splintring 68 splinter pocket/splinter ring

68A i 68 innlagt legeme 68A in 68 admitted body

68B pil, hvilke piler symboliserer virkningsretningen i splintlommene 67 68B arrow, which arrows symbolize the direction of action in the splint pockets 67

69 sprengstoffmantel med varierbar innerdiameter for rettet splintakselerering 69A sprengstoffmantel elementer for rettet splintakselerasjon (her med seksjonsvist/flertrinns 69 explosive jacket with variable inner diameter for directed splinter acceleration 69A explosive jacket elements for directed splinter acceleration (here with section view/multi-stage

sprengstofflag) explosive layer)

70 avstøttende innerlegeme med ytterkontur for rettet splintvirkning 70A avstøttende innerlegeme med ytterkontur for rettet splintvirkning 70 resistant inner body with outer contour for directed splinter effect 70A resistant inner body with outer contour for directed splinter effect

71 aksialt virkende sprengstoffsone 71 axially acting explosive zone

72 spissmodul med rettet splintvirkning 72 tip module with directed splinter action

73 pil, hvilken pil symboliserer virkningsretning 73 arrow, which arrow symbolizes direction of action

73 A piler, hvilke piler symboliserer virkningsretningen til splintbelegget 73 73 A arrows, which arrows symbolize the direction of action of the splinter coating 73

74 avstøttende innerlegeme med delvis sprengstoffbelegging 74A flerdelt innerlegeme med trinnspiss 75 segment av et avstøttende innerlegeme med sylinderformet kontur 75A segment av et avstøttende innerlegeme med sylinderformet kontur 74 repelling inner body with partial explosive coating 74A multi-part inner body with stepped tip 75 segment of a repelling inner body with cylindrical contour 75A segment of repelling inner body with cylindrical contour

76 skilleflate 76 dividing surface

77 splintmantel 77 splinter mantle

78 linseformet sprengstoffsegment/segment med vilkårlig tverrsnitt 78A piler, hvilke piler symboliserer virkningsretning 78 lenticular explosive segment/segment of arbitrary cross-section 78A arrows, which arrows symbolize direction of action

79 splintsegment 79 splint segment

79A splintsegment 79A splinter segment

79B akselerert splintsegment 79A 79B accelerated splinter segment 79A

79C oppdelt og akselerert splintsegment 79A 79C divided and accelerated splinter segment 79A

80 sprengstoffring bestående av segmenter med vilkårlig form 80A sprengstoffsegment med vilkårlig form 80 explosive ring consisting of segments of arbitrary shape 80A explosive segment of arbitrary shape

81 segment av et avstøtende innerlegeme med vilkårlig kontur 81 segment of a repulsive inner body of arbitrary contour

82 innerlegeme, sentral penetrator 82 inner body, central penetrator

82A innerlegeme, sentral penetrator 82A inner body, central penetrator

83 seksjonsvis oppbygget/sammensatt og avstøttende innerlegeme 83 sectionally constructed/composite and supportive inner body

84 ring av staver/sylindere/legemer med vilkårlige tverrsnitt 84 rings of rods/cylinders/bodies with arbitrary cross-sections

85 skillelag mellom 80 85 separator between 80

86 staver/sylindere/legemer med vilkårlig tverrsnitt 86 rods/cylinders/bodies of arbitrary cross-section

87 sentralt legeme 87 central body

8 8 seksj onsvi s utformet ring 8 8 section view s designed ring

89 prosjektil med ulikt avstøttende innerlegemer 89 projectile with different repelling inner bodies

90 inert avsnitt 90 inert paragraph

91 avstand/inert puffelement/skillelag 91 distance/inert puff element/separation layer

92 splintring/splintmantel med vilkårlig (her kvadratisk) form 92A splintring/splintmantel med vilkårlig (her åttekantet) form 92 splinter ring/splinter mantle with arbitrary (here square) shape 92A splinter ring/splinter mantle with arbitrary (here octagonal) shape

Claims (29)

1. Sprengprosjektil med en splintdannende prosj ektilmantel (2) og et innenfor prosj ektilmantelen (2) anordnet sprengstofflag (3),karakterisert vedat det innenfor sprengstofflaget (3) er anordnet et innerlegeme (4) som avstøtter sprengstofflaget, og at sprengstofflaget (3) er utformet tynt i forhold til prosjektil diameteren.1. Explosive projectile with a splinter-forming projectile jacket (2) and an explosive layer (3) arranged within the projectile jacket (2), characterized in that an inner body (4) is arranged within the explosive layer (3) which repels the explosive layer, and that the explosive layer (3) is designed thin compared to the projectile diameter. 2. Sprengprosjektil ifølge krav 1,karakterisert vedat sprengstofflagets (3) tykkelse er mellom 2 mm og 20 mm.2. Explosive projectile according to claim 1, characterized in that the thickness of the explosive layer (3) is between 2 mm and 20 mm. 3. Sprengprosjektil ifølge krav 1,karakterisert vedat sprengstofflaget (3) har form av en hulsylinder med konstant eller varierende veggtykkelse og/eller tverrsnittsform.3. Explosive projectile according to claim 1, characterized in that the explosive layer (3) has the shape of a hollow cylinder with constant or varying wall thickness and/or cross-sectional shape. 4. Sprengprosjektil ifølge krav 3,karakterisert vedat sprengstofflaget (3) er en hulsylinder med en eller to lukkede ender eller mellomlag (sprengstoffbroer).4. Explosive projectile according to claim 3, characterized in that the explosive layer (3) is a hollow cylinder with one or two closed ends or intermediate layers (explosive bridges). 5. Sprengprosjektil ifølge krav 1,karakterisert vedat sprengstofflaget (3) er homogent eller inneholder tilsetninger eller innleirede legemer.5. Explosive projectile according to claim 1, characterized in that the explosive layer (3) is homogeneous or contains additives or embedded bodies. 6. Sprengprosjektil ifølge krav 1,karakterisert vedat tenningen av de enkelte sprengstoffsegmenter (8) eller flere sprengstofflag skjer punktformet, linjeformet eller ringformet på ett eller flere steder.6. Explosive projectile according to claim 1, characterized in that the ignition of the individual explosive segments (8) or several explosive layers occurs point-shaped, line-shaped or ring-shaped in one or more places. 7. Sprengprosjektil ifølge krav 1 eller 6,karakterisert vedat tenningen skjer ved hjelp av et tids-, avstands- eller anslagsplanrør, ved hjelp av et programstyrt signal eller ved hjelp av en radioforbindelse.7. Explosive projectile according to claim 1 or 6, characterized in that the ignition takes place by means of a time, distance or impact plan tube, by means of a program-controlled signal or by means of a radio connection. 8. Sprengprosjektil ifølge krav 1,karakterisert vedat innerlegemet (4) er enhetlig (metallisk eller ikke-metallisk) eller flerdelt oppbygget.8. Explosive projectile according to claim 1, characterized in that the inner body (4) is of uniform (metallic or non-metallic) or multi-part structure. 9. Sprengprosektil ifølge krav 1,karakterisert vedat innerlegemet (4) består av et sprøtt materiale eller et materiale som blir sprøtt under dynamisk belastning.9. Explosive projectile according to claim 1, characterized in that the inner body (4) consists of a brittle material or a material that becomes brittle under dynamic load. 10. Sprengprosjektil ifølge krav 8,karakterisert vedat innerlegemet (4) er utformet som sentral penetrator eller inneholder en sentral penetrator eller består av flere subprosjektiler eller inneholder subprosjektiler.10. Explosive projectile according to claim 8, characterized in that the inner body (4) is designed as a central penetrator or contains a central penetrator or consists of several sub-projectiles or contains sub-projectiles. 11. Sprengprosjektil ifølge krav 8,karakterisert vedat innerlegemet (4) er prefragmentert eller mekanisk eller termisk forbehandlet.11. Explosive projectile according to claim 8, characterized in that the inner body (4) is pre-fragmented or mechanically or thermally pre-treated. 12. Sprengprosjektil ifølge krav 10,karakterisert vedat subprosjektilene innbefatter et inert volum.12. Explosive projectile according to claim 10, characterized in that the sub-projectiles include an inert volume. 13. Sprengprosjektil ifølge krav 1,karakterisert vedat innerlegemet (4) er en beholder eller inneholder en beholder.13. Explosive projectile according to claim 1, characterized in that the inner body (4) is a container or contains a container. 14. Sprengprosjektil ifølge krav 13,karakterisert vedat innerlegemet/beholderen er fylt med et inert eller reaksjonsdyktig medium.14. Explosive projectile according to claim 13, characterized in that the inner body/container is filled with an inert or reactive medium. 15. Sprengprosjektil ifølge krav 13,karakterisert vedat innerlegemet (4) inneholder et pyroteknisk element.15. Explosive projectile according to claim 13, characterized in that the inner body (4) contains a pyrotechnic element. 16. Sprengprosjektil ifølge krav 1,karakterisert vedat det mellom sprengstofflaget (3) og innerlegemet (4) er anordnet et lag som dynamisk understøtter avstøttingsvirkningen.16. Explosive projectile according to claim 1, characterized in that a layer is arranged between the explosive layer (3) and the inner body (4) which dynamically supports the repellency effect. 17. Sprengprosjektil ifølge krav 1,karakterisert vedat prosjektilet har to eller flere sprengstofflag i radiell retning.17. Explosive projectile according to claim 1, characterized in that the projectile has two or more explosive layers in the radial direction. 18. Sprengprosjektil ifølge krav 1,karakterisert vedat sprengstofflaget (3) er bygget opp av sammenhengende flater eller av (i radiell og/eller aksial retning) atskilte flater.18. Explosive projectile according to claim 1, characterized in that the explosive layer (3) is built up of continuous surfaces or of (in radial and/or axial direction) separate surfaces. 19. Sprengprosjektil ifølge krav 1,karakterisert vedat sprengstofflaget (3) danner en vinkel med prosj ektilaksen.19. Explosive projectile according to claim 1, characterized in that the explosive layer (3) forms an angle with the projectile axis. 20. Sprengprosjektil ifølge krav 1,karakterisert vedat prosj ektkilmantelen (2) består helt eller delvis av preformede splinter.20. Explosive projectile according to claim 1, characterized in that the projectile sheath (2) consists wholly or partly of preformed splinters. 21. Sprengprosjektil ifølge krav 20,karakterisert vedat splintene akselereres retningsstyrt.21. Explosive projectile according to claim 20, characterized in that the splinters are accelerated in a directionally controlled manner. 22. Sprengprosjektil ifølge krav 1,karakterisert vedat det mellom sprengstofflaget (3) og prosj ektilmantel en (2) er anordnet splintlegemer.22. Explosive projectile according to claim 1, characterized in that splinter bodies are arranged between the explosive layer (3) and the projectile jacket (2). 23. Sprengprosjektil ifølge krav 1,karakterisert vedat det mellom sprengstofflaget (3) og prosjektilmantelen (2) er anordnet et lag bestående av et sprøtt materiale.23. Explosive projectile according to claim 1, characterized in that a layer consisting of a brittle material is arranged between the explosive layer (3) and the projectile jacket (2). 24. Sprengprosjektil ifølge krav 1,karakterisert vedat det mellom sprengstofflaget (3) og prosj ektilmantel en (2) er anordnet et dynamisk dempende medium.24. Explosive projectile according to claim 1, characterized in that a dynamic damping medium is arranged between the explosive layer (3) and projectile jacket (2). 25. Sprengprosjektil ifølge krav 1,karakterisert vedat det mellom sprengstofflaget (3) og prosjektilmantelen (2) er innlagt en væskemantel.25. Explosive projectile according to claim 1, characterized in that a liquid jacket is inserted between the explosive layer (3) and the projectile jacket (2). 26. Sprengprosjektil ifølge krav 1,karakterisert vedat det mellom sprengstofflaget (3) og prosj ektilmantelen (2) er anordnet et hulrom.26. Explosive projectile according to claim 1, characterized in that a cavity is arranged between the explosive layer (3) and the projectile jacket (2). 27. Sprengprosjektil ifølge krav 1,karakterisert vedat prosjektilet er oppbygget med ett eller flere trinn i aksialretningen.27. Explosive projectile according to claim 1, characterized in that the projectile is constructed with one or more steps in the axial direction. 28. Sprengprosjektil ifølge krav 1,karakterisert vedat en spiss eller et spissområde av prosjektilet består av en sluttballistisk virksom inert del.28. Explosive projectile according to claim 1, characterized in that a tip or a tip area of the projectile consists of an end-ballistically effective inert part. 29. Sprengprosjektil ifølge krav 1,karakterisert vedat virkningslegemet består av en kombinasjon av enkeltanordninger.29. Explosive projectile according to claim 1, characterized in that the impact body consists of a combination of individual devices.