NO333182B1 - HI gjenvinningsprosess - Google Patents
HI gjenvinningsprosess Download PDFInfo
- Publication number
- NO333182B1 NO333182B1 NO20111047A NO20111047A NO333182B1 NO 333182 B1 NO333182 B1 NO 333182B1 NO 20111047 A NO20111047 A NO 20111047A NO 20111047 A NO20111047 A NO 20111047A NO 333182 B1 NO333182 B1 NO 333182B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- hydrate inhibitor
- salt
- paddle dryer
- fluid
- outlet
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 61
- 230000008569 process Effects 0.000 title claims description 22
- 238000004064 recycling Methods 0.000 title description 5
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 claims abstract description 111
- 239000003112 inhibitor Substances 0.000 claims abstract description 85
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical class O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 43
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims abstract description 34
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 27
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims abstract description 20
- 238000004891 communication Methods 0.000 claims abstract description 10
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 25
- 238000011084 recovery Methods 0.000 claims description 24
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 20
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 20
- 238000010926 purge Methods 0.000 claims description 18
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims description 16
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 15
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 claims description 11
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 claims description 10
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims description 8
- 238000009833 condensation Methods 0.000 claims description 7
- 230000005494 condensation Effects 0.000 claims description 7
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000011707 mineral Substances 0.000 claims description 6
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 5
- 238000011010 flushing procedure Methods 0.000 claims description 5
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 claims description 5
- -1 water, mineral salt ions Chemical class 0.000 claims description 5
- 238000005119 centrifugation Methods 0.000 claims description 2
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 claims description 2
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 claims description 2
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 22
- LYCAIKOWRPUZTN-UHFFFAOYSA-N Ethylene glycol Chemical group OCCO LYCAIKOWRPUZTN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 19
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 9
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 5
- 235000010755 mineral Nutrition 0.000 description 5
- VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L Calcium carbonate Chemical compound [Ca+2].[O-]C([O-])=O VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 4
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 4
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 4
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 4
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 description 4
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 4
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 229910000019 calcium carbonate Inorganic materials 0.000 description 2
- 235000010216 calcium carbonate Nutrition 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 125000003827 glycol group Chemical group 0.000 description 2
- 150000004677 hydrates Chemical class 0.000 description 2
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 2
- WGCNASOHLSPBMP-UHFFFAOYSA-N hydroxyacetaldehyde Natural products OCC=O WGCNASOHLSPBMP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 2
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 230000008719 thickening Effects 0.000 description 2
- 239000002562 thickening agent Substances 0.000 description 2
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-M Bicarbonate Chemical compound OC([O-])=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L Carbonate Chemical compound [O-]C([O-])=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 1
- 150000001447 alkali salts Chemical class 0.000 description 1
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 1
- 150000005323 carbonate salts Chemical class 0.000 description 1
- 150000001768 cations Chemical class 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 230000007850 degeneration Effects 0.000 description 1
- 230000000593 degrading effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 1
- 239000008398 formation water Substances 0.000 description 1
- 150000002334 glycols Chemical class 0.000 description 1
- 229910052736 halogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002367 halogens Chemical class 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 1
- 238000005191 phase separation Methods 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 238000002203 pretreatment Methods 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000001172 regenerating effect Effects 0.000 description 1
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 1
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 1
- 239000002910 solid waste Substances 0.000 description 1
- 125000001424 substituent group Chemical group 0.000 description 1
- 239000012808 vapor phase Substances 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C29/00—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring
- C07C29/74—Separation; Purification; Use of additives, e.g. for stabilisation
- C07C29/76—Separation; Purification; Use of additives, e.g. for stabilisation by physical treatment
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D1/00—Evaporating
- B01D1/22—Evaporating by bringing a thin layer of the liquid into contact with a heated surface
- B01D1/222—In rotating vessels; vessels with movable parts
- B01D1/223—In rotating vessels; vessels with movable parts containing a rotor
- B01D1/225—In rotating vessels; vessels with movable parts containing a rotor with blades or scrapers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F26—DRYING
- F26B—DRYING SOLID MATERIALS OR OBJECTS BY REMOVING LIQUID THEREFROM
- F26B17/00—Machines or apparatus for drying materials in loose, plastic, or fluidised form, e.g. granules, staple fibres, with progressive movement
- F26B17/18—Machines or apparatus for drying materials in loose, plastic, or fluidised form, e.g. granules, staple fibres, with progressive movement with movement performed by rotating helical blades or other rotary conveyors which may be heated moving materials in stationary chambers, e.g. troughs
- F26B17/20—Machines or apparatus for drying materials in loose, plastic, or fluidised form, e.g. granules, staple fibres, with progressive movement with movement performed by rotating helical blades or other rotary conveyors which may be heated moving materials in stationary chambers, e.g. troughs the axis of rotation being horizontal or slightly inclined
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F26—DRYING
- F26B—DRYING SOLID MATERIALS OR OBJECTS BY REMOVING LIQUID THEREFROM
- F26B25/00—Details of general application not covered by group F26B21/00 or F26B23/00
- F26B25/005—Treatment of dryer exhaust gases
- F26B25/006—Separating volatiles, e.g. recovering solvents from dryer exhaust gases
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D21/00—Separation of suspended solid particles from liquids by sedimentation
- B01D21/26—Separation of sediment aided by centrifugal force or centripetal force
- B01D21/262—Separation of sediment aided by centrifugal force or centripetal force by using a centrifuge
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F26—DRYING
- F26B—DRYING SOLID MATERIALS OR OBJECTS BY REMOVING LIQUID THEREFROM
- F26B21/00—Arrangements or duct systems, e.g. in combination with pallet boxes, for supplying and controlling air or gases for drying solid materials or objects
- F26B21/14—Arrangements or duct systems, e.g. in combination with pallet boxes, for supplying and controlling air or gases for drying solid materials or objects using gases or vapours other than air or steam, e.g. inert gases
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Drying Of Gases (AREA)
Abstract
Et system og en fremgangsmåte for gjenvinning av hydratinhibitor fra et fluid som omfatter hydratinhibitor, vann, mineralsaltionerog saltpartikler er tilkjennegjort. Der systemet omfatter:. - en indirekte oppvarmet skovltørker med et fluidinntak, minst ett damputtak og et uttak for tørt salt,. - en dampseparasjonsenhet i fluid kommunikasjon med det minst ene damputtaket for separasjon av dampen for å gjenvinne hydratinhibitoren.
Description
Foreliggende oppfinnelse vedrører en fremgangsmåte og et system for gjenvinning av hydratinhibitor (HI), spesielt vedrører foreliggende oppfinnelse gjenvinningen av HI fra saltoppslemminger som er oppnådd etter forbehandling ("pretreatment") og saltoppslemminger som er oppnådd etter gjenvinning ("reclamation").
Bakgrunn
Det er velkjent at brønnstrømmer som inneholder en blanding av fluider slik som råolje, kondensat, formasjonsvann og -gass under transport kan reagere og danne faste hydrater som blant annet fører til blokkerte rørledninger. For å unngå og/eller begrense dannelsen av hydrater blir inhibitorer tilsatt brønnstrømmen før transport. Én ofte benyttet hydratinhibitor er monoetylenglykol (MEG), andre anvendbare hydratinhibitorer inkluderer glykolforbindelser med andre substituenter, så vel som kinetiske hydratinhibitorer eller en kombinasjon derav. Uttrykket kinetisk refererer til effekten av inhibitoren idet den senker reaksjonsraten til de hydratdannende reaksjonene.
Hydratinhibitorer slik som MEG er verdifulle kjemikalier og resirkuleringen derav gir reduserte kostnader. De miljømessige konsekvensene er likevel like viktige fordi avfallstrømmer inneholdende ikke uvesentlige mengder med MEG eller tilsvarende inhibitorer ikke kan slippes ut i miljøet.
Et antall ulike trinn og fremgangsmåter for separasjon av MEG for gjenbruk er kjent på fagområdet.
Etter en første separasjon av hydrokarboner omfatter prosessfluidet normalt en hydrokarbonrest, vann, korrosjonsprodukter, MEG og oppløste mineralsalter. Normalt er mengden av mineralsalter vesentlig og saltene kan presipitere under MEG-ekstraheringsprosessen, noe som igjen fører til økt viskositet, slamdannelse eller plugging. Avhengig av formasjonen vil sammensetningen av mineralsaltene variere. Det er velkjent å fjerne salter fra løsninger ved presipitering av faste stoffer ved å øke aktiviteten eller konsentrasjonen, likevel fører kombinasjonen av alkali-og jordalkaliioner, halogen, karbonat og bikarbonat til presipiteringen av relativt små saltpartikler som ikke er enkle å separere fra løsningen. Et ytterligere hinder for regenereringsprosessen er nedbrytning av inhibitoren ved høye temperaturer som begrenser oppvarmingsmuligheten for å oppnå separasjon.
Kjent teknikk
Ulike tekniske løsninger har blitt utviklet for å ekstrahere og håndtere saltproblemet. Eksempler på disse teknikkene er tilkjennegitt i US 6,340,373 og US 2005/0072663 og US 2010/019023.
US 2010/019023 tilkjennegir en gjenvinningsprosess som er tilpasset å danne kalsiumkarbonatpartikler med økt partikkelstørrelse som kan fjernes i en filtreringsenhet.
US 6,340,373 tilkjennegir en fremgangsmåte der en del av inhibitoren og en del av vannet blir dampet av, og vannfasen blir fjernet, separert og kondensert for å danne en inhibitorstrøm som kan gjenbrukes. Resten omfatter i hovedsak inhibitor og mineralsalter og blir tilført en reduksjons- og krystalliseringsenhet der en del av saltene blir presipitert og fjernet. Partikkelseparasjonen kan bli utført i flere trinn. Den oppnådde partikkelstrømmen vil i tillegg til saltpartikler inneholde en glykolrest og en vannrest.
US 2005/0072663 beskriver en prosess for regenerering av en glykolløsning der løsningen blir ekspandert, destillert og tilført en regenereringskolonne under vakuum for å fjerne vann og presipitere saltene, og deretter blir saltene separert fra glykolen. Separasjonen av saltene blir utført ved å benytte en sentrifugeseparasjonsinnretning. Dermed blir en saltstrøm oppnådd, imidlertid omfatter denne saltstrømmen også en glykolrest.
De kjente fremgangsmåtene fører til dannelsen av en oppslemming som omfatter saltpartikler i tillegg til salter oppløst i en blanding av vann og hydratinhibitor. Saltpartiklene er ofte svært små og derfor vanskelig å separere fra væsken gjennom tradisjonelle faststoffseparasjonsutstyr. Videre har de divalente ionene slik som Ca<2+>og Fe<2+>en tendens til å danne klebrige karbonatsalter som er problematiske å håndtere.
Mål for oppfinnelsen
Målet med foreliggende oppfinnelse er å tilveiebringe en fremgangsmåte og system for separasjon av hydratinhibitor fra en saltstrøm oppnådd ved faststoffseparasjon av presipiterte salter. Avhengig av den benyttede regenereringsprosessen, gjenvinningssystem og separasjonsfremgangsmåten vil sammensetningen av saltstrømmene variere.
Det er et mål å tilveiebringe et system som kan benyttes til å håndtere både små og potensielt klebrige saltpartikler.
Et ytterligere mål er å tilveiebringe et kontinuerlig system som kan bli koblet til eksisterende, kontinuerlig kjørende inhibitorregenererings systemer.
Det er ytterligere meningen å tilveiebringe et system og en fremgangsmåte som fører til fast avfall som består av tørkede salter som er enkle å håndtere og med et innhold av hydratinhibitor som er så begrenset at mulighetene for deponering ikke blir negativt påvirket av dette.
Videre sikter oppfinnelsen på å tilveiebringe en fremgangsmåte som kan bli utført ved betingelser som ikke fører til degenerering av hydratinhibitoren.
Overraskende har foreliggende oppfinnere nå vært i stand til å tilveiebringe et system og en fremgangsmåte som tillater gjenvinning av inhibitoren og tørking av saltene på en kontinuerlig måte uten å forårsake nedbrytning av inhibitoren.
Ifølge et første aspekt tilveiebringer foreliggende oppfinnelse et system for gjenvinning av hydratinhibitor fra et fluid som omfatter hydratinhibitor, vann, mineralsaltioner og saltpartikler, der systemet omfatter: en indirekte oppvarmet skovltørker ("paddle dryer") med minst ett
fluidinntak, minst ett damputtak og et uttak for tørt salt,
en dampseparasjonsenhet i fluid kommunikasjon med det minst ene damputtaket for separasjon av dampen for å gjenvinne hydratinhibitoren.
I ett aspekt av foreliggende oppfinnelse omfatter systemet ytterligere minst én sentrifuge med et fluidinntak, et væskeuttak og et uttak for konsentrert fluid, der uttaket for det konsentrerte fluidet er i fluid kommunikasjon med fluidinntaket på den indirekte oppvarmede skovltørkeren. I en foretrukket utførelsesform er den minst ene sentrifugen en diskstabeltype-sentrifuge ("disk stack") eller en dekantertype-sentrifuge.
I én utførelsesform med hensyn til aspektet av oppfinnelsen kan systemet ytterligere omfatte en saltpresipiteringsenhet oppstrøms den minst ene sentrifugen.
I et annet aspekt av foreliggende oppfinnelse omfatter den oppvarmede skovltørkeren ytterligere et inntak for inert gass. Systemet kan ytterligere omfatte en separasjonsenhet for inert gass i fluid kommunikasjon med det minst ene damputtaket og omfatte et uttak for inert gass i fluid kommunikasjon med inntaket for inert gass på skovltørkeren. I dette aspektet av oppfinnelsen kan systemet ytterligere omfatte en varmer oppstrøms for inntaket av inert gass. I én utførelsesform av oppfinnelsen blir en kryssvarmeveksler benyttet mellom inert spyle("sweep")gasstrøm som går inn i og som forlater skovltørkeren.
I én utførelsesform av systemet kan den oppvarmede skovltørkeren ytterligere omfatte et nedstrøms ikke-oppvarmet eller avkjølt område.
I et annet aspekt av oppfinnelsen omfatter systemet et justeringsmiddelinntak oppstrøms for prosesstrøminntaket til skovltørkeren for tilsetting av vann og/eller salter for å justere sammensetningen av prosesstrømmen. Den oppvarmede skovltørkeren kan i én utførelsesform derav omfatte et flertall av damputtak anbrakt i den delen av skovltørkeren som ligger nærmest uttaket for tørt salt.
Ifølge et andre aspekt tilveiebringer foreliggende oppfinnelse en fremgangsmåte for gjenvinning av hydratinhibitor fra et fluid som omfatter vann, hydratinhibitor, mineralsaltioner og saltpartikler der fremgangsmåten omfatter: avdampe vann og hydratinhibitor fra fluidet med en indirekte oppvarmet
skovltørker, for derved å oppnå damp og en tørr rest av fast salt,
gjenvinne hydratinhibitoren fra dampen.
I ett aspekt av oppfinnelsen omfatter fremgangsmåten ytterligere å øke konsentrasjonen av saltpartikler i fluidet ved sentrifugering før avdampingen, hvorved en separat væskestrøm blir oppnådd. Med hensyn på dette aspektet av oppfinnelsen kan hydratinhibitoren i én utførelsesform derav bli gjenvunnet fra den separate væskestrømmen. Videre kan fremgangsmåten omfatte å kombinere den separerte væsken med dampen og gjenvinne hydratinhibitoren fra den kombinerte strømmen.
I et annet aspekt av foreliggende oppfinnelse blir gjenvinningen oppnådd ved en kombinasjon av vannseparasjon, avdamping og kondensering.
I nok et annet aspekt av foreliggende oppfinnelse omfatter fremgangsmåten ytterligere å spyle med en inert spylegasstrøm over fluidet og i den indirekte oppvarmede skovltørkeren under avdampingen. I én utførelsesform av aspektet av foreliggende oppfinnelse blir den inerte spylegassen separert fra dampen, varmet opp og resirkulert som spylegass. I en annen utførelsesform blir den inerte spylegasstrømmen før den går inn i skovltørkeren varmevekslet med dampen.
I ett aspekt av foreliggende oppfinnelse omfatter fremgangsmåten ytterligere avkjøling av den tørre, faste saltresten. Gjennom hele prosessen blir temperaturen på hydratinhibitoren fortrinnsvis holdt under nedbrytningstemperaturen for hydratinhibitoren.
I én utførelsesform av foreliggende oppfinnelse er hydratinhibitoren MEG og den maksimale temperaturen blir holdt under 200-220 °C, fortrinnsvis under 180-200 °C.
I et annet aspekt av foreliggende oppfinnelse er fuktighetsinnholdet i den tørre, faste saltresten mindre enn 2 vekt/vekt%, fortrinnsvis mindre enn 1 vekt/vekt%.
I en annen utførelsesform av oppfinnelsen blir fremgangsmåten utført kontinuerlig.
Kort beskrivelse av tegningene
Foreliggende oppfinnelse vil bli beskrevet i ytterligere detalj med referanse til de vedlagte figurene, der
Figur 1 illustrerer et eksempel på en hydratinhibitorgjenvinningsprosess som inkluderer én utførelsesform av foreliggende oppfinnelse, Figur 2 illustrerer skjematisk en annen hydratinhibitorgjenvinningsprosess som inkluderer en utførelsesform av foreliggende oppfinnelse, Figur 3 illustrerer skjematisk nok en annen hydratinhibitorgjenvinningsprosess som inkluderer en utførelsesform av foreliggende oppfinnelse,
Figur 4 illustrerer skjematisk prinsippet med foreliggende oppfinnelse,
Figur 5 illustrerer én utførelsesform av en skovltørker,
Figur 6 illustrerer en andre utførelsesform av en skovltørker,
Figur 7 illustrerer en tredje utførelsesform av en skovltørker, og
Figur 8 illustrerer en fjerde utførelsesform av en skovltørker.
Prinsipiell beskrivelse av oppfinnelsen
Foreliggende oppfinnelse er rettet på et system og en fremgangsmåte for gjenvinning av inhibitor fra de separerte strømmene som inneholder faste partikler inkludert faste salter blandet med inhibitor, vann og oppløste salter. Slike strømmer blir i et tradisjonelt gjenvinningsanlegg oppnådd både initialt etter en forbehandling og en gjenvinningsprosess. Strømmen som er separert etter forbehandling inneholder normalt faste jordalkalisalter slik som CaC03og andre sekundære salter slik som FeCC>3 i en blanding med vann og inhibitor inneholdende en mengde oppløste salter. Strømmen som er oppnådd fra gjenvinningen vil inneholde faste alkalisalter slik som NaCl, KC1 osv., og væskefasen vil generelt ha en høyere inhibitorratio enn væskefasen i strømmen oppnådd fra forbehandlingen.
Én av de vanlig benyttede hydratinhibitorene er monoetylenglykol (MEG). MEG, i tillegg til andre kjente inhibitorer, er sensitiv overfor nedbrytning og høye temperaturer, og derfor bør temperaturen gjennom hele prosessen bli holdt under nedbrytningstemperaturen. For MEG er bør den maksimale temperaturen holdes under 200-220 °C, fortrinnsvis under 180-200 °C.
Foreliggende oppfinnelse vil nå bli diskutert i ytterligere detalj med referanse til de vedlagte figurene. Figurene er skjematiske illustrasjoner på utførelsesformer av systemer og fremgangsmåter ifølge foreliggende oppfinnelse. En fagmann på området vil forstå at detaljer slik som ventiler, varmetilførsel og kjølemedier osv., er utelatt for bedre å illustrere hovedprinsippene ved foreliggende oppfinnelse. Figur 1 viser en full hydratinhibitorgjenvinningsprosess inkludert én utførelsesform av foreliggende oppfinnelse. Figuren illustrerer én av mange mulige prosesser og det er på det rene at foreliggende oppfinnelse like gjerne kan benyttes til å gjenvinne hydratinhibitor fra andre prosesser som fører til reststrømmer som omfatter faste salter, vann, hydratinhibitor og oppløste salter.
På figur 1 er gjenvinningsprosessen illustrert som en tretrinnsprosess, forbehandling, rekonsentrering og gjenvinning. En blanding av vann, hydratinhibitor og salter blir oppnådd med faseseparasjon av brønnhullsstrømmen og kommer inn i systemet som strøm 1, også kalt rik MEG, som blir ledet til en beholder 10 der graden av alkaliskhet og pH blir kontrollert, og rik MEG blir varmet opp (ikke vist) og holdt, eller sirkulert, for å oppnå tvunget presipitering av divalente kationer i den rike MEG.
En strøm 13 fra beholderen 10 blir ledet via pumpe 14 som strøm 18 inn i faststoffseparasjonsenhet 20. Enheten er illustrert som en diskstabeltype-sentrifuge men andre fremgangsmåter for faststoff-separasjon kan like gjerne benyttes. Denne diskstabeltype-sentrifugen kan håndtere hele prosesstrømmen, men strømmen 22 som omfatter de faste saltpartiklene har relativt høyt fuktighetsinnhold. Den gjenværende væsken inneholdende oppløste salter blir transportert som strøm 19 til den andre gjenvinningsprosessen.
Strømmen kommer inn i hovedrekonsentreringsenheten 60 som strøm 53, der vann blir avdampet ved oppvarming (ikke vist) og unnslipper over toppen som strøm 61. Væskestrømmen 63 som forlater hovedrekonsentrasjonsenheten 60 har en høy konsentrasjon av hydratinhibitor og hoveddelen av dette blir transportert via linje 75 til den magre hydratinhibitorstrømmen 90 som kan benyttes på nytt. For å begrense saltkonsentrasjonen blir likevel en slip-strøm 71 fjernet for ytterligere prosessering. Slip-strømmen blir tilført en kolonne 80 og hydratinhibitoren blir avdampet ved oppvarming (ikke vist) under vakuum tilveiebrakt ved en vakuumpumpe 86 koblet til toppen over ledning 85. Dampstrømmen 81 blir avkjølt i varmeveksler 82, noe som fører til kondensering av den avdampede hydratinhibitoren. Via linje 83 blir toppstrømmen tilført en separator 84. Den kondenserte, saltfrie hydratinhibitor-slip-strømmen blir tilført den magre hydratinhibitorstrømmen 90 av pumpe 93 via ledning 87.
En bunnstrøm 73 blir via pumpe 78 tilført som strøm 79 til en sentrifugeenhet 76, fortrinnsvis en dekantertype-sentrifuge, for å oppnå en strøm 24 omfattende saltpartikler og en væskestrøm 91 som blir resirkulert til kolonnen 80. Strømmen 24 som omfatter saltpartikler fra gjenvinningsprosessen blir sammen med strømmen 22 som omfatter faste saltpartikler fra forbehandlingsprosessen tilført en hydratinhibitorgjenvinningsprosess ifølge foreliggende oppfinnelse.
I den illustrerte utførelsesformen blir strømmen 22 ledet gjennom en ytterligere gravitasjonsbasert fortykningsenhet 25 og enhver separert væske blir returnert oppstrøms for sentrifugen 20, men likevel er anvendelsen av den gravitasjonsbaserte fortykningsenheten 20 valgfri.
Oppslemmingen som omfatter saltpartikler blir tilført via linje 28 gjennom ventil 29 og inn i en skovltørker 30. Skovltørkeren 30 blir varmet opp ved hjelp av en varmekappe 32 og eventuelt av oppvarmede skovlblader. Oppvarmingen fører til avdamping av vann og hydratinhibitor, og fører over tid til dannelsen av tørre saltpartikler. Rotasjonen av skovlene forsterker varmeoverføringen til oppslemmingen. Hele skovltørkeren har en vinkel i forhold til horisontalplanet slik at saltet, ved hjelp av gravitasjonen, strømmer fra inngangssiden til en saltoverstrømning 36. Det tørre saltet forlater prosessen gjennom uttak 38.1 den illustrerte utførelsesformen blir en mindre strøm 31 med tørre saltpartikler via pumpe 33 og ledning 35 returnert til inntaket. Pumpen 33 kan være ethvert fortrengningsutstyr som er hensiktsmessig til å transportere salt, slik som en skruepumpe, blåser eller transportbånd osv. Denne returledningen 35 gjør det mulig å regulere fuktigheten i det som tilføres skovltørkeren. Dette kan bli benyttet for å unngå betingelser der oppslemming permanent kleber seg til de indre overflatene i salt-skovltørkeren og reduserer den totale varmeoverføringen, eller for å unngå væskestrøm over overstrømningsport i skovltørkeren. Klebrigheten for det tilførte materialet varierer med saltsammensetningen (typer av salt, saltpartikkelstørrelser, partikkelfordeling), kjemikalier som benyttes i prosessen og fuktigheten. Dermed kan klebrigheten fluktuere under drift fordi reservoarsalt kan variere i løpet av produksjonstid. Slik kan kontrollen av fuktigheten i det tilførte materialet ved kontrollert returnering av tørt salt gjennom ledning 35 gi ytterligere fleksibilitet og økt effektivitet til systemet. Dette er likevel en valgfri utførelsesform fordi ikke noe salt må returneres dersom det ikke eksisterer problemer med klebrighet.
Avdampet hydratinhibitor og vann blir tatt ut gjennom ett eller flere uttak på toppen av skovltørkeren, der alle er tilknyttet ledning 41 og blir eventuelt sendt gjennom et filter 42 før de ledes inn i en kjøler 44 for kondensering av dampen, for å oppnå avkjølt strøm 43. Den kondenserte hydratinhibitoren kan bli returnert hvor som helst i systemet. Eventuelt kan strømmen 41 som inneholder inhibitor og vanndamp bli direkte returnert til gjenvinningsprosessen oppstrøms for sentrifugen 20 fordi den fremdeles kan inneholde noen medbrakte, tørkede partikler. Strømmen 40 nedstrøms for filter 42 kan direkte bli returnert hvor som helst i systemet.
I den illustrerte utførelsesformen blir imidlertid en inert spylegass benyttet for å forbedre transporten av avdampet hydratinhibitor ut av skovltørkerenheten 30. Den avkjølte strømmen 43 blir derfor transportert til en separatorenhet 45 der den kondenserte væsken som omfatter hydratinhibitor og vann blir separert fra den inerte gassen og blir via pumpe 94 i linje 51 introdusert i tilførselslinjen til rekonsentreringsenheten 60. Den inerte gassen blir resirkulert som spylegass via strøm 47, pumpe 46, og varmer 48 og reintrodusert til skovltørkeren gjennom ledning 49. For energigjenvinningsformål benyttes eventuelt en kryssvarmeveksler 92 mellom den inerte spylegasstrømmen som går inn i 48 og strømmen 40 som kommer ut av skovltørkeren 30. En slik kryssvarmevekseler 92 er fordelaktig når skovltørkeren avkjøler de tørkede saltene i enden, som illustrert på figur 7, fordi mye større volumer av spylegass er nødvendig for å unngå kondensering av avdampet hydratinhibitor i skovltørkeren.
I en alternativ utførelsesform (ikke vist) blir væskestrømmen 18 ledet direkte til den gravitasjonsbaserte fortykningsenheten 35, uten å benytte en disktype sentrifuge 20, der den klarede væsken blir ført inn i hovedgjenvinningsenhet 60, og den fortykkede væsken blir innført via ledning 28 gjennom ventil 29 og inn i en skovltørker 30. Fordelen med denne konfigureringen er at man unngår benyttelse av en disktype sentrifuge 20, men på den annen side må man benytte en mye større fortykningsenhet 25.
Figur 2 illustrerer en annen utførelsesform av foreliggende oppfinnelse der gasstrømmen 41 fra saltskovltørkeren 30 etter å ha passert det eventuelle filteret 42 blir ledet direkte inn i kolonnen 80 som strøm 40. Vakuumet som påføres kolonne 80 med vakuumpumpe 86 driver dermed gasstrømmen ut av skovltørkeren. Inert spylegass følger toppstrømmen 81 ut av kolonnen 80 og fortsetter gjennom systemet og inn i vakuumpumpe 86. Etter å ha passert vakuumpumpen blir en strøm 50 som i hovedsak omfatter inert gass returnert via varmer 48 som spylegass til skovltørkeren. I denne utførelsesformen blir vakuumsystemet i gjenvinningsprosessen gjenbrukt for å drive resirkuleringen av spylegass.
I utførelsesformen som er illustrert på figur 2 er en eventuell, separat saltkjøler 34 inkludert som en separat enhet i fluid kommunikasjon med uttaket for tørt salt 38. Et eksempel på en anvendbar saltavkjøler er en skrue-transportør med avkjøler eller en bladkjøler. I muligheten der kjøleren 34 benyttes blir ikke saltet avkjølt inne i saltskovltørkeren og derfor er risikoen for rekondensering av avdampet hydratinhibitor og vann på saltet inne i skovltørkeren vesentlig begrenset. På grunn av denne begrensede risikoen for rekondensering kan mengden spylegass reduseres, noe som fører til økt effektivitet, og videre vil mindre størrelse på saltskovltørker være nødvendig sammenlignet med når saltskovltørkeren må omfatte en kjøleseksjon. Figur 3 illustrerer en utførelsesform av foreliggende oppfinnelse der hovedenheten i gjenvinningen er en flash-separator 88 installert i stedet for kolonne 80. Dette eliminerer behovet for den separate vannfjerningsseksjonen på figur 2 representert ved kolonne 60.1 utførelsesformen på figur 3 blir strømmen 19 direkte tilført inn i flash-separasjonsenheten 88. Toppstrømmen 81 blir generelt håndtert på samme måte som toppstrømmen fra kolonne 80 og vakuumpumpen 86 driver både flash-separatoren og resirkuleringen av spylegass. Væskestrømmen 96 fra separatoren 84 vil likevel bestå av produsert vann og kan bli ytterligere behandlet som dette. Mager hydratinhibitor blir oppnådd som strøm 89 fra en skål inne i flash-separatoren anbrakt over inntaket for strøm 19. Figur 4 illustrerer et forenklet, skjematisk flytdiagram for en hydratinhibitorgjenvinningsprosess. Forbehandlingsseksjonen 120 fører til en første saltoppslemmingsstrøm 122 og gjenvinningen 176 fører til en andre saltoppslemmingsstrøm 124. Saltoppslemmingene blir tilført en skovltørker 130 og fører til en dampfase 141 som omfatter vann og hydratinhibitor og en fast tørrsaltstrøm 138.
Eventuelt kan sammensetningen av oppslemmingene bli endret med en justerende vannstrøm 135. Justeringsstrømmen kan bestå av tørt salt som illustrert på figur 1, men den kan likevel også være en vannstrøm eller begge. Det tilsatte vannet kan være oppvarmet, men ved tilsetting av vann som strøm 135 kan fremdeles oppvarmingsenergi være nødvendig for å avdampe det ytterligere vannet. For oppslemmingssammensetninger med et lavt forhold mellom vann og hydratinhibitor og et lavt væskeinnhold fører tilsetningen av vann til en økt dampstrøm der vanndampen virker som en spylestrøm. Tilsetningen av vann til en saltoppslemming med et høyt innhold av hydratinhibitor vil redusere avdampingstemperaturen i oppslemmingen. Tilsettingen av vann vil dermed senke temperaturen som er nødvendig for tørkeren, og dermed redusere risikoen for å degradere hydratinhibitoren.
Fra ulike reservoarer vil sammensetningen og mengden av de ulike oppslemmingsstrømmene variere og den valgte tekniske løsningen for separasjon av oppslemmingen vil også endre sammensetningen. Foreliggende oppfinnelse er likevel ikke begrenset til en spesifikk oppslammingssammensetning, og det er på det rene at selv om de illustrerte utførelsesformene prosesserer begge saltstrømmer som en blanding er det like mulig å behandle hver oppslemmingsstrøm separat eller i parallelle systemer. Det er et ytterligere fortrinn ved foreliggende oppfinnelse at det samme systemet kan bli benyttet kontinuerlig for å behandle begge saltoppslemmingsstrømmer.
Figur 5 til 8 illustrerer ulike utførelsesformer av skovltørkeren og foreliggende oppfinnelse. På figur 5 går saltoppslemmingen 228, som omfatter vann, hydratinhibitor og salter, skovltørkeren 230 i én ende og går ut som henholdsvis damp 241 og tørt salt 238 fra den motsatte enden. Oppvarming tilveiebringes i hele skovltørkeren.
I utførelsesformen illustrert på figur 6 går saltoppslemmingen 328 som omfatter vann, hydratinhibitor og salter inn i skovltørkeren 330 i én ende og går ut som henholdsvis damp 341 og tørt salt 338 fra den motsatte enden. I denne utførelsesformen er likevel ikke oppvarming tilveiebrakt i seksjonen for skovltørkeren 330 nærmest nevnte saltuttak 338.1 stedet er avkjøling tilveiebrakt slik at det tørkede pulveret trygt kan bli håndtert slik det foreligger i tørkeren. Typisk kan saltet bli tilført inn i såkalte storsekker eller konteinere. For å begrense kondensering av avdampet vann eller hydratinhibitor som skyldes det avkjølte saltet er flere uttak anbrakt både i den oppvarmede og den avkjølte seksjonen i skovltørkeren.
I utførelsesformen som er illustrert på figur 7 går saltoppslemmingen som omfatter vann, hydratinhibitor og salter inn i skovltørkeren 430 i én ende og går ut som henholdsvis damp 441 og tørt salt 438 fra den motsatte enden. I denne utførelsesformen er likevel ikke oppvarming tilveiebrakt i den siste seksjonen i skovltørkeren nærmest tørrsaltuttaket 438. For videre å unngå kondensering av damp og øke effektiviteten for tørkeren blir en inert gasstrøm 449 introdusert som en motstrøms spylestrøm. For effektiv fjerning av spylegass og damp er et antall damputslipp anbrakt langs skovltørkeren. Den inerte gassen kan være enhver tilgjengelig gass som er inert med hensyn på forbindelsene som er til stede. Ett eksempel på en anvendbar gass er oksygenfri nitrogen.
I utførelsesformen som er illustrert på figur 8 går saltoppslemmingen 528 som omfatter vann, hydratinhibitor og salter inn i skovltørkeren 530 i én ende og går ut som henholdsvis damp 541 og tørt salt 538 fra den motsatte enden. I denne utførelsesformen blir likevel den tørre saltstrømmen 538 ledet til en separat avkjølingsenhet for å få tilbake varmeenergi. En inert gasstrøm 549 blir introdusert for å hjelpe til med avdampingen.
Selv om utførelsesformene som er illustrert på figurene 5-8 er vist som separate utførelsesformer vil fagfolk på området innse at det er mulig å kombinere de ulike utførelsesformene.
Claims (24)
1. System for gjenvinning av hydratinhibitor fra et fluid som omfatter hydratinhibitor, vann, mineralsaltioner og saltpartikler, der systemet omfatter: en indirekte oppvarmet skovltørker med et fluidinntak, minst ett damputtak og et uttak for tørt salt, en dampseparasjonsenhet i fluid kommunikasjon med det minst ene damputtaket for separasjon av dampen for å gjenvinne hydratinhibitoren.
2. System ifølge krav 1, der systemet ytterligere omfatter minst én sentrifuge med et fluidinntak, et væskeuttak og et uttak for konsentrert fluid, der uttaket for konsentrert fluid er i fluid kommunikasjon med fluidinntaket på den indirekte oppvarmede skovltørkeren.
3. System ifølge krav 2, der systemet ytterligere omfatter en saltpresipiteringsenhet oppstrøms for den minst ene sentrifugen.
4. System ifølge ethvert av kravene 1-3, der den oppvarmede skovltørkeren ytterligere omfatter et inntak for inert gass.
5. System ifølge ethvert av kravene 1-4, der systemet ytterligere omfatter en separasjonsenhet for inert gass i fluid kommunikasjon med det minst ene damputtaket og som omfatter et uttak for inert gass i fluid kommunikasjon med inntaket for inert gass på skovltørkeren.
6. System ifølge krav 4, der systemet ytterligere omfatter en varmer oppstrøms for inntaket for inert gass.
7. System ifølge ethvert av kravene 5-6, der en kryssvarmeveksler blir benyttet mellom inert spylegasstrøm som går inn i og ut av skovltørkeren.
8. System ifølge ethvert av kravene 1-7, der den oppvarmede skovltørkeren ytterligere omfatter et nedstrøms ikke-oppvarmet eller avkjølt område.
9. System ifølge ethvert av kravene 1-8, der systemet omfatter et inntak for justeringsmiddel oppstrøms for prosesstrøminntaket på skovltørkeren for tilsetning av vann og/eller salter for justering av sammensetningen av prosesstrømmen.
10. System ifølge ethvert av de foregående krav, der den oppvarmede skovltørkeren omfatter et flertall av damputtak anbrakt på den delen av skovltørkeren som ligger nærmest uttaket for tørt salt.
11. System ifølge ethvert av kravene 2-9, der den minst ene sentrifugen er en diskstabeltype sentrifuge eller en dekantertype sentrifuge.
12. Fremgangsmåte for gjenvinning av hydratinhibitor fra et fluid som omfatter vann, hydratinhibitor, mineralsaltioner og saltpartikler, der fremgangsmåten omfatter
avdamping av vann og hydratinhibitor fra fluidet med en indirekte oppvarmet skovltørker, for derved å oppnå damp og en tørr, fast saltrest,
gjenvinne hydratinhibitoren fra dampen.
13. Fremgangsmåte ifølge krav 12, der fremgangsmåten ytterligere omfatter å øke konsentrasjonen av saltpartikler i fluidet ved sentrifugering før avdampingen, hvorved en separat væskestrøm blir oppnådd.
14. Fremgangsmåte ifølge krav 13, der hydratinhibitoren blir gjenvunnet fra den separate væskestrømmen.
15. Fremgangsmåte ifølge krav 14, der fremgangsmåten ytterligere omfatter å kombinere den separerte væsken med dampen og gjenvinne hydratinhibitoren fra den kombinerte strømmen.
16. Fremgangsmåte ifølge ethvert av kravene 12-15, der gjenvinningen blir oppnådd ved en kombinasjon av vannseparasjon, avdamping og kondensering.
17. Fremgangsmåte ifølge krav 12, der fremgangsmåten ytterligere omfatter spyling med en inert spylegasstrøm over fluidet i den indirekte oppvarmede skovltørkeren under avdampingen.
18. Fremgangsmåte ifølge krav 17, der den inerte spylegassen blir separert fra dampen, oppvarmet og resirkulert som spylegass.
19. Fremgangsmåte ifølge krav 17 eller 18, der den inerte spylegasstrømmen blir varmevekslet med dampen før den går inn i skovltørkeren.
20. Fremgangsmåte ifølge ethvert av kravene 12-19, der fremgangsmåten ytterligere omfatter avkjøling av den tørre, faste saltresten.
21. Fremgangsmåte ifølge ethvert av kravene 12-20, der den maksimale temperaturen i hydratinhibitoren blir holdt under nedbrytningstemperaturen til hydratinhibitoren.
22. Fremgangsmåte ifølge krav 21, der hydratinhibitoren er MEG og den maksimale temperaturen blir holdet under 200-220 °C, fortrinnsvis under 180-200 C.
23. Fremgangsmåte ifølge ethvert av kravene 12-22, der fuktighetsinnholdet i den tørre, faste saltresten er mindre enn 2 vekt/vekt%, fortrinnsvis mindre enn 1 vekt/vekt%.
24. Fremgangsmåte ifølge ethvert av kravene 12-23, der fremgangsmåten blir utført kontinuerlig.
Priority Applications (7)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NO20111047A NO333182B1 (no) | 2011-07-20 | 2011-07-20 | HI gjenvinningsprosess |
AU2012285402A AU2012285402B2 (en) | 2011-07-20 | 2012-07-18 | Hydrate inhibitor recovery process |
AP2014007432A AP3895A (en) | 2011-07-20 | 2012-07-18 | Hydrate inhibitor recovery process |
US14/232,009 US9006500B2 (en) | 2011-07-20 | 2012-07-18 | Hydrate inhibitor recovery process |
MYPI2014700123A MY172304A (en) | 2011-07-20 | 2012-07-18 | Hydrate inhibitor recovery process |
EP12769719.1A EP2734277B1 (en) | 2011-07-20 | 2012-07-18 | Hydrate inhibitor recovery process |
PCT/IB2012/053653 WO2013011462A2 (en) | 2011-07-20 | 2012-07-18 | Hydrate inhibitor recovery process |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NO20111047A NO333182B1 (no) | 2011-07-20 | 2011-07-20 | HI gjenvinningsprosess |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO20111047A1 NO20111047A1 (no) | 2013-01-21 |
NO333182B1 true NO333182B1 (no) | 2013-03-25 |
Family
ID=47003155
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO20111047A NO333182B1 (no) | 2011-07-20 | 2011-07-20 | HI gjenvinningsprosess |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US9006500B2 (no) |
EP (1) | EP2734277B1 (no) |
AP (1) | AP3895A (no) |
AU (1) | AU2012285402B2 (no) |
MY (1) | MY172304A (no) |
NO (1) | NO333182B1 (no) |
WO (1) | WO2013011462A2 (no) |
Families Citing this family (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
NO342321B1 (no) * | 2013-04-19 | 2018-05-07 | Trond Melhus | Fremgangsmåte og system for separasjon av olje og vann fra våt borekaks |
AU2014274278B2 (en) | 2013-05-31 | 2017-05-04 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Glycol recovery with solvent extraction |
EP3004037B1 (en) | 2013-05-31 | 2018-08-29 | Shell International Research Maatschappij B.V. | Process for the separation of an alkylene glycol |
WO2014191504A1 (en) | 2013-05-31 | 2014-12-04 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process for the separation of 1,4-butanediol and co-products |
CN106132912B (zh) | 2014-04-02 | 2018-05-11 | 国际壳牌研究有限公司 | 用于分离单乙二醇和1,2-丁二醇的方法 |
WO2016210169A1 (en) * | 2015-06-23 | 2016-12-29 | Bepex International, Llc | Process and system for processing aqueous solutions |
WO2017053269A1 (en) * | 2015-09-23 | 2017-03-30 | Saudi Arabian Oil Company | Removal of kinetic hydrate inhibitors |
KR101795003B1 (ko) * | 2016-11-10 | 2017-11-08 | 서울대학교 산학협력단 | Meg 회수 장치 및 meg 회수 방법 |
WO2020104004A1 (en) * | 2018-11-19 | 2020-05-28 | Nov Process & Flow Technologies As | Hydrate inhibitor recovery system |
WO2020248066A1 (en) * | 2019-06-14 | 2020-12-17 | Sulphur Experts Inc | Process for recovery of hydrate inhibitors |
US10954179B1 (en) * | 2019-08-28 | 2021-03-23 | Cameron International Corporation | Method and apparatus for filtering heat transfer fluid from a monoethylene glycol stream |
CN113776320A (zh) * | 2021-09-27 | 2021-12-10 | 格林爱科(荆门)新能源材料有限公司 | 降低锂离子电池正极材料前驱体中碳含量的装置及方法 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6340373B1 (en) * | 1997-03-05 | 2002-01-22 | Kvaerner Process Systems A.S. | Process for recovering and treating of aqueous solutions |
US20050072663A1 (en) * | 2002-10-28 | 2005-04-07 | Geraldine Laborie | Method of regenerating an aqueous glycol solution containing salts |
NO20056113L (no) * | 2005-12-21 | 2007-06-22 | Statoil Asa | Fremgangsmate og anlegg for regenerering av glykol |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3678596A (en) * | 1969-11-28 | 1972-07-25 | Kazunori Kubo | Continuous slurry dryer |
US3977936A (en) * | 1973-02-23 | 1976-08-31 | Shunan Petrochemical Company, Ltd. | Method for the continuous crystallization of a solid component with a centrifugal film evaporator |
CH680948A5 (en) * | 1991-01-21 | 1992-12-15 | List Ag | Removing solvents and volatiles from varnish and paint muds etc. - where drying involves oxygen@ treating in a dryer to produce flowable solid crumb prod. |
DE4230679A1 (de) * | 1992-09-14 | 1994-03-17 | Bayer Ag | Verfahren zur kontinuierlichen Klärschlammtrocknung |
US20100019023A1 (en) | 2008-07-25 | 2010-01-28 | Silverstein Barry L | Protective sleeve |
-
2011
- 2011-07-20 NO NO20111047A patent/NO333182B1/no unknown
-
2012
- 2012-07-18 US US14/232,009 patent/US9006500B2/en active Active
- 2012-07-18 AP AP2014007432A patent/AP3895A/en active
- 2012-07-18 WO PCT/IB2012/053653 patent/WO2013011462A2/en active Application Filing
- 2012-07-18 MY MYPI2014700123A patent/MY172304A/en unknown
- 2012-07-18 AU AU2012285402A patent/AU2012285402B2/en active Active
- 2012-07-18 EP EP12769719.1A patent/EP2734277B1/en active Active
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6340373B1 (en) * | 1997-03-05 | 2002-01-22 | Kvaerner Process Systems A.S. | Process for recovering and treating of aqueous solutions |
US20050072663A1 (en) * | 2002-10-28 | 2005-04-07 | Geraldine Laborie | Method of regenerating an aqueous glycol solution containing salts |
NO20056113L (no) * | 2005-12-21 | 2007-06-22 | Statoil Asa | Fremgangsmate og anlegg for regenerering av glykol |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
AP2014007432A0 (en) | 2014-02-28 |
EP2734277A2 (en) | 2014-05-28 |
EP2734277B1 (en) | 2016-01-06 |
AU2012285402B2 (en) | 2017-04-20 |
WO2013011462A2 (en) | 2013-01-24 |
WO2013011462A3 (en) | 2013-04-11 |
AU2012285402A2 (en) | 2014-03-06 |
US20140256990A1 (en) | 2014-09-11 |
US9006500B2 (en) | 2015-04-14 |
MY172304A (en) | 2019-11-21 |
AP3895A (en) | 2016-11-13 |
AU2012285402A1 (en) | 2014-02-06 |
NO20111047A1 (no) | 2013-01-21 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO333182B1 (no) | HI gjenvinningsprosess | |
CA2587166C (en) | An improved process for recovering solvent from asphaltene containing tailings resulting from a separation process | |
US6023003A (en) | Process and system for recovering glycol from glycol/brine streams | |
US8470139B2 (en) | Systems and method for low temperature recovery of fractionated water | |
CA2609859C (en) | Recovery of high quality water from produced water arising from a thermal hydrocarbon recovery operation using vacuum technologies | |
US9284244B2 (en) | Carboxylic acid salt removal during hydrate inhibitor recovery | |
US20170129835A1 (en) | A system for regenerating mono ethylene glycol and a method thereof | |
US20130284582A1 (en) | Systems and Methods for Low Temperature Recovery of Fractionated Water | |
US6372123B1 (en) | Method of removing water and contaminants from crude oil containing same | |
AU2011377433A1 (en) | Regeneration of kinetic hydrate inhibitor | |
CA2955834C (en) | Process for recovering processing liquids from streams containing alkaline earth metal salts | |
US9783436B2 (en) | Method and system for processing a stream comprising glycol based and kinetic hydrate inhibitors | |
CA2313492C (en) | Method of removing water and contaminants from crude oil containing same | |
AU773853B2 (en) | Method of removing water and contaminants from crude oil containing same | |
EA004424B1 (ru) | Способ удаления воды и примесей из сырой нефти, содержащей их | |
SA00210310B1 (ar) | طريقة لإزالة removing الماء والملوثات contaminants من النفط الخام Crude oil الذي يحتوي عليها |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
CHAD | Change of the owner's name or address (par. 44 patent law, par. patentforskriften) |
Owner name: FJORDS PROCESSING AS, NO |
|
CHAD | Change of the owner's name or address (par. 44 patent law, par. patentforskriften) |
Owner name: NOV PROCESS & FLOW TECHNOLOGIES AS, NO |