NO312888B1 - Fremgangsmåte og anordning for inertgassfremstilling - Google Patents

Fremgangsmåte og anordning for inertgassfremstilling Download PDF

Info

Publication number
NO312888B1
NO312888B1 NO19931244A NO931244A NO312888B1 NO 312888 B1 NO312888 B1 NO 312888B1 NO 19931244 A NO19931244 A NO 19931244A NO 931244 A NO931244 A NO 931244A NO 312888 B1 NO312888 B1 NO 312888B1
Authority
NO
Norway
Prior art keywords
exhaust gas
cooler
compressor
stage
supplying
Prior art date
Application number
NO19931244A
Other languages
English (en)
Other versions
NO931244D0 (no
NO931244L (no
Inventor
Braulio Luis Cortes Xav Bastos
Original Assignee
Petroleo Brasileiro Sa
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Petroleo Brasileiro Sa filed Critical Petroleo Brasileiro Sa
Publication of NO931244D0 publication Critical patent/NO931244D0/no
Publication of NO931244L publication Critical patent/NO931244L/no
Publication of NO312888B1 publication Critical patent/NO312888B1/no

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/14—Production of inert gas mixtures; Use of inert gases in general
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
    • E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
    • E21B43/00—Methods or apparatus for obtaining oil, gas, water, soluble or meltable materials or a slurry of minerals from wells
    • E21B43/12—Methods or apparatus for controlling the flow of the obtained fluid to or in wells
    • E21B43/121—Lifting well fluids
    • E21B43/122—Gas lift
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
    • F01N3/00—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust
    • F01N3/02—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for cooling, or for removing solid constituents of, exhaust
    • F01N3/037—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for cooling, or for removing solid constituents of, exhaust by means of inertial or centrifugal separators, e.g. of cyclone type, optionally combined or associated with agglomerators
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
    • F01N5/00—Exhaust or silencing apparatus combined or associated with devices profiting by exhaust energy
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
    • F01N2240/00—Combination or association of two or more different exhaust treating devices, or of at least one such device with an auxiliary device, not covered by indexing codes F01N2230/00 or F01N2250/00, one of the devices being
    • F01N2240/02—Combination or association of two or more different exhaust treating devices, or of at least one such device with an auxiliary device, not covered by indexing codes F01N2230/00 or F01N2250/00, one of the devices being a heat exchanger
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
    • F01N2240/00—Combination or association of two or more different exhaust treating devices, or of at least one such device with an auxiliary device, not covered by indexing codes F01N2230/00 or F01N2250/00, one of the devices being
    • F01N2240/06—Combination or association of two or more different exhaust treating devices, or of at least one such device with an auxiliary device, not covered by indexing codes F01N2230/00 or F01N2250/00, one of the devices being an inertial, e.g. centrifugal, device
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
    • F02B3/00—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition
    • F02B3/06—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition with compression ignition
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
    • Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
    • Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
    • Y02T10/12—Improving ICE efficiencies

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mining & Mineral Resources (AREA)
  • Geology (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Fluid Mechanics (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Geochemistry & Mineralogy (AREA)
  • Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
  • Compressors, Vaccum Pumps And Other Relevant Systems (AREA)
  • Separating Particles In Gases By Inertia (AREA)
  • Crystals, And After-Treatments Of Crystals (AREA)

Description

Foreliggende oppfinnelse vedrører en fremgangsmåte og en rammemontert anordning for høytrykks-inertgassfremstilling som anvendes for tilbakepulsering og kunstig løft i oljebrøn-ner ved "bruk av en mindreverdig gass fra en dieselmotor.
Naturgass har tradisjonelt vært anvendt som løftegass for å fremme råoljeopphentingen fra reservoarbergarten i uttømte brønner (lavt reservoartrykk). Naturgass injiseres dypt nede i brønnens ringrom gjennom et hull i kolonnen, i en kunstig løfteprosess som kalles gassløft. Gassifisering av fluider og injeksjonspunkter reduserer det hydrostatiske trykket som virker på reservoarbergarten, og tillater derved innstrøm-ning av råolje fra formasjonen til brønnen og derfra til overflaten.
Alternativt kan gassen injiseres gjennom et kontinuerlig tynt rør (flexitube), som føres inn i kolonnen ned til den ønskede dybden i en prosess som kalles jet-løft (jet-lift).
I et annet eksempel på anvendelse, brukes gassen for å fjerne de såkalte brønndrepevæskene, saltvannsløsninger med kontrollert tetthet, som anvendes for å holde petroleums-trykket til reservoarbergarten under boringen og komple-ter ingsoperasj onene (installasjon av rør, ventiler eller annet brønnkontrollutstyr). I dette tilfellet, ved slutten av operasjonene, blir brønndrepevæskene fjernet ved injeksjon av gass gjennom enten ringrommet eller fleksirøret i en prosess som kalles tilbakepulsering (backsurging).
I tillegg til naturgass, har det vanligvis vært brukt nitrogen under tilbakepulseringsoperasjoner på grunn av nitrogenets inerthet med hensyn til stålkorrosjon og oljeforbrenning. Nitrogen blir transportert i flytende tilstand i kryogene tanker som trykksettes og gassifiseres som mobile enheter, som settes sammen på stedet nær brønnen. Den store ulempen med dette ligger i fremstilling og
transport, noe som begrenser anvendelsen til kortvarige operasjoner.
Innen dette området med inertgassfremstilling for anvendelse ved petroleumsproduksjon, beskriver publikasjonen GB 2171984 A en nitrogenfremstillingsprosess for injeksjon i reservoarbergarten (enhanced recovery) som innbefatter følgende trinn: brenne en brennstoffgass med luft i et forbrenningskammer i en gassturbin, og dermed forme en gassformig blanding av nitrogen, oksygen og andre forbrenningsprodukter hvor konsentrasjonen er mindre enn 20 volum-%;
temperaturreduksjon og komprimering av den fremstilte
gassformige blandingen;
separasjon av nitrogen fra den komprimerte blandingen ved
hjelp av omvendt osmose i semipermeable membraner; og
injeksjon av den fremstilte gassen gjennom en andre brønn
(inj eksjonsbrønn).
In-situ-nitrogenproduksjon har også vært foreslått. Denne muligheten medfører imidlertid de ulempene at det maksimale driftstrykket, ca. 2000 psi (138 atm), maksimal strømnings-lengde på nesten 280 ft.3/min (476 m<3>/t), det minimale oksygeninnholdet er nesten 5$ for denne strømningsmengden og den store vekten til det nødvendige utstyret.
Ved både prosessen i den ovennevnte publikasjonen og ved in-situ-fremstilling er det nødvendig å anvende semipermeable membraner for nitrogenseparasjon, men slike membraner utgjør en stor ulempe ved at de er sårbare overfor transport-påkj enninger, noe som gjør dem mer hensiktsmessige i store faste installasjoner.
Problemene med de ovenfor beskrevne teknikkene er løst ved .foreliggende oppfinnelse, hvis hensikt er ved tilbakepulsering eller kunstig løft i oljebrønner, å anvende brenngass fra en dieselmotor slik at kostnadene forbundet med fremstilling og transport av flytende-nitrogen unngås, den fysiske størrelsen til utstyret om bord reduseres ved at man unngår lagringstanker eller gass-separasjonsanlegg, samt den fordelen at man slipper å anvende semipermeable membraner for separasjon av den ønskede gassen fra gassblandingen.
I henhold til foreliggende oppfinnelse er det tilveiebragt en fremgangsmåte for fremstilling av inertgass som anvendes for tilbakepulsering og kunstig løft i oljebrønner, kjennetegnet ved at den innbefatter følgende trinn: a) tilførsel av atmosfærisk luft til en dieselmotor 1 gjennom et luftfilter 2 og en turbokompressor 3; b) fjerne avgass fra turbinen til motorens 1 turbokompressor 3 som først avkjøles i en første kjøler 4 og deretter gjennomgår en separasjon av vann og eventuelle faste partikler i en første syklon 5; c) tilførsel av utløpet fra den første syklonen 5 med inert gass til et første trinn i en første kompressor 6 hvor
utløpet fra første trinn i den første kompressoren 6 tilføres til en andre kjøler 7 og videre til andre trinn i den første kompressoren 6, som deretter føres til en tredje kjøler 8 hvorfra den føres til en andre syklon 9;
d) tilførsel av utløpet fra den andre syklonen 9 med inert gass til en andre kompressor 10 hvor utløpet fra den
andre kompressorens 10 første trinn føres til en fjerde kjøler 11, og videre til den andre kompressorens 10 andre trinn og deretter føres til en femte kjøler 12; og
e) fjerne avgassen.
Foreliggende oppfinnelse tilveiebringer videre en rammemontert anordning for dannelse av høytrykks inertgass som anvendes for tilbakepulsering og kunstig løft i oljebrønner, kjennetegnet ved at den omfatter
en dieselmotor 1;
anordning for tilføring av atmosfærisk luft til dieselmotoren 1 gjennom et luftfilter 2 og en turbokompressor 3, anordninger for å fjerne avgass fra dieselmotoren 1 gjennom turbinen til turbokompressoren 3;
en første kjøler 4 for kjøling av avgassen;
en første syklon 5;
anordninger for tilføring av avgassen fra turbinen i turbokompressoren 3 til den første kjøleren 4, for innledende kjøling av avgassen og for tilføring av nevnte kjølede avgass fra den første kjøler til den første syklonen 5;
en andre kjøler 7;
en første kompressor 6 med et første og andre trinn;
anordninger for tilføring av avgassen fra den første syklonen 5 etter adskillelse av vann og faste partikler fra avgassen, til det første trinnet til kompressoren 6 og fra det første trinnet inn i den andre kjøleren 7 for ytterligere kjøling av avgassen;
en tredje kjøler 8;
anordninger for tilføring av avgassen fra den andre kjøleren 7 til det andre trinnet til den første kompressoren 6 for videre komprimering av den kjølede avgassen, og for tilføring av avgassen fra det andre trinnet til den første kompressoren 6 til den tredje kjøleren 8 for ytterligere kjøling av avgassen;
en andre syklon 9;
anordninger for tilføring av avgassen fra den tredje kjøleren 8 til den andre syklonen 9 nedstrøms hertil for ytterligere utskillelse av vann og faste partikler fra avgassen etter kjøling i den tredje kjøleren 8;
en fjerde kjøler 11;
en andre kompressor 10 med et første og andre trinn; anordninger for tilføring av avgassen fra den andre syklonen 9 til det første trinnet til den andre kompressoren 10 og for tilføring av avgassen fra det første trinnet til den andre kompressoren til det fjerde kjøleren 11;
anordninger for å fjerne den ytterligere kjølede avgassen fra den fjerde kjøleren 11 og tilføre den ytterligere kjølede avgassen til det andre trinn til den andre kompressoren 10 for ytterligere trykksetting av gassen;
en femte kjøler 12;
anordninger for tilføring av den ytterligere trykksatte avgassen fra det andre trinn i den andre kompressoren 10 til den femte kjøler 12 nedstrøms hertil; og
anordninger for utlevering av den ytterligere kjølede avgassen fra den femte kjøleren 12 i en tilstand hvor avgassen er høyt inert og ved et høyt trykk for løfting av råolje i en oljebrønn.
Dieselmotoren tilveiebringer hele energien som er nødvendig for kompresjons- og avkjølingstrinnene som hydraulisk overføres til forskjellige elementer i anordningen.
Disse og andre trekk ved oppfinnelsen vil fremgå klarere fra den etterfølgende detaljerte beskrivelsen og til henvisning til de medfølgende tegninger, der: fig. 1 viser et strømningsdiagram av en inertgassfrem- stillingsprosess i henhold til oppfinnelsen; fig. 2 viser skjematisk oppsettet og et forenklet hydraulisk skjema som ikke viser kjølerne, separatorene, gassledningene, vannledningene og motortilbehøret; fig. 3 viser skjematisk gass-kjølevannskretsen og viser ikke kompressorer, separatorer, gass og hydraulikk-ledninger og motorkjøling; og fig. 4 viser et forenklet strømningsdiagram for en kunstig løfteprosess for petroleum som anvender avgass fra en dieselmotor fremstilt i henhold til fremgangsmåten ved oppfinnelsen. ,1 henhold til foreliggende oppfinnelse og slik det fremgår av strømningsdiagrammet i fig. 1 innbefatter fremgangsmåten for fremstilling av inertgass som anvendes for tilbakepulsering og kunstig løft i oljebrønner følgende trinn: a) tilførsel av atmosfærisk luft ved ca. 14,7 psi (ca. 1 atm) og 80"F (ca. 27°C) til en dieselmotor 1 gjennom et luftfilter 2 og en turbokompressor 3; b) utløp av avgass fra turbinen til turbokompressoren 3 til motoren 1 ved ca. 550°F (ca. 188°C), som først kjøles i en første kjøler 4 og deretter utsettes for en separasjon av vann og alle faste partikler i en første syklon 5; c) tilførsel av utløpet fra den første syklonen 5 med inertisert gass ved ca. 14,7 psi (ca. 1 atm) og 120°F (ca.
49° C) til en første kompressor 6 hvor utløpet fra første trinn i den første kompressoren 6 ved ca. 54,5 psi (ca. 3,8 atm) og 372°F (ca. 189°C) tilføres til en andre kjøler 7, fjernes og tilføres ved ca. 51 psi (ca. 3,5 atm) og 120°F (ca. 49°C) til det andre trinnet i den første kompressoren 6, som deretter fjernes og tilføres ved ca. 169 psi (ca. 13 atm) og 372°F (ca. 189°C) til en tredje kjøler 8 hvorfra den føres til en andre syklon 9;
d) tilførsel av utløpet fra den andre syklonen 9 med inertisert gass ved ca. 185 psi (ca- 12,8 atm) og 120°F
(ca. 49° C) til en andre kompressor 10 hvor utløpet fra første trinn i den andre kompressoren 10 (systemets tredje trinn) ved ca. 683 psi (ca. 47 atm) og 372°F (ca. 189°C) som føres inn i en fjerde kjøler 11, og videreføres ved ca. 676 psi (ca. 47 atm) og 120°F (ca. 49°C) til det andre trinnet (systemets fjerde trinn) til den andre kompressoren 10 som deretter føres ved ca. 2500 psi (ca. 172 atm) og 372"F ^ca. 189°C) til en femte kjøler 12; og
e) hvor avgassen ved ca. 2490 psi (ca- 171 atm) og 100°F (ca. 38°C) er tilgjengelig for tilbakepulsering i
oljebrønner.
Sammensetningen av den atmosfæriske luften som føres til dieselmotoren 1, som er velkjent for ekspertene, er ca. 79$ Ng og 21$ Og og sammensetningen av avgassen fra dieselmotoren 1 varierer som en funksjon av luft/brennstofforholdet (se tabell 1 under - Lichty, L.C. & Mac-Coull, N. : Internal Combustion Engines, i: Standard Handbook for Mechanical Engineers, syvende utgave, USA, McGraw-Hill Book Company, 1967, s. 9.146). Ved vanlig drift varierer luft/brennstoff-forholdet fra 11 (rik blanding) til 17 (mager blanding).
Som det fremgår av tabell 1 vil avgassen fra dieselmotoren 1 i volumprosent representere nesten 8,76 til ca. 12,00$ C02, ca. 0,15 til ca. 3,55$ 02 , ca. 9,14 til ca. 0,48$ CO, ca. 4,66 til ca. 0,25$ H2 , ca. 77,08 til ca. 83,51$ N2 og ca. 13,76 til ca. 12,54$ H20. Innen disse grensene er den maksimale konsentrasjonen av 02 i avgassen ca. 3,55$ og derfor godt under den nedre eksplosjonsgrensen for oksygen/- hydrokarbonblandinger (tabell 2 under - Bernard, L. & Von Elbe, G.: Bombustion, Flames and Explosions of Gases, tredje utgave, Orlando, Academic Press Inc., 1987, s. 709), som alltid er større enn ca. 10$ 02.
Den rammémonterte anordningen ifølge foreliggende oppfinnelse omfatter en anordning for fremstilling av høytrykksinert gass som innbefatter en dieselmotor 1 for utløp av avgass fra turbinen til turbokompressoren 3, avkjølingsorgan 4, 7, 8, 11 og 12 for reduksjon av avgassens temperatur, organer 5, 9 for separasjon av vann og eventuelle faste partikler fra avgassen og ^rganer 6, 10 for kompresjon av avgassen hvilken dieselmotor 1 tilfører hele energien som er nødvendig for kompresjon og avkjølingstrinnene som hydraulisk overføres til forskjellige elementer i systemet.
Som det fremgår av fig. 2, som viser oppsettet og det forenklede hydrauliske diagrammet til anordningen, danner dieselmotoren 1 den gassen som skal komprimeres og energien for å drive alle utstyrsenhetene som distribueres hydraulisk slik at to hovedhydrauliske maskiner 13, 14 driver gasskom-pressorene 6, 10 til prosessen og to ytterligere hydrauliske motorer 15, 16 driver viftene 17, 18 og kjølevannspumpene 19, 20 og hvor de hydrauliske pumpene 21, 22 som er koblet til dieselmotoren 1 også er vist.
Som det fremgår av fig. 3 som viser gasskjølekretsen blir gasskjølerne 4, 7, 8, 11 og 12 avkjølt av vann som leveres av pumpene 19, 20 i lukket krets og vannet avkjøles i radiatorene 23, 24 ved hjelp av vifter 17, 18, hvor pumpene 19, 20 og viftene 17, 18 drives av de hydrauliske motorene 15, 16.
I tillegg må det bemerkes at den totale beregnede vekten til hele anordningen tilsvarer ca. 15 tonn fordelt over 3 rammer 25, 26 og 27. Den største fordelen med det foreslåtte rammemonterte systemet og tilhørende prosess er at dieselmotoren tilveiebringer hele den nødvendige energien for kompresjon og kjøletrinnene som hydraulisk overføres til forskjellige elementer i systemet og det er vist i henhold til innledende beregninger at det foreslåtte systemet og prosessen kan produsere inert gass i strømningsmengder på 445 ft.<3>/min (ca. 756 m<3>/t) og 2500 psi (ca. 172 atm) trykk.
For ytterligere illustrasjoner viser fig. 4 et forenklet strømningsdiagram av gassløfteprosessen som anvender avgass fra en dieselsyklusmotor fremstilt ved prosessen og den rammemonterte anordningen i henhold til oppfinnelsen hvor avgass fra en dieselforbrenningsmotor 28 med lav oksygen-konsentrasjon?-komprimeres ved en vekselvirkende kompressor 29 som drives av dieselmotoren. I løpet av prosessen blir gassen avkjølt i varmevekslerne 30 og renset 1 separatorene 31. På ,grunn av det lave oksygeninnholdet, kan den komprimerte avgassen injiseres ved et punkt dypt nede i en oljebrønn ved hjelp av rørstrengen 32 som fremmer gassdannelse av fluidene over injeksjonspunktene. Denne gassdannelsen reduserer det hydrostatiske trykket som er tilstede i reservoarbergarten 33 slik at råolje vil strømme inn fra bergarten til brønnen og derfra til overflaten.

Claims (9)

  1. Fremgangsmåte for fremstilling av inert gass som anvendes for tilbakepulsering og kunstig løft i oljebrønner, karakterisert ved at den innbefatter følgende trinn: a) tilførsel av atmosfærisk luft til en dieselmotor (1) gjennom et luftfilter (2) og en turbokompressor (3); b) fjerne avgass fra turbinen til motorens (1) turbokompressor (3) som først avkjøles i en første kjøler (4) og deretter gjennomgår en separasjon av vann og eventuelle faste partikler i en første syklon (5); c) tilførsel av utløpet fra den første syklonen (5) med inert gass til et første trinn i en første kompressor (6) hvor utløpet fra første trinn i den første kompressoren (6) tilføres til en andre kjøler (7) og videre til andre trinn i den første kompressoren (6), som deretter føres til en tredje kjøler (8) hvorfra den føres til en andre syklon (9); d) tilførsel av utløpet fra den andre syklonen (9) med inert gass til en andre kompressor (10) hvor utløpet fra den andre kompressorens (10) første trinn føres til en fjerde kjøler (11), og videre til den andre kompressorens (10) andre trinn og deretter føres til en femte kjøler (12); og e) fjerne avgassen.
  2. 2. Fremgangsmåte for inertgassdannelse i henhold til krav 1,karakterisert ved at sammensetningen av avgassen fra dieselmotoren (1) varierer som en funksjon av luft/brennstøff-forholdet.
  3. 3.
    Fremgangsmåte for inertgassdannelse i henhold til krav 2, karakterisert ved at innen det regulære driftsområdet varierer luft/brennstoff-forholdet fra 11 (rik blanding) til 17 (mager blanding).
  4. 4.
    Fremgangsmåte for inertgassdannelse i henhold til krav 3, karakterisert ved at avgassen som kommer ut av dieselmotoren (1) inneholder i volumprosent 8,76 til 12,00$ C02, 0,15 til 3,55$ 02, 4,66 til 0,25$ H2, ca. 77,08 til 83,51$ N2 og 13,76 til 12,54$ H20.
  5. 5 .
    Fremgangsmåte for inertgassdannelse i henhold til krav 1, karakterisert ved at avgassen komprimeres til et arbeidstrykk på 2500 psi (ca. 172 atm) og deretter avkjøles til en arbeidstemperatur på ca. 38°C (100°F).
  6. 6.
    Rammemontert anordning for dannelse, ifølge krav 1, av høytrykk inert gass som anvendes for tilbakepulsering og kunstig løft i oljebrønner, karakterisert ved at den omfatter
    en dieselmotor (1);
    anordning for tilføring av atmosfærisk luft til dieselmotoren (1) gjennom et luftfilter (2) og en turbokompressor (3), anordninger for å fjerne avgass fra dieselmotoren (1) gjennom turbinen til turbokompressoren (3);
    en første kjøler (4) for kjøling av avgassen;
    en første syklon (5);
    anordninger for tilføring av avgassen fra turbinen i turbokompressoren (3) til den første kjøleren (4), for innledende kjøling av avgassen og for tilføring av nevnte kjølede avgass fra den første kjøler til den første syklonen (5);
    en andre kjøler (7);
    en første kompressor (6) med et første og andre trinn;
    anordninger for tilføring av avgassen fra den første syklonen (5) etter adskillelse av vann og faste partikler fra avgassen, til det første trinnet til kompressoren (6) og fra det første trinnet inn i den andre kjøleren (7) for ytterligere kjøling av avgassen;
    en tredje kjøler (8);
    anordninger for tilføring av avgassen fra den andre kjøleren (7) til det andre trinnet til den første kompressoren (6) for videre komprimering av den kjølede avgassen, og for tilføring av avgassen fra det andre trinnet til den første kompressoren (6) til den tredje kjøleren (8) for ytterligere kjøling av avgassen;
    en andre syklon (9);
    anordninger for tilføring av avgassen fra den tredje kjøleren (8) til den andre syklonen (9) nedstrøms hertil for ytterligere utskillelse av vann og faste partikler fra avgassen etter kjøling i den tredje kjøleren (8);
    en fjerde kjøler (11);
    en andre kompressor (10) med et første og andre trinn; anordninger for tilføring av avgassen fra den andre syklonen (9) til det første trinnet til den andre kompressoren (10) og for tilføring av avgassen fra det første trinnet til den andre kompressoren til det fjerde kjøleren (11);
    anordninger for å fjerne den ytterligere kjølede avgassen fra den fjerde kjøleren (11) og tilføre den ytterligere kjølede avgassen til det andre trinn til den andre kompressoren (10) for ytterligere trykksetting av gassen;
    en femte kjøler (12);
    anordninger for tilføring av den ytterligere trykksatte avgassen fra det andre trinn i den andre kompressoren (10) til den femte kjøler (12) nedstrøms hertil; og
    anordninger for utlevering av den ytterligere kjølede avgassen fra den femte kjøleren (12) i en tilstand hvor avgassen er høyt inert og ved et høyt trykk for løfting av råolje i en Oljebrønn.
  7. 7.
    Anordning ifølge krav 6, karakterisert ved ytterligere å omfatte en første, andre og tredje ramme (25,26, 27), hvor dieselmotoren (1) og et par hydrauliske pumper (21,22) er montert på den første rammen (25) og de hydrauliske pumpene (21,22) er koplet til dieselmotoren (1) for å bli drevet av dieselmotoren (1) og for å tilveiebringe hydrauliske strømmer til hhv. den andre og tredje rammen (26,27), en første og andre kompressor (6,10) og en første og andre hydraulisk motor (13,14) montert på hhv. den andre og tredje rammen (26,27) med den første og andre hydrauliske motoren (13,14) hhv. koplet til første og andre kompressor (6,10) og hhv. forbundet til de hydrauliske pumpene (21,22) på den første rammen (25), et par vifter (17,18) operativt forbundet til hhv. et par hjelpehydrauliske motorer (15,16) og et par kjølevannsradiatorer (23,24) montert på hhv. første og andre ramme (26,27), med viftene (17,18) montert hhv. i nærheten av radiatorene (23,24), og kjølerne (4,7,8,11,12) er montert på den andre og tredje rammen (26,27) og omfatter videre sirkulasjonsanordninger hhv. forbindende radiatorene (23,24) og kjølerne (4,7,8,11,12) for sirkulering av kjølevann.
  8. 8. Anordning ifølge krav 7, karakterisert ved at sirkulasjonsanordningene omfatter sirkulasjonsrør hhv. forbindende radiatorene (23,24) og kjølerne (4,7,8,11,12) og første og andre sirkulasjonspumper (19,20) forbundet til rørene og operativt forbundet til hhv. første og andre hjelpehydrauliske motorer (15,16).
  9. 9. Anordning ifølge et hvilket som helst av kravene 6 til 8,karakterisert ved at den første, andre og tredje kjøler (4,7,8) er montert på den andre rammen (23) og fjerde og femte kjøler (11,12) er montert på den tredje rammen (24).
NO19931244A 1992-04-01 1993-03-31 Fremgangsmåte og anordning for inertgassfremstilling NO312888B1 (no)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
BR929201152A BR9201152A (pt) 1992-04-01 1992-04-01 Processo e sistema transportavel para geracao de gas inerte

Publications (3)

Publication Number Publication Date
NO931244D0 NO931244D0 (no) 1993-03-31
NO931244L NO931244L (no) 1993-10-04
NO312888B1 true NO312888B1 (no) 2002-07-15

Family

ID=4053949

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
NO19931244A NO312888B1 (no) 1992-04-01 1993-03-31 Fremgangsmåte og anordning for inertgassfremstilling

Country Status (7)

Country Link
US (2) US5435975A (no)
BR (1) BR9201152A (no)
CA (1) CA2093096C (no)
GB (1) GB2265555B (no)
MX (1) MX9301854A (no)
NL (1) NL9300583A (no)
NO (1) NO312888B1 (no)

Families Citing this family (27)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19621881C2 (de) * 1996-05-31 1998-05-14 Druckluft Dannoehl Gmbh Verfahren und Vorrichtung zum Erzeugen von Inertgas
BE1010853A3 (nl) * 1997-01-15 1999-02-02 Atlas Copco Airpower Nv Compressor met minstens een compressortrap en een vochtafscheider.
EP0878627B1 (en) * 1997-05-16 2003-03-05 Atlas Copco Airpower N.V. Compressor with at least one compressor stage and a moisture separator
JP3643676B2 (ja) 1997-07-16 2005-04-27 三菱重工業株式会社 ボイラ排ガスの油田への圧入方法
US6808693B2 (en) * 2001-06-12 2004-10-26 Hydrotreat, Inc. Methods and apparatus for increasing and extending oil production from underground formations nearly depleted of natural gas drive
US6805806B2 (en) * 2001-06-12 2004-10-19 Hydrotreat, Inc. Method and apparatus for treatment of wastewater employing membrane bioreactors
US7243721B2 (en) * 2001-06-12 2007-07-17 Hydrotreat, Inc. Methods and apparatus for heating oil production reservoirs
US6662885B2 (en) * 2001-10-24 2003-12-16 Precision Drilling Technology Services Group, Inc. Method and apparatus for providing a stream of pressurized substantially inert gas
US7081153B2 (en) * 2003-12-02 2006-07-25 Honeywell International Inc. Gas generating system and method for inerting aircraft fuel tanks
US20060000357A1 (en) * 2004-03-23 2006-01-05 Keith Michael Method and system for producing inert gas from combustion by-products
US20060230935A1 (en) * 2004-03-23 2006-10-19 Keith Michael Method and system for producing inert gas from combustion by-products
CN101235709B (zh) * 2007-02-02 2012-05-23 中国石油化工股份有限公司 石油工程循环气体再生方法及其专用装置
US8015838B2 (en) * 2007-12-21 2011-09-13 Honeywell International Inc. On-board inert gas generation turbocompressor systems and methods
CN101624900A (zh) * 2008-07-08 2010-01-13 中国石油大学(北京) 气体循环钻井工艺***及其方法
US9441473B2 (en) 2013-06-12 2016-09-13 Exxonmobil Upstream Research Company On-site generation of a fracturing fluid stream and systems and methods utilizing the same
US20150267582A1 (en) * 2013-08-04 2015-09-24 Joseph Lawrence Schaffer Auxiliary Protective Cooling System for Liquid Cooled Diesel Emissions System Components
PT107312B (pt) * 2013-11-25 2022-05-10 Advanced Cyclone Systems S A Ciclone aglomerador de fluxo invertido e respectivo processo
US10670334B2 (en) * 2017-12-01 2020-06-02 Dilip Kumar De Highly cost effective technology for capture of industrial emissions without reagent for clean energy and clean environment applications
CN109555511B (zh) * 2018-11-21 2020-12-08 山东科技大学 一种基于脉冲射流技术及旋流分离机理下的油井除砂装置
US11702919B2 (en) 2019-09-20 2023-07-18 Yantai Jereh Petroleum Equipment & Technologies Co., Ltd. Adaptive mobile power generation system
CN113047916A (zh) 2021-01-11 2021-06-29 烟台杰瑞石油装备技术有限公司 可切换设备、井场及其控制方法、设备以及存储介质
CN110485982A (zh) 2019-09-20 2019-11-22 烟台杰瑞石油装备技术有限公司 一种涡轮压裂设备
US11519395B2 (en) 2019-09-20 2022-12-06 Yantai Jereh Petroleum Equipment & Technologies Co., Ltd. Turbine-driven fracturing system on semi-trailer
US11867409B2 (en) 2019-09-24 2024-01-09 Greentouch USA, Inc. Modular assembly for electric fireplace
US11619390B2 (en) 2019-09-24 2023-04-04 Greentouch USA, Inc. Modular assembly for electric fireplace
CN113756768A (zh) * 2021-09-03 2021-12-07 中石化石油机械股份有限公司三机分公司 烟气高压注气驱油一橇化油田设备
CN115282741A (zh) * 2022-07-19 2022-11-04 中煤科工集团沈阳研究院有限公司 一种整体撬装式膜分离制氮装置

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB1049876A (en) * 1962-07-23 1966-11-30 Robert Beauregard Black Dual phase combustion process and apparatus for the production of inert gases
US3389972A (en) * 1964-04-08 1968-06-25 John E. Pottharst Jr. Inert gas generator
US3579308A (en) * 1969-09-25 1971-05-18 Inert Gas Corp Apparatus for manufacturing high pressure inert gas
US3905773A (en) * 1972-12-26 1975-09-16 Production Operators Inc System for supplying inert gas
US4729879A (en) * 1979-06-07 1988-03-08 Black Robert B Production of nitrogen and carbon dioxide
US4546829A (en) * 1981-03-10 1985-10-15 Mason & Hanger-Silas Mason Co., Inc. Enhanced oil recovery process
GB2171984B (en) * 1985-03-04 1988-12-21 Boc Group Plc Separation of a gas mixture
DE4027600A1 (de) * 1990-08-31 1992-03-05 Linde Ag Verfahren zur gewinnung von stickstoff aus luft mittels membranzerlegung

Also Published As

Publication number Publication date
CA2093096C (en) 1998-11-03
US5435975A (en) 1995-07-25
MX9301854A (es) 1994-03-31
GB2265555B (en) 1995-11-15
GB2265555A (en) 1993-10-06
BR9201152A (pt) 1993-10-05
CA2093096A1 (en) 1993-10-02
US5607903A (en) 1997-03-04
NO931244D0 (no) 1993-03-31
NL9300583A (nl) 1993-11-01
NO931244L (no) 1993-10-04
GB9306560D0 (en) 1993-05-26

Similar Documents

Publication Publication Date Title
NO312888B1 (no) Fremgangsmåte og anordning for inertgassfremstilling
CN105625998B (zh) 一种海底天然气水合物稳定层逆向开采方法及其开采设备
RU2478074C2 (ru) Способ нагнетания диоксида углерода
US7051818B2 (en) Three in one combined power unit for nitrogen system, fluid system, and coiled tubing system
US5025860A (en) Method and apparatus of obtaining natural gas from a maritime deposit
RU2632080C2 (ru) Интенсификация с помощью природного газа
RU2578232C2 (ru) Устройства и способы добычи углеводородов
US8789593B2 (en) Enhancing water recovery in subterranean wells with a cryogenic pump
US20060124300A1 (en) Method for the circulation of gas when drilling or working a well
EA030629B1 (ru) Система для гидравлического разрыва подземного пласта
US20070062704A1 (en) Method and system for enhancing hydrocarbon production from a hydrocarbon well
US20060278359A1 (en) Method and system for producing inert gas from combustion by-products
CN101036020A (zh) 船舶
KR102548463B1 (ko) 해양 설비, 부유식 원유 생산 설비 및 액화천연가스 생성 방법
CN101506466A (zh) 用于从海底下的储层生产石油和较重气体组分的***、船和方法
OA12459A (en) Passive low pressure flash gas compression system.
US7296399B2 (en) Method to generate inert gas from exhaust gas on-site
CN102803651A (zh) 生产液态烃组分流和组合的气态烃组分流的方法及其设备
WO2021225448A1 (en) Capturing and storing co2 generated by offshore hydrocarbon production facilities
US7430858B2 (en) System to generate inert gas from exhaust gas
NO313060B1 (no) Fremgangsmate og sjobasert anlegg for behandling og handtering av hydrokarboner
WO2007116242A1 (en) Zero emission device
US11697983B2 (en) Producing hydrocarbons with carbon dioxide and water injection through stacked lateral dual injection
US20040074637A1 (en) Method for providing a stream of pressurized substantially inert gas
US3291069A (en) Controlled pvt oil production

Legal Events

Date Code Title Description
MM1K Lapsed by not paying the annual fees

Free format text: LAPSED IN SEPTEMBER 2003