NO20092684A1 - Undervannskjoler - Google Patents
Undervannskjoler Download PDFInfo
- Publication number
- NO20092684A1 NO20092684A1 NO20092684A NO20092684A NO20092684A1 NO 20092684 A1 NO20092684 A1 NO 20092684A1 NO 20092684 A NO20092684 A NO 20092684A NO 20092684 A NO20092684 A NO 20092684A NO 20092684 A1 NO20092684 A1 NO 20092684A1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- cooling unit
- pipes
- unit according
- subsea
- cooling
- Prior art date
Links
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 89
- 238000004891 communication Methods 0.000 claims description 5
- 230000008878 coupling Effects 0.000 claims description 5
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 claims description 5
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 claims description 5
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims description 4
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 4
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 3
- 230000000712 assembly Effects 0.000 claims description 2
- 238000000429 assembly Methods 0.000 claims description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 6
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 3
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 3
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 239000013535 sea water Substances 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000004210 cathodic protection Methods 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B36/00—Heating, cooling or insulating arrangements for boreholes or wells, e.g. for use in permafrost zones
- E21B36/001—Cooling arrangements
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B41/00—Equipment or details not covered by groups E21B15/00 - E21B40/00
- E21B41/0007—Equipment or details not covered by groups E21B15/00 - E21B40/00 for underwater installations
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B43/00—Methods or apparatus for obtaining oil, gas, water, soluble or meltable materials or a slurry of minerals from wells
- E21B43/01—Methods or apparatus for obtaining oil, gas, water, soluble or meltable materials or a slurry of minerals from wells specially adapted for obtaining from underwater installations
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D1/00—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators
- F28D1/02—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid
- F28D1/0206—Heat exchangers immersed in a large body of liquid
- F28D1/022—Heat exchangers immersed in a large body of liquid for immersion in a natural body of water, e.g. marine radiators
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D1/00—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators
- F28D1/02—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid
- F28D1/04—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits
- F28D1/047—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits the conduits being bent, e.g. in a serpentine or zig-zag
- F28D1/0477—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits the conduits being bent, e.g. in a serpentine or zig-zag the conduits being bent in a serpentine or zig-zag
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Geology (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Ocean & Marine Engineering (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
- Transformer Cooling (AREA)
- Structure Of Emergency Protection For Nuclear Reactors (AREA)
Abstract
Den foreliggende oppfinnelse angår en undersjøisk kjølingsenhet omfattende et første samlerør, et andre samlerør som har sin lengdeakse hovedsakelig parallelt med og i en avstand fra det første samlerøret, og anordnet mellom det første og det andre samlerøret, i det minste ett sett med kjølecoiler; hvor det i det minste ene settet er formet slik at coilene i det ene settet er anordnet i ett plan.
Description
Den foreliggende oppfinnelse angår en undersjøisk kjølingsenhet. Kjølere er selvsagt generelt vel kjente innen forskjellige tekniske områder, f.eks. som radiatorer i biler eller kjøleskapsystemer. Et eksempel av en representativ kjøler er vist i GB 2 145 806, hvilken viser en stabling av serpentincoiler benyttet i en kjøler for kjøleskap. Et annet eksempel av et kjølesystem er beskrevet i WO 2009/046566, hvilken viser en kjølingsenhet som er sammenstilt av flere svinger og rette stykker av rustfritt stål. Det er også kjent undersjøiske kjølere, et eksempel er WO2008/004885, hvilken beskriver en lettvekts undervannskjølingssammenstilling.
Det er vel kjent at kompressorenes funksjon er delvis avhengig av temperaturen av mediet som skal komprimeres, og det er også vist at kjøling av mediet øker effektiviteten av kompressoren. I et undersjøisk miljø er det spesielt viktig, siden dette ligger fjernt unna og er vanskelig tilgjengelig, hvilket gjør at man, for en undersjøisk installasjon har spesielt behov for effektiv kjøling siden dette medfører innsparinger i kompressoren. I tillegg til dette så har man at fjerntliggenheten danner sine egne utfordringer i forhold til stabilitet og feilfri kjøring. Imidlertid, kjøling av hydrokarbonstrømmer kan danne andre problemer, siden det normalt er vann som en bestanddel i brønnstrømmen, og kjølingen muliggjør at vannet separeres ut som fritt vann, hvor dette kan føre til hydratformasjoner. Det er derfor viktig at en undersjøisk kjølingsenhet er vel tilpasset til den spesielle bruken av mengden og sammensetningen av mediet som skal kjøles.
Det er derfor et behov for en kjøler som enkelt kan sammenstilles og tilpasses for den spesifikke undersjøiske bruken, for å oppnå den nødvendige kjølingen.
En kjøleenhet som definert i de vedføyde krav tilveiebringer en løsning på dette behovet.
I henhold til oppfinnelsen er det tilveiebrakt en undersjøisk kjølingsenhet omfattende et første samlerør, et andre samlerør som har sin lengdeakse hovedsakelig parallelt med, og i en avstand fra det første samlerøret, og anordnet mellom det første og andre samlerøret, i det minste ett sett med kjølecoils; hvor det i det minste ene settet er formet slik at coilene er anordnet i ett plan. Det første samlerøret er tilpasset for kommunikasjon med i det minste én hydrokarbonbrønn, og danner et felles innløp før den undersjøiske kjølingsenheten. Det andre samlerøret er tilpasset for kommunikasjon med en strømningslinje, og danner et felles utløp for den undersjøiske kjølingsenheten. Hvert sett av kjølecoils er individuelt forbundet til begge samlerørene.
Disse samlerørene er som sagt tilpasset til å forbindes til undersjøisk prosessutstyr, og danner et innløp og utløp for den undersjøiske kjølingsenheten. Kjølingsenheten kan benyttes for å kjøle et medium med f.eks. sjøvann. Mediet som skal kjøles kan derved føres gjennom samlerørene og coilene, slik at det kjøles med sjøvann på utsiden av rørene.
Lengden av strømningsveien i et sett av kjølecoiler kan enkelt tilpasses. Antallet av sett av kjølecoiler kan også enkelt tilpasses. Dette gir en kjøleenhet som enkelt kan tilpasses for den spesifikke bruken, og den ønskede kjøleeffekten som er nødvendig ved det spesielle stedet. Ved å ha coilene forløpene i ett plan, kan flere sett enkelt stables ved siden av hverandre. Ved det kan man enkelt tilpasse kjøleeffekten ved å tilføre eller redusere antallet sett anordnet mellom og i direkte kommunikasjon med begge samlerørene, og man kan samtidig mulig også justere lengden av samlerørene for å tilpasse dem det nødvendige antallet av sett med kjølecoiler. Kjøleeffekten av kjøleenheten kan mulig også endres under livstiden for kjøleenheten, ved å ha samlerørene konfigurert slik at de kan motta ytterligere sett av kjølecoiler under livet av kjøleenheten.
I henhold til et annet aspekt har samlerørene lengdeakser som er anordnet hovedsakelig parallelt, og et plan hvori coilene av ett sett er anordnet, kan være anordnet transvers til lengdeaksen av samlerørene. Om lengdeaksen av ett samlerør danner en X-akse i et koordinatsystem, er lengdeaksen av de to samlerørene anordnet i et plan med både X- og Y-aksen, og en Z-akse transvers til dette X/Y-planet, slik at man danner et koordinatsystem. Planet av kjølecoilene kan dermed være anordnet parallelt med Z-aksen og Y-aksen, og transvers til X-aksen. Alternativt kan planet av kjølecoilene være anordnet med en vinkling i forhold til X- og Y-aksen, og parallelt til Z-aksen. Alternativt kan planet til kjølecoilene være anordnet vinklet i forhold til Z-aksen og X-aksen, og parallelt til Y-aksen. Alternativt kan kjølecoilene være anordnet vinklet i forhold til alle tre aksene.
I henhold til et annet aspekt kan kjøleenheten omfatte flere sett forbundet til samlerørene, hvor settene kan være anordnet med deres hovedplan for coilene i parallell.
Rørene som benyttes for kjølecoilene har en nominell diameter D. Terminologien "nominell diameter" er velkjent for de som er fagpersoner innen området, og et eksempel på en slik nominell diameter er gitt i ANSI B.36.19-standarden. I henhold til et annet aspekt kan rørene som danner coilene av ett sett ha en nominell diameter D, hvor D kan være fra 1-2 inches (2,54 cm til 5,08 cm), fortrinnsvis 1,5 inches (3,81 cm).
I henhold til et ytterligere aspekt av oppfinnelsen kan det i det minste ene settet med kjølecoiler danne en serpentinkonfigurasjon, og kan omfatte i det minste tre rette rør, og i det minste to 180 graders svinger, hvor de rette rørene og svingene er anordnet slik at de danner en kontinuerlig coil, som danner en innvendig strømningsvei og to forbindelsesenheter, én ved hver ende av strømningsveien for forbindelse av settet med kjølecoiler med samlerørene. De rette rørene og svingene er fortrinnsvis prefabrikkerte standard enheter. Sammensetningen av de rette rørene og svingene vil deretter forme en serpentin strømningsvei. Ved å sammenstille et antall av disse, kan man tilpasse settet med kjølecoiler til den lengde som er nødvendig for den spesifikke bruken, hvilket gir en stor fleksibilitet i forhold til kjøleenheten. Standardiseringen av elementene som danner kjøleenheten gjør den også kostnadseffektiv og enkel tilpassbar.
I et ytterligere aspekt kan settet være formet med rørdiameter D, svingene med en radius R, og en avstand S mellom hvert av de rette rørene, som har en lengde L, hvor R kan være mellom 3,ID og 1,9D.
I et ytterligere aspekt kan settet være formet med rør med diameter D, svingene med en radius R, og en avstand S mellom hvert av de rette rørene som har en lengde L, hvor S kan være mellom 3,OD og 4,OD.
I et ytterligere aspekt kan settet være formet med rør med diameter D, svingene med en radius R, og en avstand S mellom hvert av de rette rørene som har en lengde L, hvor L fordelaktig er mellom 20D og 35D, fortrinnsvis 30D.
I henhold til et ytterligere aspekt kan kjøleenheten omfatte flere sett, hvor avstanden mellom de rette rørene i naboliggende sett kan være mellom 3,OD og 4,OD, hvor D er diameteren til rørene.
Det kan også være en kjølingsenhet som har noen eller alle av de ovenfor nevnte aspekter.
Den foreliggende oppfinnelse angår også en fremgangsmåte for fremstilling av en undersjøisk kjøler, omfattende trinnene å tilveiebringe et antall av identiske rette rør og svinger, sammenstille de rette rørene og svingene i en serpentinkonfigurasjon, og danne dem i ett plan, og forbinde en kobling ved hver ende av sammenstillingen, forberede andre identiske sammenstillinger, og forbinde hver sammenstilling til første og andre samlerør, resulterende i en modulær kjøleenhet. I henhold til ett aspekt kan rørene sveises sammen. I henhold til et annet aspekt av oppfinnelsen er sammenstillingen dannet med i det minste tre rette rør, og i det minste to 180 graders svinger.
Oppfinnelsen vil nå forklares med ikke-begrensende eksempler med referanse til de vedføyde tegningene, hvor:
Fig. 1 viser en standard gasskompresjonslayout,
Fig. 2 viser ett sett av kjølecoiler,
Fig. 2b viser en detalj av fig. 2,
Fig. 3 er en sideskisse av en kjølingsenhet i henhold til oppfinnelsen,
Fig. 4 er en elevert skisse av enheten på fig. 3,
Fig. 5a-5d er prinsipielle skisser av orienteringen av kjølecoilene relativt i forhold til samlerørene,
Fig. 6a-6c og fig. 7 er forskjellige utførelser av sett med kjølecoiler.
Det er først referert til fig. 1, som viser en standard undersjøisk gasskompresjonslayout. En strømningslinje 10 som fører brønnhydrokarbonene fra én eller flere brønner (ikke vist) passerer gjennom kjøleren 12 inn i en skrubber 14. I skrubberen separeres væsker (dvs. vann og olje) ut fra gassen og væsken passerer gjennom linjen 16, og er trykksatt ved en pumpe 18. Gassen passerer gjennom linjen 20 til en gasskompressor 22. Gass og væske er igjen samlet inn i en eksport strømningslinje 24 til en mottakende fasilitet, hvilken kan befinne seg topside på en plattform eller på land. En anti-surge sløyfe 26 er anvendt for å resirkulere gass tilbake inn i separatoren. I anti-surge sløyfen er det tilveiebrakt en spesiell ventil (en anti-surge ventil) 28, og en andre kjøler 30. Den andre kjøleren er anordnet for å kjøle ned gass som har blitt oppvarmet når den har vært gjennom kompressoren.
Kjøleren som vist på fig. 3 omfatter et antall av identiske standardmoduler eller sagt med andre ord, et sett av kjølecoiler 400 som vil bli sammenstilt som vist, slik at de danner en kjølesammenstilling. En kjølemodul eller sett 400 er vist på fig. 2. Kjølemodulen er i form av en coil som omfatter et antall av rette rør 40, forbundet med alternerende 180 graders svinger 42 og 44. Rørene 40 og svingene 42, 44 ligger alle innenfor det samme planet i den viste utførelsen. Ved hver ende av strømningsveien som er dannet av de rette rørene 40 og svingene 42, 44, er det forbundet koblingsenheter 46, 48 for fluidkobling med et samlerør 50, 52 (fig. 3). Rørene 40, svingene 42, 44 og koblingene 46, 48 danner en innvendig strømningsvei gjennom settet eller kjølemodulen 400.
Fluid fra strømningslinjen 10 forløper inn i samlerøret 48 og strømmer gjennom rør 40 til det andre samlerør 46. Samlerørene er benyttet for å distribuere fluid jevnt mellom hver modul. Det modulare designet muliggjør en sammenstilling av et antall av identiske moduler i henhold til strømnings- og kjølingskravene. Som man ser på fig. 3, er hver kjølemodul sammenstilt med samlerørene for å danne kj øl i n gssammenstillingen.
Kjølemodulene har rør anordnet i et plan, hvor både de rette rørene og svingene alle har akser som faller innenfor det samme planet. Dette gjør det enkelt å stable modulene i parallell som vist på fig. 3. Dette resulterer i effektiv stabling med maksimal kjøleeffekt.
Rørene har en diameter D, fortrinnsvis mellom 1 og 2 inches (2,5-5 cm). I en foretrukket utførelse har rørene en nominell diameter på 1,5 inch tabell 40 (ANSI B36,19) hvilke vil gi dem en ytre diameter på 48,3 mm. Lengden av hver rette seksjon er L, som f.eks. kan være 1 meter. Svingene har en radius R. Avstanden mellom de rette rørene som målt fra aksen, er S.
Vi har funnet at man mest effektivt kan oppnå kjøling når R er mindre enn 3,ID, men større enn 1,9D, og S er mindre enn 4,0D, men større enn 3,0D. Avstanden mellom hver modul (som målt mellom planene) kan fortrinnsvis være den samme avstanden S.
På fig. 5a-5d er det vist forskjellige konfigurasjoner av orienteringen av settene av kjølecoiler eller moduler i forhold til samlerørene. På fig. 5a er et plan av settene av kjølecoiler, som indikert med P1-P4, anordnet transverst til en lengdeakse Mx av samlerøret. Denne lengdeaksen av samlerøret Mx, danner en X-akse i et imaginært koordinatsystem. Samlerørene har begge en lengdeakse hvilken vil være i det imaginære XY-planet, og en Z-akse vil være transvers til dette XY-planet. Planet av kjølecoilene på fig. 5a er derfor parallelt til både Z-aksen og Y-aksen. På fig. 5b er planet av kjølecoilene reorientert sammenlignet med fig. 5a. Planene P1-P3 av kjølecoilene er parallelt til Z-aksen, men danner en vinkel i forhold til både X- og Y-aksene. Planet er derved vinklet i én retning. På fig. 5c er planene P1-P3 igjen reorientert, for å være vinklet i én retning, med dreid i sammenligning med fig. 5b. På fig. 5c er planene parallelle med Y-aksen, og vinklet i forhold til X-aksen og Z-aksen. På fig. 5d er det vist ennå en ytterligere konfigurasjon hvor planene P1-P2 er gitt både en vinkling som vist på fig. 5b og 5c, og derved også vinklet i forhold til alle tre aksene.
På fig. 6a-6b er det vist forskjellig utførelse av kjølecoilsett. På fig. 6a er settet dannet med ni svinger og ti rette rør. På fig. 6b er det tjue rette rør, og på fig. 6c er det trettifire rette rør. På fig. 7 er det vist en utførelse med et kjølesett, hvor lengden av de tjueåtte rette rørene er lengre enn i utførelsene vist på fig. 6. Det er bare vist kjølesett med et partall av rette rør, men det kan også være et oddetall om samlerørene er anordnet forflyttet og ikke på én side av kjølecoilsettene. Dette viser at kjølecoilsettene kan tilpasses til den spesifikke bruken, ved å tilpasse lengden av kjølecoilene. Når det er sagt at kjølecoilsettene omfatter svinger og rette rør, så kan en enhet for sammenstilling av et kjølecoilsett i henhold til oppfinnelsen også alternativt til å være en enhet i form av en sving, og i tillegg en annen enhet i form av et rett rør, være en enhet omfattende en sving og i det minste en del av et rett rør. En mulig utførelse av denne løsningen er å ha alle enhetene like, hvor hver enhet er formet av en sving og et rett rør, eller hvor hver enhet er formet av en sving og deler av to rette rør. En slik konfigurasjon vil mulig føre til et mindre antall forbindelsespunkter sammenlignet med systemet som sammenstilles fra separate svinger og rette rør, som forklart tidligere. Dette vil igjen f.eks. bety at man trenger mindre sveising for å sammenstille kjølingsenheten.
Designet tilbyr et antall av fordeler som man ikke kan se i tidligere kjent teknikkdesign. For det første kan antallet av svinger og rette enheter tilpasses til det rommet som er tilgjengelig, f.eks. høyden. For det andre kan modulene stables sammen i en ramme for å gi en kompakt design. Den endelige størrelsen vil bli bestemt ved strømningsraten og kjølingseffekten. Designet resulterer også i en enklere og mer effektiv måte for å produsere og sammenstille, og muliggjøre en optisk katodisk produksjonsanordning som et element som danner subseakjøleren som standard enhetselementer, hvor katodebeskyttelsen også kan standardiseres. En spesiell fordel med oppfinnelsen er at siden alle deler (hjørner og rette deler) er standardisert, kan delene produseres i store mengder, og deretter sammenstilles, dvs. sveises sammen i den konfigurasjonen som er mest passende for de fysiske karakteristika av brønnstrømmene og den ønskede kjøleeffekten. Dette gir et sluttresultat som er mer effektivt og derfor billigere å produsere i forhold til en kjøler.
Oppfinnelsen er nå forklart med én utførelse. En fagperson vil forstå at det kan gjøres endringer og modifikasjoner til den beskrevne utførelsen, som er innenfor rammen av oppfinnelsen som definert i de vedføyde krav.
Claims (13)
1. Undersjøisk kjølingsenhet omfattende et første samlerør tilpasset for kommunikasjon med i det minste én hydrokarbonbrønn, og som danner et felles innløp, et andre samlerør tilpasset for kommunikasjon med en strømningslinje som danner et felles utløp, som har sin lengdeakse hovedsakelig parallell med og i en avstand fra det første samlerøret, og anordnet mellom det første og andre samlerøret, i det minste ett sett av kjølecoiler; hvor det i det minste ene sett er formet slik at coilene i det ene sett er anordnet i ett plan, og hvert sett er individuelt forbundet til samlerørene.
2. Undersjøisk kjølingsenhet i henhold til krav 1,
karakterisert vedat planet av coilene i det i det minste ene settet, er anordnet transverst til lengdeaksen av samlerørene.
3. Undersjøisk kjølingsenhet i henhold til et av de foregående krav,karakterisert vedat den omfatter flere coilsett anordnet med planet av coilsettene hovedsakelig parallelt.
4. Undersjøisk kjølingsenhet i henhold til et av de foregående krav,karakterisert vedat et sett med kjølecoiler, omfatter i det minste tre rette rør og i det minste to 180 graders svinger, og to koblinger, for forbindelse av settet til samlerørene.
5. Undersjøisk kjølingsenhet i henhold til krav 4,
karakterisert vedat rørene har en diameter D, de rette rørene har en lengde L, og svingene har en radius R.
6. Undersjøisk kjølingsenhet i henhold til krav 5,
karakterisert vedat D er i området 1-2 inches (2,54 cm til 5,08 cm), fortrinnsvis 1,5 inches (3,81 cm).
7. Undersjøisk kjølingsenhet i henhold til krav 5 eller 6,
karakterisert vedat R er mellom 3, ID og 1,9D.
8. Undersjøisk kjølingsenhet i henhold til et av kravene 5-7,karakterisert vedatLer mellom 20D og 35D, fortrinnsvis 30D.
9. Undersjøisk kjølingsenhet i henhold til et av kravene 5-8,karakterisert vedat de rette rørene er lokalisert med en avstand S mellom hverandre,
karakterisert vedatSer mellom 3,0D og 4,0D.
10. Undersjøisk kjølingsenhet i henhold til et av kravene 5-9,karakterisert vedat den omfatter flere sett,
karakterisert vedat avstanden mellom planene som danner nabosett er mellom 3,0D og 4,0D.
11. Fremgangsmåte for å fremstille en undersjøisk kjøler, omfattende trinnene å tilveiebringe et antall av identiske rette rør og svinger, sammenstille de rette rørene og svingene i en serpentinkonfigurasjon som er dannet i ett plan, og forbinde en kobling ved hver ende av sammenstillingen, tilveiebringe andre identiske sammenstillinger og forbinde hver sammenstilling til første og andre samlerør, som resulterer i en modulær kjølingsenhet.
12. Fremgangsmåte i henhold til krav 11,
karakterisert vedat rørene er sveiset til hverandre.
13. Fremgangsmåte i henhold til krav 11 eller 12,
karakterisert vedat sammenstillingen er dannet med i det minste tre rette rør, og i det minste to 180 graders svinger.
Priority Applications (11)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NO20092684A NO333597B1 (no) | 2009-07-15 | 2009-07-15 | Undervannskjoler |
BR112012001000-0A BR112012001000B1 (pt) | 2009-07-15 | 2010-06-30 | Unidade de refrigeração submarina |
US13/384,144 US9702223B2 (en) | 2009-07-15 | 2010-06-30 | Subsea cooler |
ES10730573.2T ES2441409T3 (es) | 2009-07-15 | 2010-06-30 | Enfriador submarino |
PCT/NO2010/000252 WO2011008101A2 (en) | 2009-07-15 | 2010-06-30 | Subsea cooler |
RU2012102821/03A RU2012102821A (ru) | 2009-07-15 | 2010-06-30 | Подводное охлаждающее устройство |
RU2015127476A RU2015127476A (ru) | 2009-07-15 | 2010-06-30 | Подводный охлаждающий блок |
EP10730573.2A EP2454447B1 (en) | 2009-07-15 | 2010-06-30 | Subsea cooler |
AU2010271590A AU2010271590B2 (en) | 2009-07-15 | 2010-06-30 | Subsea cooler |
DK10730573.2T DK2454447T3 (da) | 2009-07-15 | 2010-06-30 | Undervandskøler |
RU2015127478A RU2015127478A (ru) | 2009-07-15 | 2015-07-09 | Подводный охлаждающий блок |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NO20092684A NO333597B1 (no) | 2009-07-15 | 2009-07-15 | Undervannskjoler |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO20092684A1 true NO20092684A1 (no) | 2011-01-17 |
NO333597B1 NO333597B1 (no) | 2013-07-15 |
Family
ID=43450013
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO20092684A NO333597B1 (no) | 2009-07-15 | 2009-07-15 | Undervannskjoler |
Country Status (9)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US9702223B2 (no) |
EP (1) | EP2454447B1 (no) |
AU (1) | AU2010271590B2 (no) |
BR (1) | BR112012001000B1 (no) |
DK (1) | DK2454447T3 (no) |
ES (1) | ES2441409T3 (no) |
NO (1) | NO333597B1 (no) |
RU (3) | RU2015127476A (no) |
WO (1) | WO2011008101A2 (no) |
Families Citing this family (17)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US8978769B2 (en) * | 2011-05-12 | 2015-03-17 | Richard John Moore | Offshore hydrocarbon cooling system |
NO335450B1 (no) * | 2011-06-30 | 2014-12-15 | Aker Subsea As | Havbunns kompresjonsanordning |
BR112013032863B1 (pt) | 2011-07-01 | 2020-12-15 | Equinor Energy As | Sistema de distribuição de fase múltipla, trocador de calor submarino e um método de controle de temperatura para hidrocarbonetos |
GB2493749B (en) | 2011-08-17 | 2016-04-13 | Statoil Petroleum As | Improvements relating to subsea compression |
WO2013131574A1 (en) * | 2012-03-08 | 2013-09-12 | Statoil Petroleum As | Subsea processing |
WO2013138492A1 (en) * | 2012-03-13 | 2013-09-19 | Blissfield Manufacturing Company | Nested heat exchanger |
NO342628B1 (no) * | 2012-05-24 | 2018-06-25 | Fmc Kongsberg Subsea As | Aktiv styring av undervannskjølere |
NO338506B1 (no) | 2014-04-30 | 2016-08-29 | Fmc Kongsberg Subsea As | Undervannskjøler |
US20160003558A1 (en) * | 2014-07-03 | 2016-01-07 | General Electric Company | Fluid processing system, heat exchange sub-system, and an associated method thereof |
US10578128B2 (en) * | 2014-09-18 | 2020-03-03 | General Electric Company | Fluid processing system |
US20160102262A1 (en) * | 2014-10-09 | 2016-04-14 | Subcool Technologies Pty Ltd. | System and method for subsea cooling a wellhead gas to produce a single phase dew-pointed gas |
US20160341481A1 (en) * | 2015-05-19 | 2016-11-24 | General Electric Company | Submersible heat exchanger and methods of operating and assembling same |
US10233738B2 (en) | 2015-08-06 | 2019-03-19 | Subcool Technologies Pty Ltd. | System and method for processing natural gas produced from a subsea well |
US9897386B2 (en) * | 2015-08-10 | 2018-02-20 | Indmar Products Company Inc. | Marine engine heat exchanger |
EP3389088A1 (en) | 2017-04-12 | 2018-10-17 | ABB Schweiz AG | Heat exchanging arrangement and subsea electronic system |
JP7309569B2 (ja) * | 2019-11-01 | 2023-07-18 | 株式会社タクマ | 熱交換器 |
RU2728094C1 (ru) * | 2020-02-05 | 2020-07-28 | Общество с ограниченной ответственностью "Газпром 335" | Способ регулирования интенсивности подводного охлаждения и устройство для регулирования интенсивности подводного охлаждения |
Family Cites Families (44)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2138777A (en) * | 1935-03-04 | 1938-11-29 | Williams Oil O Matic Heating | Refrigeration |
US2994724A (en) * | 1958-08-14 | 1961-08-01 | Exxon Research Engineering Co | Cyclodiene dimer vapor phase cracking method and furnace |
US3750248A (en) | 1968-06-14 | 1973-08-07 | Emhart Corp | Method for making evaporator or condenser construction |
US3581475A (en) * | 1969-04-04 | 1971-06-01 | Sauder Tank Co Inc | Variable heat-exchange system |
US4290417A (en) * | 1979-07-18 | 1981-09-22 | Walter Todd Peters | Solar heat system using gravitational circulation of heated transfer medium |
US4499055A (en) * | 1981-09-14 | 1985-02-12 | Exxon Research & Engineering Co. | Furnace having bent/single-pass tubes |
US4551181A (en) * | 1983-09-01 | 1985-11-05 | Uop Inc. | Corrosion prevention and cleaning of air-cooled heat exchangers |
DE3331765C2 (de) | 1983-09-02 | 1986-10-23 | Bosch-Siemens Hausgeräte GmbH, 8000 München | Verfahren zum Herstellen von Wärmetauschern, insbesondere für Haushalt-Gefriergeräte |
US4573911A (en) | 1984-04-30 | 1986-03-04 | Mobil Oil Corporation | Heater treater economizer system |
US4814044A (en) * | 1985-07-05 | 1989-03-21 | Hitt Franz A | System for treating heavy hydrocarbon-water mixture |
US4901791A (en) * | 1988-07-25 | 1990-02-20 | General Motors Corporation | Condenser having plural unequal flow paths |
US4914255A (en) * | 1988-12-15 | 1990-04-03 | Mobil Oil Corp. | Heat transfer using fluidized particles |
SU1721426A1 (ru) | 1989-08-16 | 1992-03-23 | Центральный научно-исследовательский институт машиностроения | Теплообменник |
RU1774148C (ru) | 1990-04-09 | 1992-11-07 | Омское научно-производственное объединение микрокриогенной техники "Микрокриогенмаш" | Теплообменник |
FR2673275B1 (fr) * | 1991-02-26 | 1994-01-07 | Valeo Thermique Moteur | Dispositif de raccordement d'un echangeur de chaleur, du type a serpentin, a une tubulure de circulation de fluide. |
US5179845A (en) * | 1991-06-19 | 1993-01-19 | Sanden Corporation | Heat exchanger |
US5368097A (en) * | 1992-10-27 | 1994-11-29 | Sanden Corporation | Heat exchanger |
US6142215A (en) * | 1998-08-14 | 2000-11-07 | Edg, Incorporated | Passive, thermocycling column heat-exchanger system |
AU4090600A (en) * | 1999-06-30 | 2001-01-04 | Rohm And Haas Company | High performance heat exchangers |
DE10049256A1 (de) * | 2000-10-05 | 2002-04-11 | Behr Gmbh & Co | Serpentinen-Wärmeübertrager |
US6591627B1 (en) * | 2002-05-22 | 2003-07-15 | Whirlpool Corporation | Flush mount wet loop for use with condenser coils |
US7320178B2 (en) * | 2003-06-20 | 2008-01-22 | Imi Cornelius Inc. | Standoff for cold plate and cold plate made with the standoff |
SE526291C2 (sv) * | 2003-08-08 | 2005-08-16 | Ivt Ind Ab | Kollektor för anslutning till en värmepump |
US7384539B2 (en) * | 2004-07-28 | 2008-06-10 | Conocophillips Company | Optimized preheating of hydrogen/hydrocarbon feed streams |
CA2575208A1 (en) * | 2004-07-29 | 2006-02-02 | Twister B.V. | Heat exchanger vessel with means for recirculating cleaning particles |
US20060048929A1 (en) * | 2004-09-09 | 2006-03-09 | Aaron David A | Header and coil connections for a heat exchanger |
JP2006294678A (ja) * | 2005-04-06 | 2006-10-26 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 放熱器及びそれを備えた冷却装置 |
US7779898B2 (en) * | 2006-04-14 | 2010-08-24 | Baltimore Aircoil Company, Inc. | Heat transfer tube assembly with serpentine circuits |
NO326076B1 (no) * | 2006-07-07 | 2008-09-15 | Shell Int Research | Undersjoisk kjoleaggregat |
NO20063166L (no) * | 2006-07-07 | 2008-01-08 | Norsk Hydro Produksjon As | Arrangement for varmeveksler |
NO330761B1 (no) * | 2007-06-01 | 2011-07-04 | Fmc Kongsberg Subsea As | Undersjoisk kjoleenhet og fremgangsmate for undersjoisk kjoling |
KR20100032919A (ko) * | 2007-07-12 | 2010-03-26 | 쉘 인터내셔날 리써취 마트샤피지 비.브이. | 탄화수소 스트림의 냉각 방법 및 장치 |
WO2009046566A1 (fr) | 2007-10-08 | 2009-04-16 | Weidong Chen | Serpentin échangeur thermique en feuille en alliage en acier inoxydable et procédé de fabrication associé |
WO2010110676A2 (en) * | 2009-03-27 | 2010-09-30 | Framo Engineering As | Subsea cooler and method for cleaning the subsea cooler |
US20140020876A1 (en) * | 2009-03-27 | 2014-01-23 | Framo Engineering As | Cross Reference to Related Applications |
US8851170B2 (en) * | 2009-04-10 | 2014-10-07 | Shell Oil Company | Heater assisted fluid treatment of a subsurface formation |
EP2627941A1 (en) * | 2010-10-12 | 2013-08-21 | Seaone AG | Methods for storage and transportation of natural gas in liquid solvents |
US20120255706A1 (en) * | 2011-04-05 | 2012-10-11 | Saied Tadayon | Heat Exchange Using Underground Water System |
US8978769B2 (en) * | 2011-05-12 | 2015-03-17 | Richard John Moore | Offshore hydrocarbon cooling system |
WO2013004277A1 (en) * | 2011-07-01 | 2013-01-10 | Statoil Petroleum As | Subsea heat exchanger and method for temperature control |
US20130056190A1 (en) * | 2011-09-02 | 2013-03-07 | Hamilton Sundstrand Corporation | Cooling structure |
US9803929B2 (en) * | 2012-12-03 | 2017-10-31 | Baltimore Aircoil Company, Inc. | Indirect heat exchanger |
US20140262167A1 (en) * | 2013-03-14 | 2014-09-18 | Mao-Ho Kuo | Coil assembly |
US20160341481A1 (en) * | 2015-05-19 | 2016-11-24 | General Electric Company | Submersible heat exchanger and methods of operating and assembling same |
-
2009
- 2009-07-15 NO NO20092684A patent/NO333597B1/no active IP Right Review Request
-
2010
- 2010-06-30 BR BR112012001000-0A patent/BR112012001000B1/pt active IP Right Grant
- 2010-06-30 WO PCT/NO2010/000252 patent/WO2011008101A2/en active Application Filing
- 2010-06-30 US US13/384,144 patent/US9702223B2/en active Active
- 2010-06-30 ES ES10730573.2T patent/ES2441409T3/es active Active
- 2010-06-30 RU RU2015127476A patent/RU2015127476A/ru not_active Application Discontinuation
- 2010-06-30 EP EP10730573.2A patent/EP2454447B1/en not_active Revoked
- 2010-06-30 AU AU2010271590A patent/AU2010271590B2/en not_active Revoked
- 2010-06-30 RU RU2012102821/03A patent/RU2012102821A/ru unknown
- 2010-06-30 DK DK10730573.2T patent/DK2454447T3/da active
-
2015
- 2015-07-09 RU RU2015127478A patent/RU2015127478A/ru not_active Application Discontinuation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DK2454447T3 (da) | 2014-01-13 |
NO333597B1 (no) | 2013-07-15 |
RU2015127476A (ru) | 2018-12-21 |
US9702223B2 (en) | 2017-07-11 |
BR112012001000A2 (pt) | 2016-03-15 |
US20120298343A1 (en) | 2012-11-29 |
AU2010271590B2 (en) | 2015-11-26 |
RU2012102821A (ru) | 2013-08-20 |
WO2011008101A3 (en) | 2011-04-14 |
AU2010271590A1 (en) | 2012-02-09 |
EP2454447B1 (en) | 2013-10-09 |
RU2015127478A (ru) | 2017-01-11 |
EP2454447A2 (en) | 2012-05-23 |
ES2441409T3 (es) | 2014-02-04 |
WO2011008101A2 (en) | 2011-01-20 |
BR112012001000B1 (pt) | 2019-05-07 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO20092684A1 (no) | Undervannskjoler | |
JP6606248B2 (ja) | 3次元チャネルガス熱交換器 | |
JP2019518925A (ja) | 熱交換器および熱交換モジュール | |
US20160222761A1 (en) | Subsea Heat Exchangers For Offshore Hydrocarbon Production Operations | |
WO2010110676A3 (en) | Subsea cooler | |
US10041740B2 (en) | Heat exchanger and production method therefor | |
CN107606974B (zh) | 一体式组合换热器 | |
NO342628B1 (no) | Aktiv styring av undervannskjølere | |
EP2282140A1 (en) | Heat exchanger and hot-water supply device using same | |
US20120227438A1 (en) | Plate heat exchanger and heat pump apparatus | |
KR102084549B1 (ko) | 가스 기화기 | |
KR100993035B1 (ko) | 열교환기용 주름관 및 그를 포함한 열교환기 | |
Bowdery | LNG Applications of Diffusions Bonded Heat Exchangers | |
CN103471082A (zh) | 配200mw机组三段卧式给水加热器 | |
CN202470376U (zh) | 具有换热器的热水器 | |
CN103307733B (zh) | 具有换热器的热水器 | |
US10113668B2 (en) | Subsea fortified zone module | |
CN104024776B (zh) | 用于减小在芯壳式热交换器中的运动的影响的方法和装置 | |
CN211084902U (zh) | 一种九管式换热器 | |
US11719141B2 (en) | Recuperative heat exchanger system | |
CN217482833U (zh) | 一种油水换热的大温差换热机组 | |
NO173352B (no) | Varmeveksler | |
KR20190059420A (ko) | 쉘앤플레이트 열교환기 | |
JP5030649B2 (ja) | 低温液化ガスの気化方法 | |
CN202381297U (zh) | 四合一型复合冷却器 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
Filing an opposition |
Opponent name: AKER SUBSEA AS, POSTBOKS 94, 1325 LYSAKER, NORGE Effective date: 20140401 |
||
BDEC | Board of appeal decision |
Free format text: 1. KLAGEN TAS TIL FOELGE. 2. PATENT NR. 333597 OPPHEVES Filing date: 20151210 Effective date: 20170309 |