NO179745B

NO179745B - Fremgangsmåte og anordning for katalytisk omdanning av oksygenholdige hydrokarboner

Info

Publication number: NO179745B
Application number: NO920880A
Authority: NO
Inventors: Francois Hugues; Jean-Pierre Burzynski; Daniel Vuillemot; Pierre Galtier; Thierry Gauthier
Original assignee: Inst Francais Du Petrole
Priority date: 1991-03-07
Filing date: 1992-03-05
Publication date: 1996-09-02
Also published as: NO179745C; CA2062471A1; AU653583B2; ES2074837T3; NZ241847A; DE69202285T2; NO920880D0; ZA921695B; FR2673623B1; US5264645A; NO920880L; EP0502767A1; FR2673623A1; AU1212992A; DE69202285D1; EP0502767B1

Description

Oppfinnelsen angår en katalytisk omdanningsprosess i et medført katalysatorskikt for en sats som består av i det minste én alkohol, så som metanol, og/eller i det minste ett eteroksyd, såsom dimetyleter, såvel som et apparat for gjennomføring av denne prosessen, og som omfatter i det minste én medstrøms cyklonseparator-mikser som tillater meget hurtig separasjon av de faste partiklene og gassene og brå-kjøling av gassene.

Denne prosessen gjelder mer spesielt produksjonen av olefiniske hydrokarboner, særlig for petrokjemisk bruk, og som stort sett har fra 2 til 4 karbonatomer i molekylet, i nærvær av en katalysator så som en zeolitt som sirkulerer i en reaktor med medført skikt. En spesiell anvendelse som skal belyses her ved eksempler, er den katalytiske omdannelsen av metanol til etylen og/eller hydrokarboner med propylenbindinger. Teknikkens stand er'f.eks. vist i US-

A4 197 418.

En av de essensielle faktorene i den selektive produksjonen av lette olefiner og mer spesielt etylen og/eller propylen ved omdannelse av metanol, er kontrollen med kontakttiden mellom satsen og katalysatoren. Denne kontakten mellom satsen og katalysatoren må være både kort og enhetlig (eller regulær) m.h.t. tiden. Det er derfor mer spesielt viktig å kontrollere satsmengden som føres inn i forhold til katalysatormengden som den kommer i kontakt med, og å holde kontakttiden mellom satsen og katalysatoren konstant, for å oppnå den best mulige selektivitet for den/de ønskede etylen-forbindelsen(e). Under fravær av en slik kontroll, har reak-sjonen en tendens til å føre til en lang rekke av mettede og umettede hydrokarboner som strekker seg fra metan til hydrokarboner med opptil 10 karbonatomer i molekylet eller flere, så som slike som vanligvis utgjør naftafraksjonen.

I metanol-omdannelsesprosessen som anvender prosessen med medført skikt som beskrevet i tidligere kjent teknikk, understrekes ofte betydningen av optimering og kontroll av kontakttiden mellom katalysatorpartiklene og satsen. Som f.eks. fastslått i US-A-4 229 608, må denne kontakttiden være relativt kort. Imidlertid nevnes ikke anvendelsen av et separasjons- og bråkjølingssystem som tillater en effektiv og hurtig separasjon av faste partikler og gasser som inneholder reaksjonsproduktene, og bråkjølingen av de nevnte gassene.

Forbindelsen mellom velvalgte driftsbetingelser, en ultrahurtig separasjon av de katalytiske partiklene og gassproduktene, inkludert omdannelsesproduktene; og en hurtig og effektiv bråkjøling av disse gassproduktene, gjør det mulig å unngå efterfølgende omvandling til produkter med høyere mole-kylvekt, mens selektiviteten forbedres signifikant med hensyn til den ønskede alkylenforbindelsen eller forbindelsene, noe som ikke var tilfellet med den tidligere fremgangsmåte, slik som f.eks. beskrevet i US-A-4 046 825.

Mer spesifikt angår foreliggende oppfinnelse en fremgangsmåte for katalytisk omvandling av en sats, som omfatter minst én alkohol og/eller minst ett eteroksyd, til olefiniske hydrokarboner som har et høyt innhold av forbindelser med 2 til 4 karbonatomer i molekylet, og som omfatter omdannelse av nevnte sats i et medført skikt, i en avlang omdannelses-sone under egnede betingelser og i nærvær av en katalysator i form av faste partikler, omfattende

a) tilførsel til en sone i nærheten av den første ende av reaksjonssonen av minst én tett fase Dl i form av faste

partikler som inneholder katalysatorpartikler,

b) tilførsel til en sone i nærheten av første ende av reaksjonssonen av minst ett medrivningsfluid, c) innføring av satsen, og dersom satsen minst delvis er flytende må den atomiseres i en innføringssone medstrøms

i retning av de faste partiklenes bevegelsesretning i

forhold til innføringssonen for de faste partiklene,

d) de faste partiklene bringes i kontakt med satsen lokalisert i nærheten av den første enden, e) de faste partiklene og satsen bringes til å sirkulere i omdannelsessonen der omdannelsen av satsen finner sted

og hvor de faste katalysatorpartiklene i det minste delvis deaktiviseres grunnet koksavsetninger på disse,

f) blandingen Ml av den tette fasen Dl og gassene som danner en lett fase LI og som inneholder produktene av i

den minst delvise omdannelse av satsen, føres inn i en separasjons- og bråkjølingssone lokalisert i nærheten av

den annen ende av omdanneIsessonen motsatt den første

enden,

g) regenerering gjennomføres i minst én regenereringssone av minst en del av de faste katalysatorpartiklene som

inneholdes i den tette fasen Dl og som minst er delvis

deaktivisert, og

h) den tette fasen Dl som inneholder de faste katalysatorpartiklene i en i det minste delvis regenerert form, resirkuleres inn i en resirkuleringssone i nærheten av den

første enden,

karakterisert vedat i trinn f) skilles den tette fasen Dl fra den lette fasen LI som inneholder omdannelsesproduktene og den lette fasen bråkjøles i en kombinert separasjons- og bråkjølingssone som i kombinasjon omfatter

minst én ytre beholder som strekker seg langs minst én akse som har et tilnærmet sirkulært tverrsnitt med diameter (Dc) og lengde (L), og i denne innføres i nærheten av den første enden av den ytre beholderen gjennom et innløp (1), kalt det ytre innløpet, blandingen Ml som sirkuleres fra den første ende til en annen ende motsatt den første enden av den ytre beholder, mens den gir i det minste fasen LI av nevnte blanding en spiralformet bevegelse i strømningsretningen for blandingen Ml, idet den tette fasen Dl separeres fra den lette fasen LI ved hjelp av et utløp (7), kalt det ytre utløp, idet oppsamling av minst en del av den tette fasen Dl finner sted i nærheten av den andre enden, og den lette fasen LI føres inn i innløpet (4), kalt det andre indre innløpet i den andre indre beholderen som skal beskrives

i det følgende,

minst en første indre beholder som strekker seg langs minst én akse og som har et tilnærmet sirkulært tverrsnitt og som har lengden (Li) mindre enn (L) og som er anordnet koaksialt i forhold til den ytre beholderen, og inn i denne føres via et innløp (3), kalt det første indre innløpet, i nærheten av det ytre innløpet til den ytre beholderen, en lett fase L2 eller en tett blanding D2 eller en blanding M2 omfattende både den lette fasen L2 og en tett fase D2, hvor fasene L2 og D2 eller blan-

dingen M2 har en temperatur under temperaturen til fasen LI, idet fasene L2 eller D2 eller blandingen M2 sirkuleres i den samme retningen som blandingen Ml, fra det første indre innløpet til et første indre utløp (3') som har en indre diameter (Di) mindre enn (Dc), og som er motsatt av det første indre innløpet (3) gjennom hvilket fasen L2 eller fasen D2 eller blandingen M2 går ut av

den første indre beholderen gjennom utløpet (3'),

minst én andre indre beholder, som strekker seg langs minst én akse, og som har et tilnærmet sirkulært tverrsnitt og er anordnet koaksialt i forhold til den første indre beholderen, omfattende en første ende og lokalisert med en avstand (Le) fra det første indre utløp (3') på den første indre beholderen, hvor avstanden (Le) er slik at summen av avstandene (Le og Li) maksimalt er lik (L), og i denne trenger det inn, gjennom et innløp (4), kalt det andre indre innløpet, med en indre diameter (De) tilsvarende eller større enn (Di) og mindre enn (Dc), minst en del av den lette fasen LI og minst en del av den lette fasen L2 eller den tette fasen D2 eller blandingen M2, og fra den andre beholderen tømmes det ut via et andre indre utløp (4'), som er motsatt det andre indre innløp, en blanding M3 som inneholder minst en del av den lette fasen LI og minst en del av den lette fasen

L2 eller den tette fasen D2 eller blandingen M2, og blandingen M3 føres inn i en sone der det på den ene side finner sted separasjon og utvinning av fasen L2 eller fasen D2 eller blandingen M2, og på den andre side den avkjølte fasen LI, som inneholder de olefiniske hydrokarbonene som er dannet under omdannelsen.

I en foretrukket utførelse av prosessen i overensstemmelse med oppfinnelsen, er avstanden Le mellom det første indre utløpet 3' i den første indre beholderen og det første indre innløpet 4 på den andre indre beholderen ca. 0,lx(Dc) til ca. lOx(Dc).

I en foretrukket utførelse av prosessen i overensstemmelse med oppfinnelsen, blir blandingen Ml tilført separasjons- og bråkjølingssonen i en retning som er tilnærmet perpendikulær på aksen til dens ytre beholder eller i en retning tilnærmet parallell til aksen på den nevnte ytre beholderen.

I en utførelse av prosessen i overensstemmelse med oppfinnelsen finner innføringen sted, f.eks. via i det minste en innføringsanordning, inn i separasjons- og bråkjølingssonen til i det minste en væske L3, noe som muliggjør en samtidig gjennomføring av stripping av de faste partiklene fra den tette fasen Dl. Denne væsken er vanligvis en gass som er utvalgt fra de gasser som vanligvis anvendes for en slik stripping. Denne gassen vil f.eks være vanndamp eller en inert gass, så som f.eks. nitrogen.

I fremgangsmåten ifølge foreliggende oppfinnelse gjennomføres separasjonen av den tette fasen Dl og brå-kj ølingen av den lette fasen LI i ett eneste apparat, her-efter referert til enten som medstrøms cyklonseparator for blandingen, eller apparatet..

Denne typen apparat tillater, i motsetning til apparatene som er anvendt ved tidligere kjent teknikk for gjennomføring av separasjon, og særlig der apparatet som ble anvendt for gjennomføring av separasjon er en omvendt cyklonseparator, å plassere det indre innløpet for den lette fasen LI (som er hovedsaklig gassformig) relativt nær inn-løpet (med en avstand mindre enn lengden Lc på revers-separatoren) for blandingen Ml (som inneholder de faste partiklene som danner en tett fase Dl og gassene som danner en lett fase LI) og ved å regulere sirkulasjonen til den lette fasen i det indre innløpet og gjennomstrømningen i innløpet av blandingen Ml, for å få en hurtig separasjon av fasene, mens det fortsatt opprettholdes en god effektivitet av oppsamlingen av den tette fasen Dl og mens det opprettholdes en akseptabel oppholdstidsfordeling for den lette fase. Videre muliggjør apparatet som er anvendt i oppfinnelsen å begrense tiden som gassene, separert fra de varme faste stoffene, forblir ved en relativ høy temperatur. Dette fører til en maksimal begrensning av de sekundære termiske reaksjoner for olefinene som er dannet under omdannelsen. Bortsett fra forenklingen av utstyret som er nødvendig for separasjonen og bråkjølingen, tillater apparatet anvendt ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen, en meget effektiv, svært hurtig bråkjøling av de gassformige produktene.

Oppfinnelsen kan forståes bedre ut fra den følgende be-skrivelsen av utførelsene, med henvisning til figurene 1, 2A, 2B, 3 og 4, der tilsvarende deler blir betegnet med de samme referansebokstaver og numre. Fig. 1 viser skjematisk et katalytisk omdanningsapparat i overensstemmelse med oppfinnelsen der omdanningen finner sted i en reaktor C, idet satsen tilføres denne via røret 11, de faste partiklene som innbefatter de faste katalysatorpartiklene og danner den tette fasen Dl innføres via røret 14 og medrivningsgassen for faststoffene via røret 12. Reaktoren er forbundet med et rør 1 til en medstrøms cyklonseparator for blandingen (MS) som gjør det mulig å skille en fast fase fra en gassformig fase, idet den siste inneholder omdannelsesproduktene og utvinnes gjennom rør 4', mens det gjennomføres bråkjøling av den nevnte gassformige fasen av et produkt M2 i flytende, gassformig og/eller fast fase innført via røret 3, og som sirkulerer i en første indre beholder opp til utløpet 3' og så kommer inn via innløpet 4 i en annen indre beholder, der den sirkulerer opp til utløpet 4 ' . Den tette fasen Dl tilføres via røret 7 til en regenerator R, der de katalytiske partiklene i det minste blir delvis regenererte før de returneres til reaktoren C via rør 13 forbundet med røret 14. Blandingen av den gassformige fasen som inneholder omdannelsesproduktene og produktet M2 føres til en separator hvor separasjon av produktet M2 fra gassfasen finner sted, og produktet M2 resirkuleres til blandingsseparatoren MS, eventuelt efter avkjøling. Fig. 2A er en perspektivtegning av en medstrøms blan-dingsseparator anvendt i en foretrukket utførelse av oppfinnelsen . Fig. 2B er en perspektivtegning av et apparat anvendt i oppfinnelsen og som bare skiller seg ut fra apparatet i fig. 2A ved tømmeanordningen 7 for den tette fasen Dl som tilføres via røret 1, idet den nevnte anordning 7 muliggjør en side-uttømning 10 av den tette fasen Dl i utførelsen vist i fig. 2B, og i den som er vist i fig. 2A er det en aksial uttømning 10 av den nevnte fasen. Fig. 3 er et snitt av et apparat anvendt i oppfinnelsens fremgangsmåte og som er tilnærmet identisk med det som er vist i fig. 2, med en anordning 6 som begrenser fremføringen av den lette fase LI på utsiden av den indre beholderen. I fig. 3 er størrelsen av den nevnte anordning mindre enn størrelsen av det ytre avløp 5 i retningen som er perpendikulær på den ytre beholderens akse.

Apparatene som er anvendt i oppfinnelsen, og vist skjematisk i fig. 2A og 3 er avlange, tilnærmet regulære langs en akse AA' som er en symmetriakse, innbefatter en ytre beholder med diameter Dc og lengde L og med et tangentialt innløp 1, kalt det ytre innløpet, og i dette innføres tilnærmet perpendikulært på apparataksen blandingen Ml som.inneholder i det minste én tett fase Dl og i det minste én lett fase LI. Dette tangentiale innløpet har fortrinnsvis et rektangu-lært eller kvadratisk tverrsnitt, hvis side som er parallell med apparatets akse, har en størrelse Lk som normalt er ca. 0,25 til ca. 1 ganger diameteren Dc, og siden perpendikulær på apparataksen har en størrelse hk som normalt er ca. 0,05 til ca. 0,5 ganger diameteren Dc.

Blandingen Ml som tilføres slik passerer først rundt en indre beholder, plassert koaksialt med hensyn til den ytre beholderen og med et aksialt innløp 3, kalt det første indre innløpet, som tillater innføringen av en lett fase L2 eller en tett fase D2 eller fortrinnsvis en blanding M2 som inneholder en tett fase D2 og en lett fase L2. Denne lette fasen L2 eller tette fasen D2 eller blandingen M2 sirkulerer parallelt til apparatets akse AA' til det første utløpet 3' som har en indre diameter Di mindre enn diameteren Dc på den ytre beholderen og som normalt er ca. 0,05 til ca. 0,9 ganger den nevnte diameteren Dc. Lengden Li mellom det ytterste nivået på det tangentiale innløpet 1 og det første indre ut-løpet er mindre enn L og er normalt ca. 0,2 til ca. 9,5 ganger diameteren Dc og fortrinnsvis ca. 1 til ca. 3 ganger den nevnte diameter Dc.

Selv om det ikke er vist i fig. 2A, 2B, og 3, er det mulig og vanligvis ønskelig, ved tilfeller med høye strøm-ningshastigheter på de forskjellige fasene ved apparatinnta-kene, å anvende anordninger som muliggjør dannelsen av en hvirvel, som f.eks. et spiraltak eller toppdrypp fra det tangentiale inntakets høyeste nivå 1 eller f. eks. en ytre spiral, som muliggjør en begrensning av turbulensen ved det tangentiale innløpet 1. Normalt er spiralstigningen ca. 0,01 til ca. 3 ganger verdien av Lk og vanligvis ca. 0,5 til ca. 1,5 ganger den nevnte verdien.

Den lette fasen L2 eller den tette fasen D2 eller blandingen M2 kommer så i det minste delvis i den andre indre beholderen som er plassert koaksialt med hensyn til den første indre beholderen, gjennom et andre indre innløp 4, lokalisert i en viss avstand Le fra det første indre utløpet 3', idet den nevnte avstanden fortrinnsvis er ca. 0,2 til ca. 2 ganger diameteren Dc. Den andre beholderen blir også tilført i det minste en del av den lette fasen LI. Dette andre indre inn-løpet 4 har en indre diameter De lik eller større enn Di og mindre enn Dc og normalt ca. 0,2 til 0,9 ganger diameteren Dc. Denne diameteren De er fortrinnsvis ca. 0,4 til ca. 0,8 ganger diameteren Dc. Ved hjelp av apparatets andre indre innløp 4 ' samles det opp en blanding som inneholder i det minste en del av den lette fasen LI og i det minste en del av den lette fasen L2 eller den tette fasen D2 eller blandingen M2 som inkluderer en tett fase D2 og en lett fase L2.

I overensstemmelse med utførelsen vist i fig. 2A og 3 har apparatet i medstrømsdelen av de to fasers strømnings-retning sett i forhold til det andre indre innløpet, i det minste én anordning 6 som begrenser den lette fasens LI progresjon inn i mellomrommet mellom den indre veggen av den ytre beholderen og den ytre veggen av den andre indre beholderen eller det ytre utløpet 5. Anordningene 6 er tilnærmet planformede blader med plan som omslutter apparatets akse. Disse anordningene 6 er normalt festet til en vegg på den indre eller den ytre beholderen. Disse anordningene 6 er fortrinnsvis festet til den ytre veggen på den andre indre beholderen på en slik måte at avstanden Lp mellom det andre indre innløpet og det sted på bladene som er nærmest det andre indre innløpet er ca. 0 til ca. 5 ganger diameteren Dc og fortrinnsvis ca. 0,1 til ca. 1 gang den nevnte diameteren Dc.

Antallet blader varierer som en funksjon av oppholdstidens fordeling som aksepteres for fasen LI og er også en funksjon av den ytre beholderens diameter Dc. Dersom oppholdstiden til fasen LI må ha en stor variasjonsbredde, vil det ikke være uomgjengelig nødvendig å ha blader. Antallet blader ligger normalt på mellom 0 og 50 og vanligvis er det, når det er blader tilstede, minst 2 og f.eks. 2 til ca. 50 og fortrinnsvis 3 ca. 50. Ved en begrensning av kontinuiteten av hvirvelstrømmen over hele cyklonens andel rundt det indre utløpet 4 av den lette fasen, vil de nevnte blader tillate en reduksjon og en kontroll over oppholdstidens fordeling og følgelig begrense nedbrytningen av produktene som inneholdes i den lette fasen som sirkulerer rundt det indre utløpet.

Hvert av bladene har normalt en størrelse eller vidde ep målt i retningen perpendikulært på apparatets akse og definert i forhold til den ytre beholderens indre diameter Dc eller den ytre diameteren D'e på den andre indre beholderen, på ca. 0,01 til 1 ganger verdien [((Dc)-(D'e))/2] av den halve differensen av nevnte diametere Dc og D'e, fortrinnsvis ca. 0,5 til 1 ganger nevnte verdi og vanligvis ca. 0,9 til 1 ganger nevnte verdi. I tilfelle det anvendes et vertikalt apparat ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen, slik som f.eks. det som er vist i fig. 2A og som har et indre side-utløp 4' og når bladene plasseres efter nevnte innløp, kan den nevnte dimensjon ep være ca. 0,01 til ca. 1 ganger verdien (Dc)/2 av den ytre beholderens halvdiameter.

Disse bladene har på den kanten som er nærmest aksen på de indre beholderene, i hvert tilfelle, i en retning parallell til nevnte akse, en indre høyde eller dimensjon hpi, målt i retningen av apparatets akse på kanten av nevnte blad nærmest til aksen på de indre beholderne, og en ytre høyde eller dimensjon hpe, målt i apparataksens retning på kanten av nevnte vinge nærmest den indre veggen på den ytre beholderen. Disse dimensjonene hpi og hpe overstiger normalt 0,1 ganger diameteren Dc og er f.eks. ca. 0,1 ganger til ca. 10 ganger diameteren Dc og mest vanlig 1 til ca. 4 ganger nevnte diameter Dc. Fortrinnsvis har hver av disse vingene en dimensjon hpi lik eller større enn deres dimensjon hpe.

I overensstemmelse med utførelsen vist i fig 2A og 3 har apparatet medstrøms i de forskjellige fasenes strømningsret-ning i forhold til det andre indre innløpet, i det minste én anordning 8 som eventuelt tillater tilførsel av en lett fase L3 på i det minste ett sted lokalisert mellom det andre indre innløpet 4 på den andre indre beholderen og det ytre utløpet 10 for den tette fasen Dl. Nevnte punkt eller punkter befinner seg fortrinnsvis i en avstand Lz fra innløpet 4 på den andre indre beholderen. Avstanden Lz har fortrinnsvis en verdi i det minste lik summen av verdiene Lp og hpi maksimalt lik avstanden mellom innløpet 4 på den andre indre beholderen og tømmeanordningen 7 for den tette fasen Dl. Nevnte lette fase L3 kan f.eks. innføres dersom det er ønskelig å gjennom-føre stripping av den tette fasen Dl. Den lette fasen L3 tilføres fortrinnsvis ved flere punkter som normalt er symme-trisk fordelt i et plan på hvis nivå innføringen rundt den ytre beholderen finner sted.

Innføringsstedet eller stedene for den nevnte lette fasen L3 befinner seg normalt i en avstand på i det minste lik 0,1 ganger diameteren Dc på den andre indre beholderens innløp 4, når apparatet ikke har noen anordninger 6, eller punktet av nevnte anordninger 6 nærmest uttømningsanordningen 7 for den tette fasen Dl når apparatet har slike anordninger 6. Innføringspunktet eller -punktene for den lette fasen L3 er fortrinnsvis lokalisert i nærheten av det ytre utløpet 10 og vanligvis i nærheten av uttømningsanordningen 7 for den tette fasen Dl.

Dimensjonen p' mellom nivået på det andre indre innløpet 4 og uttømningsanordningen 7 for den tette fasen Dl blir be-stemt på grunnlag av de andre dimensjonene på de forskjellige anordningene som danner apparatet og den ytre beholderens lengde L, målt mellom det høyeste nivået på det tangentiale innløpet 1 og uttømningsanordningen 7 for den tette fasen Dl. Denne dimensjonen L er normalt ca. 1 til ca. 35 ganger den ytre beholderens diameter Dc og vanligvis ca. 1 til 25 ganger den nevnte diameteren Dc. Det er på den samme måten mulig å beregne dimensjonen P mellom punktet på anordningen 6 nærmest uttømningsanordningen 7 for den tette fasen Dl og den nevnte - anordningen 7, på grunnlag av de andre dimensjonene på de forskjellige anordningene som danner apparatet og lengden L.

Det ville ikke ligge utenfor rekkevidden av den foreliggende oppfinnelsen at apparatets akse AA' danner en vinkel med vertikalen. Imidlertid er det å foretrekke i dette tilfellet, om anordningen 6 benyttes for å begrense sirkulasjonen til den lette fase LI inn i det ytre avløpet 5 og derfor redusere oppholdstidens fordeling for den nevnte fase LI i apparatet, å plassere den vertikalt og derfor få et apparat som, i tilfellet med et aksialt indre utløp 4', har et bend eller albue efter hvilket nevnte anordning 6 vil bli plassert i det vertikale ytre utløpet. På samme måte som i tilfellet med apparatet vist i fig. 2A med et sideutløp 4' er det mulig å plassere anordningen 6 som begrenser sirkulasjonen av den lette fasen LI i det ytre avløpet 5 og derved reduserer oppholdstids-fordelingen av nevnte fase LI i apparatet medstrøms fra nivået til det indre nivå 4' og mot-strøms til anordningen 7.

Anordningen 6 begrenser hvirvelstrømutviklingen til den lette fasen LI i det ytre utløpet 5. Posisjonen og antallet av de nevnte anordningene 6 påvirker følgelig ytelseskarak-teristikkene for separasjonen av fasene Dl og LI som finnes i blandingen Ml (trykkfall og effektivitet av oppsamlingen av den tette fasen Dl) og influerer også gjennomtrengningen av hvirvelstrømmen av den lette fasen LI inn i utløpet 5. Derfor vil disse parameterene velges omhyggelig som en funksjon av de ønskede resultater og det akseptable trykkfall. Særlig vil antallet av blader, deres utformning og stilling måtte velges med omhu grunnet deres innflytelse på gjennomstrøm-ningen av den faste Dl, i forbindelse med den ønskede' begrensning av hvirvelstrømmens utvikling inn i det ytre avløp 5.

Fig. 4 er en perspektivtegning av et apparat i overensstemmelse med oppfinnelsen og som har en ytre beholder med diameter Dc med et innløp 1, kalt det ytre aksialinnløpet, idet blandingen Ml som inneholder en tett fase Dl og en lett fase LI føres inn i dette i en retning som er tilnærmet parallell med apparataksen AA'. Det nevnte apparatet har også anordninger 2 som er plassert på innsiden av innløpet 1 i rommet mellom den indre veggen til den ytre beholderen og den ytre veggen på den første indre beholderen, og som gjør det mulig å gi den nedadgående strømmen, i strømningsret-ningen til nevnte blanding Ml, en spiral- eller hvirvel-bevegelse i det minste av fasen LI av den nevnte blandingen Ml. Disse anordningene er normalt skråstilte blader. Apparatlengden L måles mellom anordningene som gjør det mulig å frembringe en hvirvelstrøm, i det minste i fasen LI, og uttømningsanordningen 7 for den tette fasen Dl. Det nevnte apparatet har ingen anordninger 6 for begrensning av hvirvel-strømmens gjennomtrengning inn i det ytre utløpet 5. Alle de andre karakteristikaene er identiske med de som er beskrevet i forbindelse med apparatet som er vist i fig. 2A og 3, spesielt er dimensjonene de samme som gitt tidligere. Variantene som er beskrevet i forbindelse med apparatene vist i fig. 2A og 3 er også.mulige med apparatet vist i fig. 4. Spesielt er det mulig å forestille seg et lateralt indre utløp 4' og et aksialt ytre utløp 10 som i utførelsen på fig. 2A, såvel som anvendelsen av anordningen 6 i det ytre utløpet 5. Uttømningsanordningen 7 for den tette fasen Dl gjør det normalt mulig å samle opp og videreføre i rør nevnte fase Dl til det ytre utløpet 10. Disse anordningene er normalt sammensatt av en inklinert base eller en konus med eller uten sentrering i forhold til det indre utløpet 4'.

Den foreliggende oppfinnelsens apparater som er vist i tegningene har en enkel akse AA', men det ville ikke ligge utenfor rekkevidden av den foreliggende oppfinnelsen om apparatet ble konstruert med mange akser, f.eks. med dannelse av en vinkel mellom dem. I dette tilfellet ville aksen AA' være aksen på den delen av apparatet som er lokalisert mellom det første indre innløpet 3 og det første indre utløpet 3' og størrelsen på diameteren Dc ville være den som er målt ved nevnte indre utløp 3'. Her ville igjen aksen AA' være aksen på den andre indre beholderen, idet de to indre beholderene ville forbli i en koaksial stilling (et slikt tilfelle er f.eks. et apparat med en vinklet ytre beholder).

Apparatdiameteren Dc målt ved det første indre utløpet 3' er normalt ca. 0,01 til ca. 10 m og mest vanlig ca. 0,05 til ca. 2 m. Det er normalt å foretrekke å opprettholde en konstant diameter over hele apparatets lengde L eller til og med fra innføringsnivået til blandingen Ml opp til nivået av anordningene 7 for uttømningen av den tette fasen Dl. Det ville imidlertid ikke ligge utenfor rekkevidden av oppfinnelsen å ha et apparat med tverrsnittsutvidelser eller forsnev-ringer av tverrsnittet mellom de nevnte nivåer.

For å oppnå god adskillelse av fasen LI som inneholdes i blandingen Ml og som også inneholder fasen Dl og en effektiv blanding av nevnte fase LI med en fase L2 eller med en fase D2 eller med en blanding M2 av de nevnte faser L2 og D2, er det å foretrekke å ha en høy overflatehastighet for inn-føringen av nevnte fase LI. Denne hastigheten vil f.eks. være ca. 0,1 til ca. 250 ms"<1>(meter per sekund), og fortrinnsvis ca. 0,5 til ca. 75 ms"<1>og mest hyppig ca. 1 til ca. 20 ms"<1>. Vektforholdet mellom strømningshastigheten på fase Dl og strømningshastigheten på fase LI er normalt ca. 2:1 til ca. 100:1 og mest hyppig ca. 5:1 til ca. 50:1. Strømningshastigheten for fase L2 eller fase D2 eller blandingen M2 utgjør normalt i vektrelasjon ca. 0,1 til ca. 100 0% av strømningshastigheten på fase Dl og mest hyppig ca.

10 til ca. 300% av strømningshastigheten på fase Dl. Overflatehastigheten V2 for fasen L2, når den er tilstede alene eller i blandingen M2, er normalt ca. 1 til ca. 500% av den gjennomsnittlige aksiale hastigheten VI over hele seksjonen med diameter Dc, lokalisert mellom det første indre utløpet 3' og det andre indre innløpet 4 definert ved relasjonen:

hvor LI er uttrykt i m<3>s"<1>(kubikkmeter per sekund) og Dc i m. Overflatehastigheten V2 er fortrinnsvis ca. 5 til ca. 150% av hastigheten VI.

Det er f.eks. mulig ved å øke trykket medstrøms i strøm-retningen for den lette fasen L2, den tette fasen D2, eller blandingen M2, ved det andre indre innløpet 4 eller ved å redusere trykket i nedstrøms, i strømningsretningen til den ■ tette fasen Dl eller uttømningsanordningen 7 for den nevnte fase, å trekke ut en varierende mengde av fase LI med fasen Dl og samtidig oppnå ved det andre utløpet 4' en blanding som er tilnærmet helt uten fase Dl. Vanligvis finner uttrekket sted med ca. 1 til ca. 10% av fasen LI med fasen Dl. Trykk-variasjonene som muliggjør påvirkning av mengden LI som blir fraskilt med fasen Dl sikres med kjente hjelpemidler og som f.eks. virker på bråkjølingstemperaturen, ved å modifisere strømningshastigheten på fasene L2 eller D3 eller blandingen M2 eller ved å modifisere strømningshastigheten på fase L3 eller ved å modifisere driftsbetingelsene medstrøms ved utlø-pet 10.

I de forskjellige apparatene som er anvendt i den foreliggende oppfinnelsen og i de forskjellige innstrømnings-prosedyrene for blandingen Ml kan et slikt uttrekk således gjøre det mulig å forbedre gjenvinningseffektiviteten for den tette fasen Dl. Slik vil en fordelaktig utførelse av apparatet omfatte i det minste én anordning som tillater uttrekk av i det minste en del av den lette fasen LI blandet med den tette fasen Dl, gjennom det ytre utløpet. Valget mellom et apparat som har et tangentialt innløp for blandingen Ml og et apparat som har et aksialt innløp for blandingen Ml, rett-ledes normalt ved vektforholdet mellom strømningshastighetene til fasene LI og Dl. Er dette forhold under 5:1, kan det være fordelaktig å velge et apparat med et aksialt innløp.

Den foreliggende oppfinnelsen angår også et apparat for katalytisk omdannelse i medført skikt av en sats som inneholder minst én alkohol og/eller minst ett eteroksyd, til olefiniske hydrokarboner som er rike på forbindelser med 2 - 4 C-atomer i molekylene, omfattende en avlang beholder, omfattende i nærheten av en første ende, fra oppstrøms til ned-strøms i satsvolumets utbredelsesretning, minst én anordning for tilførsel minst én medrivningsvæske, minst én anordning for tilførsel av minst én fast forbindelse som danner en tett fase Dl som inneholder katalytiske partikler, minst én anordning for tilførsel av satsen, idet apparatet i nærheten av den andre enden av beholderen omfatter minst én anordning, tilkoblet beholderen, for adskillelse fra deres blanding Ml faste partikler og gasser som danner en lett fase LI, og bråkjøling av gassene som inneholder produktene fra minst en delvis omdanning av den nevnte satsen, og minst én anordning for regenerering av minst en del av de katalytiske faste partiklene, og som på den ene siden er forbundet med utskillelses- og bråkjølingsanordningene, og på den andre siden med beholderen i nærheten av den første enden,

karakterisert vedat anordningen for utskillelse av de faste partiklene og for bråkjøling av gassene er en medstrøms cyklonseparator for blandingen, og som i kombinasjon omfatter minst én ytre beholder som strekker seg langs minst én akse, med et tilnærmet sirkulært tverrsnitt med diameter (Dc) og lengde (L) og som i nærheten av den første enden har minst én tilførselsanordning for tilførsel gjennom et innløp (1), kalt det ytre innløp, av blandingen Ml som inneholder den tette fasen Dl og den lette fasen LI, idet anordningene er i stand til å gi i det minste fasen LI en spiralbevegelse i strømningsretningen for blandingen Ml inn i den ytre beholderen og som også har anordninger for adskillelse av fasene Dl og LI, og, i nærheten av en andre ende motsatt den første enden, utvinningsanordninger for oppsamling ved et utløp (7), kalt det ytre utløp, av minst en del av den tette fasen

Dl;

minst én første indre beholder som strekker seg langs minst én akse, og som har et tilnærmet sirkulært tverrsnitt og en lengde (Li) mindre enn (L) og anordnet koaksialt med hensyn til den ytre beholder, med et innløp (3) kalt det første indre innløp, plassert i nærheten av

det ytre innløpet på den ytre beholderen, samt minst én innføringsanordning som gjør det mulig å tilføre, via det første indre innløpet, en lett fase L2 eller en tett fase D2 eller en blanding M2 som inneholder både en lett fase L2 og en tett fase D2, hvor fasene L2 eller D2 eller blandingen M2 har en temperatur under temperaturen til fasen LI, idet anordningen gjør det mulig å innføre fasen L2 eller D2 eller blandingen M2 på en slik måte at deres strømning finner sted i den samme retning som strømningen av blanding Ml til et første indre utløp (3') med en indre diameter (Di) mindre enn (Dc), motsatt det første indre innløp (3), via hvilket fasen L2 eller fasen D2, eller blandingen M2 strømmer ut via utløpet (3') på den første indre beholderen;

minst én andre indre beholder, som strekker seg langs minst én akse, og med et tilnærmet sirkulært tverrsnitt og anordnet koaksialt med hensyn til den første indre beholderen, og som har en første ende plassert med en avstand (Le) fra det første indre utløpet (3') på den første indre beholderen, hvor avstanden (Le) skal være slik at summen av avstandene (Le og Li) er maksimalt lik (L), og som via et innløp (4) kalt det andre indre innløpet, med indre diameter (De), lik eller større enn (Di) og mindre enn (Dc), tilføres minst en del av den lette fasen LI og minst en del av den lette fasen L2 eller den tette fasen D2, eller blandingen M2, idet den andre indre beholderen har et utløp (4'), kalt det andre indre utløpet, lokalisert i nærheten av det ytre utløpet (7) på den ytre beholderen, minst én uttømningsanordning

for uttømning, via det andre indre utløpet, av en

blanding M3 som inneholder minst en del av den lette fasen LI og minst en del av den lette fasen L2 eller den

tette fasen D2 eller blandingen M2, og

minst én anordning som gjør det mulig å skille og samle opp fra blanding M3, på den ene siden fasen L2 eller fasen D2 eller blandingen M2, og på den andre siden den avkjølte fasen LI som inneholder de olefiniske hydrokarbonene som er dannet under omdannelsen.

Innenfor rammen av foreliggende oppfinnelse er faste stoffer og katalysatorer ikke nevnte, heller ikke de forskjellige anvendte væsker, som er av konvensjonell sort i forbindelse med den katalytiske omdannelsen av oksygenforbindelser til olefiniske hydrokarboner. Medrivningsvæsken velges oftest innen gruppen som er dannet av vanndamp, inerte gasser eller gassformige hydrokarboner eller blandinger av disse forbindelser. Reaksjonsytelsesbetingelsene omfatter vanligvis at det arbeides i et medført fluid-skikt. I dette tilfelle er fluidiseringsvæsken vanligvis den samme som medrivningsvæsken. Denne ene væsken deles siden i to fraksjoner, den ene danner fluidiseringsvæsken og den andre medrivningsvæsken. Katalysatorene er fortrinnsvis zeolittiske katalysatorer .

Driftsforholdene i forhold til omdanningsprosessene for de oksygenholdige satsene slik som metanol er f.eks. beskrevet i følgende patenter: US-A-4 689 205, US-A-3 969 426 og US-A-4 229 608, men ingen av disse patentene beskriver anvendelsen av en medstrøms syklon-separator for å forbedre hastigheten for atskillelsen av den faste delen fra den gassformige delen.

Driftsforholdene for omdannelsen av den oksygenholdige satsen er generelt som følger: satsen, som vanligvis inneholder en alkohol, normalt metanol, inneholder generelt 50 til 100, fortrinnsvis 70 til 90 vektprosent oksygenforbindelser og 0 til 50, fortrinnsvis 5 til 3 0 vektprosent vann. Satsen kan også inneholde en inert gass, som f.eks. nitrogen alene eller blandet med vanndamp i forhold som er indikert tidligere heri for vanndampen. I et mest hyppig forekommende tilfelle der satsen inneholder metanol, kan den være satt

sammen av rå metanol som f.eks. den som kommer fra en enhet for syntetisering av denne forbindelsen fra en

gass som inneholder karbonmonoksyd;

tilsetningstemperaturen er vanligvis tilsvarende dugg-punktet på satsen;

det absolutte trykket i omdanningsenheten er normalt 0.1

til 0.5 megapascal (MPa) og er vanligvis ca. 0,2 MPa, temperaturen i reaksjonssonen er vanligvis 500 til 620°C

og mest hyppig 550 til 590°C,

oppholdstiden i reaksjonssonen er normalt 0.05 til 10

sekunder og mest hyppig 0.5 til 3 sekunder,

hastigheten på gassene i reaksjonssonen er normalt 0.5

til 40 m/s og mest hyppig 1 til 20 m/s,

hastigheten til de faste satsene i reaksjonssonen er normalt nær opp til den gassene har og er generelt 0.5 til 40 m/s og mest hyppig 1 til 20 m/s.

I en foretrukket utførelse av oppfinnelsen omfatter satsen minst én alkohol, fortrinnsvis metanol, og blir til-satt i gassform.

Driftsforholdene blir valgt slik at sammensetningen på de fremstilte produktene uttrykt ved karbonutbyttet i etylen-forbindelser med 2 til 4 karbonatomer i molekylene, over skrider 70% og fortrinnsvis 80%. Produktene som fremstilles kan inneholde spesielt meget etylen (karbonutbyttet for etylen overskrider 40%) eller inneholde spesielt meget propylen (karbonutbyttet for propylen overstiger 60%).

Den spesifikke vekten på de faste stoffene i reaktoren er vanligvis 10 til 700 kg/m<3>og mest vanlig 20 til 400 kg/m<3>. C/O-forholdet for strømningshastighet for katalysatoren i forhold til satsmassen er normalt ca. 2:1 til ca. 50:1 og mest hyppig 5:1 til ca. 30:1.

Claims

1. Fremgangsmåte for katalytisk omvandling av en sats, som omfatter minst én alkohol og/eller minst ett eteroksyd, til olefiniske hydrokarboner som har et høyt innhold av forbindelser med 2 til 4 karbonatomer i molekylet, og som omfatter omdannelse av nevnte sats i et medført skikt, i en avlang omdannelses-sone under egnede betingelser og i nærvær av en katalysator i form av faste partikler, omfattende a) tilførsel til en sone i nærheten av den første ende av reaksjonssonen av minst én tett fase Dl i form av faste partikler som inneholder katalysatorpartikler,

b) tilførsel til en sone i nærheten av første ende av reaksjonssonen av minst ett medrivningsfluid, c) innføring av satsen, og dersom satsen minst delvis er flytende må den atomiseres i en innføringssone med-strøms i retning av de faste partiklenes bevegelsesretning i forhold til innføringssonen for de faste partiklene, d) de faste partiklene bringes i kontakt med satsen lokalisert i nærheten av den første enden, e) de faste partiklene og satsen bringes til å sirkulere i omdannelsessonen der omdannelsen av satsen finner sted og hvor de faste katalysatorpartiklene i det minste delvis deaktiviseres grunnet koksavsetninger på disse, f) blandingen Ml av den tette fasen Dl og gassene som danner en lett fase LI og som inneholder produktene av i den minst delvise omdannelse av satsen, føres inn i en separasjons- og bråkjølingssone lokalisert i nærheten av den annen ende av omdannelsessonen motsatt den første enden, g) regenerering gjennomføres i minst én regenereringssone av minst en del av de faste katalysatorpartiklene som inneholdes i den tette fasen Dl og som minst er delvis deaktivisert, og h) den tette fasen Dl som inneholder de faste katalysatorpartiklene i en i det minste delvis regenerert form, resirkuleres inn i en resirkuleringssone i nærheten av den første enden, karakterisert vedat i trinn f) skilles den tette fasen Dl fra den lette fasen LI som inneholder omdannelsesproduktene og den lette fasen bråkjøles i en kombinert separasjons- og bråkjølingssone som i kombinasjon omfatter minst én ytre beholder som strekker seg langs minst én akse som har et tilnærmet sirkulært tverrsnitt med diameter (Dc) og lengde (L), og i denne innføres i nærheten av den første enden av den ytre beholderen gjennom et innløp (1), kalt det ytre innløpet, blandingen Ml som sirkuleres fra den første ende til en annen ende motsatt den første enden av den ytre beholder, mens den gir i det minste fasen LI av nevnte blanding en spiralformet bevegelse i strømningsretningen for blandingen Ml, idet den tette fasen Dl separeres fra den lette fasen LI ved hjelp av et utløp (7), kalt det ytre utløp, idet oppsamling av minst en del av den tette fasen Dl finner sted i nærheten av den andre enden, og den lette fasen LI føres inn i innløpet (4), kalt det andre indre innløpet i den andre indre beholderen som skal beskrives i det følgende, minst en første indre beholder som strekker seg langs minst én akse og som har et tilnærmet sirkulært tverrsnitt og som har lengden (Li) mindre enn (L) og som er anordnet koaksialt i forhold til den ytre beholderen, og inn i denne føres via et innløp (3), kalt det første indre innløpet, i nærheten av det ytre innløpet til dén ytre beholderen, en lett fase L2 eller en tett blanding D2 eller en blanding M2 omfattende både den lette fasen L2 og en tett fase D2, hvor fasene L2 og D2 eller blandingen M2 har en temperatur under temperaturen til fasen LI, idet fasene L2 eller D2 eller blandingen M2 sirkuleres i den samme retningen som blandingen Ml, fra det første indre innløpet til et første indre utløp (3') som har en indre diameter (Di) mindre enn (Dc), og som er motsatt av det første indre innløpet (3) gjennom hvilket fasen L2 eller fasen D2 eller blandingen M2 går ut av den første indre beholderen gjennom utløpet (3'), minst én andre indre beholder, som strekker seg langs minst én akse, og som har et tilnærmet sirkulært tverrsnitt og er anordnet koaksialt i forhold til den første indre beholderen, omfattende en første ende og lokalisert med en avstand (Le) fra det første indre utløp (3') på den første indre beholderen, hvor avstanden (Le) er slik at summen av avstandene (Le og Li) maksimalt er lik (L), og i denne trenger det inn, gjennom et innløp (4), kalt det andre indre innløpet, med en indre diameter (De) tilsvarende eller større enn (Di) og mindre enn (Dc), minst en del av den lette fasen LI og minst en del av den lette fasen L2 eller den tette fasen D2 eller blandingen M2, og fra den andre beholderen tømmes det ut via et andre indre utløp (4'), som er motsatt det andre indre innløp, en blanding M3 som inneholder minst en del av den lette fasen LI og minst en del av den lette fasen L2 eller den tette fasen D2 eller blandingen M2, og blandingen M3 føres inn i en sone der det på den ene side finner sted separasjon og utvinning av fasen L2 eller fasen D2 eller blandingen M2, og på den andre side den avkjølte fasen LI, som inneholder de olefiniske hydrokarbonene som er dannet under omdannelsen.

2. Fremgangsmåte ifølge krav 1,karakterisert vedat avstanden (Le), mellom det første indre utløpet (3') på den første indre beholderen og det første indre innløpet (4) på den andre indre beholderen er 0,lx(Dc) til 10x(Dc).

3. Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 2, karakterisert vedat blandingen Ml tilføres separasjons- og bråkjølingssonen i en retning tilnærmet perpendikulært til aksen på dens ytre beholder, eller i en retning tilnærmet parallell med aksen på den nevnte ytre beholderen.

4. Fremgangsmåte ifølge hvilket som helst av kravene 1 til 3, karakterisert vedat det anvendes separasjons- og bråkjølingssone som omfatter, inne i rommet som befinner seg mellom den ytre veggen på den andre indre beholderen og den indre veggen på den ytre beholderen, med-strøms i forhold til det andre indre innløpet i strømnings-retningen til de forskjellige fasene, minst én anordning som begrenser bevegelsen forover av den lette fasen LI.

5. Fremgangsmåte ifølge krav 4, karakterisert vedat anordningen, som begrenser den lette fases LI bevegelse forover i rommet mellom den ytre veggen på den andre indre beholderen og den indre veggen på den ytre beholderen, er tilnærmet plane vinger hvis plan inkluderer aksen til den ytre beholderen.

6. Fremgangsmåte ifølge krav 5, karakterisert vedat separasjons- og brå-kj ølingssonen som anvendes har 2 til ca. 50 blader fiksert til den ytre veggen på den andre indre beholderen, slik at avstanden mellom det andre indre innløpet og punktet der bladene er nærmest det andre indre innløpet er 0 til 5x(Dc).

7. Fremgangsmåte ifølge krav 5 eller 6, karakterisert vedat bladene som anvendes i hvert tilfelle har en størrelse (ep) målt i retningen perpendikulært på aksen på den ytre beholderen på separasjons-og bråkjølingssonen på 0,01 til 1 ganger verdien [ ((Dc)-(D'e))/2] som korresponderer med avstanden mellom den ytre veggen på den andre indre beholderen med ytre diameter (D'e), og den indre veggen på den ytre beholderen med en indre diameter (Dc), en dimensjon (hpe), målt på kanten til det bladet som er nærmest aksen til de indre beholderene i retningen parallell med aksen, og en dimensjon (hpe), målt i retningen parallell med aksen til den ytre beholderen i separasjons- og bråkjølingssonen på kanten av bladet nærmest den indre veggen på den ytre beholderen, idet de nevnte dimensjonene (hpi og hpe) er 0,lx(Dc) til 10x(Dc).

8. Fremgangsmåte ifølge krav 7, karakterisert vedat bladene i hvert tilfelle har en dimensjon (hpi) lik eller større enn hpe.

9. Fremgangsmåte ifølge hvilket som helst av kravene 1-8,karakterisert vedat en væske (L3) som gjør det mulig å strippe de faste partiklene i den tette fasen Dl, føres til separasjons- og bråkjølingssonen.

10. Fremgangsmåte ifølge hvilket som helst av kravene 1 - 9, karakterisert vedat satsen omfatter minst én alkohol, fortrinnsvis metanol, idet den tilføres i gassfase .

11. Apparat for katalytisk omdannelse i medført skikt av en sats som inneholder minst én alkohol og/eller minst ett eteroksyd, til olefiniske hydrokarboner som er rike på forbindelser med 2-4 C-atomer i molekylene, omfattende en avlang beholder, omfattende i nærheten av en første ende, fra oppstrøms til nedstrøms i satsvolumets utbredelsesretning, minst én anordning for tilførsel minst én medrivningsvæske, minst én anordning for tilførsel av minst én fast forbindelse som danner en tett fase Dl som inneholder katalytiske partikler, minst én anordning for tilførsel av satsen, idet apparatet i nærheten av den andre enden av beholderen omfatter minst én anordning, tilkoblet beholderen, for adskillelse fra deres blanding Ml faste partikler og gasser som danner en lett fase LI, og brå-kjøling av gassene som inneholder produktene fra minst en delvis omdanning av den nevnte satsen, og minst én anordning for regenerering av minst en del av de katalytiske faste partiklene, og som på den ene siden er forbundet med utskillelses- og bråkjølingsanordningene, og på den andre siden med beholderen i nærheten av den første enden,karakterisert vedat anordningen for utskillelse av de faste partiklene og for bråkjøling av gassene er en medstrøms cyklonseparator for blandingen, og som i kombinasjon omfatter minst én ytre beholder som strekker seg langs minst én akse, med et tilnærmet sirkulært tverrsnitt med diameter (Dc) og lengde (L) og som i nærheten av den første enden har minst én tilførselsanordning for tilførsel gjennom et innløp (1), kalt det ytre innløp, av blandingen Ml som inneholder den tette fasen Dl og den lette fasen LI, idet anordningene er i stand til å gi i det minste fasen LI en spiralbevegelse i strømningsret-ningen for blandingen Ml inn i den ytre beholderen og som også har anordninger for adskillelse av fasene Dl og LI, og, i nærheten av en andre ende motsatt den første enden, utvinningsanordninger for oppsamling ved et utløp (7), kalt det ytre utløp, av minst en del av den tette fasen Dl; minst én første indre beholder som strekker seg langs minst én akse, og som har et tilnærmet sirkulært tverrsnitt og en lengde (Li) mindre enn (L) og anordnet koaksialt med hensyn til den ytre beholder, med et innløp (3) kalt det første indre innløp, plassert i nærheten av det ytre innløpet på den ytre beholderen, samt minst én innføringsanordning som gjør det mulig å tilføre, via det første indre innløpet, en lett fase L2 eller en tett fase D2 eller en blanding M2 som inneholder både en lett fase L2 og en tett fase D2, hvor fasene L2 eller D2 eller blandingen M2 har en temperatur under temperaturen til fasen LI, idet anordningen gjør det mulig å innføre fasen L2 eller D2 eller blandingen M2 på en slik måte at deres strømning finner sted i den samme retning som strømningen av blanding Ml til et første indre utløp (3') med en indre diameter (Di) mindre enn (Dc), motsatt det første indre innløp (3), via hvilket fasen L2 eller fasen D2, eller blandingen M2 strømmer ut via utløpet (3') på den første indre beholderen; minst én andre indre beholder, som strekker seg langs minst én akse, og med et tilnærmet sirkulært tverrsnitt og anordnet koaksialt med hensyn til den første indre beholderen, og som har en første ende plassert med en avstand (Le) fra det første indre utløpet (3') på den første indre beholderen, hvor avstanden (Le) skal være slik at summen av avstandene (Le og Li) er maksimalt lik (L), og som via et innløp (4) kalt det andre indre innløpet, med indre diameter (De), lik eller større enn (Di) og mindre enn (Dc), tilføres minst en del av den lette fasen LI og minst en del av den lette fasen L2 eller den tette fasen D2, eller blandingen M2, idet den andre indre beholderen har et utløp (4'), kalt det andre indre utløpet, lokalisert i nærheten av det ytre utløpet (7) på den ytre beholderen, minst én uttøm-ningsanordning for uttømning, via det andre indre ut-løpet, av en blanding M3 som inneholder minst en del av den lette fasen LI og minst en del av den lette fasen L2 eller den tette fasen D2 eller blandingen M2, og minst én anordning som gjør det mulig å skille og samle opp fra blanding M3, på den ene siden fasen L2 eller fasen D2 eller blandingen M2, og på den andre siden den avkjølte fasen LI som inneholder de olefiniske hydrokarbonene som er dannet under omdannelsen.