NO179364B - Fremgangsmåte for fremstilling av keramisk superlederfilament og keramisk superlederkomposittfilament - Google Patents
Fremgangsmåte for fremstilling av keramisk superlederfilament og keramisk superlederkomposittfilament Download PDFInfo
- Publication number
- NO179364B NO179364B NO881602A NO881602A NO179364B NO 179364 B NO179364 B NO 179364B NO 881602 A NO881602 A NO 881602A NO 881602 A NO881602 A NO 881602A NO 179364 B NO179364 B NO 179364B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- ceramic
- ceramic superconductor
- filament
- superconductor
- glass tube
- Prior art date
Links
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 title claims description 206
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 27
- 239000002131 composite material Substances 0.000 title claims description 16
- 239000002887 superconductor Substances 0.000 claims description 143
- 239000011521 glass Substances 0.000 claims description 95
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 65
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 62
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 47
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 47
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 46
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 25
- 238000009987 spinning Methods 0.000 claims description 24
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 19
- 238000005245 sintering Methods 0.000 claims description 15
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 229910001882 dioxygen Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 12
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 12
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 10
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims description 6
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims description 5
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-N Fluorane Chemical compound F KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052788 barium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000004020 conductor Substances 0.000 claims description 3
- 239000013043 chemical agent Substances 0.000 claims 3
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 14
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 13
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 13
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 12
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 11
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 description 9
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 9
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 5
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 5
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 5
- RZVAJINKPMORJF-UHFFFAOYSA-N Acetaminophen Chemical compound CC(=O)NC1=CC=C(O)C=C1 RZVAJINKPMORJF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000002441 X-ray diffraction Methods 0.000 description 4
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 4
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 4
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 4
- 239000005297 pyrex Substances 0.000 description 4
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 4
- AYJRCSIUFZENHW-UHFFFAOYSA-L barium carbonate Inorganic materials [Ba+2].[O-]C([O-])=O AYJRCSIUFZENHW-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 3
- 229910052797 bismuth Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 3
- 239000011812 mixed powder Substances 0.000 description 3
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 description 3
- 229910052712 strontium Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000005388 borosilicate glass Substances 0.000 description 2
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 2
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 2
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 2
- -1 nitride compounds Chemical class 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 229910015902 Bi 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 1
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical class S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000005354 aluminosilicate glass Substances 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005429 filling process Methods 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000010309 melting process Methods 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 239000011368 organic material Substances 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 239000010453 quartz Substances 0.000 description 1
- 229910052706 scandium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 1
- 239000005361 soda-lime glass Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 1
- 238000003746 solid phase reaction Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/02—Manufacture of glass fibres or filaments by drawing or extruding, e.g. direct drawing of molten glass from nozzles; Cooling fins therefor
- C03B37/025—Manufacture of glass fibres or filaments by drawing or extruding, e.g. direct drawing of molten glass from nozzles; Cooling fins therefor from reheated softened tubes, rods, fibres or filaments, e.g. drawing fibres from preforms
- C03B37/026—Drawing fibres reinforced with a metal wire or with other non-glass material
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/02—Manufacture of glass fibres or filaments by drawing or extruding, e.g. direct drawing of molten glass from nozzles; Cooling fins therefor
- C03B37/025—Manufacture of glass fibres or filaments by drawing or extruding, e.g. direct drawing of molten glass from nozzles; Cooling fins therefor from reheated softened tubes, rods, fibres or filaments, e.g. drawing fibres from preforms
- C03B37/027—Fibres composed of different sorts of glass, e.g. glass optical fibres
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/02—Manufacture of glass fibres or filaments by drawing or extruding, e.g. direct drawing of molten glass from nozzles; Cooling fins therefor
- C03B37/025—Manufacture of glass fibres or filaments by drawing or extruding, e.g. direct drawing of molten glass from nozzles; Cooling fins therefor from reheated softened tubes, rods, fibres or filaments, e.g. drawing fibres from preforms
- C03B37/028—Drawing fibre bundles, e.g. for making fibre bundles of multifibres, image fibres
-
- H—ELECTRICITY
- H10—SEMICONDUCTOR DEVICES; ELECTRIC SOLID-STATE DEVICES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H10N—ELECTRIC SOLID-STATE DEVICES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H10N60/00—Superconducting devices
- H10N60/01—Manufacture or treatment
- H10N60/0268—Manufacture or treatment of devices comprising copper oxide
- H10N60/0801—Manufacture or treatment of filaments or composite wires
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S505/00—Superconductor technology: apparatus, material, process
- Y10S505/725—Process of making or treating high tc, above 30 k, superconducting shaped material, article, or device
- Y10S505/739—Molding, coating, shaping, or casting of superconducting material
- Y10S505/74—To form wire or fiber
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T29/00—Metal working
- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
- Y10T29/49002—Electrical device making
- Y10T29/49014—Superconductor
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Inorganic Compounds Of Heavy Metals (AREA)
- Inorganic Fibers (AREA)
Description
Oppfinnelsens bakgrunn
Oppfinnelsens område
Den foreliggende oppfinnelse angår en fremgangsmåte for fremstilling av et keramisk superlederfilament eller et keramisk superlederkomposittfilament.
Teknikkens stand
Som superledende materialer har metaller, keramiske materialer og organiske materialer vært kjent . Blant disse er keramiske superledermaterialer blitt viktige. Spesielt har keramiske oxydsuperledere av perovskitt (i^ Ni F^) lag-strukturtypen vært kjent. Den keramiske oxydsuperleder fremstilles ved først å blande oxydpulver efterfulgt av pressing og sintring. Den keramiske superleder av den ovennevnte type kan oppvise en kritisk temperatur av over 30 K.
Selv om den keramiske superleder kan formes til blokker eller plater, er den keramiske superleder som fås ved den ovennevnte bearbeiding skjør, og det er derfor vanskelig å fremstille superlederfilamenter med god fleksibilitet.
Foruten det ovennevnte har en slik metode for fremstilling av superlederfilamenter vært vanlig anvendt hvor et superledermateriale, som NbTi, innføres i et kobberrør og kobberrøret utsettes for oppvarming eller hydraulisk trykk slik at ett eller flere superlederfilamenter kan fremstilles.
Den vanlige metode for fremstilling av superleder-filamentene er imidlertid begrenset til et slikt tilfelle at superledermaterialet blir forsynt med høy bearbeidbarhet. Den vanlige metode kan derfor ikke anvendes for fremstiling av superlederfilamenter under anvendelse av den keramiske superleder som er skjør.
Det keramiske superledermateriale byr på den fordel at den kritiske temperatur er forholdsvis høy.
For å utnytte den fordel som er nevnt ovenfor i forbindelse med keramiske superledere, har det vært et sterkt ønske å utvikle ny metode for fremstilling av de keramiske superlederfilamenter.
Oppsummering av oppfinnelsen
Et vesentlig formål ved den foreliggende oppfinnelse er å tilveiebringe en ny metode for fremstilling av keramiske superlederfilamenter.
Det er et annet formål ved oppfinnelsen å tilveiebringe en metode for fremstilling av keramiske superlederfilamenter med høy fleksibilitet og høy mekanisk styrke.
Oppfinnelsen angår således en fremgangsmåte for fremstilling av et keramisk superlederfilament og fremgangsmåten er særpreget ved at den omfatter de trinn at
minst én gang foretas formning, sintring og knusing av et keramisk superledermateriale valgt fra en sammensetning som omfatter (Y, Ba, Cu, 0), en sammensetning som omfatter (Sc, Ba, Cu, 0), og en sammensetning som omfatter (Bi, Sr, Ca, Cu, 0),
det sintrede keramiske superlederpulver fylles i et glassrør som har en høyere viskositet enn det sintrede keramiske superledermateriale i smeltet form, og
superlederpulveret oppvarmes, smeltes og spinnes sammen med glassrøret i en blandet gassatmosfære inneholdende oksygengass hvis partialtrykk er 200-760 mmHg,
for fremstilling av et keramisk superlederfilament dekket av glass.
Oppfinnelsen angår også fremstilling av et keramisk superlederkomposittfilament ved fremgangsmåten ifølge krav 6.
I henhold til den foreliggende oppfinnelse kan , fordi det minst én gang utføres en slik rekkefølge av trinn som omfatter blanding av råmaterialer av keramisk superleder, forming av den blandede keramiske superleder til et keramisk superlederlegeme med på forhånd bestemt form, og preliminær sintring av dette og dessuten påfølgende knusing av det sintrede keramiske superlederlegeme til det keramiske superlederpulver, selv dersom et keramisk superledermateriale med høyt smeltepunkt anvendes,sammensatte keramiske materialer eller sammensatte oxyder med lavt smeltepunkt ved fast reaksjon med den faste fase oppnås. Dette innebærer generelt at fordi det keramiske superledermateriale har et høyt smeltepunkt, er det nødvendig å sintre det keramiske superledermateriale i lang tid ved høy temperatur. Hvis dessuten det keramiske superledermateriale sintres i lang tid ved høy temperatur kan det ikke sikres at det sintrede materiale får jevn kvalitet hva gjelder de keramiske materialers overflate og innside. Da i henhold til den foreliggende oppfinnelse den nevnte rekkefølge av bearbeidinger utføres minst én gang,
er det mulig å oppnå keramiske materialer som har en jevn kvalitet over innsiden og den ytre overflate av de keramiske materialer.
Det keramiske pulver fremstilt ved hjelp av de ovennevnte prosesser, fylles i glassrøret og oppvarmes, hvorved det keramiske pulver smelter. Ved dessuten å oppvarme glass-røret kan det smeltede keramiske pulver hvis viskositet er lav, belegges med glasset med høy viskositet og duktilitet når dette er smeltet, hvorved spinningen av det keramiske superledermateriale lett kan utføres.
Filamentet eller filamentene av det keramiske superledermateriale oppnådd på denne måte ved spinning er dekket
med glasset, og den mekaniske styrke og fleksibilitet kan økes.
Kortfattet beskrivelse av tegningene
Fig. 1 er et skjematisk diagram som viser et eksempel
på glassrør anvendt ved fremgangsmåten for fremstilling av det keramiske superlederfilament ifølge den foreliggende oppfinnelse,
> Fig. 2 er et skjematisk diagram som viser et eksempel på en oppvarmings- og smelteinnretning anvendt ved utførelsen av den foreliggende fremgangsmåte for fremstilling av det keramiske superlederfilament ifølge oppfinnelsen,
Fig. 3 viser et tverrsnitt gjennom et keramisk super-lederf ilament spunnet ved hjelp av innretningen vist på Fig. 2, Fig. 4 viser kurver for den elektriske egenskap til det keramiske superlederfilament ifølge eksempel 1 og til den keramiske superlederplate ifølge sammenligningseksemplet, Fig. 5 er et skjematisk diagram som viser et eksempel på <g>glassrør anvendt ved utførelsen av den foreliggende fremgangsmåte for fremstilling av det keramiske superlederfilament,
Fig. 6 er et skjematisk diagram som viser et eksempel
på en oppvarmings- og smelteinnretning anvendt ved utførelsen
av den foreliggende fremgangsmåte for fremstilling av det keramiske superlederfilament, Fig. 7 er et tverrsnittsriss som viser et keramisk super-lederf ilament spunnet ved anvendelse av innretningen vist på
Fig. 6,
Fig. 8 er et skjematisk diagram som viser et eksempel på glassrør anvendt ved fremgangsmåten for fremstilling av det keramiske superlederfilament ifølge den foreliggende oppfinnelse , Fig. 9 er et skjematisk diagram som viser et eksempel på en oppvarmings- og smelteinnretning anvendt ved fremgangsmåten for fremstilling av det keramiske superlederfilament ifølge den foreliggende oppfinnelse, Fig. 10 er et tverrsnittsriss som viser et keramisk superlederfilament spunnet ved anvendelse av innretningen vist på Fig. 9, og Fig. 11 viser kurver for elektrisk egenskap til det keramiske superlederfilament ifølge eksempel 3 og til den keramiske superlederplate ifølge sammenligningseksemplet.
Detaljert beskrivelse av de foretrukne utførelses-
former av oppfinnelsen
Oppfinnelsen omfatter et trinn i hvilket minst én prosess utføres som innbefatter blanding av råmaterialer av keramisk superleder, fulgt av formning av den blandede keramiske superleder til et keramisk superlederlegeme med på forhånd bestemt form og preliminær sintring av dette, og dessuten ytterligere knusing av det sintrede keramiske superlederlegeme til det keramiske superlederpulver,
fylling av det keramiske superlederpulver i et glassrør,
oppvarming av glssrøret, innbefattende keramisk superlederpulver, slik at det keramiske superlederpulver blir smeltet, og
spinning av glassrøret innbefattende det keramiske superledermateriale .
Som det keramiske superlederråmateriale anvendes slike som har en sammensetning som omfatter (Y, Ba, Cu, 0),
(Sc, Ba, Cu, 0) eller (Bi, Sr, Ca, Cu, 0).
Som råmateriale blir én eller flere typer av ovennevnte materialer anvendt i pulverformig tilstand. Som pulverformig materiale kan forbindelser av de forskjellige ovennevnte be-standdeler anvendes, som oxydforbindelser, carbonerte forbindelser, fluorerte forbindelser, hydrosulfidforbindelser, carbidforbindelser og nitridforbindelser som inneholder den ovennevnte bestanddel. Blant de ovennevnte forbindelser er oxydholdige<*>forbindelser, som oxydforbindelse og carbonert forbindelse, mer foretrukne, og oxydforbindelse er mest foretrukken. For å oppnå det keramiske halvledermateriale med det høye kritiske punkt foretrekkes det at det ovennevnte materiale inneholder CuO.
For å oppnå det sammensatte oxydmateriale med det lave smeltepunkt under anvendelse av råmaterialet blir råmaterialene blandet med en på forhånd bestemt hastighet og derefter formet og foreløpig sintret. Dessuten blir det sintrede materiale knust til pulver.
Sintringen kan utføres under forskjellige atmosfære-typer for å hindre reduksjon og spaltning av materialet for å oppnå et oxydmateriale med jevn kvalitet, og den foreløpige sintring kan fortrinnsvis utføres i nærvær av en egnet oxygen-mengde, for eksempel i en atmosfære som inneholder oxygengass med et partialtrykk av fra 15(3 til 760 mmHg. Andre betingelser, som tiden og temperaturen under den foreløpige sintring, kan veiges etter ønske i overensstemmelse med den type råmateriale som skal anvendes.
Et oxydmateriale med jevn struktur og med et lavt smeltepunkt kan oppnås ved hjelp av den ovennevnte fremgangsmåte. Ved fremstilling av de keramiske materialet Yq 3 Ba CUq ^ 0^ under anvendelse av råmaterialet ^O^, BaC03 0<3 Cu0
>som er efmateriale med høyt smeltepunkt av 1200-2700 C og derfor er vanskelig å smelte, er det nødvendig å sintre råmaterialet i lang tid ved høy temperatur. Da smeltepunktene for de forskjellige råmaterialer er sterkt forskjellige, er det nødvendig å innstille den foreløpige sintringsbetingelse i overensstemmelse med råmaterialet med det høyeste smeltepunkt. Selv om sintringen utføres under egnede betingelser, er det vanskelig å oppnå keramiske materialer med
jevn kvalitet. Ved imidlertid å utføre prosessrekkefølgen som går ut på blanding, formning, sintring og knusing,
kan et oxydmateriale med lavt smeltepunkt oppnås ved reaksjon i fast fase ved sintringsprosessen. Dette inne-
bærer at oxydmaterialet oppnådd ved utførelsen av rekken av fremgangsmåtetrinn vil få et smeltepunkt av 900-1400°C som
er lavere enn smeltepunktene for de respektive råmaterialer med et snevert smeltbart temperaturområde. Det er således mulig å oppnå et keramisk pulver med jevn kvalitet og med lavt smeltepunkt.
Prosesstrinnene utføres minst én gang.
Det er mulig å overvåke hvorvidt det ønskede oxydmateriale er blitt fremstilt eller ikke, ved å anvende en røntgendiffraksjonsmetode. Antallet av repetisjoner av rekken av prosesstrinn bestemmes derfor ved å overvåke produksjons-tilstanden for oxydmaterialet.
Knusingen til pulver kan utføres ved anvendelse av en
.skålmølle eller lignende.
Det keramiske pulver oppnådd ved hjelp av de ovennevnte prosesser har fortrinnsvis den struktur som er definert ved den følgende ligning (1):
hvori A betegner Ca, Sr og Bi, eller Ba pluss Y, eller Ba pluss Sc.
Det kan fortrinnsvis anvendes et keramisk pulver valgt
fra
Som et spesifikt eksempel kan materialet Bi, Sr, Ca,
3 1 1 1 CU20 anvendes .
Det keramiske pulver fylles i et glassrør, og glass-røret og det keramiske pulver oppvarmes og bringes over i smeltet tilstand. Dessuten blir glassrøret ytterligere oppvarmet for spinning.
Nærmere bestemt, som vist på Fig. 1, blir det keramiske pulver 1 fylt i glassrøret 2 som har én av sine ender stengt. Glassrøret 2 som inneholder det keramiske pulver 1 anbringes i en oppvarmings- og smelteinnretning 4 som omfatter en opp-
varmingsinnretning 3. Glassrøret 1 med det keramiske pulver
2 blir oppvarmet av oppvarmingsinnretningen 3.
For å unngå forurensning av det keramiske pulver på grunn av reaksjon mellom det keramiske pulver 1 og glass-røret 2 blir det keramiske pulver oppvarmet av oppvarmingsinnretningen 5 med oxygengass tilført til oppvarmings- og smelteinnretningen 4 via fødeledningen 10. Da det keramiske pulver 1 har en lav smeltetemperatur, kan det keramiske pulver smeltes ved en temperatur som er lavere enn smeltepunktet for glassrøret 2. Efter at det keramiske pulver 1 er smeltet,
blir det smeltede keramiske stoff spunnet ved å trekke glass-røret gjennom en åpning 11 uttatt ved endepartiet av den koniske del av oppvarmings- og smelteinnretningen 4, slik at det fås et keramisk superlederfilament 8 i hvilket det keramiske superledermateriale 6 er dekket av et glassovertrekk 7. Da filamentet blir spunnet på en slik måte at det keramiske superledende materiale 6 med lav viskositet blir dekket av glassovertrekket 7 med høy viskositet og stor ekspansjonskoeffisient, kan et keramisk superlederfilament med jevn kvalitet lett fremstilles.
Som glassmateriale for glassrøret 2 kan forskjellige typer av glass med forskjellige mykningspunkter, optiske egenskaper og elektriske egenskaper anvendes, som sodakalkglass, borsilikatglass og aluminosilikatglass, fordi det keramiske superledermateriale 6 er dekket av glasset 7 med høy viskositet. For imidlertid å hindre at det keramiske superledermateriale 6 vil bli forurenset av glasset 7 på grunn av blanding mellom det keramiske superledermateriale 6 og glasset 7, kan som glassmateriale fortrinnsvis et glass anvendes som har et smeltepunkt som er høyere enn smeltepunktet for det keramiske superlederpulvermateriale 1, som f.eks. kvartsglass.
Fyllingsprosessen for å fylle det keramiske superlederpulver 1 i glassrøret 2 og oppvarmings- og spinneprosessen utføres under oxygenholdig atmosfære for å hindre at det vil forekomme en reaksjon mellom den keramiske superleder 1
og glassrøret 2. Ved oppvarmingsprosessen og spinneprosessen er oxygenmengden tilstrekkelig dersom reaksjonen mellom det keramiske superledermateriale og glasset hindres. Ved opp-. varmings- og spinneprosessen tilføres en blandet gass som
inneholder oxygengass hvis partialtrykk er 2 00-7 60 mm Hg og dermed høyere enn partialtrykket for oxygengassen i atmosfære luft .
Forholdet mellom keramisk superledermateriale 8 og glass 7 kan velges i overensstemmelse med den keramiske super-leders mekaniske styrke.
Som oppvarmingsinnretninger 3 for å oppvarme og smelte det keramiske pulver 1 og oppvarmingsinnretningen 5 kan en induksjonsoppvarmingsinnretning eller -innretninger eller en motstandoppvarmingsinnretning eller -innretninger anvendes efter ønske.
Diameteren for det keramiske superlederfilament 8 kan reguleres ved å regulere trekkraften og hastigheten for filamentet 8 under spinningsprosessen. Tverrsnittsformen til filamentet 8 kan velges efter ønske, f.eks. som rund form eller rektangulær form, ved valg av formen for åpningen 11
i oppvarmings- og smelteinnretningen 4.
Det keramiske superlederfilament 8 fremstilt ved de ovennevnte prosesser har høy mekanisk styrke og oppviser overlegen bøyningsegenskap og fleksibilitet fordi den keramiske superleder 6 er dekket av glassrøret. Selv om det har vært ansett at bearbeidbarheten til det keramiske halv-lederlegeme er dårlig og at dets anvendelsesområde har vært begrenset snevert selv når det keramiske superlederlegeme har høy kritisk temperatur, gjøres det ved den foreliggende oppfinnelse mulig å fremstille halvlederfilamentene under anvendelse av det keramiske superlederlegeme.
Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen for fremstiling av keramiske superleder f ilamenter kan anvendes i forbindelse med produksjonsprosesser for magnetiske fluxsensorer og elektriske superledertråder som kan anvendes innen forskjellige tekniske områder, som det elektroniske område og det elektriske anvendelsesområde, fordi den keramiske superleder har høy kritisk temperatur og høy mekanisk styrke og god bøyningsegenskap.
>
I henhold til en foretrukken utførelsesform av den foreliggende oppfinnelse blir flere keramiske superlederfilamenter oppnådd ved de ovennevnte produksjonstrinn buntet sammen, og bunten eller knippet av keramiske superlederfilamenter i form av strenger av flere lederfilamenter blir igjen utsatt for en ytterligere oppvarmings- og smelteprosess og ytterligere utsatt for en spinneprosess.
Detaljene i forbindelse med denne utførelsesform vil bli forklart nedenfor.
Som vist på Fig. 5 blir det keramiske pulver 1 fylt i
i
glassrøret 2a hvis ene ende er stengt.Glassrøret 2a som inneholder det keramiske pulver 1 blir anordnet i en oppvarmings-og smelteinnretning 4 som omfatter en oppvarmingsinnretning 3, som vist på Fig. 6. Glassrøret 1 med det keramiske pulver 2a blir oppvarmet av oppvarmingsinnretningen 3.
i
For å unngå forurensning av det keramiske pulver på grunn av reaksjon mellom det keramiske pulver 1 og glassrøret 2a blir det keramiske pulver oppvarmet av oppvarmingsinnretningen 5 med oxygengass tilført til oppvarmings- og smelteinnretningen 4 via fødeledningen 10. Da det keramiske pulver 1 har lav smeltetemperatur, kan det keramiske pulver smeltes ved en temperatur som er lavere enn smeltepunktet for glass-røret 2a. Efter at det keramiske pulver 1 har smeltet, blir det smeltede keramiske stoff spunnet ved å trekke glassrøret gjennom en åpning 11 uttatt i endepartiet til oppvarmings- og smelteinnretningens 4 koniske del, slik at det fås et keramisk superlederfilament 8 i hvilket det keramiske superlederstoff 6 er dekket av et glassovertrekk 7a. Da filamentet spinnes på en slik måte at det keramiske superlederstoff 6 med lav viskositet blir dekket av glassovertrekket 7a med
3
høy viskositet og stor ekspansjonskoeffisient, kan det keramiske superlederfilament med jevn kvalitet lett fremstilles.
En rekke keramiske superlederfilamenter 8 oppnådd ved
. den ovennevnte prosess, buntes sammen og gis plass i et glass-rør 2b på en slik måte at hvert filament 8 befinner seg på linje med retningen for glassrørets 2b sylindriske akse, og
glassrøret 2b blir anbragt i en oppvarmings- og smelteinnretning 9 på en slik måte at glassrørets 2b koniske hode 2bl befinner seg nær oppvarmings- og smelteinnretningens 9 åpning 11.
Oppvarmings- og smelteinnretningen 9 oppvarmes av
en oppvarmingsinnretning 2 0 som er anordnet rundt oppvarmings-og smelteinnretningens 9 ytre sylindriske overflate. I til-legg blir glassrøret 2b trukket og spunnet fra oppvarmings-
og smelteinnretningens 9 åpning 11 med varmen fra oppvarmingsinnretningen 21, slik at det fås et keramisk superlederfilament 12 av et knippe av strengene av de keramiske super-lederf ilamenter 6 omgitt og isolert av fyllstoffglasset 7a,
og knippet av de tynne keramiske superlederfilamenter er dekket av et glassovertrekk 7b.
Det samme materiale, de samme egenskaper og de samme betingelser som er angitt for glassrøret 2 i henhold til den første oppfinnelse, kan anvendes for glassrørene 2a og 2b.
Diameteren for det keramiske superlederfilament 12 kan reguleres ved å regulere trekkraften og hastigheten for filamentet 12 under spinneprosessen. Filamentets 12 tverr-snittsform kan velges efter ønske, f.eks. rund eller rektangulær, ved valg av form for oppvarmings- og smelteinnretningens 9 åpning 11.
Det keramiske superlederfilament 12 fremstilt ved de ovennevnte prosesser har høy mekanisk styrke og oppviser overlegen bøyningsegenskap og fleksibilitet fordi den keramiske superleder 7 er dekket av fyllstoffglasset 7a og glassovertrekket 7b.
Det bør bemerkes at i henhold til sammenbuntings-varianten av oppfinnelsen kan glassovertrekket 7b sløyfes.
I henhold til en ytterligere side ved den foreliggende oppfinnelse blir keramiske superlederpartikler fylt i et glassrør som oppvarmes til en på forhånd bestemt temperatur, f.eks. 1500-2500°C, og spinnes slik at det fås keramiske super-lederf ilamenter som alle er belagt med glasset. De keramiske superlederfilamenter belagt med glasset blir senere samlet til et knippe og anbragt i et ytterligere glassrør som oppvarmes til en på forhånd bestemt temperatur, f.eks. 1500-2500°C, for å spinne et ytterligere keramisk superlederfilament i hvilket flere av de keramiske superlederfilamenter er samlet til et knippe i grunnmasseform separert av glasslag. Senere blir glasslagene fjernet ved hjelp av kjemiske midler.
Når de keramiske superlederfilamenter samles i et knippe, kan en rekke metallfilamenter blandes, som Cu- eller Al-filamenter belagt med glass, i de keramiske superlederfilamenter, og de blandede filamenter blir utsatt for en oppvarmingsprosess for å smelte glasslagene og spinne de sammenknippede filamenter som inneholder de keramiske superlederfilamenter og metallfilamenter. Derefter blir de sammenknippede filamenters glasslag fjernet ved hjelp av kjemiske midler. Senere blir de sammenknippede filamenter utsatt for en oppvarmingsprosess ved en slik temperatur som er høyere enn smeltepunktet for metallfilamentene, men lavere enn smeltepunktet for den keramiske superleder, hvorved en sluttfilament-struktur kan produseres i hvilken flere keramiske superlederfilamenter er anordnet som strengene for en flerlederkabel i en metallgrunnmasse.
I henhold til den ovennevnte utførelsesform blir
de keramiske superlederpartikler fylt i glassrøret med høyt smeltepunkt, og glassrøret blir oppvarmet og spunnet ved en temperatur over 1500°C slik at spinningen og sintringen av
■ det keramiske superledende materiale kan foretas samtidig. Selve spinnearbeidet kan lett utføres delvis på grunn av at de keramiske superlederfilamenter som er belagt med glass, er forenet til et knippe, og det er lett å fremstille et fint keramisk superlederfilament.
De keramiske superlederfilamenter med metallgrunnmassen gjør det mulig å hindre brenning av filamentene dersom det keramiske superledermateriale mister superlederegenskapen. Dessuten kan den ønskede kabeloppbygning opprettholdes slik den er konstruert, fordi metallgrunnmassestrukturen kan opprettholdes efter at de keramiske superlederfilamenter er blitt anordnet i en kabeloppbygning.
Eksempel 1
På forhånd bestemte vektmengder av henholdsvis Y„0_-pulver, BaC03~pulver og CuO-pulver ble blandet med hverandre. Det blandede pulver ble presset og formet ved værelsetemperatur og i luft med 10 0 atm. Det formede keramiske superlederlegeme ble foreløpig sintret i en atmosfære av blandede gasser av oxygen og nitrogen i hvilken oxygenpartialtrykket var 200 mmHg, ved 940°C i 24 timer. Det foreløpig sintrede keramiske superlederlegeme ble knust til pulver ved anvendelse av en skålmølle. De ovennevnte prosesser ble gjentatt inntil det sammensatte oxydmateriale YQ 3 Ba CuQ 7 03 ble påvist ved hjelp av røntgendiffraksjon.
Det keramiske pulver av sammensatt oxydmateriale ble fylt og forseglet i kvartsglassrøret 2. Glassrøret 2 befant seg i oppvarmings- og smelteinnretningen som vist på Fig. 2.
Det keramiske superlederpulver ble oppvarmet og smeltet ved 1300°C med den oxygenholdige gass med innmatet oxygenpartialtrykk av 200-760 mmHg. Kvartsglassrøret ble oppvarmet ved 1700-2200°C for å spinne det keramiske superledermateriale sammen med glassrøret, hvorved et keramisk superlederfilament ble oppnådd som var dekket av kvartsglassrøret med utvendig diameter 200yUm og innvendig diameter 120^um.
Sammenligningseksempel 1
Som sammenligningseksempel ble det keramiske superlederpulver oppnådd på den ovenfor beskrevne måte formet til en plate, og platen ble foreløpig sintret under den samme sintringsbetingelse som ifølge eksempel 1 slik at eh sintret keramisk superlederplate ble oppnådd.
Den kritiske temperatur ble målt for produktene ifølge eksempel 1 og ifølge sammenligningseksemplet ved å måle den elektriske motstand til de respektive keramiske superlederfilamenter ifølge eksempel 1 og ifølge sammenligningseksemplet.
Resultatene av målingen er vist i Fig. 4, og det kan ut fra denne sies at den kritiske temperatur til det keramiske superlederfilament ifølge eksempel 1 er noe høyere enn den kritiske temperatur for den keramiske superlederplate ifølge sammenligningseksemplet og at den mekaniske styrke og bøynings-egenskap til det keramiske superlederfilament ifølge eksempel 1 er høyere enn for den keramiske superlederplate ifølge sammenligningseksemplet.
Eksempel 2
Et keramisk superlederfilament ble fremstilt på samme måte som ifølge eksempel 1, bortsett fra at spinningen ble utført ved oppvarming av en begrenset lokal del av kvarts-glassrøret, og et keramisk superlederfilament ble oppnådd som besto av det keramiske superledermateriale dekket av kvartsglassrøret med en utvendig diameter av 2 mm og en innvendig diameter av 1 mm.
Betegnelsen "lokal" betyr en slik del som er meget nær oppvarmings- og smelteinnretningens 4 åpning 11, men på siden av det tynne glassrør 8.
Resultatet av målingen er lignende det som ble oppnådd for eksempel 1 og for sammenligningseksemplet som vist på
Fig. 4.
Eksempel 3
På forhånd bestemte vektmengder av henholdsvis Y2°3~ pulver, BaCO^ pulver og Cu O-pulver ble blandet med hverandre. Det blandede pulver ble presset og formet ved værelsetemperatur i luft med 100 atm. Det formede keramiske superlederlegeme ble foreløpig sintret i en atmosfære av en blanding av oxygengass og nitrogengass i hvilken oxygenets partialtrykk var 200 mmHg, ved 94 0°C i 24 timer. Det foreløpig sintrede keramiske superlederlegeme ble knust til pulver i en skålmølle. De ovennevnte prosesser ble gjentatt inntil det sammensatte oxydmateriale Yq ^ Ba Cu^ ^ 0^ ble påvist ved røntgendiffrak-sjon.
Det keramiske pulver av sammensatt oxydmateriale ble fylt og forseglet i kvartsglassrøret 2. Glassrøret 2 befant seg i oppvarmings- og smelteinnretningen, som vist på Fig. 2. Det keramiske superlederpulver ble oppvarmet og smeltet ved 1300°C med oxygenholdig gass innmatet med et partialtrykk av fra 200 til 760 mmHg. Kvartsglassrøret ble oppvarmet ved 1700-22 0 0°C for spinning av det keramiske superledermateriale med glassrøret, hvorved et keramisk superlederfilament ble oppnådd som var dekket av kvartsglassrøret med en utvendig diameter av 2 00yUm og en innvendig diameter av 12 0^um. På samme måte som nevnt ovenfor ble et antall av de keramiske superlederfilamenter fremstilt.
100 keramiske superlederfilamenter ble samlet til et knippe og anbragt i et kvartsglassrør, De 100 keramiske superlederfilamenter ble lokalt oppvarmet med en temperatur av fra 1700 til 2200°C og spunnet, hvorved et keramisk super-lederf ilament av flerledertypen ble oppnådd i hvilken flere keramiske superlederstrenger var samlet til et knippe.
Den kritiske temperatur ble målt for produktene ifølge eksempel 3 og ifølge sammenligningseksemplet ved måling av den elektriske motstand til det keramiske superlederfilament ifølge eksempel 3 og ifølge sammenligningseksemplet.
Resultatet av målingen er vist på Fig. 11, og det kan
ut fra denne angis at den kritiske temperatur til de keramiske superlederstrenger Al, A2 og A3 ifølge eksempel 3 er noe høyere enn den kritiske temperatur til den keramiske superlederplate ifølge sammenligningseksemplet og at den mekaniske styrke og bøyningsegenskap til det keramiske superlederfilament ifølge eksempel 3 er høyere enn for den keramiske superlederplate ifølge sammenligningseksemplet.
Eksempel 4
Keramiske superlederpartikler bestående av oxydmaterialer av de respektive elementer Cu, Ba og Sc ble fylt i et sammensatt kvartsglassrør som ble innført i en motstandsovn oppvarmet til 2100°C, hvorved den keramiske superleder sammen med kvartsglassrøret ble spunnet til et filament med en utvendig diameter av 300^um. 1000 filamenter oppnådd på den ovennevnte måte ble anbragt i et kvartsrør med en innvendig diameter av 17 mm og smeltet og integrert ved 1800°C, hvorved et keramisk superlederfilament med en utvendig diameter på 1 mm ble spunnet. Derefter ble kvartsglasset fjernet ved anvendelse av vandig flussyre, hvorved et keramisk super-lederf ilament med en utvendig diameter på 0,8 mm og med jevn kvalitet kunne oppnås.
Eksempel 5
Keramiske superlederpartikler lignende dem som ble anvendt i eksempel 4, ble fylt i et "vycor"-glassrør med en utvendig diameter på 22 mm og en innvendig diameter på 10 mm og innført i en motstandsovn oppvarmet til 1800°C, og de ble derefter spunnet slik at et keramisk superlederfilament på 150^um ble oppnådd. 5000 filamenter spunnet på den ovennevnte måte ble samlet til et knippe sammen med 2 000 kobber-filamenter belagt med "vycor"-glass med 600^um, og de sammenknippede filamenter ble innført i et "vycor"-glassrør på en slik måte at de keramiske superlederfilamenter og kobber-filamenter ga en grunnmasseform. Glasslagene for de sammenknippede filamenter ble smeltet og integrert ved 180 0°C, hvorved et filament med en utvendig diameter på 1 mmm ble spunnet. Derefter ble "vycor"-glasslagene fjernet med vandig natrium-hydroxyd, hvorved kobberfilamentene ble smeltet og integrert i en uaktiv atmosfære ved 12 00°C, og på denne måte kunne et keramisk superlederfilament oppnås i hvilket superleder-strengene var anordnet i kobbergrunnmassen.
De forskjellige egenskaper til de keramiske superlederfilamenter ifølge eksemplene 4 og 5 var som følger:
Eksempel 6
Som det keramiske superledermateriale ble på forhånd bestemte vektmengder av henholdsvis Bi203~pulver, SrCO^-pulver, Ca CO^-pulver og CuO-pulver blandet med hverandre. Derefter ble det blandede pulver presset og formet i en luft-atmosfære ved vanlig værelsetemperatur ved 100 atm. Det pressede materiale ble foreløpig sintret i en gassatmosfære av en blanding av oxygengass og nitrogengass (partialtrykk for oxygengassen 200 mmHg) ved 845°C i 24 timer. Det sintrede keramiske legeme ble knust til et pulver i en skålmølle.
Den ovenstående metode ble gjentatt inntil Bi^r^a-^Cu^ ble påvist ved røntgendiffraksjon.
Det keramiske pulver ble fylt i et Pyrex-glassrør, dvs. borsilikatglassrør, og Pyrex-glassrøret ble anbragt i en oppvarmings- og smelteinnretning som vist på Fig. 2, hvorved det keramiske pulver ble smeltet ved 1100°C under tilførsel av oxygenholdig gass med et oxygenpartialtrykk på fra 200 til 760 mmHg, og derefter ble Pyrex-glassrøret lokalt oppvarmet ved 1200-1300°C og spunnet. Et keramisk superlederfilament ble oppnådd som var dekket av Pyrex-glassrør med en utvendig diameter på 2 mm og en innvendig diameter på 1 mm.
Claims (6)
1. Fremgangsmåte for fremstilling av et keramisk super-lederf ilament ,
karakterisert ved at - den omfatter de trinn at
minst én gang foretas formning, sintring og knusing av et keramisk superledermateriale valgt fra en sammensetning som omfatter (Y, Ba, Cu, 0), en sammensetning som omfatter (Sc, Ba, Cu, 0), og en sammensetning som omfatter (Bi, Sr, Ca, Cu, O),
det sintrede keramiske superlederpulver fylles i et glassrør som har en høyere viskositet enn det sintrede keramiske superledermateriale i smeltet form, og
superlederpulveret oppvarmes, smeltes og spinnes sammen med glassrøret i en blandet gassatmosfære inneholdende oksygengass hvis partialtrykk er 200-760 mmHg,
for fremstilling av et keramisk superlederfilament dekket av
glass.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at smeltetrinnet utføres sved å oppvarme det keramiske superlederpulver med glassrøret
lokalt.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 1,
karakterisert ved at den dessuten omfatter de trinn at
flere strenger av det keramiske superlederfilament oppnådd i spinnetrinnet buntes sammen, og
et annet spinnetrinn med ytterligere spinning av bunten av strenger av det keramiske superlederfilament utføres,
idet oppvarmingen, smeltingen og spinningen av det keramiske superledermateriale utføres i en blandet gassatmosfære inneholdende oksygengass hvis partialtrykk er 200-760 mmHg.
4. Fremgangsmåte ifølge krav 3, karakterisert ved at den dessuten omfatter et trinn i hvilket glasslaget ved anvendelse av et kjemisk middel fjernes fra det keramiske superlederfilament oppnådd i det annet spinnetrinn.
5. Fremgangsmåte ifølge krav 4, karakterisert ved at det som det kjemiske middel anvendes vandig flussyre eller vandig natriumhydroksid.
6. Fremgangsmåte for fremstilling av et keramisk superlederkomposittfilament,
karakterisert ved at den omfatter de trinn at
minst én gang foretas formning, sintring og knusing av et keramisk superledermateriale valgt fra en sammensetning som omfatter (Y, Ba, Cu, 0), en sammensetning som omfatter (Sc, Ba, Cu, 0), og en sammensetning som omfatter (Bi, Sr, Ca, Cu, 0),
det sintrede keramiske superlederpulver fylles i et glassrør som har en høyere viskositet sammenlignet med det sintrede keramiske superledermateriale i smeltet form,
det keramiske superlederpulver oppvarmes sammen med glass-røret ,
det oppvarmede keramiske superledermateriale spinnes i et første spinnetrinn sammen med glassrøret for fremstilling av et keramisk superlederfilament dekket av glass,
flere av de keramiske superlederfilamenter oppnådd i det første spinnetrinn og flere metallfilamenter hvert belagt med et glasslag buntes sammen,
de sammenbuntede keramiske superlederfilamenter og metallfilamenter spinnes i et annet spinnetrinn for fremstilling av et komposittfilament som inneholder de respektive keramiske superlederfilamenter og metallfilamenter som strenger, glasslaget for det keramiske superlederkomposittfilament oppnådd i det annet spinnetrinn fjernes ved anvendelse av et kjemisk middel, og
komposittfilamentet uten glasslaget oppvarmes ved en temperatur som er høyere enn metallederens smeltepunkt og lavere enn det keramiske superlederfilaments smeltepunkt, slik at et keramisk superlederkomposittfilament som inneholder strengene av det keramiske superlederfilament i en metallgrunnmasse kan fremstilles,
idet oppvarmingen og spinningen av det keramiske superledermateriale utføres i en blandet gassatmosfære inneholdende oksygengass hvis partialtrykk er 200-760 mmHg.
Applications Claiming Priority (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9112187 | 1987-04-14 | ||
| JP9112287 | 1987-04-14 | ||
| JP9112087 | 1987-04-14 | ||
| JP13733387 | 1987-05-30 | ||
| JP63088746A JPS6471019A (en) | 1987-04-14 | 1988-04-11 | Manufacture of superconductive ceramics linear substance |
Publications (4)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO881602D0 NO881602D0 (no) | 1988-04-13 |
| NO881602L NO881602L (no) | 1988-10-17 |
| NO179364B true NO179364B (no) | 1996-06-17 |
| NO179364C NO179364C (no) | 1996-09-25 |
Family
ID=27525374
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO881602A NO179364C (no) | 1987-04-14 | 1988-04-13 | Fremgangsmåte for fremstilling av keramisk superlederfilament og keramisk superlederkomposittfilament |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4968662A (no) |
| EP (1) | EP0292684B1 (no) |
| KR (1) | KR910001507B1 (no) |
| CN (1) | CN1029886C (no) |
| AU (1) | AU596289B2 (no) |
| CA (1) | CA1312202C (no) |
| DE (1) | DE3884856T2 (no) |
| DK (1) | DK170912B1 (no) |
| FI (1) | FI881701A (no) |
| NO (1) | NO179364C (no) |
| RU (1) | RU2050339C1 (no) |
Families Citing this family (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU615014B2 (en) * | 1987-02-17 | 1991-09-19 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Superconducting thin film and wire and a process for producing the same |
| FR2613867B1 (fr) * | 1987-04-11 | 1994-02-04 | Yamaha Corp | Procede pour fabriquer un fil supraconducteur en matiere ceramique |
| US5215565A (en) * | 1987-04-14 | 1993-06-01 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Method for making superconductor filaments |
| GB8710113D0 (en) * | 1987-04-29 | 1987-06-03 | Evetts J E | Superconducting composite |
| EP0299788B1 (en) * | 1987-07-17 | 1994-10-12 | Fujikura Ltd. | Method of producing a superconducting wire including an oxide superconductor |
| US4912087A (en) * | 1988-04-15 | 1990-03-27 | Ford Motor Company | Rapid thermal annealing of superconducting oxide precursor films on Si and SiO2 substrates |
| US4943558A (en) * | 1988-04-15 | 1990-07-24 | Ford Motor Company | Preparation of superconducting oxide films using a pre-oxygen nitrogen anneal |
| US5158588A (en) * | 1988-05-31 | 1992-10-27 | Superbio, Inc. | Method of drawing dissolved superconductor |
| US4980964A (en) * | 1988-08-19 | 1991-01-01 | Jan Boeke | Superconducting wire |
| US5506198A (en) * | 1990-08-24 | 1996-04-09 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | High-temperature superconductive conductor winding |
| US5219832A (en) * | 1991-06-18 | 1993-06-15 | Dawei Zhou | High-tc superconducting ceramic oxide products and macroscopic and microscopic methods of making the same |
| AU667677B2 (en) * | 1991-07-01 | 1996-04-04 | University Of Houston-University Park | Method for producing formed bodies of high temperature superconductors having high critical currents |
| US5308800A (en) * | 1992-03-23 | 1994-05-03 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Apparatus and method for forming textured bulk high temperature superconducting materials |
| US5811376A (en) * | 1995-12-12 | 1998-09-22 | Owens Corning Fiberglas Technology Inc. | Method for making superconducting fibers |
| US7071417B2 (en) * | 2004-10-25 | 2006-07-04 | Demodulation, Inc. | Optically encoded glass-coated microwire |
| CN100371111C (zh) * | 2006-01-17 | 2008-02-27 | 浙江大学 | 利用毛细管制备微细金属丝的方法 |
| KR100741726B1 (ko) * | 2006-02-16 | 2007-08-10 | 한국기계연구원 | 습식화학공정을 이용한 초전도 선재 제조 장치 및 그 방법 |
| JP2008140769A (ja) * | 2006-11-06 | 2008-06-19 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Ｂｉ２２２３超電導線材の製造方法 |
| IL188559A0 (en) * | 2008-01-03 | 2008-11-03 | D T N R Ltd | Method of production of glass coated metal wires and metal microwires |
| CN103058668B (zh) * | 2012-12-28 | 2014-12-03 | 北京英纳超导技术有限公司 | 氧化物超导粉棒的烧结方法以及使用该方法烧结后的粉棒制备超导线材的方法 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3162171D1 (en) * | 1980-08-04 | 1984-03-15 | Boc Group Inc | Methods of making multifilament superconductors |
| US4411959A (en) * | 1981-08-17 | 1983-10-25 | Westinghouse Electric Corp. | Submicron-particle ductile superconductor |
| JPS61227307A (ja) * | 1985-04-02 | 1986-10-09 | 名古屋工業大学長 | ガラス被覆溶融紡糸法による超伝導合金繊維及びその製造法 |
| US4762754A (en) * | 1986-12-04 | 1988-08-09 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Dynamic high pressure process for fabricating superconducting and permanent magnetic materials |
| FR2613867B1 (fr) * | 1987-04-11 | 1994-02-04 | Yamaha Corp | Procede pour fabriquer un fil supraconducteur en matiere ceramique |
| EP0292385B1 (en) * | 1987-05-18 | 1994-08-24 | Sumitomo Electric Industries Limited | Method of making oxide ceramic superconducting wires |
-
1988
- 1988-04-12 AU AU14508/88A patent/AU596289B2/en not_active Ceased
- 1988-04-13 CA CA000563989A patent/CA1312202C/en not_active Expired - Fee Related
- 1988-04-13 FI FI881701A patent/FI881701A/fi not_active IP Right Cessation
- 1988-04-13 NO NO881602A patent/NO179364C/no unknown
- 1988-04-13 EP EP88105876A patent/EP0292684B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1988-04-13 DE DE88105876T patent/DE3884856T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1988-04-14 KR KR1019880004265A patent/KR910001507B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1988-04-14 US US07/181,759 patent/US4968662A/en not_active Expired - Fee Related
- 1988-04-14 DK DK205088A patent/DK170912B1/da not_active IP Right Cessation
- 1988-04-14 RU SU884355627A patent/RU2050339C1/ru active
- 1988-04-14 CN CN88102850A patent/CN1029886C/zh not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4968662A (en) | 1990-11-06 |
| DK170912B1 (da) | 1996-03-11 |
| CA1312202C (en) | 1993-01-05 |
| RU2050339C1 (ru) | 1995-12-20 |
| NO881602D0 (no) | 1988-04-13 |
| EP0292684A2 (en) | 1988-11-30 |
| CN1030159A (zh) | 1989-01-04 |
| EP0292684B1 (en) | 1993-10-13 |
| NO179364C (no) | 1996-09-25 |
| AU596289B2 (en) | 1990-04-26 |
| KR880013189A (ko) | 1988-11-30 |
| DE3884856T2 (de) | 1994-04-14 |
| DE3884856D1 (de) | 1993-11-18 |
| KR910001507B1 (ko) | 1991-03-09 |
| DK205088D0 (da) | 1988-04-14 |
| AU1450888A (en) | 1988-10-20 |
| FI881701A0 (fi) | 1988-04-13 |
| FI881701A (fi) | 1988-10-15 |
| NO881602L (no) | 1988-10-17 |
| EP0292684A3 (en) | 1989-07-19 |
| DK205088A (da) | 1988-10-15 |
| CN1029886C (zh) | 1995-09-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO179364B (no) | Fremgangsmåte for fremstilling av keramisk superlederfilament og keramisk superlederkomposittfilament | |
| KuanáChen et al. | Synthesis of carbon nanotubes filled with long continuous crystals of molybdenum oxides | |
| US5215565A (en) | Method for making superconductor filaments | |
| US4973574A (en) | Superconducting wire and method of manufacturing the same | |
| CN1027776C (zh) | 制造超导陶瓷线的方法 | |
| EP0285169B1 (en) | Superconductor and method of manufacturing the same | |
| JPH10510943A (ja) | 高臨界温度のビスマス相を備えた長尺超伝導体の製造方法及びこの方法により製造された超伝導体 | |
| US5319843A (en) | Method of manufacturing a superconductive cable | |
| US5304602A (en) | Process for producing sintered ceramic wire | |
| US5814122A (en) | Method of making hollow high temperature ceramic superconducting fibers | |
| US5811376A (en) | Method for making superconducting fibers | |
| US4937228A (en) | Method of producing composite oxide superconducting wires using a powder bath | |
| JP4212882B2 (ja) | 酸化物超電導線材の製造方法 | |
| KR100564945B1 (ko) | 초전도 선재의 제조방법 | |
| KR101499807B1 (ko) | 산화물 초전도 로드의 제조방법 | |
| JPH0346710A (ja) | 超電導線の製造方法 | |
| KR920003025B1 (ko) | 초전도 세라믹와이어의 제조방법 | |
| JPH0328141A (ja) | 酸化物超電導線材の製造方法 | |
| JPH05817A (ja) | ビスマス系酸化物超電導体の製造方法 | |
| Khan et al. | Amorphous superconducting transformation in bismuth-base high-Tc superconducting rods | |
| DE3882871T2 (de) | Verfahren zur Darstellung eines oxidischen supraleitenden Leiters und ein oxidischer supraleitender Leiter, hergestellt nach diesem Verfahren. | |
| JPH0512941A (ja) | 超電導線材の製造方法 | |
| Poeppel et al. | Recent improvements in bulk properties of ceramic superconductors | |
| JPH0799013A (ja) | 中空高温超電導体及びその製造方法 | |
| JPS6168387A (ja) | 化合物半導体単結晶の製造装置 |