NO174720B - Meget sterke, varmebestandige aluminium-baserte legeringer - Google Patents
Meget sterke, varmebestandige aluminium-baserte legeringer Download PDFInfo
- Publication number
- NO174720B NO174720B NO891148A NO891148A NO174720B NO 174720 B NO174720 B NO 174720B NO 891148 A NO891148 A NO 891148A NO 891148 A NO891148 A NO 891148A NO 174720 B NO174720 B NO 174720B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- based alloys
- aluminum
- alloy
- present
- strong
- Prior art date
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims description 46
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims description 46
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 title claims description 27
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 27
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 6
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 claims description 4
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 4
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910001122 Mischmetal Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 21
- 239000000463 material Substances 0.000 description 10
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 9
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 9
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 6
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 5
- 238000002074 melt spinning Methods 0.000 description 5
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000010453 quartz Substances 0.000 description 4
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N silicon dioxide Inorganic materials O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 238000002441 X-ray diffraction Methods 0.000 description 2
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 125000001475 halogen functional group Chemical group 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 2
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 2
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 2
- 238000007712 rapid solidification Methods 0.000 description 2
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018134 Al-Mg Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018125 Al-Si Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018182 Al—Cu Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018467 Al—Mg Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018520 Al—Si Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018571 Al—Zn—Mg Inorganic materials 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910017758 Cu-Si Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910017818 Cu—Mg Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910017931 Cu—Si Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018619 Si-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910008289 Si—Fe Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000000889 atomisation Methods 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 239000004566 building material Substances 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 1
- 238000009689 gas atomisation Methods 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 238000005476 soldering Methods 0.000 description 1
- 238000009987 spinning Methods 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- 239000010409 thin film Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C45/00—Amorphous alloys
- C22C45/08—Amorphous alloys with aluminium as the major constituent
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
- Extrusion Of Metal (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Rolls And Other Rotary Bodies (AREA)
Description
Den foreliggende oppfinnelse vedrører aluminiumbaserte legeringer med en ønsket kombinasjon av egenskaper av høy hårdhet, høy styrke, høy slitasje-bestandighet og høy varmebestandighet.
Som vanlige aluminiumbaserte legeringer har vært kjent forskjellige typer aluminiumbaserte legeringer så som Al-Cu, Al-Si, Al-Mg, Al-Cu-Si, Al-Cu-Mg, Al-Zn-Mg legeringer osv. Disse aluminiumbaserte legeringer har blitt brukt utstrakt
for en lang rekke formål så som struktur-materialer i fly, biler, skip eller lignende; utvendige byggematerialer,
rammer, tak, osv.; strukturmaterialer for marin apparatur og kjernereaktorer osv. avhengig av deres egenskaper.
De vanlige aluminiumbaserte legeringer har generelt en
lav hårdhet og en lav varmebestandighet. Nylig har det vært gjort forsøk på å gi aluminiumbaserte legeringer en fin-struktur ved rask størkning av legeringene og derved forbedre de mekaniske egenskaper så som styrke og kjemiske egenskaper så som korrosjons-bestandighet. Imidlertid har de raskt størknede aluminiumbaserte legeringer til nå vært fortsatt utilfredstillende med hensyn til styrke, varmebestandighet osv.
I lys av det foregående, er det et mål for foreliggende oppfinnelse å tilveiebringe nye aluminiumbaserte legeringer med en fordelaktig kombinasjon av høy styrke og bedre varmebestandighet ved relativt lave kostnader.
Et annet mål for den foreliggende oppfinnelse er å tilveiebringe aluminiumbaserte legeringer som har høy hårdhet og høy slitasje-bestandighetsegenskaper, og som kan ekstruderes, press-bearbeides, utsettes for en stor bøyningsgrad, osv.
Ifølge den foreliggende oppfinnelse tilveiebringes en aluminiumbasert meget sterk varmebestandig legering med en sammensetning representert ved den generelle formel
hvor
- M er minst ett metallelement valgt fra gruppen bestående av V, Cr, Mn, Fe, Co, Ni, Cu og Nb;
- X er Ce eller Mm (mischmetall), og
a, b, og c er atomprosenter som faller innenfor de følgende områder:
karakterisert ved at den aluminiumbaserte legering inneholder minst 50 vol% amorf masse.
De aluminium-baserte legeringer ifølge foreliggende oppfinnelse er anvendelige som materialer med høy hårdhet, høy styrke, høy elektrisk motstand, god slitasje-bestandighet og som loddematerialer. Da de aluminiumbaserte legeringer videre viser superplastisitet i nærheten av sin krystallisasjons-temperatur, kan de med hell bearbeides ved ekstrudering, pressbearbeiding og lignende. De bearbeidede artik-ler er anvendelige som materialer med høy styrke, høy varmebestandighet ved mange praktiske formål p.g.a. sin høye hårdhet og høye strekkfasthets-egenskaper.
Den eneste tegning er en skjematisk illustrasjon av et smelteapparat med én valse anvendt til å fremstille tynne bånd fra legeringene ifølge foreliggende oppfinnelse ved en rask størkningsprosess.
De aluminium-baserte legeringene ifølge foreliggende oppfinnelse kan oppnås ved å la smeiten av legeringen størkne raskt med den sammensetning som er angitt ovenfor ved hjelp av væske-bråkjølings-teknikker. Væske-bråkjølingsteknikker innbefatter rask kjøling av smeltet legering og spesielt enkelt-valse smelte-spinningsteknikk, dobbelt-valse smelte-spinningsteknikk og i-roterende-vann-smelte-spinningsteknikk nevnes som spesielt effektive eksempler på slike teknikker.
I disse teknikker kan kjølehastigheter på 10<*> til 10<6> K/sek. oppnås. For å fremstille tynne bånd-materialer med enkelt-valse smelte-spinningsteknikken eller dobbelt-valse smelté-spinningsteknikken utstøtes smeltet metall fra åpningen av en dyse til en valse av f.eks. kobber eller stål med en diameter på 3 0 til 3 00 mm som dreier seg med en konstant hastighet på 300 - 10000 opm. Ved disse teknikker kan forskjellige tynne båndmaterialer med en bredde på 1 - 300 mm og en tykkelse på 5 - 500 )Ltm lett oppnås. Alternativt for å fremstille trådmaterialer med i-roterende-vann smelte-spinnings-teknikken dirigeres en stråle av den smeltede legering under pålegning av baktrykk av argongass gjennom en dyse inn i et flytende kjøleskikt med en dybde på 1 - 10 cm som dannes av sentri-fugalkraften i en trommel som roterer med en hastighet på 50 til 500 opm. På slik måte kan lett fine trådmaterialer oppnås. I denne teknikken er vinkelen mellom den smeltede legering som sprøytes ut fra ventilen og det flytende kjølemiddels overflate, fortrinnsvis i området 60 - 90"C og forholdet mellom den relative hastigheten til den utsprøytede smeltede legering og den relative hastigheten til det flytende kjølemiddels overflate fortrinnsvis i området 0,7 til 0,9.
Ved siden av de ovennevnte teknikker, kan legeringen
ifølge foreliggende oppfinnelse også oppnås i form av en tynn film med en sprøyteprosess. Videre kan raskt størknet pulver av legeringsblandingen ifølge foreliggende oppfinnelse oppnås med forskjellige atomiseringsprosesser, f.eks. høytrykks-gass atomiseringsprosess eller sprøyteprosess.
Om de raskt størknede aluminiumbaserte legeringer man derved får er amorfe eller ikke, kan man finne ut ved å kon-trollere tilstedeværelsen av halo-mønstrene som er karakteristiske for en amorf struktur ved å bruke en vanlig røntgen-diffraksjonsmetode. Den amorfe struktur overføres i en krystallinsk struktur ved å oppvarme til en bestemt temperatur (kalt "krystallisasjons-temperatur") eller høyere temperaturer.
I aluminiumlegeringene ifølge foreliggende oppfinnelse som er vist ved den generelle formel ovenfor er a, b og c begrenset til områdene hhv. 50 til 93 atom%, 0,5 til 35 atom% og 0,5 til 25 atom%. Grunnen til slike begrensninger er at når a, b og c avviker fra de respektive områder, er det vanskelig å produsere en amorf struktur i de resulterende legeringer, og de tilsiktede legeringer med minst 50 vol% amorf fase kan ikke oppnås ved industrielle hurtigkjølings-teknikker ved å bruke den ovenfor nevnte væskekjøling osv.
Elementet M som er minst ett metall-element valgt fra gruppen bestående av V, Cr, Mn, Fe, Co, Ni, Cu og Nb har en virkning ved å forbedre evnen til å produsere en amorf struktur og sterkt forbedre korrosjonsbestandigheten. Videre gir element M ikke bare forbedringer i hårdhet og styrke, men øker også krystallisasjonstemperaturen og øker derved varme-bestandigheten.
Da de aluminiumbaserte legeringer ifølge foreliggende oppfinnelse videre viser superplastisitet i nærheten av sine krystallisasjonstemperaturer (krystallisasjonstemperatur ± 100°C), kan de lett ekstruderes, pressbehandles, varmsmies osv. Derfor kan de aluminiumbaserte legeringer ifølge foreliggende oppfinnelse som oppnås i form av tynt bånd, tråd, ark eller pulver vel behandles til massematerialer ved hjelp av ekstrudering, pressing, varmsmiing osv. ved temperaturer innenfor området av legeringenes krystallisasjonstemperatur ± 100°C. Da de aluminiumbaserte legeringer ifølge opp-finnelsen videre har en høy seighetsgrad, kan noen av dem bøyes med 180° uten sprekk-dannelse.
Nå skal det fordelaktige trekk ved de aluminiumbaserte legeringer ifølge foreliggende oppfinnelse beskrives under henvisning til de følgende eksempler.
Eksempler
Smeltet legering 3 med en forutbestemt sammensetning ble fremstilt ved å bruke en høyfrekvens smelteovn og ble fylt i et kvartsrør 1 med en liten åpning 5 med en diameter på
0,5 mm ved spissen sin, som vist på figuren. Etter opp-varming og smelting av legeringen 3, ble kvartsrøret 1 plassert rett over en kobberrulle 2. Deretter ble den smeltede legering 3 som kvartsrøret 1 inneholdt sprøytet ut fra den lille åpning 5 i kvartsrøret 1 under pålegning av et argongass-trykk på 0,7 kg/cm<2> og brakt i kontakt med over-flaten av valsen 2 under rask rotasjon ved en hastighet på 5000 opm. Den smeltede legering 3 størknet raskt og man fikk et tynt legeringsbånd 4.
Avhengig av prosessbetingelsene som er beskrevet ovenfor fikk man 22 typer av aluminiumsbaserte tynne legeringsbånd (bredde: 1 mm, tykkelse: 20 /xm) med sammensetningene (i atom%) som vist i tabellen. De tynne bånd man derved fikk ble underkastet røntgen-diffraksjonsanalyse, og som et resul-tat ble karakteristiske halo-mønstre for amorf struktur be-kreftet i alle de tynne bånd.
Krystallisasjonstemperatur Tx (K) og hårdhet Hv (DPN) ble målt for hver prøvé av de tynne bånd, og resultatene er vist i høyre spalte av tabellen. Hårdheten (Hv) er angitt med verdier (DPN) målt ved bruk av en mikro Vickers hårdhets-prøver under belastning på 25 g. Krystallisasjonstemperaturen (Tx) er start-temperaturen (K) for den første eksoterme topp på den kalorimetriske differensial-registreringskurven man fikk ved en oppvarmingshastighet på 4 0 K/min. I tabellen betyr "Amo" "amorf". "Bri" og "Duc" representerer hhv. "sprø" og "seig".
Som vist i tabellen har de aluminiumbaserte legeringer ifølge foreliggende oppfinnelse en ekstremt høy hårdhet av størrelsesorden fra 200 til 1000 DPN sammenlignet med hårdheten Hv av størrelsesorden 50 til 100 DPN for vanlige aluminium-baserte legeringer. Det bemerkes spesielt at de aluminiumbaserte legeringer ifølge foreliggende oppfinnelse har meget høye krystallisasjonstemperaturer Tx på minst 440 K og viser en høy varmebestandighet.
Legering nr. 7 som er oppgitt i tabellen ble undersøkt på styrken ved bruk av en Instron-type strekkprøvingsmaskin. Strekkfastheten var ca. 102 kg/mm<2> og konvensjonell flytegrense var ca. 95 kg/mm<2>. Disse verdier er 2,2 ganger den maksimale strekkfasthet (ca. 45 kg/mm<2>) og maksimal konvensjonell flytegrense (ca. 40 kg/mm<2>) for vanlige aldringsherdede Al-Si-Fe-aluminiumbaserte legeringer.
Claims (1)
- Aluminiumbasert meget sterk varmebestandig legering med en sammensetning representert ved den generelle formelhvor M er minst ett metallelement valgt fra gruppen bestående av V, Cr, Mn, Fe, Co, Ni, Cu og Nb; X er Ce eller Mm (mischmetall), og - a,b, og c er atomprosenter som faller innenfor de følgende områder:karakterisert ved at den aluminiumbaserte legering inneholder minst 50 vol% amorf fase.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63061878A JPH01240631A (ja) | 1988-03-17 | 1988-03-17 | 高力、耐熱性アルミニウム基合金 |
Publications (4)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO891148D0 NO891148D0 (no) | 1989-03-16 |
| NO891148L NO891148L (no) | 1989-09-18 |
| NO174720B true NO174720B (no) | 1994-03-14 |
| NO174720C NO174720C (no) | 1994-06-22 |
Family
ID=13183834
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO891148A NO174720C (no) | 1988-03-17 | 1989-03-16 | Meget sterke, varmebestandige aluminium-baserte legeringer |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4950452A (no) |
| EP (1) | EP0333216B1 (no) |
| JP (1) | JPH01240631A (no) |
| KR (1) | KR930006296B1 (no) |
| CA (1) | CA1337506C (no) |
| DE (2) | DE68904919T2 (no) |
| NO (1) | NO174720C (no) |
Families Citing this family (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0621326B2 (ja) * | 1988-04-28 | 1994-03-23 | 健 増本 | 高力、耐熱性アルミニウム基合金 |
| JP2753739B2 (ja) * | 1989-08-31 | 1998-05-20 | 健 増本 | アルミニウム基合金箔又はアルミニウム基合金細線の製造方法 |
| JP2724762B2 (ja) * | 1989-12-29 | 1998-03-09 | 本田技研工業株式会社 | 高強度アルミニウム基非晶質合金 |
| JP2639455B2 (ja) * | 1990-03-09 | 1997-08-13 | 健 増本 | 高強度非晶質合金 |
| JP2864287B2 (ja) * | 1990-10-16 | 1999-03-03 | 本田技研工業株式会社 | 高強度高靭性アルミニウム合金の製造方法および合金素材 |
| JPH0565584A (ja) * | 1991-09-05 | 1993-03-19 | Yoshida Kogyo Kk <Ykk> | 高強度アルミニウム基合金粉末の製造方法 |
| JP2790935B2 (ja) * | 1991-09-27 | 1998-08-27 | ワイケイケイ株式会社 | アルミニウム基合金集成固化材並びにその製造方法 |
| JPH05125473A (ja) * | 1991-11-01 | 1993-05-21 | Yoshida Kogyo Kk <Ykk> | アルミニウム基合金集成固化材並びにその製造方法 |
| JP2911673B2 (ja) * | 1992-03-18 | 1999-06-23 | 健 増本 | 高強度アルミニウム合金 |
| JPH05320803A (ja) * | 1992-05-22 | 1993-12-07 | Honda Motor Co Ltd | 高強度Ａｌ合金 |
| US5456308A (en) * | 1993-02-12 | 1995-10-10 | Kawasaki Steel Corporation | Method and apparatus for manufacturing thin amorphous metal strip |
| JPH07179974A (ja) * | 1993-12-24 | 1995-07-18 | Takeshi Masumoto | アルミニウム合金およびその製造方法 |
| US6261386B1 (en) | 1997-06-30 | 2001-07-17 | Wisconsin Alumni Research Foundation | Nanocrystal dispersed amorphous alloys |
| DE19953670A1 (de) * | 1999-11-08 | 2001-05-23 | Euromat Gmbh | Lotlegierung |
| JP2005528530A (ja) * | 2002-04-24 | 2005-09-22 | ケステック イノベーションズ エルエルシー | 非晶質状態を経て処理されたナノ相析出強化Ａｌ合金 |
| US20080138239A1 (en) * | 2002-04-24 | 2008-06-12 | Questek Innovatioans Llc | High-temperature high-strength aluminum alloys processed through the amorphous state |
| JP2008231519A (ja) * | 2007-03-22 | 2008-10-02 | Honda Motor Co Ltd | 準結晶粒子分散アルミニウム合金およびその製造方法 |
| JP2008248343A (ja) * | 2007-03-30 | 2008-10-16 | Honda Motor Co Ltd | アルミニウム基合金 |
| CN104711464A (zh) * | 2015-02-10 | 2015-06-17 | 朱岳群 | 一种可控制强度可阳极氧化可压铸的铝镍稀土合金 |
| US20180237893A1 (en) * | 2017-02-22 | 2018-08-23 | Orlando RIOS | Rapidly solidified aluminum-rare earth element alloy and method of making the same |
| US11986904B2 (en) | 2019-10-30 | 2024-05-21 | Ut-Battelle, Llc | Aluminum-cerium-nickel alloys for additive manufacturing |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3964935A (en) * | 1972-04-03 | 1976-06-22 | Southwire Company | Aluminum-cerium-iron electrical conductor and method for making same |
| US4213799A (en) * | 1978-06-05 | 1980-07-22 | Swiss Aluminium Ltd. | Improving the electrical conductivity of aluminum alloys through the addition of mischmetal |
| US4743317A (en) * | 1983-10-03 | 1988-05-10 | Allied Corporation | Aluminum-transition metal alloys having high strength at elevated temperatures |
| DE3524276A1 (de) * | 1984-07-27 | 1986-01-30 | BBC Aktiengesellschaft Brown, Boveri & Cie., Baden, Aargau | Aluminiumlegierung zur herstellung von ultra-feinkoernigem pulver mit verbesserten mechanischen und gefuegeeigenschaften |
| EP0222002B1 (en) * | 1985-05-17 | 1992-09-16 | Aluminum Company Of America | Alloy toughening method |
| US4787943A (en) * | 1987-04-30 | 1988-11-29 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Dispersion strengthened aluminum-base alloy |
| US4851193A (en) * | 1989-02-13 | 1989-07-25 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | High temperature aluminum-base alloy |
-
1988
- 1988-03-17 JP JP63061878A patent/JPH01240631A/ja active Granted
-
1989
- 1989-03-15 CA CA000593753A patent/CA1337506C/en not_active Expired - Fee Related
- 1989-03-16 US US07/324,049 patent/US4950452A/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-03-16 NO NO891148A patent/NO174720C/no not_active IP Right Cessation
- 1989-03-16 KR KR1019890003293A patent/KR930006296B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1989-03-17 DE DE8989104817T patent/DE68904919T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1989-03-17 DE DE198989104817T patent/DE333216T1/de active Pending
- 1989-03-17 EP EP89104817A patent/EP0333216B1/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR930006296B1 (ko) | 1993-07-12 |
| NO891148L (no) | 1989-09-18 |
| CA1337506C (en) | 1995-11-07 |
| NO891148D0 (no) | 1989-03-16 |
| JPH0532464B2 (no) | 1993-05-17 |
| JPH01240631A (ja) | 1989-09-26 |
| DE333216T1 (de) | 1990-03-01 |
| DE68904919D1 (de) | 1993-03-25 |
| US4950452A (en) | 1990-08-21 |
| KR890014770A (ko) | 1989-10-25 |
| EP0333216B1 (en) | 1993-02-17 |
| NO174720C (no) | 1994-06-22 |
| EP0333216A1 (en) | 1989-09-20 |
| DE68904919T2 (de) | 1993-06-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO174720B (no) | Meget sterke, varmebestandige aluminium-baserte legeringer | |
| US5053085A (en) | High strength, heat-resistant aluminum-based alloys | |
| US5053084A (en) | High strength, heat resistant aluminum alloys and method of preparing wrought article therefrom | |
| US4990198A (en) | High strength magnesium-based amorphous alloy | |
| US4909867A (en) | High strength, heat resistant aluminum alloys | |
| CA2020484C (en) | High strength magnesium-based alloys | |
| NO179335B (no) | Varmebestandige aluminiumbaserte legeringer med höy styrke | |
| US5118368A (en) | High strength magnesium-based alloys | |
| US5240517A (en) | High strength, heat resistant aluminum-based alloys | |
| US4911767A (en) | Corrosion-resistant aluminum-based alloys | |
| US5221376A (en) | High strength magnesium-based alloys | |
| NO173453B (no) | Varmeresistent aluminiumlegering med hoey styrke, samt anvendelse av legeringen for fremstilling av smidde gjenstander |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM1K | Lapsed by not paying the annual fees |
Free format text: LAPSED IN SEPTEMBER 2003 |