NO174416B - Fremgangsmaate for behandling av spillvann og annet urent vann - Google Patents

Description

Foreliggende oppfinnelse vedrører en fremgangsmåte for behandling av urent vann og mer spesielt en forbedret fremgangsmåte for behandling av spillvann for oppnåelse av behandlet avløp av meget høy kvalitet.

Det er kjent at farge, turbiditet, organisk materiale og lignende urenheter kan fjernes fra vann med koaguleringsmidler, f.eks. alun, ferrisulfat eller lignende. Disse for-bindelsene er sure og reagerer med alkaliniteten i vannet eller med alkaliske forbindelser, f.eks. kalk eller kalsinert soda, til dannelse av voluminøse, uoppløselige bunnfall (hydrater). Bunnfallene har et enormt overflateareal på hvilket de oppløste eller kolloidalt dispergerte urenhetene absorberes. De suspenderte urenhetene er omgitt av de gela-tinøse hydratene og blir del av bunnfallet.

Kommunalt eller sanitært spillvann og industriavløp kan ren-ses ved den kjemiske utfellingsprosess hvorved egnede kjemikalier (f.eks. aluminiumsulfat, kalk, jernklorid, polyelektrolytter eller kombinasjoner derav) tilsettes til avløpsvannet, og dette avløpsvannet føres til en eller flere flokkuleringstanker, normalt utstyrt med langsomt roterende røreverk eller skovler, hvor kolloidale faststoffer dannes til partikler av en slik størrelse og vekt som vil sedimentere. De kolloidale faste stoffene eller fnokkene separeres deretter fra væsken ved å få anledning til å sedimentere i etterfølgende sedimenteringstanker, hvoretter det rensede vannet oppsamles i en overløpskonstruksjon anordnet ved vannets overflate, mens sedimentet, bestående av fnokker og slam, fjernes, normalt ved hjelp av slamskrapere og/eller pumper.

Den tidligere teknikk lærer tilsetning av forskjellige typer av kjemikalier og kombinasjoner av kjemikalier til avløpsvann og annet urent vann for å fjerne forskjellige forurensninger derfra.

Det er flere mangler ved den tidligere teknikk som overkommes gjennom foreliggende oppfinnelse som angitt i det nedenstående : 1. Ved benyttelse for behandling av ubehandlet spillvann eller annet urent vann med meget økonomiske doser av tre kjemikalier omdanner foreliggende oppfinnelse en meget høy andel av de suspenderte kolloidale og oppløste forurens-ningene i spillvannet eller annet urent vann til store, tette og stabile fnokker som er såpass motstandsdyktige overfor skjærkrefter at de kan utsedimenteres i en klaringsinnretning uten hjelp av skråstilte sedimenteringsanordninger, og med en oppoverrettet strømningshastighet på minst 18«-20 m pr. time. Denne strømningshastighet er omtrent 10 gan-ger større enn den som anbefales av fagfolk på området for klaringsinnretninger uten skråstilte sedimenteringsanordninger.

Det ovenstående er en meget viktig fordel fra et økonomisk synspunkt fordi det tillater bruk av en meget mindre klaringsinnretning og reduserer det landareal som er nød-vendig for et behandlingsanlegg. 2. Til tross for det faktum at meget økonomiske doser av kjemikalier anvendes, og fnokkene sedimenteres mot en oppoverrettet strømningshastighet på 18-20 m/time uten skråstilte sedimenteringsanordninger, oppnår foreliggende oppfinnelse fjerningsgrader av forurensninger som hittil ikke har vært mulig som angitt nedenfor: 3. Oppfinnelsen er en betydelig forbedring i forhold til teknikkens stand hva angår fjerningen av biokjemisk oksygen^ forbruk (BOD5), idet ca. 95% av alt BOD5 over 0,2 jjm i stør-relse fjernes, og i tillegg idet nesten en tredjedel av BOD5 mindre enn 0,2 jjm i størrelse og så fjernes.

Implikasjonene av dette faktum betyr at oppfinnelsen kan benyttes på mange steder for å behandle råkloakk til en stan-dard som ikke krever ytterligere behandling før uttømming i vannveier, mens utløpet fra andre kjemiske systemer krever ytterligere biologisk behandling.

Videre, der sterkt forurensende avfallsvann behandles ifølge oppfinnelsen, og der det resulterende behandlede utløp krever ytterligere biologisk behandling, blir den forurensende belastning på det etterfølgende biologiske systemet redusert i betydelig grad hvilket derved resulterer i betydelig kostnadsinnsparinger. 4. Når spillvann eller annet urent vann behandles ved bruk av metodene som er beskrevet i foreliggende oppfinnelse, er den prosentvise fjerning av suspenderte faststoffer og turbiditet betydelig større enn det som kan oppnås gjennom den tidligere teknikk under hensyntagen til doseringen av kjemikalier og strømningsmengdene gjennom klaringsanordnin-gen.

Dette er en meget viktig forbedring i forhold til den tidligere teknikk og eliminerer i mange tilfeller behovet for en etterfølgende filtreringsprosess.

Det tillater også i mange tilfeller bruk av ytterligere pro-sesser slik som ultrafiolett desinfeksjon, omvendt osmose, fjerning av aktivert karbon og/eller ammoniakk ved bruk av Clinoptilolit-ioneutvekslingsmateriale uten anvendelse av en mellomliggende filtreringsprosess.

Tester har vist at råkloakk etter å ha blitt behandlet ved bruk av metodene beskrevet i foreliggende oppfinnelse og deretter ført direkte gjennom et ultrafiolett desinfeksjons-apparat, ble effektivt desinfisert, og den resulterende totale coliform-telling var bare 10 pr. 100 ml. 5. En meget viktig fordel ved foreliggende oppfinnelse overfor den kjente teknikk er dens allsidighet. Oppfinnelsen kan benyttes enten i et primært og/eller sekundært og/eller tertiært behandlingssystem, og kan med fordel kom-bineres med andre kjemiske, fysikalske eller biologiske pro-sesser . 6. En annen viktig fordel ved foreliggende oppfinnelse er den totale hastighet med hvilken behandlingsprosessen kan foretas. Mens den totale retensjonstid som kreves er stedspesifikk, og avhenger av slike faktorer som kvaliteten av tilløpet og/eller kvaliteten av utløpet som er nødvendig, er den totale retensjonstid for spillvannbehandling typisk mindre enn 30 min.

Systemet lar seg derfor lett benytte i forbindelse med auto-matisering, hvilket vil ha vesentlige økonomiske fordeler slik som regulering av kjemiske doseringer og reduksjon av arbeidskostnader. 7. Kvaliteten av slammet som produseres ved bruk av foreliggende oppfinnelse har, mens den er stedspesifikk, generelt et meget høyt faststoffinnhold og fortykkes lett i løpet av en kort tidsperiode. Det resulterende fortykkede slammet avvannes deretter lett til en kake med høyt faststoff innhold. Dette er et meget viktig trekk ved foreliggende oppfinnelse og skiller oppfinnelsen fra den tidligere teknikk ved at det totale slamvolumet som skal deponeres, er lavere enn vanlig, hvilket resulterer i viktige økonomiske og miljømessige fordeler.

Ifølge foreliggende oppfinnelse er det tilveiebragt en fremgangsmåte for behandling av spillvann og annet urent vann, og denne fremgangsmåten er kjennetegnet ved: (1) tilsetning under intim blanding til nevnte spillvann eller annet urent vann i en blandesone av komponentene : a) et uorganisk koaguleringsmiddel som omfatter et aluminiumsalt eller et jernsalt i en mengde på

10-300 ppm vektdeler,

b) en anionisk akrylamidpolymer-polyelektrolytt i en mengde på 0,1-10 ppm vektdeler, og c) et kationisk amin eller en akrylamidpolymer-polyelektrolytt i en mengde på 0,1-10 ppm

vektdeler,

hvor alle tre komponentene blandes individuelt, men ikke fler enn to av nevnte komponenter forblandes sammen;

forutsatt at det uorganiske koaguleringsmidlet enten alene eller med den anioniske polyelektrolytten eller den kationiske polyelektrolytten ikke kan tilsettes sist; og

den anioniske polyelektrolytten og den kationiske polyelektrolytten ikke kan blandes intimt og tilsettes sammen,

for derved å tilveiebringe et kjemisk behandlet flytende avløp som har store, kompakte, fast sammenbundede, vesentlig skjaerbestandige og hurtig separerbare fnokker deri; (2) separering av fnokkene fra det kjemisk behandlede , flytende avløpet i en separeringssone; og (3) fjerning av det kjemisk behandlede, flytende avløpet fra separeringssonen.

Ytterligere anvendelsesområder for foreliggende oppfinnelse vil fremgå fra nedenstående detaljerte beskrivelse.

Detal. iert beskrivelse av de foretrukne utførelser

Bestemte mengder av tre kjemikalier, et fra hver av de tre omfattende generiske gruppene, nemlig uorganiske koaguleringsmidler (dvs. aluminiumsulfat, ferriklorid), kationiske polymerer, f.eks. polyelektrolytter og anioniske polymerer, f.eks. polyelektrolytter, tilsettes til spillvann eller annet urent vann. De tre kjemikaliene blandes intimt med spillvannet eller annet urent vann i en blande/- flokkuleringssone til dannelse av store, tette fnokker fra de suspenderte, kolloidale og oppløste forurensende stoffer i spillvannet eller annet urent vann, disse fnokkene separeres fra spillvannet eller annet urent vann i en separeringssone, idet behandlet avløp fjernes fra separeringssonen, og en forutbestemt mengde slam resirkuleres fra separeringssonen til blande/flokkuleringssonen. Dosene av kjemikalier, tilsetningsrekkefølgen, de spesifikke kjemikalier som benyttes og mengden av og stedet for slamresirkulering, er stedspesifikke, og avhenger av konstruksjonsparametere slik som: 1. Kvaliteten av det til strømmende urene vann som skal behandles; 2. den kvalitet på avløpet som kreves, eller økonomiske., og/eller miljømessig og/eller helsemessige kriterier.

Omfattende testing har blitt utført ved hjelp av foreliggende fremgangsmåte på råkloakk og på avløp av industritypen, og det har blitt oppdaget at det er visse kombinasjoner hvorved de tre kjemikaliene ved økonomiske doseringsnivåer kan gi forbedrede og uventede resultater i forhold til den kjente teknikk, mens andre kombinasjoner som benytter de samme doseriongsnivåene gir helt utilfredsstillende resultater under de samme testforholdene.

Følgende tilsetningsrekkefølger av kjemikaliene til spillvannet eller det urene vannet er dem som skal benyttes for å gi de ønskede resultatene: 1) Alle tre kjemikaliene tilsettes separat i følgende rekkefølge:

Uorganisk koaguleringsmiddlel (A)

Anionisk polymer (C)

Kationisk polymer (B)

2) Alle tre kjemikaliene tilsettes separat i følgende rekkefølge:

Kationisk polymer (B)

Uorganisk koaguleringsmiddel (A)

Anionisk polymer (C)

3) Alle tre kjemikalier tilsettes separat i følgende rekkefølge:

Anionisk polymer (C)

Uorganisk koaguleringsmiddel (A)

Kationisk polymer (B)

4) Et uorganisk koaguleringsmiddel (A) og en kationisk polymer (B) blandes i en beholder og doseres deretter inn i spillvannet som en enkel blanding intimt blandet med spillvannet, og deretter doseres den anioniske polymeren (C) i spillvannet. 5) Et uorganisk koaguleringsmiddel (A) og en anionisk polymer (C) blandes i en beholder og doseres deretter i spillvannet som en enkel blanding, intimt blandet med spillvannet, og deretter doseres kationisk polymer (B) i spillvannet .

I alle tilfeller (1) til (5) er mengden av uorganisk koaguleringsmiddel 10-300 ppm, og mest foretrukket 30-200 ppm. Mengden av hver av den anioniske polymer og den kationiske polymer er 0,1-10 ppm, og mest foretrukket 0,1-5 ppm. Alle ppm-angivelser er beregnet på vekt i forhold til det urene vannet som skal behandles.

For kombinasjoner 1, 2 og 3 ovenfor, hvor hvert av de tre kjemikaliene tilsettes separat, kan følgende generelle fremgangsmåte benyttes: (a) En forutbestemt mengde av det første kjemikaliet doseres i spillvannet eller annet urent vann gjennom ett eller flere injeksjonssteder ved en første del av blandeflokkuleringssonen og blandes intimt med nevnte spillvann eller annet urent vann, deretter: (ii) En forutbestemt mengde av det andre kjemikaliet doseres inn i spillvannet eller annet urent vann gjennom ett eller flere injeksjonspunkter ved en annen del av blande/- flokkuleringssonen og blandes Intimt med nevnte spillvann eller annet urent vann, og deretter: (iii) En forutbestemt mengde av det tredje kjemikaliet doseres inn i spillvannet eller annet urent vann gjennom ett eller flere injeksjonspunkter ved en tredje del av blande/- flokkuleringssonen og blandes intimt med spillvannet eller annet urent vann. (iv) En forutbestemt mengde av slammet som er fjernet fra faststoff-separeringssonen resirkuleres til blande/- flokkuleringssonen, og doseres inn i og blandes intimt med spillvannet eller annet urent vann. Beliggenheten for slam-res i rkul er ingspunkt et i blande/flokkuleringssonen og mengden som resirkuleres, er stedspesifikk og avhenger av konstruksjonsparameterene som nevnt ovenfor. (v) Tidsintervallet mellom tilsetningen av det første kjemikaliet og det andre kjemikaliet eller mellom det andre kjemikaliet og det tredje kjemikaliet i blande/flokkulerings-sonen er stedspesifikt og avhenger av konstruksjonsparameterene som nevnt tidligere. (vi) Tidsintervallet mellom tilsetningen av det resirku-lerte slammet og enten det forutgående eller etterfølgende kjemikaliet i blande/flokkuleringssonen er stedspesifikt og avhenger av konstruksjonsparameterene som nevnt tidligere. (vii) Graden av blanding som er nødvendig i blande/- flokkuleringssonen, er stedspesifikt og avhenger av konstruksjonsparameterene som nevnt tidligere. (viii) Den totale retensjonstiden i blande/flokkulerings-sonen og separeringssonen er stedspesifikk, og avhenger av konstruksjonsparameterene som nevnt tidligere.

For den ovenfor angitte kombinasjon 1 har man funnet at det i noen tilfeller kan være mer nyttig å injisere noen av eller andre kjemikaliene på 2 eller flere steder i det urene vannet, men under opprettholdelse av den vesentlige rekke-følgen som tidligere beskrevet. Slamresirkuleringsgraden kan variere fra 1 til 20$ av strømningshastigheten for det urene vannet, men er fortrinnsvis ved en strømningsgrad på 10$.

Slammet kan resirkuleres til det innkommende urene vannet ved forskjellige steder, idet det beste stedet finnes ved forsøk på det aktuelle området.

Man har funnet at den totale retensjonstiden (blanding og sedimentering) på ca. 30 min. er tilfredsstillende, men kan reduseres under 20 min. dersom dette er nødvendig.

Tidsintervallet mellom suksessive kjemiske doser (forskjellige kjemikalier) kan variere, f.eks. fra bare noen sekunder opptil ca. 8 min., men et 5 min.s intervall eller mindre har generelt blitt funnet å være tilfredsstillende.

Den oppoverrettede hastighet i sedimenteringstanken kan variere, f.eks. fra 10 til 20 m pr. time.

For kombinasjoner 4 og 5 ovenfor hvor et uorganisk koaguleringsmiddel blandes i en beholder med en av polymerene og deretter doseres i spillvannet eller det urene vannet som en homogen blanding og hvor den andre polymeren deretter doseres i spillvannet, benyttes følgende generelle metode: (i) En forutbestemt mengde av det uorganiske koaguleringsmiddelet og en av polymerene blandes i en beholder som doseres som en homogen blanding i spillvannet eller annet urent vann gjennom ett eller flere injeksjonspunkter ved en første del av blande/flokkuleringssonen og blandes intimt med spillvannet eller annet urent vann, og deretter (ii) en forutbestemt mengde av den andre polymeren (dvs. av motsatt ladning til polymeren i trinn (i) ovenfor) doseres i spillvannet eller annet urent vann gjennom en eller flere injeksjonspunkter i en annen del av blande/flokkulerings-sonen, og den blandes intimt med nevnte spillvann eller andre urene vann. (iii) En forutbestemt mengde av slammet som er fjernet fra repareringssonen resirkuleres til blande/flokkuleringssonen og doseres i og blandes intimt med spillvannet eller annet urent vann. Stedet for slam-resirkuleringspunktet i blande/- flokkuleringssonen og mengden som resirkuleres er stedspesifikt og avhenger av konstruksjonsparameterene som beskrevet tidligere. (iv) Tidsintervallet mellom tilsetningen av den homogene blanding og de første to kjemikaliene (dvs. et uorganisk koaguleringsmiddel og en polymer) og det tredje kjemikaliet (dvs. polymeren med motsatt ladning til den som blandes med det uorganiske koaguleringsmiddelet i blande/flokkulerings-sonen, er stedspesifikt og avhenger av konstruksjonsparameterene som tidligere beskrevet. (v) Tidsintervallet mellom tilsetningen av det resirku-lerte slammet og enten den forutgående eller etterfølgende kjemiske dosering i blande/flokkuleringssonen, er sted-spesif ikt, og avhenger av konstruksjonsparameterene som tidligere beskrevet. (vi) Graden av blanding som er nødvendig i blande/- flokkuleringssonen, er stedspesifikt og avhenger av konstruksjonsparameterene som tidligere beskrevet. (vii) Den totale retensjonstiden i blande/flokkulerings-sonen og separeringssonen er stedspesifikk og avhenger ay konstruksjonsparameterene som tidligere beskrevet.

Fremgangsmåten er egnet for behandling av spillvann eller annet urent vann uten noen ytterligere form for behandling, men i noen tilfeller, avhengig av kvaliteten på tilløpet eller kvaliteten på avløpet som er nødvendig, kan det være nødvendig å justere pH-verdien eller alkaliteten til tilløpet eller avløpet ved bruk av metoder som er velkjente på området .

Mange typer av uorganiske koaguleringsmidler kan benyttes ved utøvelse av foreliggende oppfinnelse, f.eks. aluminiumsulfat, alun og ferriklorid og kalk. Den spesifikke type av uorganisk koaguleringsmiddel som benyttes, er stedspesifikt, og avhenger av konstruksjonsparameterene.

Mange typer av kationiske polymerer kan brukes og følgende har blitt benyttet på vellykket måte: Hercofloc 885, Hercofloc 876, Hercofloc 849, alle levert av Hercules, Incc, og Percol 763 levert av Allied Colloids, Inc., og Chemifloc 6350 og 6999.

Mange typer av anioniske polyelektrolytter kan brukes, og følgende har blitt benyttet på vellykket måte: Percol 1011 levert av Allied Colloids, Inc., og Hercofloc 831 og 847 levert av Hercules, Inc., og Chemifloc 423 og 495. Ifølge oppfinnelsen beskrives en fremgangsmåte for behandling av spillvann eller annet urent vann hvorved tre kjemikalier tilsettes til spillvannet i følgende spesifikke rekkefølge for dannelse av behandlet avløp. Et uorganisk koaguleringsmiddel, slik som alun eller ferriklorid, tilsettes til spillvannet og blandes intimt dermed for tilveiebringelse av forbehandlet spillvann; deretter tilsettes en anionisk polymer til det forbehandlede spillvannet og blandes intimt dermed for tilveiebringelse av et midlertidig forbehandlet av-løp; deretter tilsettes en kationisk polymer til det midler tidige forbehandlede avløpet eller spillvannet og blandes intimt de3rmed for tilveiebringelse av kjemisk behandlet spillvann. Det kjemisk behandlede spillvannet tilføres til (f.eks.) en separeringssone hvor det kjemisk behandlede av-løpet og slammet fjernes separat. En forutbestemt mengde av slammet resirkuleres tilbake til blande/flokkuleringssonen.

I en annen fremgangsmåte ifølge oppfinnelsen tilsettes den anioniske polymeren til og blandes intimt med spillvannet for tilveiebringelse av forbehandlet spillvann; deretter tilsettes et uorganisk koaguleringsmiddel, slik som alun, til å blandes intimt med det forbehandlede spillvannet for tilveie*-bringelse av et midlertidig forbehandlet spillvann; kationisk polymer tilsettes til og blandes intimt med det midlertidige forbehandlede spillvannet for tilveiebringelse av kjemisk behandlet avløp.

Det kjemisk behandlede avløpet kan tilføres til en separeringssone hvor det kjemisk behandlede avløpet og slammet fjernes separat. En forutbestemt mengde slam resirkuleres tilbake til blande/flokkuleringssonen.

I en annen fremgangsmåte ifølge oppfinnelsen tilsettes kationisk polymer av høy molekylvekt til å blandes intimt med spillvannet for tilveiebringelse av forbehandlet spillvann, deretter tilsettes et uorganisk koaguleringsmiddel slik som alun til å blandes intimt med det forbehandlede spillvannet for tilveiebringelse av et midlertidig forbehandlet spillvann; deretter tilsettes anionisk polymer til og blandes intimt med det midlertidige forbehandlede spillvannet for tilveiebringelse av kjemisk behandlet spillvann. Deretter tilføres det kjemisk behandlede spillvannet til en separeringssone hvor kjemisk behandlet avløp og slam fjernes separat. En forutbestemt mengde av slammet resirkuleres tilbake til blande/flokkuleringssonen.

I en annen fremgangsmåte ifølge oppfinnelsen blandes det uorganiske koaguleringsmiddelet (f.eks. alun eller ferriklorid) i en beholder med den kationiske polymeren for dannelse av en homogen blanding som deretter tilsettes til og blandes intimt med spillvannet for tilveiebringelse av et midlertidig forbehandlet spillvann; deretter, ved et senere tidspunkt, tilsettes en anionisk polymer til og blandes intimt med det midlertidig forbehandlede spillvannet for tilveiebringelse av kjemisk behandlet spillvann. Det kjemisk behandlede spillvannet tilsettes til en separeringssone hvor det kjemisk behandlede avløpet og slammet fjernes separat. En forutbestemt mengde slam resirkuleres tilbake til blande/- flokkuleringssonen.

I en annen fremgangsmåte ifølge oppfinnelsen blandes _._det uorganiske koaguleringsmiddelet (f.eks. alun eller ferriklorid) i en beholder med den anioniske polymeren for dannelse av en homogen blanding som deretter tilsettes til og blandes intimt med slammet for tilveiebringelse av et midlertidig forbehandlet spillvann; deretter ved et senere tidspunkt, tilsettes en kationisk polymer til og blandes intimt, med det midlertidig forbehandlede spillvannet for tilveiebringelse av kjemisk behandlet spillvann. Det kjemisk behandlede spillvannet tilføres til en separeringssone hvor det kjemisk behandlede avløpet og slammet fjernes separat. En forutbestemt mengde slam resirkuleres tilbake til blande/- flokkuleringssonen.

I noen tilfeller kan det være fordelaktig å innføre ett eller flere av behandlingskjemikaliene ved to eller flere steder i vannet som skal behandles, forutsatt at en av de vesentlige rekkefølger ifølge oppfinnelsen opprettholdes.

Mengden av forutbestemt slam som resirkuleres tilbake i pro-sessen, er typisk av størrelsesorden 1-10$, skjønt mengde på 20% eller mer kan benyttes. Denne prosentandel kan variere avhengig av kvaliteten på tilløpet og den ønskede avløps-kvalitet. Det kan resirkuleres til tilløpet ved forskjellige steder, idet det beste stedet finnes ved forsøk på området.

Tabell 1 angir resultatene for flere forsøk utført på en blanding av spillvann og industriavløp, ved bruk av et uorganisk koaguleringsmiddel (alun), fulgt av en anionisk polyelektrolytt, fulgt av en kationisk polyelektrolytt.

Disse resultatene viser at foreliggende fremgangsmåte er egnet for fremstilling av et avløp med eksepsjonell høy kvalitet som hittil ikke var kjent på området vannbehandling, i betraktning av den lave totale retensjonstid og sedimenteringshastigheten for fnokkmaterialet.

Fremgangsmåten resulterer også i et meget høyt nivå av mikro-organismef jerning. En prøve av råkloakk ble funnet å ha en total coliform-bakterietelling på over 1.800.000 pr. 100 ml, og det behandlede avløpet produsert ved foreliggende fremgangsmåte hadde en coliform-telling på kun 5.500 pr. 100 ml, hvilket representerer en fjerningseffektivitet på over 99,7$.

Når det samme avløpet ble ført gjennom et kommersielt til-gjengelig system med ultrafiolett bestråling, ga en reduksjon i coliform-telling fra 5.500 tiol 350 pr. 100 ml. Andre resultater har vist totale coliform-tellinger så lave som 5 pr. 100 ml etter bestråling av avløpet etter foreliggende fremgangsmåte.

Dette er en meget viktig fordel ved foreliggende oppfinnelse fordi det tilbyr et realistisk valg istedenfor klor for desinfeksjon av avløp, hvilket er kjent for å forårsake dan-nelsen klorerte hydrokarboner, hvorav noen kan være karsino-gene.

Claims (12)

1. Fremgangsmåte for behandling av spillvann og annet urent vann, karakterisert ved:

(1) tilsetning under intim blanding til nevnte spillvann eller annet urent vann i en blandesone av komponentene : a) et uorganisk koaguleringsmiddel som omfatter et aluminiumsalt eller et jernsalt i en mengde på 10-300 ppm vektdeler, b) en anionisk akrylamidpolymer-polyelektrolytt i en mengde på 0,1-10 ppm vektdeler, og c) et kationisk amin eller en akrylamidpolymer-polyelektrolytt i en mengde på 0,1-10 ppm vektdeler, hvor alle tre komponentene blandes individuelt, men ikke fler enn to av nevnte komponenter forblandes sammen; forutsatt at det uorganiske koaguleringsmidlet enten alene eller med den anioniske polyelektrolytten eller den kationiske polyelektrolytten ikke kan tilsettes sist; og den anioniske polyelektrolytten og den kationiske polyelektrolytten ikke kan blandes intimt og tilsettes sammen, for derved å tilveiebringe et kjemisk behandlet flytende avløp som har store, kompakte, fast sammenbundede, vesentlig skjærbestandige og hurtig separerbare fnokker deri;

(2) separering av fnokkene fra det kjemisk behandlede , flytende avløpet i en separeringssone; og

(3) fjerning av det kjemisk behandlede, flytende avløpet fra separeringssonen.

2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at fnokkene separeres fra det kjemisk behandlede, flytende avløpet ved sedimentering som et slam.

3. Fremgangsmåte ifølge krav 2, karakterisert ved at slammet resirkuleres til blandesonen.

4. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved følgende rekkefølge av tilsetningstrinn: først tilsetning av den anioniske polyelektrolytt-komponenten (b), deretter tilsetning av den uorganiske koaguleringsmiddel-komponenten (a), og til slutt tilsetning av den kationiske polyelektrolytt-komponenten (c).

5 . Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved ved følgende rekkefølge av tilsetningstrinn: først tilsetning av den kationiske polyelektrolytt-komponenten (c), deretter tilsetning av den uorganiske koaguleringsmiddel-komponenten (a), og til slutt tilsetning av den anioniske polyelektrolytt-komponenten (b).

6. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved følgende rekkefølge av tilsetningstrinn: først tilsetning av den uorganiske koaguleringsmiddel-komponenten (a), deretter tilsetning av den anioniske polyelektrolytt-komponenten (b), og til slutt tilsetning av den kationiske polyelektrolytt-komponenten (c).

7. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved følgende rekkefølge av tilsetningstrinn: først tilsetning av en homogen blanding av den uorganiske koaguleringsmiddel-komponenten (a) og den kationiske polyelektrolytt-komponenten (c), og til slutt tilsetning av den anioniske polyelektrolytt-komponenten (b) .

8. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved følgende rekkefølge av tilsetningstrinn: først tilsetning av en homogen blanding av den uorganiske koaguleringsmiddel-komponenten (a) og den anioniske polyelektrolytt-komponenten (b), og til slutt tilsetning av den kationiske polyelektrolytt-komponenten (c) .

9. Fremgangsmåte ifølge krav 1-8, karakterisert ved at den uorganiske koaguleringsmiddel-komponenten (a) er alun eller ferriklorid.

10. Fremgangsmåte ifølge krav 1-8, karakterisert ved at den anioniske akrylamidpolymer-polyelektrolytt-komponenten (b) er et polyakrylamid med negative akrylatgrupper og at nevnte kationiske amin- eller akrylamidpolymer-polyelektrolyttkomponent (c) er et polyamin eller et polyakrylamid.

11. Fremgangsmåte Ifølge krav 1-8, karakterisert ved at den anioniske akrylamidpolymer-polyelektrolyttkom-ponenten (b) er et polyakrylamid med negative akrylatgrupper.

12. Fremgangsmåte ifølge krav 1-8, karakterisert ved at den kationiske amin- eller akrylamidpolymer-polyelektrolyttkomponenten (c) er en polymer eller et polyakrylamid.