NO171290B - Antenne med innstraalings-kraftforsyning - Google Patents
Antenne med innstraalings-kraftforsyning Download PDFInfo
- Publication number
- NO171290B NO171290B NO891884A NO891884A NO171290B NO 171290 B NO171290 B NO 171290B NO 891884 A NO891884 A NO 891884A NO 891884 A NO891884 A NO 891884A NO 171290 B NO171290 B NO 171290B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- diode
- antenna
- antenna according
- section
- folded dipole
- Prior art date
Links
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 claims description 21
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 claims 2
- 230000003071 parasitic effect Effects 0.000 description 6
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 4
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 3
- 230000000712 assembly Effects 0.000 description 2
- 238000000429 assembly Methods 0.000 description 2
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 2
- 239000004593 Epoxy Substances 0.000 description 1
- 238000003491 array Methods 0.000 description 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000011152 fibreglass Substances 0.000 description 1
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 125000006850 spacer group Chemical group 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q23/00—Antennas with active circuits or circuit elements integrated within them or attached to them
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
- G01S13/00—Systems using the reflection or reradiation of radio waves, e.g. radar systems; Analogous systems using reflection or reradiation of waves whose nature or wavelength is irrelevant or unspecified
- G01S13/74—Systems using reradiation of radio waves, e.g. secondary radar systems; Analogous systems
- G01S13/75—Systems using reradiation of radio waves, e.g. secondary radar systems; Analogous systems using transponders powered from received waves, e.g. using passive transponders, or using passive reflectors
- G01S13/751—Systems using reradiation of radio waves, e.g. secondary radar systems; Analogous systems using transponders powered from received waves, e.g. using passive transponders, or using passive reflectors wherein the responder or reflector radiates a coded signal
- G01S13/755—Systems using reradiation of radio waves, e.g. secondary radar systems; Analogous systems using transponders powered from received waves, e.g. using passive transponders, or using passive reflectors wherein the responder or reflector radiates a coded signal using delay lines, e.g. acoustic delay lines
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
- G01S13/00—Systems using the reflection or reradiation of radio waves, e.g. radar systems; Analogous systems using reflection or reradiation of waves whose nature or wavelength is irrelevant or unspecified
- G01S13/74—Systems using reradiation of radio waves, e.g. secondary radar systems; Analogous systems
- G01S13/75—Systems using reradiation of radio waves, e.g. secondary radar systems; Analogous systems using transponders powered from received waves, e.g. using passive transponders, or using passive reflectors
- G01S13/751—Systems using reradiation of radio waves, e.g. secondary radar systems; Analogous systems using transponders powered from received waves, e.g. using passive transponders, or using passive reflectors wherein the responder or reflector radiates a coded signal
- G01S13/758—Systems using reradiation of radio waves, e.g. secondary radar systems; Analogous systems using transponders powered from received waves, e.g. using passive transponders, or using passive reflectors wherein the responder or reflector radiates a coded signal using a signal generator powered by the interrogation signal
-
- G—PHYSICS
- G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
- G06K—GRAPHICAL DATA READING; PRESENTATION OF DATA; RECORD CARRIERS; HANDLING RECORD CARRIERS
- G06K7/00—Methods or arrangements for sensing record carriers, e.g. for reading patterns
- G06K7/10—Methods or arrangements for sensing record carriers, e.g. for reading patterns by electromagnetic radiation, e.g. optical sensing; by corpuscular radiation
- G06K7/10009—Methods or arrangements for sensing record carriers, e.g. for reading patterns by electromagnetic radiation, e.g. optical sensing; by corpuscular radiation sensing by radiation using wavelengths larger than 0.1 mm, e.g. radio-waves or microwaves
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q1/00—Details of, or arrangements associated with, antennas
- H01Q1/12—Supports; Mounting means
- H01Q1/22—Supports; Mounting means by structural association with other equipment or articles
- H01Q1/24—Supports; Mounting means by structural association with other equipment or articles with receiving set
- H01Q1/247—Supports; Mounting means by structural association with other equipment or articles with receiving set with frequency mixer, e.g. for direct satellite reception or Doppler radar
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q9/00—Electrically-short antennas having dimensions not more than twice the operating wavelength and consisting of conductive active radiating elements
- H01Q9/04—Resonant antennas
- H01Q9/16—Resonant antennas with feed intermediate between the extremities of the antenna, e.g. centre-fed dipole
- H01Q9/26—Resonant antennas with feed intermediate between the extremities of the antenna, e.g. centre-fed dipole with folded element or elements, the folded parts being spaced apart a small fraction of operating wavelength
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Remote Sensing (AREA)
- Radar, Positioning & Navigation (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Computer Networks & Wireless Communication (AREA)
- Toxicology (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Artificial Intelligence (AREA)
- Computer Vision & Pattern Recognition (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- Theoretical Computer Science (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Variable-Direction Aerials And Aerial Arrays (AREA)
- Details Of Aerials (AREA)
- Radar Systems Or Details Thereof (AREA)
- Input Circuits Of Receivers And Coupling Of Receivers And Audio Equipment (AREA)
Description
Foreliggende oppfinnelse vedrører identifikasjon av fjerntliggende gjenstander, ofte gjenstander i bevegelse. Tidligere er dette blitt utført ved overføring av et radiofrekvent signal til en fjerntliggende merkelapp. Merkelappen inneholder gjenstandens elektroniske identitet eller annen informasjon. Merkelappen er en energisert antenne som tjener til å modulere og reflektere den overførte stråle. Den reflekterte, modulerte stråle blir mottatt ved senderen hvor informasjonen fra merkelappen blir dekodet. Systemer av denne type er beskrevet i US patent nr. 4 075 632 og US-patentsøknad nr. 885 248, inngitt 14. juli 1986 og 135 048 inngitt 18. desember 1987.
Tidligere har det vært to slags merkelapper: en energiseres ved hjelp av batteri og den andre energiseres ved hjelp av den overførte stråle. Merkelapper med batteri har den ulempe at de krever periodisk utskifting av batteri eller merkelapp. Dessuten vil et batteri fra tid til annen bli satt ut av drift meget tidligere enn normalt, noe som gjør at den fjerntliggende gjenstanden ikke lenger kan identifiseres.
Standardfrekvensen i USA for overførte mikrobølgesignaler til industrielle, vitenskapelige og medisinske forhold (ISM), den som brukes for identifikasjon for fjerntliggende gjenstander, har en senterfrekvens på 915 MHz. Ved denne frekvensen har det vært mulig å utvikle en merkelapp som energiseres av strålen alene uten batteri. Forskjellige andre land slik som Japan og Frankrike foreskriver imidlertid en ISM-mikrobølge-senterfrekvens som er meget høyere, over 2000 MHz. I Japan og Frankrike er ISM-standarden 2450 MHz. Av grunner som vil bli forklart nedenfor, har det vært umulig å utvikle en antenne ved den frekvensen som gir en rimelig overføringsavstand, over 1 meter, uten bruk av batterikraft.
Uten batterikraft må antennen samle inn sin sendingsenergi kun fra det overførte signal, for derved å oppnå tilstrekkelig utgangseffekt til å drive modulatorkretsen. Modulatorkretsen modulerer antennens tilbakesprednings-tverrsnitt og reflekterer det resulterende signal til senderen for å kommunisere kretsens entydige identifikasjonskode (et digitalt lagret nummer).
Den maksimale effekt som er tilgjengelig ved antennen, styres av to faktorer. Effekten er lik den effektive apertur (A) til antennen multiplisert med den effekt-tetthet som faller på antennen i watt pr. m<2>. Størrelsen på den effektive apertur A er omvendt proporsjonal med kvadratet av frekvensen til det utsendte mikrobølgesignal. Jo høyere den utsendte frekvens er, jo mindre blir dermed aperturen. Den utsendte frekvens er imidlertid som diskutert foran, fastsatt i forskrifter. Frekvensen kan ikke variere særlig fra en foreskrevet verdi på 2450 MHz i Japan og Frankrike eller i 915 MHz i USA. I Japan er imidertid den maksimale utsendte effekt bare 0,3 watt sammenlignet med en effekt i overkant av 2 watt i USA. Av begge disse grunner blir den tilgjengelige effekt ved antennen i Japan eller Frankrike sterkt redusert i forhold til den som er tilgjengelig i USA.
En ytterligere komplikasjon er at ettersom den utsendte frekvens blir høyere, blir parasitt-effektene til elementene i antennekretsen meget mer kritiske. Valget av mikrobølgediode er meget kritisk. Avstemming av kretsen blir også vanskeligere.
Resultatet er at for bruk i land som benytter den høye frekvens-standarden, har merkelapper krevet batterier for å gi tilstrekkelig effekt til å oppnå de ønskede minste overførings-avstander på minst 2 meter.
Muligheten for å bruke en fasestyrt gruppe av flere antenner for å øke antenneforsterkningen og dermed den effektive apertur og utgangseffekten, er blitt vurdert. Fasestyrte grupper er imidlertid uønsket i mange anvendelser fordi de gjør antennen for retningsbestemt.
Foldede dipol-antenner ble også tatt i betraktning, men de ble ansett å være utilstrekkelige fordi impedansen til en foldet dipol antenne ville være for høy sammenlignet med parasitt-impedansen til de mikrobølge-diodene som ble brukt for omforming av radiofrekvenser til likestrøm. Den parasittiske impedansen til mikrobølgedioden utgjør en spenningsdeler med antenne-impedansen, og den deler energien og reduserer den energi som leveres til utgangen. Slike foldede dipol-antenner er tidligere blitt brukt ved mikrobølgefrekvenser (2450 MHz) for å kontrollere lekk-stråling, d.v.s. uønsket utsendelse fra mikrobølgeovner.
En slik kontrollanordning blir imidlertid anbrakt bare noen få centimeter fra kilden for mikrobølgeenergi, og de overførings-nivåer som man forsøkte å detektere, var forholdvis høye, i størrelsesorden 5 milliwatt pr. cm<2>. Derfor var antennens parasitt-effekter slett ikke kritiske. Den tilgjengelige effekt ved en slik kort avstand var tilstrekkelig selv om en betydelig effektmengde gikk tapt som et resultat av de parasittiske effektene.
I foreliggende oppfinnelse er den stråle-effekt som brukes til å energisere antennen, meget lav, mer enn to størrelses-ordener mindre enn effekten utenfor enhver mikrobølgeovn som selv marginalt overstiger forskriftene (de som krever generering av et utgående faresignal fra antennen). Det er derfor nødvendig med en lav antenneimpedans og en høy parasittisk diodeimpedans for derved å maksimalisere spenningen over dioden og dermed utgangseffekten. Følgelig ble foldede dipol-antenner forkastet.
Helt uventet ble det oppdaget at ved å kombinere et jordplan kritisk anbrakt i forhold til antennen, kunne impedansen til en foldet dipol-antenne reduseres tilstrekkelig til i betydelig grad å øke effekten ut fra antennen. Ved å kombinere denne minsk-ningen av antenne-impedansen med omhyggelig valg av en utgangs-diode med en høy impedans, ble utgangseffekten øket dramatisk.
I en foretrukket utførelsesform av oppfinnelsen blir to eller flere av disse antennene likestrømskoblet i serie for ytterligere å øke antenne-effekten. Ved å bruke likestrøms-kobling i motsetning til fasestyrte sammenstillinger, blir den uønskede direktiviteten ikke øket.
Antennen ifølge oppfinnelsen er kort sagt konstruert for å motta og modulere utsendte signaler som har en meget lav effekt-tetthet i størrelsesorden omkring 1 watt pr m<2>, ved en valgt senterfrekvens over omkring 2000 MHz. For å oppnå dette blir en foldet plan dipol seksjon brukt som har to U-formede elementer anbrakt ovenfor hverandre, og som hver har et par ender. En kondensator er seriekoblet mellom to motstående anbrakte ender av de to U-formede elementene. En diode med høy impedans ved den valgte senterfrekvens er seriekoblet mellom de andre to motstående endene av de to U-formede elementene. Endelig er et metallisk jordplan montert parallelt med planet til den plane, foldede dipolseksjonen og i en forut bestemt avstand fra dette planet, idet avstanden velges for å redusere antenneimpedansen.
Ifølge foreliggende oppfinnelse blir typen av og impedansen til dioden, formen på den foldede, plane dipolseksjonen og valget av størrelsen på avstanden mellom dipolseksjonen og jordplanet alle valgt for å øke likestrøms-effektutgangen fra antennen.
I en foretrukket utførelsesform av oppfinnelsen kan to eller flere dipolseksjoner forbindes likestrømsmessig i serie. Dessuten kan kondensatoren velges slik at den har en lav impedans ved senterfrekvensen til det utsendte signal. I tillegg kan en tilpasset seksjon forbindes mellom den foldede dipolseksjon og dioden for bedre å tilpasse diodens impedans til antennens impedans.
Det vises til de vedføyde tegninger, hvor:
Fig. 1 er et oppriss av den foldede dipol-seksjon vist noe skjematisk, i antennen ifølge en utførelsesform av oppfinnelsen. Fig. 2 er et oppriss av den foldede dipolseksjonen vist noe skjematisk for antennen ifølge en annen utførelsesform av oppfinnelsen. Fig. 3 er et oppriss av den foldede dipol-seksjon vist noe skjematisk, for antennen i en foretrukket utførelses-form av oppfinnelsen. Fig. 4 er et tverrsnitt som viser monteringen av den foldede dipol-seksjon i antennen ifølge oppfinnelsen adskilt fra det metalliske jordplan eller bakplan.
Det vises nå til figur 1 hvor dipol-antennen ifølge oppfinnelsen er sammensatt av to U-formede elementer 1 og 2, anbrakt overfor hverandre som vist. En diode 3 er koblet i serie mellom to motstående anbrakte ender av de U-formede elementene 1 og 2, som vist. Dioden 3 har en høy impedans, fortrinnsvis over omkring 100 ohm ved den valgte senterfrekvens. For bruk i Japan eller Frankrike er den valgte senterfrekvens som diskutert ovenfor, 2450 MHz. Dioder som arbeider ved denne frekvensen er fortrinnsvis Schottky-dioder, for eksempel Schottky-diode HSCH-6330 fremstilt av Hewlett Packard Company.
En kondensator 4 er seriekoblet mellom de andre to motstående endene av de U-formede elementene 1 og 2 som vist. Denne kondensatoren er valgt med en lav impedans ved den valgte senterfrekvens. En kondensator som virker godt er nr. 2100722, 22 picofarad ved 50 volt, fremstilt av Mouser Capacitor Division in Taiwan.
Antennen ifølge oppfinnelsen mottar et signal, slik som signalet ved 2450 MHz som er blitt beskrevet. Dette signalet får strømmer til å flyte på begge elementene 1 og 2. Disse strømmene flyter uhindret gjennom kondensatoren 4 som ble valgt med en lav impedans ved den valgte senterfrekvens. Gjennom dioden 3 kan imidlertid strøm bare flyte i en retning, men ikke i den andre.
1 den illustrerte utførelsesformen flyter strøm gjennom dioden
3 fra venstre til høyre, men ikke i motsatt retning. Siden likestrøm ikke kan flyte gjennom kondensatoren 4, vil en ladning bygge seg opp på kondensatoren, idet pluss-siden er til høyre som vist.
Formålet med antennen er å samle nok energi til å oppvise en spenning på omkring 1,5 volt og en strøm på omkring 100 mikro-ampere ved den utgangen som opptrer ved utgangsklemmene 5 over kondensatoren 4. Denne energien blir brukt til å energisere den elektroniske identifikasjonskretsen (ikke vist) som vil være forbundet med klemmene 5. Identifikasjonskretsen som energiseres av antennen ifølge oppfinnelsen, forandrer belastningen over kondensatoren 4 på en forut bestemt måte, noe som resulterer i endrede radiofrekvente strømmer på elementene 1 og 2 til antennen. Dette får antennen til å frembringe reflekterte felter, modulert av identifikasjonskoden som er lagret i identifikasjons-kretsen. Alt dette er beskrevet i US-patent nr. 4 075 632.
Det vises nå til figur 2 hvor det er vist en annen ut-førelsesform av oppfinnelsen. Den virker nøyaktig på samme måte som den på figur 1 og alle elementene er gitt samme nummer. Forskjellen er tilføyelsen av en tilpasningsseksjon sammensatt av et par ledende linjer 6, en ende av hvilke er koblet henholdsvis til hver an endene på de U-formede elementene 1 og 2 som var koblet til dioden 3 på figur 1. Dioden 3 er seriekoblet over de andre endene av tilpasningsseksjonen 6. Tilpasningsseksjonen blir om nødvendig brukt for å oppnå en bedre tilpasning av diodens 3 impedans.
Den foretrukne utførelsesform på figur 3 viser to dipol-seks joner 10 og 11 koblet sammen likstrømsmessig i serie. Disse to seksjonene 10 og 11 er adskilt fra hverandre med minst 1/3 bølgelengde av det utsendte signal, fortrinnsvis med minst 1/2 bølgelengde. Ved 2450 MHz vil dette gi en avstand større enn omkring 4 cm. De enkelte sammenstillinger kan bruke dipol-elementer med samme geometri og kan bruke den samme type diode og kondensatorer for både kondensator 13 og 14 og for begge diodene 15 og 16, eller de kan være forskjellig. Valget avhenger av den nøyaktige effekt og frekvens for det utsendte signal, samt av tilgjengeligheten på nødvendige komponenter. Utgangssignalet fra antennen på figur 3 opptrer ved klemmene 17. Dipolene 10 og 11 er forbundet med ledninger 18, 19 og 20.
Figur 4 viser monteringen av dipol-elementene 1 og 2 på et metallisk bakplan eller jordplan 30. Dipol-elementene 1 og 2 er montert på et konvensjonelt substrat 31 for et trykt kretskort, vanligvis laget av fiberglass (epoxy). Substratet 31 for det trykte kretskortet er festet til og adskilt fra det metalliske jordplanet 30 ved hjelp av to isolerende avstandsstykker 32 og 33 som vist. Avstanden mellom substratet 31 og jordplanet 30 er meget viktig ifølge oppfinnelsen. Det bør være en avstand som er lik mellom omkring 1/10 og 1/4 bølgelengde av det utsendte signal. Hvis signalet har en frekvens på 2450 MHz, skulle denne avstanden være mellom 1 og 3 cm.
Selv om oppfinnelsen er blitt beskrevet ved hjelp av foretrukne utførelsesformer vil man forstå at mange modifikasjoner kan gjøres uten å avvike fra rammen for oppfinnelsen slik den fremgår av de vedføyde krav.
Claims (16)
1. Antenne for mottagelse og modulering av utsendte signaler med meget lav effekt-tetthet i størrelsesorden under omkring 1 watt pr. m<2>, ved en valgt senterfrekvens over 2000 MHz, karakterisert ved: en plan, foldet dipol-seksjon med to atskilte U-formede elementer anbrakt rett overfor hverandre, idet hvert av elementene har et par ender; en kondensator som er seriekoblet mellom to motstående ender av de to elementene; en diode som har en høy impedans ved den valgte senterfrekvens og som er seriekoblet mellom de andre to endene til de to elementene, hvilke andre to ender ligger rett overfor hverandre; et metallisk jordplan montert parallelt med den plane, foldede dipol-seksjon og adskilt fra denne med en forut bestemt avstand valgt for å redusere antenne-impedansen, idet diode-impedansen, formen på den plane, foldede dipolseksjon og den forut bestemte avstand mellom jordplanet og den plane, foldede dipolseksjon er valgt for å øke likestrøms-effektutgangen fra antennen.
2. Antenne ifølge krav 1,
karakterisert ved at kondensatoren er valgt med en lav impedans ved den valgte senterfrekvens.
3. Antenne ifølge krav 2,
karakterisert ved at dioden er valgt med en impedans over omkring 100 ohm ved den valgte senterfrekvens.
4. Antenne ifølge krav 3,
karakterisert ved at dioden er en Schottky-barriere-diode.
5. Antenne ifølge krav 1,
karakterisert ved at den forut bestemte avstand mellom den plane, foldede dipolseksjon og jordplanet er en avstand lik mellom 1/10 og 1/4 bølgelengde av det utsendte signal.
6. Antenne for å motta og modulere utsendte signaler som har en meget lav effekt-tetthet i størrelsesorden under omkring 1 watt pr. m<2> ved en valgt senter f rekvens over 2000 MHz, karakterisert ved: en plan, foldet dipolseksjon med to adskilte U-formede elementer anbrakt rett overfor hverandre, idet hvert av elementene har et par ender; en kondensator som er seriekoblet mellom to motstående anbrakte ender av de to elementene; en tilpasningsseksjon som består av to ledende linjer, idet en ende av hver linje er koblet til hver av de andre to motstående endene av de to U-formede elementene; en diode som har en høy impedans ved den valgte senterfrekvens, seriekoblet mellom de andre endene av de to ledende linjene i tilpasningsseksjonen; et metallisk jordplan som er montert parallelt med den plane, foldede dipol-seksjon og adskilt fra denne med en forut bestemt avstand som er valgt for å redusere antenne-impedansen, idet impedansen til dioden, formen på den plane, foldede dipol-seksjon og den forut bestemte avstand mellom jordplanet og den plane, foldede dipolseksjon alle er valgt for å øke likestrøms-
effektutgangen fra antennen.
7. Antenne ifølge krav 6,
karakterisert ved at kondensatoren er valgt med en lav impedans ved den valgte senterfrekvens.
8. Antenne ifølge krav 7,
karakterisert ved at dioden er valgt med en impedans over omkring 100 ohm ved den valgte senterfrekvens.
9. Antenne ifølge krav 8,
karakterisert ved at dioden er en Schottky-barriere-diode.
10. Antenne ifølge krav 6,
karakterisert ved at den forut bestemte avstand mellom den plane, foldede dipolseksjonen og jordplanet er en avstand lik mellom 1/10 og 1/4 bølgelengde for det utsendte signal.
11. Antenne ifølge krav 1,
karakterisert ved at en annen plan, foldet dipolseksjon er koblet likestrømsmessig i serie med den første seksjon, idet den annen dipolseksjon også har en diode og en kondensator og er montert med den samme avstand til den samme j ordplan-montasje.
12. Antenne ifølge krav 11,
karakterisert ved at den annen diode og den annen kondensator er av samme type som de i den første foldede dipolseksjon.
13. Antenne ifølge krav 11,
karakterisert ved at avstanden mellom den første og den annen dipolseksjon er en avstand som er minst 1/3 bølgelengde ved den valgte frekvens.
14. Antenne ifølge krav 6,
karakterisert ved at en annen plan, foldet dipolseksjon er koblet likestrømsmessig i serie med den første seksjon, idet den annen dipolseksjon også har en diode og en kondensator og er montert med den samme avstand til den samme j ordplan-montasj e.
15. Antenne ifølge krav 14,
karakterisert ved at den annen diode og den annen kondensator er av samme type som de i den første foldede dipolseksj on.
16. Antenne ifølge krav 14,
karakterisert ved at avstanden mellom den første og den annen dipolseksjon er en avstand som er minst 1/3 bølgelengde ved den valgte frekvens.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US07/192,827 US4853705A (en) | 1988-05-11 | 1988-05-11 | Beam powered antenna |
Publications (4)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO891884D0 NO891884D0 (no) | 1989-05-09 |
NO891884L NO891884L (no) | 1989-11-13 |
NO171290B true NO171290B (no) | 1992-11-09 |
NO171290C NO171290C (no) | 1993-02-17 |
Family
ID=22711192
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO891884A NO171290C (no) | 1988-05-11 | 1989-05-09 | Antenne med innstraalings-kraftforsyning |
Country Status (10)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4853705A (no) |
EP (1) | EP0344885B1 (no) |
JP (1) | JP2713383B2 (no) |
KR (1) | KR940000691B1 (no) |
AU (1) | AU606564B2 (no) |
CA (1) | CA1320564C (no) |
DE (1) | DE68920631T2 (no) |
ES (1) | ES2066843T3 (no) |
IL (1) | IL90222A (no) |
NO (1) | NO171290C (no) |
Families Citing this family (72)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5218374A (en) * | 1988-09-01 | 1993-06-08 | Apti, Inc. | Power beaming system with printer circuit radiating elements having resonating cavities |
JPH0636492B2 (ja) * | 1989-04-03 | 1994-05-11 | 山武ハネウエル株式会社 | マイクロ波電力受信装置 |
US5043739A (en) * | 1990-01-30 | 1991-08-27 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | High frequency rectenna |
US5172121A (en) * | 1991-04-30 | 1992-12-15 | Consolidated Rail Corp. | System for automatic identification of rail cars |
US5206626A (en) * | 1991-12-24 | 1993-04-27 | Knogo Corporation | Stabilized article surveillance responder |
US5343906A (en) * | 1992-05-15 | 1994-09-06 | Biodigital Technologies, Inc. | Emisson validation system |
US7158031B2 (en) | 1992-08-12 | 2007-01-02 | Micron Technology, Inc. | Thin, flexible, RFID label and system for use |
US5491482A (en) * | 1992-12-29 | 1996-02-13 | David Sarnoff Research Center, Inc. | Electronic system and method for remote identification of coded articles and the like |
AU644341B3 (en) * | 1993-03-05 | 1993-12-02 | Conifer Corporation | Stacked dual dipole MMDS feed |
US5682143A (en) * | 1994-09-09 | 1997-10-28 | International Business Machines Corporation | Radio frequency identification tag |
US5589737A (en) * | 1994-12-06 | 1996-12-31 | Lam Research Corporation | Plasma processor for large workpieces |
US5598169A (en) * | 1995-03-24 | 1997-01-28 | Lucent Technologies Inc. | Detector and modulator circuits for passive microwave links |
US7002475B2 (en) * | 1997-12-31 | 2006-02-21 | Intermec Ip Corp. | Combination radio frequency identification transponder (RFID tag) and magnetic electronic article surveillance (EAS) tag |
US7511621B1 (en) | 1995-08-31 | 2009-03-31 | Intermec Ip Corp. | High-performance mobile power antennas |
DE19545394A1 (de) * | 1995-12-06 | 1997-06-12 | Ziegler Horst | Antenneneinheit |
US6696879B1 (en) | 1996-05-13 | 2004-02-24 | Micron Technology, Inc. | Radio frequency data communications device |
US6774685B2 (en) | 1996-05-13 | 2004-08-10 | Micron Technology, Inc. | Radio frequency data communications device |
US6941124B1 (en) | 1996-05-13 | 2005-09-06 | Micron Technology, Inc. | Method of speeding power-up of an amplifier, and amplifier |
US6836468B1 (en) | 1996-05-13 | 2004-12-28 | Micron Technology, Inc. | Radio frequency data communications device |
US6130602A (en) | 1996-05-13 | 2000-10-10 | Micron Technology, Inc. | Radio frequency data communications device |
US6107910A (en) | 1996-11-29 | 2000-08-22 | X-Cyte, Inc. | Dual mode transmitter/receiver and decoder for RF transponder tags |
US6980085B1 (en) | 1997-08-18 | 2005-12-27 | Micron Technology, Inc. | Wireless communication devices and methods of forming and operating the same |
US6060815A (en) | 1997-08-18 | 2000-05-09 | X-Cyte, Inc. | Frequency mixing passive transponder |
US6208062B1 (en) | 1997-08-18 | 2001-03-27 | X-Cyte, Inc. | Surface acoustic wave transponder configuration |
US6114971A (en) | 1997-08-18 | 2000-09-05 | X-Cyte, Inc. | Frequency hopping spread spectrum passive acoustic wave identification device |
US5986382A (en) | 1997-08-18 | 1999-11-16 | X-Cyte, Inc. | Surface acoustic wave transponder configuration |
US6339385B1 (en) * | 1997-08-20 | 2002-01-15 | Micron Technology, Inc. | Electronic communication devices, methods of forming electrical communication devices, and communication methods |
US6281794B1 (en) | 1998-01-02 | 2001-08-28 | Intermec Ip Corp. | Radio frequency transponder with improved read distance |
US6177872B1 (en) | 1998-03-13 | 2001-01-23 | Intermec Ip Corp. | Distributed impedance matching circuit for high reflection coefficient load |
US6249227B1 (en) | 1998-01-05 | 2001-06-19 | Intermec Ip Corp. | RFID integrated in electronic assets |
US6104291A (en) * | 1998-01-09 | 2000-08-15 | Intermec Ip Corp. | Method and apparatus for testing RFID tags |
SG79961A1 (en) * | 1998-02-07 | 2001-04-17 | Ct For Wireless Communications | A rectifying antenna circuit |
US6441740B1 (en) | 1998-02-27 | 2002-08-27 | Intermec Ip Corp. | Radio frequency identification transponder having a reflector |
US6639509B1 (en) | 1998-03-16 | 2003-10-28 | Intermec Ip Corp. | System and method for communicating with an RFID transponder with reduced noise and interference |
US6459726B1 (en) * | 1998-04-24 | 2002-10-01 | Micron Technology, Inc. | Backscatter interrogators, communication systems and backscatter communication methods |
US6121878A (en) * | 1998-05-01 | 2000-09-19 | Intermec Ip Corp. | System for controlling assets |
US6147604A (en) * | 1998-10-15 | 2000-11-14 | Intermec Ip Corporation | Wireless memory device |
US6201474B1 (en) | 1998-10-21 | 2001-03-13 | Intermec Ip Corp. | Magnetic tape storage media having RFID transponders |
US6100804A (en) * | 1998-10-29 | 2000-08-08 | Intecmec Ip Corp. | Radio frequency identification system |
US6366260B1 (en) | 1998-11-02 | 2002-04-02 | Intermec Ip Corp. | RFID tag employing hollowed monopole antenna |
US6236223B1 (en) | 1998-11-09 | 2001-05-22 | Intermec Ip Corp. | Method and apparatus for wireless radio frequency testing of RFID integrated circuits |
ES2246759T3 (es) * | 1999-02-09 | 2006-03-01 | Magnus Granhed | Antena encapsulada para transpondor pasivo. |
US6278413B1 (en) | 1999-03-29 | 2001-08-21 | Intermec Ip Corporation | Antenna structure for wireless communications device, such as RFID tag |
NO313975B1 (no) * | 2000-02-08 | 2003-01-06 | Q Free Asa | Antenne for transponder |
US6714136B1 (en) * | 2000-08-14 | 2004-03-30 | Computime, Ltd. | Alarm clock with remote control function |
US6466178B1 (en) * | 2000-08-31 | 2002-10-15 | Thomson Licensing S.A. | Small-size unidirectional antenna |
US6759984B2 (en) * | 2001-06-01 | 2004-07-06 | Agere Systems Inc. | Low-loss printed circuit board antenna structure and method of manufacture thereof |
US6825766B2 (en) | 2001-12-21 | 2004-11-30 | Genei Industries, Inc. | Industrial data capture system including a choke point portal and tracking software for radio frequency identification of cargo |
US7538745B2 (en) * | 2003-03-24 | 2009-05-26 | Ntag Interactive Corporation | Apparatus and method for enhancing face-to-face communication |
US20050035919A1 (en) * | 2003-08-15 | 2005-02-17 | Fan Yang | Multi-band printed dipole antenna |
US7042413B2 (en) * | 2003-08-22 | 2006-05-09 | Checkpoint Systems, Inc. | Security tag with three dimensional antenna array made from flat stock |
KR100584328B1 (ko) * | 2003-10-07 | 2006-05-26 | 삼성전자주식회사 | 무선주파수 식별 태그가 결합된 이동 단말 회로 및 그이동 단말기에서의 무선 식별 방법 |
KR20050040451A (ko) * | 2003-10-28 | 2005-05-03 | 삼성전자주식회사 | 무선주파수 식별 기능을 가지는 이동통신 단말기 및 그이동통신 단말기에서의 무선주파수 식별 프로그래밍 방법 |
US7049966B2 (en) * | 2003-10-30 | 2006-05-23 | Battelle Memorial Institute Kl-53 | Flat antenna architecture for use in radio frequency monitoring systems |
KR100566260B1 (ko) | 2003-11-27 | 2006-03-29 | 삼성전자주식회사 | 무선주파수 식별 태그와 스마트 카드가 결합된 이동단말기및 그 이동단말기에서의 무선 식별 방법 |
US20060195354A1 (en) * | 2005-02-28 | 2006-08-31 | Ntag Interactive Corporation | Method of scoring the performance of attendees at a meeting |
US7501947B2 (en) * | 2005-05-04 | 2009-03-10 | Tc License, Ltd. | RFID tag with small aperture antenna |
WO2006134658A1 (ja) * | 2005-06-16 | 2006-12-21 | Fujitsu Limited | Rfidタグアンテナ及びrfidタグ |
US7893813B2 (en) * | 2005-07-28 | 2011-02-22 | Intermec Ip Corp. | Automatic data collection device, method and article |
WO2007035863A2 (en) | 2005-09-21 | 2007-03-29 | Intermec Ip Corp. | Radio frequency identification tags based on coalition formation |
US20070124897A1 (en) * | 2005-12-01 | 2007-06-07 | Wilson Eric J | Clamp for circular objects |
US8120461B2 (en) | 2006-04-03 | 2012-02-21 | Intermec Ip Corp. | Automatic data collection device, method and article |
US8002173B2 (en) | 2006-07-11 | 2011-08-23 | Intermec Ip Corp. | Automatic data collection device, method and article |
US7579955B2 (en) | 2006-08-11 | 2009-08-25 | Intermec Ip Corp. | Device and method for selective backscattering of wireless communications signals |
US7564356B1 (en) | 2006-10-06 | 2009-07-21 | Tc License, Ltd. | Interdigit AC coupling for RFID tags |
US8289163B2 (en) * | 2007-09-27 | 2012-10-16 | 3M Innovative Properties Company | Signal line structure for a radio-frequency identification system |
US20090085750A1 (en) * | 2007-09-27 | 2009-04-02 | 3M Innovative Properties Company | Extended RFID tag |
US8717244B2 (en) * | 2007-10-11 | 2014-05-06 | 3M Innovative Properties Company | RFID tag with a modified dipole antenna |
US7982616B2 (en) * | 2008-02-14 | 2011-07-19 | 3M Innovative Properties Company | Radio frequency identification (RFID) tag including a three-dimensional loop antenna |
US20090222338A1 (en) * | 2008-03-03 | 2009-09-03 | Hamilton Ii Rick A | Monitoring and Rewards Methodologies for "Green" Use of Vehicles |
CA3057782C (en) * | 2018-10-23 | 2022-03-22 | Neptune Technology Group Inc. | Compact folded dipole antenna with multiple frequency bands |
US10992045B2 (en) * | 2018-10-23 | 2021-04-27 | Neptune Technology Group Inc. | Multi-band planar antenna |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2943189A (en) * | 1956-03-23 | 1960-06-28 | George Taylor Morris | Folded dipole having a direct current output |
US3852755A (en) * | 1971-07-22 | 1974-12-03 | Raytheon Co | Remotely powered transponder having a dipole antenna array |
US4207518A (en) * | 1978-03-06 | 1980-06-10 | General Microwave Corporation | Broadband radiation detector with diode elements |
US4647849A (en) * | 1985-05-10 | 1987-03-03 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Army | Two dimensional non-field perturbing, diode detected, double gapped, high sensitivity, B-dot electromagnetic field probes |
JPH116054A (ja) * | 1997-06-13 | 1999-01-12 | Tdk Corp | シリコンまたはシリコン化合物薄膜の製造方法およびこの方法により得られたシリコンまたはシリコン化合物薄膜 |
-
1988
- 1988-05-11 US US07/192,827 patent/US4853705A/en not_active Expired - Lifetime
-
1989
- 1989-03-15 ES ES89302536T patent/ES2066843T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1989-03-15 DE DE68920631T patent/DE68920631T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1989-03-15 EP EP89302536A patent/EP0344885B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-03-31 AU AU32350/89A patent/AU606564B2/en not_active Ceased
- 1989-04-17 KR KR1019890005030A patent/KR940000691B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1989-04-28 CA CA000598251A patent/CA1320564C/en not_active Expired - Fee Related
- 1989-05-08 IL IL90222A patent/IL90222A/xx not_active IP Right Cessation
- 1989-05-09 NO NO891884A patent/NO171290C/no unknown
- 1989-05-11 JP JP1116231A patent/JP2713383B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0344885B1 (en) | 1995-01-18 |
AU3235089A (en) | 1989-11-16 |
EP0344885A3 (en) | 1990-12-19 |
DE68920631D1 (de) | 1995-03-02 |
JP2713383B2 (ja) | 1998-02-16 |
CA1320564C (en) | 1993-07-20 |
AU606564B2 (en) | 1991-02-07 |
KR890017826A (ko) | 1989-12-18 |
NO891884L (no) | 1989-11-13 |
IL90222A (en) | 1992-09-06 |
EP0344885A2 (en) | 1989-12-06 |
NO891884D0 (no) | 1989-05-09 |
ES2066843T3 (es) | 1995-03-16 |
KR940000691B1 (ko) | 1994-01-27 |
US4853705A (en) | 1989-08-01 |
JPH0217486A (ja) | 1990-01-22 |
DE68920631T2 (de) | 1995-07-13 |
NO171290C (no) | 1993-02-17 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO171290B (no) | Antenne med innstraalings-kraftforsyning | |
US5214410A (en) | Location of objects | |
US6236314B1 (en) | Transponder modules, RF tagging system, method of operating a transponder module and methods of tagging an object having a conductive surface | |
EP0733914B1 (en) | Detector and modulator circuits for passive microwave links | |
EP2401697B1 (en) | Wireless communications including an antenna for wireless power transmission and data communication and associated methods | |
US6215402B1 (en) | Radio frequency identification transponder employing patch antenna | |
US8174361B2 (en) | Phase shifters, interrogators, methods of shifting a phase angle of a signal, and methods of operating an interrogator | |
EP0646983B1 (en) | Modulated backscatter microstrip patch antenna | |
US6281794B1 (en) | Radio frequency transponder with improved read distance | |
US6243012B1 (en) | Inexpensive modulated backscatter reflector | |
AU650470B2 (en) | Device for information transmission | |
US8204438B2 (en) | RF ID tag reader utilizing a scanning antenna system and method | |
US20070126583A1 (en) | Position locator for locating position of radio tag | |
US20050113138A1 (en) | RF ID tag reader utlizing a scanning antenna system and method | |
US20040266481A1 (en) | RF ID tag reader utilizing a scanning antenna system and method | |
US20040070500A1 (en) | Wireless communication systems, radio frequency identification devices, methods of enhancing a communications range of a radio frequency identification device, and wireless communication methods | |
US6255993B1 (en) | Right and left hand circularly polarized RFID backscatter antenna | |
NO313975B1 (no) | Antenne for transponder | |
US8081062B2 (en) | Transmit/receive antenna system having offset feed points for high isolation | |
KR102395132B1 (ko) | 전자적 빔조향과 편파변환제어가 가능한 전파연동 다기능 메타표면 장치 | |
US7049966B2 (en) | Flat antenna architecture for use in radio frequency monitoring systems | |
SE508835C2 (sv) | Transponder | |
EP0533062A1 (en) | Antenna for transceiver devices or the like | |
US3142837A (en) | Telemetry system | |
WO1993015417A1 (en) | Device for information transfer |