NO161090B - Fremgangsm te til posisjonsbestemmelse av marin seiottagerkabel. - Google Patents
Fremgangsm te til posisjonsbestemmelse av marin seiottagerkabel. Download PDFInfo
- Publication number
- NO161090B NO161090B NO831513A NO831513A NO161090B NO 161090 B NO161090 B NO 161090B NO 831513 A NO831513 A NO 831513A NO 831513 A NO831513 A NO 831513A NO 161090 B NO161090 B NO 161090B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- cable
- vessel
- points
- receiver
- receiver cable
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 31
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims description 31
- 238000000691 measurement method Methods 0.000 description 7
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 5
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 4
- 230000009897 systematic effect Effects 0.000 description 3
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 2
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 2
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 2
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000007619 statistical method Methods 0.000 description 2
- 239000003643 water by type Substances 0.000 description 2
- 238000009529 body temperature measurement Methods 0.000 description 1
- 238000004422 calculation algorithm Methods 0.000 description 1
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 1
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 1
- SYHGEUNFJIGTRX-UHFFFAOYSA-N methylenedioxypyrovalerone Chemical compound C=1C=C2OCOC2=CC=1C(=O)C(CCC)N1CCCC1 SYHGEUNFJIGTRX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 230000008054 signal transmission Effects 0.000 description 1
- 238000013517 stratification Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01V—GEOPHYSICS; GRAVITATIONAL MEASUREMENTS; DETECTING MASSES OR OBJECTS; TAGS
- G01V1/00—Seismology; Seismic or acoustic prospecting or detecting
- G01V1/38—Seismology; Seismic or acoustic prospecting or detecting specially adapted for water-covered areas
- G01V1/3817—Positioning of seismic devices
- G01V1/3835—Positioning of seismic devices measuring position, e.g. by GPS or acoustically
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
- G01S15/00—Systems using the reflection or reradiation of acoustic waves, e.g. sonar systems
- G01S15/88—Sonar systems specially adapted for specific applications
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Remote Sensing (AREA)
- Radar, Positioning & Navigation (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Acoustics & Sound (AREA)
- Geology (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Oceanography (AREA)
- Geophysics (AREA)
- Computer Networks & Wireless Communication (AREA)
- Measurement Of Velocity Or Position Using Acoustic Or Ultrasonic Waves (AREA)
- Geophysics And Detection Of Objects (AREA)
- Navigation (AREA)
- Radar Systems Or Details Thereof (AREA)
- Steering Control In Accordance With Driving Conditions (AREA)
- Testing Of Short-Circuits, Discontinuities, Leakage, Or Incorrect Line Connections (AREA)
Description
Denne oppfinnelse vedrører en fremgangsmåte til posisjonsbestemmelse av marin seismisk mottagerkabel av den art som av et seismisk fartøy slepes gjennom sjøen, idet fremgangsmåten er kjennetegnet ved de trekk som fremgår av kravene.
1. Bakgrunn
Ved seismisk undersøkelser til havs, figur 1, blir energi 1 utløst i vannet vha. luftkanoner eller andre metoder ("skudd"). Refleksjoner 2 fra havbunnen 8 og lag i under-grunnen 9 blir fanget opp av grupper av hydrofoner 3 i mottagerkabelen. Mottagerkabelens lengde er typisk 2400-3000 meter lang og er delt opp i grupper på typisk 25 meters lengde.
Ved konvensjonelle seismiske undersøkelser (kalt 2-dimen-sjonale eller bare 2D) antar man at den seismiske mottagerkabel er rettlinjet bak slepefartøyet 10 (det seismiske far-tøyet) , og at den følger det profil 5 fartøyet skal seile langs. Man antar videre at de reflekterte signaler 2 kommer fra punkter 6 som ligger i vertikalplanet gjennom kabelen 4.
Denne antagelsen er ikke riktig av to grunner. For det første er kabelen ikke nødvendigvis rettlinjet bak fartøyet; dette kan skyldes havstrømmer og at fartøyet ikke beveger seg rettlinjet (styreeffekter). For det andre kan geologien gjøre at refleksjonene også kommer fra punkter 7 utenfor vertikalplanet gjennom kabelen.
Ved detaljerte seismiske undersøkelser over områder med kom-plisert geologi må man ta hensyn til de registrerte datas virkelige refleksjonspunkt. Dette gjøres ved den meget kompli-serte undersøkelsesteknikken som kalles 3-dimensjonal (3D). Denne teknikken som krever behandling av svære datamengder, er idag mulig vha. moderne datamaskiner.
I
Ved en 3D undersøkelse legges profilene meget tett, typisk 5 0-75 meter, og man tar med i bleregningen hvor hver enkelt gruppe i mottagerkabelen befinrter seg ved mottaging av refleksjonene. Dette medfører altså at man må kjenne posisjonen til hver enkelt mottagergruppe for hvert skudd.
I de videre beskrivelsene av mejtoder for bestemmelse av mottagerkabelens posisjon forutsettes det at posisjon for det seismiske fartøyets navigasjonsjantenne 13 er bestemt, figur 2, og at fartøyet er utstyrt med gyrokompass 14 slik at posisjon for andre punkter 15 på fartøyet kan beregnes ut fra naviga-sjonsantennens 13 posisjon.
i
Det forutsettes videre at man med posisjon mener et punkts koordinater referert til et geografisk koordinatsystem i form av lengde og bredde, eller som rettvinklede koordinater (x,y) i en kartprojeksjon. For operasjoner på norsk sokkel vil Europeisk Datum 1950 og UTM-prolj eks j onen brukes.
2. Systemet som er brukt hittil
i
Det systemet som idag er nærmest enerådende for posisjonsbestemmelse av seismisk mottagerkabel, er bruk av små magnetkompass med høy nøyaktighet, fi|gur 3. Et antall slike magnetkompass 11, typisk seks til tolv, monteres i mottagerkabelen 4. Disse kompassene 11 har innebygget digital vinkelavlesning og er forbundet gjennom mottagerkabelen med utlesningsutstyr ombord i fartøyet.
Kabelens form tilnærmes ved en matematisk kurve som har sitt faste punkt i slepepunktet 22 på fartøyet og som grense-betingelser har at kurvens tangéntretning 21 i de punkter som tilsvarer kompassplasseringene, skal være lik asimut 12 (vinkel i forhold til geografisk nord) i disse punktene. Etter at den matematiske kurven er fastlagt, kan man beregne posisjon for hver enkelt gruppe hydrofoner 3 i mottagerkabelen. Det gjøres normalt for hvert skudd.
nord, den såkalte misvisning eller deviasjon 18. Deviasjonen er oppgitt i sjøkartene, men for å oppnå den ønskede nøyaktig-het må man foreta en bestemmelse av deviasjonen i det aktuelle undersøkelsesområdet. Videre kan kompassene være beheftet med systematiske feil 19 som også må bestemmes og tas hensyn til ved beregning av asimut. Det har i praksis vist seg at de korreksjoner som må gjøres for deviasjon og systematiske feil, vil variere med profilretningen, slik at kalibrering av systemet må gjøres meget omhyggelig.
Ved kalibrering seiler man i forskjellige retninger og gjør kompassavlesninger. I utgangspunktet antar man at dette gjøres når det ikke er havstrømmer, når strømmen er like sterk, men motsatt rettet o.l. Ved statistisk analyse av dataene kommer man så frem til korreksjonene. Da forholdene under kalibreringen ikke vil være helt som antatt, f.eks. på grunn av vind-induserte strømmer osv. vil korreksjonene være beheftet med feil. Denne feilen vil virke systematisk når avlesningene påføres sine korreksjoner. Nøyaktigheten på asimut vil være i størrelsesorden +/- 1 grad.
Ved magnetkompassmetoden er det verdt å merke seg at posisjonen for punkter på kabelen ikke måles direkte. Posisjons-bestemmelsen foregår indirekte via den matematiske kurven som fastlegges ved tangentgrensebetingelsene. Det er derfor vanskelig å kvantifisere hvilken nøyaktighet som kan oppnås ved metoden, men en størrelsesorden på 25-50 metoder for de bakre deler av kabelen har vært antydet av selskaper som bruker metoden.
Bruk av magnetkompass for bestemmelse av posisjon for mottagerkablen forutsetter at magnetfeltet i operasjones-området er retningsstabilt. Ved høye breddegrader, som f.eks. Nord-Norge, vil magnetfeltet variere både i styrke og retning pga. de såkalte magnetiske stormer. Retningsendringene kan være flere grader over kort tid, noe som vil gjøre bruk av magnetkompass for bestemmelse av kabelposisjon lite egnet i slike områder.
flere grader over kort tid, noe som vil gjøre bruk av magnetkompass for bestemmelse av kabelposisjon lite egnet i slike områder.
3. Beskrivelse av metoden ifølge oppfinnelsen
Polar måling betyr måling av avstand 22 og vinkel 23 i forhold til en referanseretning 24, figur 4a. Referanseretningens asimut 25 forutsettes kjent. Det nye punktets 26 posisjon kan nå beregnes i forhold til det kjente punktet 27 ved en dekom-ponering av den måte avstand 22 i X- og Y-retning ved at asimut 28 for linjen fra kjent til nytt punkt er beregnet.
Ved anvendelse av det polare måleprinsipp ved posisjonsbestemmelse av seismisk mottagerkabel måles asimut 29 og avstand 30 fra slepefartøyet til punkter 31 på kabelen, figur 4b.
Den seismiske kabelen slepes på et dyp av typisk 5-20 meter, og det er derfor nødvendig å gjøre de nevnte målinger gjennom vannet. For dette brukes et superkortbaselinje hydroakustisk målesystem, det vil si at vinkler måles i forhold til en basislinje som er i størrelsesorden 10 cm. mens de målte avstander kan være opp til ca. 300000 cm.
Superkortbaselinje hydroakustiske målesystemer er kommersielt tilgjengelige, f.eks. Simrad HPR system, og vil ikke bli be-skrevet her. Det må imidlertid nevnes at hovedkomponentene i systemet, figur 5, er en transducer 32 ("målehode") som kan senkes 3-4 meter under fartøyets bunn, diverse styreelektro-nikk 33 samt utlesningsenhet 34 som gir avstand og vinkel. Målehodet må være montert slik at vinkler i forhold til far-tøyets senterlinje eller annen referanselinje kan måles. Bruk av systemet ved å "henge det over skutesida" vil ikke fungere. Videre må det finnes en innretning 35 som målehode kommunisere med/mottar signaler fra. Ved denne metoden som beskrives her, vil denne innretning være en transponder, et beacon eller en responder som er festet utenpå mottagerkabelen. Virkemåten for disse er at en transponder svarer på anrop fra målehodet, et beacon sender kontinuerlig ut signaler mens en responder sender ut signaler når det får beskjed om dette via kable (elektriske impulser).
Det hydraoakustiske systemet vil være tilknyttet fartøyets gyrokompass 36, og systemet må også være utstyrt med en verti-kal referanseenhet 37 slik at de målinger som gjøres, auto-matisk blir korrigert for rulling og stamp. Det er av av-gjørende betydning at målte vinkler er referert til horison-talplanet .
Ved bruk av systemet for bestemmelse av posisjon for punkter 42 langs kablen, figur 6, måler det hydroakustiske superkort-baselin jesystemet vinkelen mellom en referanselinje 46, normalt fartøyets senterlinje eller en parallell til denne, og målelinjen til punktet 42 på mottagerkabelen. Referanselinjens asimut er kjent fra gyrokompasset, og asimut 40 for målelinjen er dermed gitt.
Avstanden 43 fra transducer 41 til målepunktene 42 langs kabelen (transponder, beacon eller responder) kan beregnes ut fra toveis gangtid for signalet gjennom vannet. For lengre avstander, typisk 1000 meter og mer, kan imidlertid avstands-målingene bli noe unøyaktige pga. at strålegangen 44 ikke er rettlinjet i vertikalplanet pga. små vertikale temperatur-gradienter i vannet, overflatebølger o.l., fig. 7a. Måle-punktenes 42 plassering langs kabelen vil imidlertid være kjent, og man kan derfor benytte denne avstanden og den målte vinkel i beregningen av punktets posisjon. Denne avstanden vil ved en kurvet kabel avvike noe fra rettlinjen. Dette kan kom-penseres etter at kabelens form er beregnet foreløpig, ved at den foreløpige form brukes for å beregne forskjell mellom bue og rettlinjen. Kabelens endelige form kan deretter beregnes.
Ved posisjonsbestemmelse av seismisk mottagerkabel vil det være kabelens tverravvik fra det planlagte profil som vil være kritisk. Ved de moderate bueformer kabelen kan få, vil avvik mellom bue og rettlinje ikke være av kritisk betydning. Antall målepunkter 42 langs kabelen må tilpasses den nøyaktig-het man trenger for den endelige posisjonsbestemmelse av mottagerkabelen. Antallet må også tilpasses etter at man har vunnet praktisk erfaring med metoden. Det må imidlertid antas at fire til åtte målepunkter 42 fordelt langs mottagerkabelen vil være et typisk antall.
Etter at posisjon for målepunktene 42 er bestemt, kan kabelens form bli tilnærmet ved en matematisk kurve. Grensebetingelsene for den matematiske kurven vil være at den skal ha sitt utgangspunkt i slepepunktet 45 på fartøyet, og at den skal gå gjennom de målepunkter 4 2 som er bestemt ved den polare hydroakustiske målemetoden. Kurven kan i sin enkleste form bestå av rette linjestykker mellom målepunktene 42. Første linjestykke vil være fra kabelens slepepunkt 45, figur 6, til første måle-punkt 42.
Normalt vil den enkelte bruker velge en matematisk kurve gjennom de posisjonsbestemte målepunktene 42 som samsvarer med brukerens filosofi om hvordan kabelens form er. Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen tar ikke hensyn til hvilken matematisk kurve som skal benyttes, bare til hvordan posisjon for målepunkter 42 langs kabelen, som skal brukes i beregning av den matematiske kurven bestemmes.
Kalibrering av systemet for å gi riktig asimut er kritisk. De komponentene som inngår i bestemmelsen av asimut, er gyrokompasset 14 og det hydroakustiske superkortbaselinjesystemet.
Gyrokompasset 14 må vise riktig verdi av to grunner, for det første for å kunne bestemme posisjon for punkter på båten relativt til navigasjonsantennen 13, ref. figur 2, for det andre for å bestemme referanselinjens 46 asimut, ref. figur 6.
Det hydroakustiske målesystemet må kalibreres slik at det måler en vinkel på 0 grader langs referanselinjen 46.
En enkel, nøyaktig og effektiv metode for kalibrering vil være å legge fartøyet ved kai 47 i et rolig farvann, figur 7b. Fartøyet må ballastes slik at det ikke har slagside. Fartøyets senterlinje må bestemmes og merkes 48 på dekk/skrog forut og akter. Fra geodetiske fastmerker 49 på land kan man nå ad landmålingstekniske metoder bestemme geografiske koordinater for punktene 48, og senterlinjens asimut 50 kan beregnes. Avvik mellom bestemt asimut og gyro kan nå bestemmes, og gyro kan korrigeres, eventuelt kan korreksjonen tas med i bereg-ningsalgoritmene for den hyroakustiske polare målemetoden.
Det hydroakustiske superkortbaselinjesystemets vinkelmåling kan kalibreres ved at en transponder 51 henges ut fra en båt i avstand på minimum 800 meter fra det seismiske fartøyet. Ad landmålingstekniske metoder bestemmes transponderens 51 posisjon, og asimut 52 for målelinjen fra seismiske fartøy til transponder 51 kan bestemmes. Differanse mellom denne asimut 52 og fartøyets asimut 50 skal nå være lik vinkel 53 målt med det hydroakustiske systemet. Alternativt kan denne vinkel 53 bestemmes direkte ved teodolittmåling fra fartøyet. Det må uansett metode foretas flere målinger med transponder 51 i mange retninger bak det seismiske fartøyet.
Det ble ovenfor nevnt at målepunktet 4 2 på kabelen kan være transponder, beacon eller responder. Ideelt sett bør målepunktet 4 2 være en responder som kontrolleres av det hydroakustiske målesystemet via elektriske ledninger gjennom mottagerkabelen og en elektromagnetisk kopling til responderen. Ved denne metoden er man bare avhengig av enveis signalgang gjennom vannet, noe som reduserer mulighetene for at støy skal ødelegge målingene. Videre gir respondermetoden mulighet for måling av avstand.
Respondermetoden krever installasjon av spesiell kobling via den seismiske mottagerkabelen, og av praktiske årsaker vil kanskje ikke responderbruk være aktuelt. Det står da tilbake å bruke transponder eller beacon. Transpondere krever mottaking av signal gjennom vannet fra transducer på fartøyet. Pga. at signalet må gå både til og fra transponderen økes risikoen for at støy kan ødelegge målingene over lengre avstander, som mot enden av den seismiske mottagerkabelen. Transpondere gir som nevnt mulighet for avstandsbestemmelse.
Beacon-metoden gir den samme fordel med enveis sending av signalene som respondere. Imidlertid kan ikke signalutsend-elsen kontrolleres, slik at man ved uheldige forhold kan miste målinger fordi signal fra flere beacons ankommer transducer samtidig. Beaconmetoden gir ikke mulighet for avstandsmåling, og avstander bestemt ved installasjon av beacons langs kabelen må brukes.
4. Nøyaktighet
Det beste hydroakustiske superkortbaselinjesystemet som idag er på markedet, har en målenøyaktighet på vinkel +/- 0.5 grader. Antar man at gyrokompassets 14 nøyaktighet er +/- 0.5 grader, og at kalibreringen har en nøyaktighet på +/- 0.2 grader, og at disse feilene er:av tilfeldig karakter, vil systemets vinkelnøyaktighet være:
Figur 8 viser at feilen tvers 54 på mottagerkabelen vil være proposjonal med avstand til det seismiske fartøy. Tabellen nedenfor viser effekten av +/- 0.7 grader feil på ulike avstander :
500 meter: tverrfeil 6 meter
1000 meter: tverrfeil 12 meter
1500 meter: tverrfeil 18 meter
2000 meter: tverrfeil 24 meter
2500 meter: tverrfeil 30 meter
Ved å forutsette at mottagerkabelens form ikke varierer dras-tisk fra et seismisk skudd til det neste ca. 10 sekunder senere, vil man ved å gjøre en filtrering og statistisk analyse av måleresultatene muligens kunne forbedre disse verdiene.
5. Fordeler ved hydroakustisk polar målemetode
Ved den hydroakustiske polare målemetoden gjøres en direkte måling av posisjonen for enkeltpunkter på mottagerkabelen. For å bestemme posisjon for hver gruppe av hydrofoner i mottagerkablen må man tilnærme kabelens form med en matematisk kurve, men grensebetingelsene for denne kurven vil være at den skal gå gjennom gitte posisjoner. Dette vil medføre sikrere posisjonsbestemmelse og ikke minst et sikrere estimat av nøyaktig-heten. I all posisjonsbestemmelse opererer man med visse tole-ranser, og det er av stor betydning for å vurdere den endelige nøyaktigheten av et totalsystem at det kan bestemmes et
sikkert estimat for feilmarginen for hver enkelt komponent.
Ved den hydroakustiske polare målemetoden vil man være uav-hengig av magnetfelt og andre ytre påvirkninger. Systemet vil kunne kalibreres ved kai i lukket farvann slik at kalibre-ringsusikkerhet kan holdes på et minimum.
Ved bruk av metoden nyttes bare utstyr som er montert på far-tøy og på mottagerkabelen. Andre akustiske målemetoder kan tenkes brukt, f.eks. langbasemetoder, med disse vil fordre installasjon på bunnen av et nett av transpondere (sendere/- mottagere) som kommuniserer med installasjoner på mottagerkabelen og på fartøyet. Et slikt system vil være mer tungvint operativt sett, og det vil være en viss risiko for at transpondere kan bli flyttet ved f.eks. trålfiske i området.
Den hydroakustiske polare målemetoden har en begrensing; ved speislle temperaturforhold i vannet kan det oppstå temperatur-sjikt som gjør at lydstrålen blir avbøyd på en måte som gjør at man ikke får hydroakustisk kommunikasjon mellom fartøy og installasjonene langs kabelen. Man bør derfor foreta tempera-turmålinger i operasjonsområdet før et oppdrag starter for å påvise slik uheldig temperatursjikting.
i
Claims (6)
1. Fremgangsmåte til posisjonsbestemmelse av marin seismisk mottagerkabel (4) av den art som av et seismisk fartøy (10) slepes gjennom sjøen, karakterisert ved at asimut (40) og eventuelt avstand (43) til punkter (42) på mottagerkabel (4), i forhold til et refe-ransepunkt (41) og en referanseretning (46) på fartøyet (10) måles ved hjelp av et superkortbaselinje hydroakustisk målesystem.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at det anvendes et hydroakustisk målesystem som omfatter en transducer (32,41) montert på fartøyet (10) og innretninger (35) , som transduceren kan kommunisere med eller motta signaler fra, plassert ved punktene (42) langs mottagerkabelen (4).
3. Fremgangsmåte ifølge krav 2, karakterisert ved at det anvendes et hydroakustisk målesystem hvor innretningene (35) , som transduceren kan kommunisere med eller motta signaler fra, utgjøres av respondere eller transpondere.
4. Fremgangsmåte ifølge krav 2, karakterisert ved at det anvendes et hydroakustisk målesystem hvor innretningene (35) , som transduceren kan kommunisere med eller motta signaler fra, utgjøres av beacons og at avstanden (43) til punktene (42) på mottagerkablene (4) beregnes på grunnlag av opplysninger om plasseringen av beacons langs mottagerkabelen (4), målinger av asimut (40) og eventuelt antagelser om mottagerkabelens geometri i sjøen.
5. Fremgangsmåte ifølge et av kravene 1-4, karakterisert ved at posisjonen for vilkårlige punkter langs kabelen (4) bestemmes ved interpolasjon mellom målte
verdier på grunnlag av opplysninger om plasseringen av punktene (42) langs mottagerkabelen (4) og eventuelt antagelser om mottagerkabelens geometri i sjøen.
6. Fremgangsmåte ifølge et av de foregående krav, karakterisert ved at det anvendes et målesystem som er integrert med et gyrokompass (36) installert på far-tøyet (10) .
Priority Applications (12)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NO831513A NO161090C (no) | 1983-04-29 | 1983-04-29 | Fremgangsmaate til posisjonsbestemmelse av marin seismisk mottagerkabel. |
GB08409016A GB2138942B (en) | 1983-04-29 | 1984-04-06 | Determining the position of a marine seismic receiver cable acoustically |
NL8401171A NL8401171A (nl) | 1983-04-29 | 1984-04-12 | Werkwijze voor het bepalen van de stand van een onder water te gebruiken seismische ontvangstkabel. |
DE19843414900 DE3414900A1 (de) | 1983-04-29 | 1984-04-19 | Verfahren zur bestimmung der position eines seeseismischen empfaengerkabels |
IS2909A IS2909A7 (is) | 1983-04-29 | 1984-04-26 | Aðferð til þess að ákvarða staðsetningu kapalmóttakara til að nema neðansjávar jarðhræringar. |
CA000452970A CA1208428A (en) | 1983-04-29 | 1984-04-27 | Method for determining the position of a marine seismic receiver cable |
BE0/212847A BE899538A (fr) | 1983-04-29 | 1984-04-27 | Procede en vue de determiner la position d'un cable recepteur sismique marin. |
IE1042/84A IE55212B1 (en) | 1983-04-29 | 1984-04-27 | A method for determining the position of a marine seismic receiver cable |
FR8406670A FR2545226B1 (fr) | 1983-04-29 | 1984-04-27 | Procede de determination de la position d'un cable immerge recepteur d'impulsions sismiques, qui est remorque par un batiment creant ces impulsions |
MX201168A MX156212A (es) | 1983-04-29 | 1984-04-27 | Mejoras en un metodo para determinar la posicion de un cable marino receptor sismico |
DK215584A DK163691C (da) | 1983-04-29 | 1984-04-30 | Fremgangsmaade til positionsbestemmelse af et marint, seismisk modtagekabel |
US07/027,120 US4870626A (en) | 1983-04-29 | 1987-03-16 | Method for determining the position of a marine seismic receiver cable |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NO831513A NO161090C (no) | 1983-04-29 | 1983-04-29 | Fremgangsmaate til posisjonsbestemmelse av marin seismisk mottagerkabel. |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO831513L NO831513L (no) | 1984-04-07 |
NO161090B true NO161090B (no) | 1989-03-20 |
NO161090C NO161090C (no) | 1989-06-28 |
Family
ID=19887070
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO831513A NO161090C (no) | 1983-04-29 | 1983-04-29 | Fremgangsmaate til posisjonsbestemmelse av marin seismisk mottagerkabel. |
Country Status (12)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4870626A (no) |
BE (1) | BE899538A (no) |
CA (1) | CA1208428A (no) |
DE (1) | DE3414900A1 (no) |
DK (1) | DK163691C (no) |
FR (1) | FR2545226B1 (no) |
GB (1) | GB2138942B (no) |
IE (1) | IE55212B1 (no) |
IS (1) | IS2909A7 (no) |
MX (1) | MX156212A (no) |
NL (1) | NL8401171A (no) |
NO (1) | NO161090C (no) |
Families Citing this family (30)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4660185A (en) * | 1985-01-23 | 1987-04-21 | Tensor Geophysical Service Corporation | Method for determining the absolute location of a streamer incorporating a reference signal system where the a priori location of the reference signal source (or alternatively the detector) need not be known |
USH549H (en) * | 1985-04-22 | 1988-12-06 | Shell Oil Company | Apparatus and method for locating towed seismic apparatus |
US4709356A (en) * | 1985-11-22 | 1987-11-24 | Shell Oil Company | Seismic array positioning |
GB8531952D0 (en) * | 1985-12-31 | 1986-02-05 | Sar Plc | Stereo balance adjuster |
FR2601143B1 (fr) * | 1986-07-01 | 1988-12-02 | Geophysique Cie Gle | Procede et systeme de localisation et de correction d'orientation d'un objet mobile autonome et d'un objet mobile non autonome |
NO173206C (no) * | 1988-06-06 | 1999-11-11 | Geco As | Fremgangsmåte til posisjonsbestemmelse av minst to seismiske kabler i et refleksjonsseismisk målesystem |
US5128898A (en) * | 1990-10-02 | 1992-07-07 | Halliburton Geophysical Services, Inc. | Method and apparatus for detecting orientation of downhole geophones |
US5183966A (en) * | 1990-11-19 | 1993-02-02 | Western Atlas International, Inc. | Termination assembly with improved waterblock |
FR2727765B1 (fr) * | 1994-12-06 | 1997-01-10 | Thomson Csf | Procede de reception avec levee d'ambiguite pour une antenne acoustique lineaire remorquee |
US5696733A (en) * | 1996-10-30 | 1997-12-09 | Western Atlas International Inc. | Method for verifying the location of an array of sensors |
US5757722A (en) * | 1997-05-21 | 1998-05-26 | Western Atlas International, Inc. | Method for verifying the location of an array of detectors |
US6049507A (en) * | 1997-09-30 | 2000-04-11 | Mobil Oil Corporation | Method and apparatus for correcting effects of ship motion in marine seismology measurements |
AUPR364701A0 (en) * | 2001-03-09 | 2001-04-12 | Fleming, Ronald Stephen | Marine seismic surveys |
AU2002235665B2 (en) * | 2001-03-09 | 2007-04-05 | Ronald Stephen Fleming | Marine seismic surveys |
US7660192B2 (en) * | 2005-05-12 | 2010-02-09 | Western Geco L.L.C. | Seismic streamer receiver selection systems and methods |
US7391674B2 (en) * | 2006-07-26 | 2008-06-24 | Western Geco L.L.C. | Methods and systems for determining orientation of seismic cable apparatus |
US8593905B2 (en) * | 2009-03-09 | 2013-11-26 | Ion Geophysical Corporation | Marine seismic surveying in icy or obstructed waters |
US9354343B2 (en) | 2009-03-09 | 2016-05-31 | Ion Geophysical Corporation | Declination compensation for seismic survey |
US9389328B2 (en) | 2009-03-09 | 2016-07-12 | Ion Geophysical Corporation | Marine seismic surveying with towed components below water's surface |
US9535182B2 (en) | 2009-03-09 | 2017-01-03 | Ion Geophysical Corporation | Marine seismic surveying with towed components below water surface |
CN102109347B (zh) * | 2009-12-23 | 2012-10-17 | 中国石油天然气集团公司 | 确定海上拖缆勘探最佳转弯路径的方法 |
US8374053B2 (en) | 2010-05-19 | 2013-02-12 | Ion Geophysical Corporation | Seismic streamer shape estimation |
FR2961317B1 (fr) * | 2010-06-10 | 2014-01-17 | Kietta | Procede de prospection sismique en milieu aquatique |
WO2013055847A1 (en) * | 2011-10-11 | 2013-04-18 | Geco Technology B.V. | Marine seismic variable depth control method and device |
US9494429B2 (en) | 2013-10-30 | 2016-11-15 | Pgs Geophysical As | Marine streamer inertial navigating drag body |
US10248886B2 (en) | 2013-10-30 | 2019-04-02 | Pgs Geophysical As | System and method for underwater distance measurement |
AU2015214530A1 (en) * | 2014-02-07 | 2016-09-15 | Conocophillips Company | Seismic streamer shape correction using derived compensated magnetic fields |
FR3043791B1 (fr) | 2015-11-17 | 2018-11-16 | Kietta | Controle de la profondeur d'un cable sismique |
FR3054890B1 (fr) | 2016-08-02 | 2019-07-05 | Kietta | Controle de la position horizontale d’un cable sismique |
CN112182899B (zh) * | 2020-10-10 | 2022-04-22 | 中南大学 | 一种基于曲线拟合平差模型的线缆动态定位方法 |
Family Cites Families (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3292141A (en) * | 1964-12-24 | 1966-12-13 | Texas Instruments Inc | Marine normal moveout determination |
DE1965552C3 (de) * | 1968-12-30 | 1980-04-03 | Chevron Research Co., San Francisco, Calif. (V.St.A.) | Seeseismisches Verfahren |
US3831136A (en) * | 1972-05-05 | 1974-08-20 | Chevron Res | Method of initiating and collecting seismic data related to strata underlying bodies of water using a continuously moving seismic exploration system located on a single boat |
CA972062A (en) * | 1972-05-05 | 1975-07-29 | Chevron Research And Technology Company | Method of initiating and collecting seismic data related to strata underlying bodies of water using a continuously moving seismic exploration system located on a single boat |
FR2218571B1 (no) * | 1973-02-21 | 1976-05-14 | Erap | |
US4068208A (en) * | 1975-07-14 | 1978-01-10 | Texas Instruments Incorporated | Marine streamer position determination system |
DE2607372A1 (de) * | 1976-02-24 | 1977-08-25 | Licentia Gmbh | Waeschetrockner |
US4087780A (en) * | 1976-06-28 | 1978-05-02 | Texaco Inc. | Offshore marine seismic source tow systems and methods of forming |
US4063213A (en) * | 1976-06-28 | 1977-12-13 | Texaco Inc. | Methods for accurately positioning a seismic energy source while recording seismic data |
US4231111A (en) * | 1978-03-13 | 1980-10-28 | Mobil Oil Corporation | Marine cable location system |
EP0018053B1 (en) * | 1979-04-24 | 1983-12-07 | Shell Internationale Researchmaatschappij B.V. | Means for marine seismic exploration and method of operating such means |
US4376301A (en) * | 1980-12-10 | 1983-03-08 | Chevron Research Company | Seismic streamer locator |
NZ199066A (en) * | 1980-12-10 | 1985-08-30 | Chevron Res | Marine seismic streamer location |
FR2519424B1 (fr) * | 1982-01-05 | 1985-10-11 | Inst Francais Du Petrole | Methode de telemesure acoustique pour la determination de la position relative d'un objet immerge par rapport a un vehicule et dispositif pour sa mise en oeuvre |
US4532617A (en) * | 1982-09-29 | 1985-07-30 | Baecker Donald Ray | System for locating a towed marine object |
NO830358L (no) * | 1983-02-02 | 1984-08-03 | Kongsberg Vaapenfabrik Corp Bu | Anordning ved en hydrofonkabel for marinseismiske undersoekelser |
-
1983
- 1983-04-29 NO NO831513A patent/NO161090C/no unknown
-
1984
- 1984-04-06 GB GB08409016A patent/GB2138942B/en not_active Expired
- 1984-04-12 NL NL8401171A patent/NL8401171A/nl unknown
- 1984-04-19 DE DE19843414900 patent/DE3414900A1/de not_active Withdrawn
- 1984-04-26 IS IS2909A patent/IS2909A7/is unknown
- 1984-04-27 FR FR8406670A patent/FR2545226B1/fr not_active Expired
- 1984-04-27 CA CA000452970A patent/CA1208428A/en not_active Expired
- 1984-04-27 BE BE0/212847A patent/BE899538A/fr not_active IP Right Cessation
- 1984-04-27 IE IE1042/84A patent/IE55212B1/en not_active IP Right Cessation
- 1984-04-27 MX MX201168A patent/MX156212A/es unknown
- 1984-04-30 DK DK215584A patent/DK163691C/da active
-
1987
- 1987-03-16 US US07/027,120 patent/US4870626A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
NO161090C (no) | 1989-06-28 |
MX156212A (es) | 1988-07-25 |
DK163691C (da) | 1992-08-10 |
NL8401171A (nl) | 1984-11-16 |
DK163691B (da) | 1992-03-23 |
NO831513L (no) | 1984-04-07 |
FR2545226A1 (fr) | 1984-11-02 |
IE841042L (en) | 1984-10-29 |
DE3414900A1 (de) | 1984-10-31 |
GB8409016D0 (en) | 1984-05-16 |
GB2138942B (en) | 1986-12-31 |
BE899538A (fr) | 1984-08-16 |
IS2909A7 (is) | 1984-10-30 |
DK215584A (da) | 1984-10-30 |
GB2138942A (en) | 1984-10-31 |
CA1208428A (en) | 1986-07-29 |
FR2545226B1 (fr) | 1986-08-29 |
IE55212B1 (en) | 1990-07-04 |
US4870626A (en) | 1989-09-26 |
DK215584D0 (da) | 1984-04-30 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO161090B (no) | Fremgangsm te til posisjonsbestemmelse av marin seiottagerkabel. | |
US4992990A (en) | Method for determining the position of seismic streamers in a reflection seismic measuring system | |
US6501704B2 (en) | Underwater object positioning system | |
Kussat et al. | Absolute positioning of an autonomous underwater vehicle using GPS and acoustic measurements | |
CN100495066C (zh) | 无高稳定频标的水下gps定位导航方法及其*** | |
NO334597B1 (no) | Fremgangsmåte og system for navigering under vann | |
NO160883B (no) | System og fremgangsmaate for lokalisering av en slepet marin gjenstand i forhold til et slepefartoey. | |
US7447112B2 (en) | Test method for a method for passively obtaining target parameters | |
GB2116714A (en) | Marine cable location method | |
CN105116372A (zh) | 一种浅海海底水平直线水听器阵朝向校准的方法 | |
CN112068078A (zh) | 一种组合长基线深海水声定位方法 | |
CN107462891B (zh) | 一种三点式深海潜标定位方法 | |
RU2303275C2 (ru) | Система определения координат подводных объектов | |
Grządziel et al. | Estimation of effective swath width for dual-head multibeam echosounder | |
CN112147578B (zh) | 一种高精度深水发射阵及多元垂直接收阵阵元定位***与方法 | |
US20130046472A1 (en) | Method of determining the relative position of two detectors at the bottom of the sea | |
WO2020096495A1 (ru) | Способ позиционирования подводных объектов | |
CN208140187U (zh) | 一种适用于内陆湖泊的多波束海洋测绘探测设备 | |
CN105115494A (zh) | 一种基于“准短基线”的惯性导航/水声组合导航方法 | |
Ciani et al. | Seafloor surveying by divers | |
Stenborg | The Swedish parallel sounding method state of the art | |
Nardez et al. | Methodology to obtain the offsets between sensors of hydrographic ships | |
US20130208263A1 (en) | Device for measuring, in a predefined plane, the positioning of a materiel deposited at the bottom of the water and associated method | |
Kelland | CALIBRATION OF AN UNDERWATER ACOUSTIC DISTANCE MEASURING INSTRUMENT. | |
Zilkoski et al. | Centimeter-level positioning of a US coast guard buoy tender |