NO159181B - Apparat for injisering og fordeling av et hydrocarbontilfoerselsmateriale. - Google Patents

Description

Denne oppfinnelse angår et apparat for injisering og fordeling av et hydrocarbontilførselsmateriale i en reaksjonssone, slik at hydrocarbontilførselsmaterialet kommer i kontakt med fluidiserbare katalysatorpartikler, spesielt ved en fluidisert, katalytisk krakkingprosess.

Ved den fluidiserte, katalytiske krakkingprosess (FCC) foretaes blanding av et hydrocarbontilførselsmateriale med kokepunktområde 2 60-649°C med en fluidiserbar katalysator i en reaksjonssone av stigerørtypen og overføring av hydrocarbontilf ørselsmaterialet i reaksjonssonen til lettere og mer verdifulle produkter. Temperaturen av hydrocarbontilførsels-materialet er vanligvis 177-371°C, mens temperaturen av den regenererte katalysator vanligvis er 621-732°C. De to strøm-mer blandes for å fordampe hydrocarbontilførselsmaterialet fullstendig og å oppnå en temperatur i omdannelsessonen på 468-593°C. Omdannelsesbetingelsene omfatter også vanligvis lave trykk på fra atmosfæretrykk til 7,8 atm og en hydrocar-bonoppholdstid på fra 0,5 sekund til 5 minutter. Katalysatoren sirkuleres vanligvis gjennom stigerørsreaksjonssonen i en mengde av 4-20 kg katalysator pr. kg hydrocarbontilførsels-materiale. De katalyserte reaksjoner kan utføres fullstendig i stigerørsreaksjonssonen, slik som i en FCC-enhet bestående i sin helhet av en stigerørsreaktor, eller bare partielt i en stigerørsreaksjonssone, idet blandingen av katalysator, reaksjonsprodukter og eventuelt uomsatt tilførselsmateriale da uttømmes i et tett skikt av fluidisert katalysator for ytterligere omdannelse av tilførselsmaterialet eller av de tyngre reaksjonsprodukter til lettere reaksjonsprodukter. Apparatet ifølge oppfinnelsen kan anvendes for begge tilfeller .

En rekke metoder er hittil blitt benyttet for tilfør-sel av et hydrocarbonmateriale til en stigerørsreaksjonssone. Således beskrives i US patentskrift nr. 3 152 065 en frem-gangsmåte for å injisere et hydrocarbonmateriale i en katalytisk reaksjonssone, hvor det flytende hydrocarbon ledes som en ytre strøm i en generelt lineær retning, den ytre strøm gis en sentrifugalenergikomponent, den ytre strøm med en sent-rifugalkomponent ledes gjennom et ringformig rom, og den i bevegelse holdte strøm uttømmes via en innsnevret kanal i kontakt med en indre strøm av et dampformig materiale, som vanndamp (steam), som virker til å dispergere hydrocarbon-strømmen i små væskedråper. Andre dampformige eller gassfor-mige materialer, som inerte gasser, nitrogen, naturgass eller resirkulerte prosessgasser fra en katalytisk krakkingenhet etc, kan anvendes som den indre strøm. I US patentskriftet er også et munnstykke for injisering av et lett hydrocarbon i kontakt med en katalysator beskrevet, hvor munnstykket inneholder komponenter for å gi en sentrifugalenergikomponent til materialet som strømmer gjennom et ytre skall av munnstykket. Både metoden og munnstykket er beregnet til å gi en høy grad av forstøvning av tilførselsmaterialet og god kontakt mellom hydrocarbontilførselsmaterialet og katalysatoren. Denne høye grad av forstøvning oppnåes ved bruk av en anordning som gir en sentrifugalenergikomponent til en flytende hydro-carbonstrøm og ved bruk av et "dampformig materiale" som virker til å bryte opp hydrocarbonstrømmen i små dråper.

I US patentskrift nr. 3654140 beskrives en forbedret katalytisk krakkingprosess, hvor en i det vesentlige flytende hydrocarbonolje tilføres til minst én injiseringssone for en reaksjonssone for fluidisert katalytisk krakking, mens samtidig vanndamp innføres i injiseringssonen i et volumfor-hold mellom vanndamp og flytende hydrocarbon på 3-75, slik at den erholdte blanding får en utløpshastighet i forhold til den fluidiserte katalysator på minst 30,5 m/s, hvorved oljen blir praktisk talt fullstendig forstøvet under dannelse av små dråper med en diameter på under 350^um. Fremgangsmåten ifølge dette US patentskrift beror på bruk av damp og meget høye utløpshastigheter på minst 30,5 m/s for å oppnå en høy grad av forstøvning av tilførselsmaterialet, særpreget ved dråper med diameter mindre enn 350^um.

Disse kjente prosesser og apparater og andre har hoved-sakelig angått den innledende kontakt mellom hydrocarbontilførselsmaterialet og katalysatoren for i det minste til å begynne med å opppnå en jevn blanding av katalysator og hydrocarbonmateriale i stigerørsreaksjonssonen for derved å unngå en for sterk forkoksning av tilførselsmaterialet og derav følgende produkttap.

Selv om en innledende dannelse av en jevn blanding

av katalysator og hydrocarboner er av viktighet, er det like viktig at blandingens jevnhet opprettholdes så godt som mulig over hele stigerørsreaksjonssonens tverrsnittsareal på alle nivåer langs stigerørsreaksjonssonen. Det har nærmere bestemt vist seg at til tross for bruk av metoder og apparater for å oppnå en til å begynne med jevn kontakt mellom et hydrocarbontilf ørselsmateriale og en krakkingkatalysator, kan store variasjoner forekomme i katalysatordensiteten og temperaturen over tverrsnitt av typiske stigerørsreaksjonssoner, spesielt over tverrsnitt på lavere nivåer i stigerørsreaksjonssonene. Ved anvendelse av strålingsutstyr og sonder som inneholder termoelementer, er katalysatordensiteter og temperaturer i stigerørsreaksjonssoner blitt målt på forskjellige nivåer,

og katalysatordensitets- og temperaturprof iler er blitt erholdt. Over tverrsnitt på lavere nivåer i en stigerørsreaksjonssone er katalysatordensiteter på ca. 961 kg/m 3 blitt funnet nær veggene, mens katalysatordensiteter på under 48 kg/m 3 er blitt funnet for det samme tverrsnitt, men nær stigerørets senterlinje. Temperaturprofiler har vist den samme vide variasjon. For tverrsnitt på lavere nivåer i en stigerørsreaksjonssone er temperaturer på 649°C og høyere blitt målt, mens temperaturen nær stigerørets senterlinje har vært ca. 343°C. Slike høye veggtemperaturer nødvendiggjør en forlengelse av stigerørs-reaks jonssonen og overskrider i en rekke tilfeller den temperatur som veggen er blitt konstruert for og fører til perma-nent deformasjon av stigerørsreaksjonssonen. Dessuten forårsaker høye veggtemperaturer en for sterk krakking av hydrocarbontilf ørselsmaterialet i disse områder av høyere temperatur og fører til økede utbytter av tørr gass ( C^

Med det nye apparat ifølge oppfinnelsen reduseres høye veggtemperaturer og de problemer som disse forårsaker. Det nye apparat gir temperaturprofiler over et tverrsnitt av en stigerørsreaksjonssone som er mer tilnærmet flate, hvorved man unngår for sterk krakking og likeledes risikoen for be-skadigelse av stigerørsreaksjonssonen.

Med oppfinnelsen tilveiebringes det således et apparat for injeksjon av et hydrocarbontilførselsmateriale slik at det kommer i kontakt med fluidiserbare katalysatorpartikler, hvilket apparat omfatter et sylindrisk stigerør gjennom hvilket det skal føres katalysatorpartikler, og som har en inn-løpsende ved bunnen og en utløpsende ved toppen; en tilfør-selsledning for regenerert katalysator som munner ut i stige-røret ved dettes innløpsende, en katalysatorinntakseksjon som omfatter det parti av stigerøret hvor katalysatortilfør-selsledningen munner ut i stigerøret, en øvre apparatdel som har større diamater enn stigerøret og kommuniserer med dettes utløpsåpning, et inntaksrør for hydrocarbontilførselsmateriale som er ført gjennom stigerørets bunn, en fordelingsanordning for hydrocarbontilførselsmateriale som er anordnet i stigerø-rets katalysatorinntaksseksjon og omfatter en avkortet konus hvis ende med liten diameter er forbundet med inntaksrøret for hydrocarbontilførselsmateriale, og hvis ende med stor diameter er forsynt med en sirkelrund plate som har ett eller flere første hull i eller nær dens sentrum og et antall andre hull utenfor dette eller disse første hull, hvilken fordelingsanordning er slik innrettet at en del av hydrocarbontilførselsmaterialet blir rettet mot stigerørets innervegg. Det nye og særpregede ved apparatet er at det i platen er innsatt munnstykker, som dels er innsatt i platens første hull og har lengdeakse(r) parallell(e) med stigerørets lengdeakse, dels er innsatt i platens andre hull og har lengdeakser som peker mot stigerørets innervegg, idet disse lengdeakser er slik innstilt at den del av hydrocarbonmaterialet som treffer innerveggen, treffer denne på nedstrømssiden av katalysator-inntaksseks jonen , at munnstykkenes lengde er begrenset slik at de ikke rager forbi en sylindrisk projeksjon av den avkortede konus ved dennes største diameter, og at den øvre del av apparatet er en avlastningsbeholder.

Oppfinnelsen vil bli nærmere beskrevet under henvisning til tegningene, som viser foretrukne utførelsesformer av oppfinnelsen. Det vil forståes at disse utførelsesformer bare er vist med slike detaljer som er nødvendige for å forstå den foreliggende oppfinnelse, og at mindre viktige detaljer er blitt utelatt for enkelhets skyld. Fig. 1 er et sideriss av en reaktor for fluidisert, katalytisk krakking, i hvilket det foreliggende apparat for injeksjon av hydrocarbontilførselsmateriale inngår.

Fig. 2 er et forstørret sideriss av den nedre ende

av krakkingreaktoren ifølge fig. 1 og spesielt av den nedre ende av stigerøret. Figuren viser mer detaljert plasseringen av fordelingsanordningen i stigerøret i forhold tii andre deler av reaktoren.

Fig. 3 er et riss sett ovenfra av fordelingsanordningen for hydrocarbontilførselsmateriale. Fig. 4 er et sideriss i snitt av den samme fordelingsanordning. Fig. 5 er et riss sett ovenfra av en annen utførelses--form av fordelingsanordningen for hydrocarbontilførselsmate-riale . Fig. 6 er et sideriss i snitt av fordelingsanordningen ifølge fig. 5.

Den foreliggende oppfinnelse er særlig nyttig i en reaktor for fluidisert, katalytisk krakking som vist på fig. 1, som omfatter et reaktorstigerør 1, en fordelingsanordning 2 for tilførselsmateriale, et inntaksrør 3 for hydrocarboner, en tilførselsrørledning 4 for regenerert katalysator, en mot-tagningsbeholder 6, en syklonseparator 12 og en utløpsanord-ning 16 for brukt katalysator. Et hydrocarbontilførselsmate-riale, f.eks. en rågassolje som koker innen området 343-649°C, innføres i apparatet via inntaksrøret 3 for hydrocarboner. Hydrocarbontilførselsmaterialet kan forvarmes i et fyrt oppvarmingsapparat (ikke vist) eller ved hjelp av et system av varmevekslere (ikke vist), før det kommer inn i enheten, og det vil forståes at resirkulerte strømmer også kan innføres i enheten sammen med råmaterialet. Hydrocarbontilf ørselsmaterialet kan foreligge i dampfase eller i væskefase eller i en blanding av disse to faser, men en fluidisert, katalytisk krakkingprosess vil typisk utføres i væskefase. Inntaksrøret 3 for hydrocarboner står i forbindelse med en fordelingsanordning 2 for hydrocarboner i den nedre del av stigerøret 1, som hydrocarbonene strømmer gjennom før de blandes med varm, regenerert katalysator fra en regenereringssone (ikke vist) som kommer inn i stigerøret 1 via en tilførsels-rørledning 4 for regenerert katalysator, forsynt med en strøm-ningsregulerende anordning 5 for å regulere strømmen av regenerert katalysator. En i det vesentlige fullstendig fordamp-ning av hydrocarbontilførselsmaterialet finner hurtig sted, og omdannelsen av tilførselsmaterialet under omdannelsesbe-tingelser, omfattende tilstedeværelse av regenerert katalysator, finner sted efterhvert som blandingen strømmer oppad gjennom stigerøret 1 som strekker seg vertikalt oppad gjennom mottagningsbeholderens 6 bunndel og inn i det frigjørende rom 8 i mottagningsbeholderen 6. Reaksjonsprodukter pluss eventuelt uomdannet tilførselsmateriale strømmer ut av stige-røret 1 via en åpning 7 ved den øvre ende av stigerøret 1

og inn i det frigjørende rom 8 i mottagningsbeholderen 6.

En viss fraskillelse av hydrocarbondamper fra katalysator finner sted i det frigjørende rom 8 på grunn av fallet i hastighet og forandringenn av strømningsretningen for blandingen av damper og katalysator. Fraskilt brukt katalysator synker ned i et tett skikt 10 med en grenseflate vist ved 9. Hydrocarbondamper og eventuelle inerte gasser pluss eventuell inne-sluttet katalysator i det frigjørende rom 8 kommer inn i en syklonseparator 12 via et innløp 11, og katalysator og damper skilles igjen, idet den fraskilte katalysator strømmer nedad henimot det tette skikt 10 via dykkrør 13, og damp strømmer ut fra syklonseparatoren 12 og ut av beholderen 6 via en damp-ledning 17. Selv om bare én syklonseparator 12 er vist på Fig. 1, vil selvfølgelig flere enn én slik separator kunne anvendes parallelt eller i serie i forhold til hverandre, efter behov og i overensstemmelse med volumet av dampstrøm-men, dennes katalysatorinnhold og den ønskede separerings-grad. Katalysatoren i det tette skikt 10 strømmer nedad og gjennom en nedre innsnevret seksjon av beholderen 6 over skjermer 14 og befris for adsorberte og i mellomrom oppfangne hydrocarboner ved hjelp av en motsatt rettet strøm av et av-drivningsmedium, vanligvis vanndamp, som kommer inn i den nedre del av beholderen 6 via en innløpsanordning 15 for av-drivningsmedium. Brukt katalysator forlater beholderen 6 via en ledning 16 for brukt katalysator og overføres til et rege-nereringsapparat (ikke vist) hvori koks oxyderes fra den brukte katalysator under erholdelse av regenerert katalysator.

Fordelingsanordningen 2 for hydrocarbontilførselsma-terialet er vist mer detaljert på Fig. 2, som er et forstørret sideriss av en nedre del av reaktoren ifølge Fig. 1. Stige-røret 1 har en innervegg IA, en utvendig vegg IB, en senterdel 1C, en flens ID og en avsmalnet del 1E. Fordelingsanordningen 2 er vist med en del 2A med form som en avkortet konus, med en ende med liten diameter som står i forbindelse med inntaksrøret 3 for hydrocarbontilførselsmaterialet, og med en ende med stor diameter hvor på det er anbragt munnstykker 2C, 2C (jfr. Fig. 4), med utløpsender 2D, 2D'. Inntaksrøret 3 for hydrocarbontilførselsmaterialet er vanligvis forbundet med stigerøret 1 ved hjelp av en flens ID. På Fig. 2 er dessuten plasseringen av fordelingsanordningen 2 vist. Denne er anordnet i en katalysatorinntaksseksjon 4A som omfatter det parti av stigerøret 1 hvor katalysatortilførselsrørledningen munner ut i stigerøret, nemlig slik at munnstykkenes utløpsen-der befinner seg like under det punkt hvor tilførselslednin-gene for regenerert katalysator munner ut i stigerøret 1.

Det antas at muligheten for tilstopping av ett av munnstykkene med koks, spesielt når hydrocarbontilførsels-materialet tilføres med lav hastighet via munnstykkene, hvilket kan forekomme ved redusert produksjonskapasitet, vil være mindre når fordelingsanordningen 2 er anordnet på denne måte enn dersom den hadde vært anordnet slik at utløpsendene hadde befunnet seg over tilførselsledningen 4 for regenerert katalystor. På Fig. 2 er det vist et sideriss av tre munnstykker, nemlig et sentermunnstykke og to ytre munnstykker. Sentermunnstykket er slik anordnet at det vil dirigere hydrocarbontilf ørselsmaterialet som strømmer ut av dette munnstykke, vertikalt oppad og inn i stigerørets 1 senterdel 1C, mens de øvrige munnstykker er slik anordnet at hydrocarabontilfør-selsmaterialet som strømmer ut fra disse munnstykker, vil støte mot kanalens 1 innervegg IA nedstrøms i forhold til munnstykkenes utløpsender, og fortrinnsvis nedstrøms i forhold til det sted hvor tilførselsledningen 4 for regenerert katalysator kommer inn i stigerøret 1. Det er ennu mer foretrukket at hydrocarbontilførselsmaterialet støter mot innerveggen IA i en avstand av 30,5 cm eller mer nedstrøms i forhold til det sted hvor tilførselsledningen for regenerert katalysator kommer inn i stigerøret 1. Tilførselshastigheten for hydrocarbontilf ørselsmaterialet gjennom munnstykkene 2C vil være 0,3-15,2 m/s, fortrinnsvis 1,5-6,1 m/s. Når hydrocarbontilførselsmaterialet fra disse ytre munnstykker støter mot innerveggen IA med disse hastigheter, vil de stillestående grense-lag av varm katalysator nær stigerørets innervegg brytes opp og veggtemperaturene reduseres, slik at temperaturene på et hvilket som helst punkt på et horisontalt tverrsnittsplan gjennom stigerøret 1 vil bli mer tilnærmet de samme. De guns-tige virkninger av reduserte veggtemperaturer er nedsatt over-' krakking av hydrocarbontilførselsmaterialet og redusert dannelse av tørr gass. • En foretrukken utførelsesform av fordelingsanordningen 2 for hydrocarbontilførselsmateriale er vist mer detaljert på Fig. 3 og 4. På Fig. 4 er en avkortet konus 2A vist med en ende med liten diameter og en ende med stor diameter, hvilken sistnevnte er forsynt med en sirkelrund plate 2B. Diameteren av enden med liten diameter vil være tilnærmet den samme som for inntaksrøret for hydrocarbontilførselsmaterialet, som enden med liten diameter er festet til, og diameteren for enden med stor diameter vil være slik at den vil passere gjennom flensen som forbinder stigerøret og inntaksrøret for hydrocarbontilførselsmaterialet, og dessuten gjennom stigerø-rets avsmalnede del. Platen 2B har et første sirkelformig hull som er tatt ut gjennom midten av platen, og andre sirkelformige hull som er tatt ut gjennom platen og anordnet i samme avstand rundt en sirkel beskrevet av en radius fra midten av platen 2B. Sylindriske munnstykker 2C, 2C har innløpsen-der 2E, 2E' som er ført inn i henholdsvis de første og de andre hull, og har utløpsender 2D, 2D' gjennom hvilke hydrocarbontilførselsmaterialet forlater munnstykkene 2C,

2C og fordelingsanordningen 2. Et første munnstykke 2C er anordnet i midten av platen og med rett vinkel i forhold til platen 2B, dvs. en vertikal senterlinje vil passere gjennom sentrene for innløpsenden 2E og utløpsenden 2D for dette sentermunnstykke. Hydrocarbontilførselsmaterialet gis således en retning oppad gjennom dette sentermunnstykke og inn i sti-gerørets senterdel. Som vist på Fig. 4 er andre munnstykker 2C anordnet langs sirkelen rundt sentermunnstykket og slik at en senterlinje som passerer gjennom lengdeaksen for et andre munnstykke, vil ha en helling bort fra sentermunnstykket med en vinkel "a" i forhold til en vertikal senterlinje som passerer gjennom sentrum av en innløpsende 2E' for et andre munnstykke, hvorved hydrocarbontilførselsmaterialet som strømmer gjennom disse munnstykker vil støte mot stige-rørets innervegg nedstrøms i forhold til munnstykkets utløps-ende 2D', og mer foretrukket 30,5 cm eller mer nedstrøms i forhold til det sted hvor tilførselsledningen for regenerert katalysator kommer inn i stigerøret. Vinkelen "a" er fortrinnsvis 10-30°. Selv om syv andre munnstykker er vist, kan 3-30 andre munnstykker være anordnet på denne måte i platen 2B. Munnstykkene vil være anordnet i et slikt samlet antall og med en slik innvendig diameter at hydrocarbontilførselsma-terialet vil passere gjennom dem med en hastighet av 0,3-15,2 m/s, fortrinnsvis 1,5-6,1 m/s.

En annen foretrukken utførelsesform av fordelingsanordningen 2 for hydrocarbontilførselsmaterialet er vist mer de-

taljert på Fig. 5 og 6. På samme måte som Fig. 4 viser Fig.

6 en avkortet konus 2A med en ende med liten diameter og en ende med stor diameter, hvilken sistnevnte er forsynt med en sirkelrund plate 2B. I denne utførelsesform har imidler-tid platen 2B første sirkelformige hull som er tatt ut gjennom platen 2B og anordnet med lik avstand rundt en første sirkel som er beskrevet av en første radius fra midten av platen 2B, og andre sirkelformige hull som er tatt ut gjennom platen 2B og anordnet med lik avstand rundt en annen sirkel som er større enn den første sirkel, og som er beskrevet av en annen radius fra midten av platen 2B. Sylindriske munnstykker 2C, 2C har innløpsender 2E, 2E' som er ført inn i de første og andre hull og har utløpsender 2D, 2D' gjennom hvilke hydrocarbontilførselsmaterialet forlater munnstykkene 2C, 2C og fordelingsanordningen 2. De første munnstykker 2C er anordnet langs den første sirkel på platen og er anbragt i rett vinkel i forhold til platen 2B, dvs. en felles vertikal senterlinje vil passere gjennom sentrene for innløpsenden 2E og utløpsenden 2D for hvert første munnstykke 2C. Hydrocarbontilf ørselsmaterialet gis således en retning oppad gjennom disse første munnstykker og inn i stigerørets senterdel. De andre munnstykker 2C er anordnet rundt den annen sirkel og er anordnet slik at en senterlinje som passerer gjennom lengdeaksen for et andre munnstykke, har en helling bort fra de første munnstykker med en vinkel " a" i forhold til en vertikal senterlinje som passerer gjennom senteret for en inn-løpsende 2E<1> for et andre munnstykke, hvorved hydrocarbontilførselsmaterialet som passerer gjennom disse munnstykker, vil støte mot stigerørets innervegg nedstrøms i forhold til munnstykkets utløpsende 2D', og fortrinnsvis 30,5 cm eller derover nedstrøms i forhold til det sted hvor tilførselsled-ningen for regenerert katalysator munner ut i stigerøret. Vinkelen "a" er fortrinnsvis 10-30°. Selv om 5 første munnstykker og 10 andre munnstykker er vist, kan det være 2-10 første munnstykker og 3-20 andre munnstykker. Munnstykkene vil være anordnet både i et slikt samlet antall og med en slik innvendig diameter at hydrocarbontilførselsmaterialet vil passere gjennom dem med en hastighet av 0,3-15,2 m/s, fortrinnsvis 1,5-6,1 m/s.

Konstruksjonsmaterialene som benyttes, må være materialer som kan motstå de stadige slipende høytemperaturbetin-gelser som forekommer i den nedre seksjon av en stigerørs-reaks jonssone . Nærmere bestemt kan metaller som carbonstål og rustfritt stål anvendes. Munnstykkene 2C, 2C Vil vanligvis være fremstilt av rør av kvalitet "schedule 80 - Sche-dule 160", og platen 2B og den avkortede konus 2A av en 1,3 cm tykk stålplate. Platens 2B øvre overflate er fortrinnsvis dekket med et 1,3-2,5 cm tykt lag av ildfast betong for å

gi ytterligere slitasjemotstand.

Claims (7)

1. Apparat for injeksjon av et hydrocarbontilførselsmate-riale slik at det kommer i kontakt med fluidiserbare katalysatorpartikler, hvilket apparat omfatter et sylindrisk stige-rør (1) gjennom hvilket det skal føres katalysatorpartikler, og som har en innløpsende ved bunnen og en utløpsende ved toppen; en tilførselsledning (4) for regenerert katalysator som munner ut i stigerøret ved dettes innløpsende, en katalysatorinntakseksjon (4A) som omfatter det parti av stigerøret hvor katalysatortilførselsledningen munner ut i stigerøret, en øvre apparatdel (8) som har større diameter enn stigerøret og kommuniserer med dettes utløpsåpning, et inntaksrør (3) for hydrocarbontilførselsmateriale som er ført gjennom stige-rørets bunn, en fordelingsanordning (2) for hydrocarbontilfør-selsmateriale som er anordnet i stigerørets (1) katalysatorinntaksseksjon (4A) og omfatter en avkortet konus (2A) hvis ende med liten diameter er forbundet med inntaksrøret (3) for hydrocarbontilførselsmateriale, og hvis ende med stor diameter er forsynt med en sirkelrund plate (2B) som har ett eller flere første hull i eller nær dens sentrum og et antall andre hull utenfor dette eller disse første hull, hvilken fordelingsanordning (2) er slik innrettet at en del av hydrocarbontilf ørselsmaterialet blir rettet mot stigerørets innervegg (IA) , karakterisert ved at det i platen (2B) er innsatt munnstykker (2C, 2C), som dels (2C) er innsatt i platens (2B) første hull og har lengdeakse(r) parallell(e) med stigerørets (1) lengdeakse, dels (2C<1>) er innsatt i platens (2B) andre hull og har lengdeakser som peker mot stige-rørets (1) innervegg (IA), idet disse lengdeakser er slik innstilt at den del av hydrocarbonmaterialet som treffer innerveggen (IA), treffer denne på nedstrømssiden av katalysa-torinntaksseksjonen (4A), at munnstykkenes (2C,2C) lengde er begrenset slik at de ikke rager forbi en sylindrisk projeksjon av den avkortede konus (2A) ved dennes største diameter, og at den øvre del (8) av apparatet er en avlastningsbeholder.

2. Apparat ifølge krav 1, karakterisert ved at a) ett enkelt første hull er anordnet i midten av platen (2B) og ett første munnstykke (2C) er innpasset i hullet, og b) flere andre hull er anordnet langs en sirkel beskrevet av en radius fra midten av platen, og andre munnstykker (2C) er innpasset i disse hull.

3. Apparat ifølge krav 1, karakterisert ved at a) flere første hull er anordnet i samme innbyrdes avstand langs en første sirkel beskrevet av en første radius fra midtén av platen (2B), og de første munnstykker (2C) er innpasset i disse første hull, og b) flere andre hull er anordnet langs en sirkel som er større enn den første sirkel og er beskrevet av en annen radius fra midten av platen, og de andre munnstykker (2C) er innpasset i disse andre hull.

4. Apparat ifølge krav 3, karakterisert ved at det har 3-10 første munns tykker (2 C).

5. Apparat ifølge krav 1-4, karakterisert ved at det har 3-30 andre munnstykker (2C).

6. Apparat ifølge krav 1-5, karakterisert ved at de andre munnstykkers (2C) utløpsende (2D<1>) er anordnet slik at hydrocarbontilf ør-selsmateriale som strømmer ut fra disse, vil støte mot innerveggen (IA) i en avstand av 30,5 cm eller mer fra katalysator-inntaksseksjonen (4A).

7. Apparat ifølge krav 1-6, karakterisert ved at de andre munnstykker (2C) er slik anordnet at vinkelen (a) mellom en lengdeakse for et andre munnstykke (2C) og en linje parallell med stige-rørets (1) lengdeakse er 10-30°.