NO148246B - FUEL HOSE FITTING DEVICE. - Google Patents
FUEL HOSE FITTING DEVICE.Info
- Publication number
- NO148246B NO148246B NO810222A NO810222A NO148246B NO 148246 B NO148246 B NO 148246B NO 810222 A NO810222 A NO 810222A NO 810222 A NO810222 A NO 810222A NO 148246 B NO148246 B NO 148246B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- metal
- welding
- workpiece
- copper
- layer
- Prior art date
Links
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 83
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 83
- 238000003466 welding Methods 0.000 claims description 52
- 239000010410 layer Substances 0.000 claims description 44
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 36
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 35
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 34
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 32
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims description 26
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 21
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 21
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 21
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 claims description 21
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 21
- 238000004880 explosion Methods 0.000 claims description 20
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 18
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 17
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 15
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 15
- 230000035939 shock Effects 0.000 claims description 11
- 229910001369 Brass Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000010951 brass Substances 0.000 claims description 6
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 5
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 5
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 5
- 239000011888 foil Substances 0.000 claims description 4
- 239000011229 interlayer Substances 0.000 claims description 4
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 4
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000002360 explosive Substances 0.000 claims description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 2
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 claims description 2
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 claims description 2
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- -1 carbides Chemical class 0.000 claims 1
- 150000002736 metal compounds Chemical class 0.000 claims 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 10
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 10
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 8
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 description 8
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 6
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 5
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 5
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 4
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 4
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 3
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910000963 austenitic stainless steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000001427 coherent effect Effects 0.000 description 2
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 2
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 2
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- TZRXHJWUDPFEEY-UHFFFAOYSA-N Pentaerythritol Tetranitrate Chemical compound [O-][N+](=O)OCC(CO[N+]([O-])=O)(CO[N+]([O-])=O)CO[N+]([O-])=O TZRXHJWUDPFEEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 1
- 230000003139 buffering effect Effects 0.000 description 1
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- YOCUPQPZWBBYIX-UHFFFAOYSA-N copper nickel Chemical compound [Ni].[Cu] YOCUPQPZWBBYIX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- TVZPLCNGKSPOJA-UHFFFAOYSA-N copper zinc Chemical compound [Cu].[Zn] TVZPLCNGKSPOJA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000009713 electroplating Methods 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- MSNOMDLPLDYDME-UHFFFAOYSA-N gold nickel Chemical compound [Ni].[Au] MSNOMDLPLDYDME-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BBKFSSMUWOMYPI-UHFFFAOYSA-N gold palladium Chemical compound [Pd].[Au] BBKFSSMUWOMYPI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- JUWSSMXCCAMYGX-UHFFFAOYSA-N gold platinum Chemical compound [Pt].[Au] JUWSSMXCCAMYGX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003999 initiator Substances 0.000 description 1
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 1
- DALUDRGQOYMVLD-UHFFFAOYSA-N iron manganese Chemical compound [Mn].[Fe] DALUDRGQOYMVLD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005304 joining Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000004021 metal welding Methods 0.000 description 1
- 238000010587 phase diagram Methods 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 125000006850 spacer group Chemical group 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A62—LIFE-SAVING; FIRE-FIGHTING
- A62C—FIRE-FIGHTING
- A62C33/00—Hose accessories
- A62C33/04—Supports or clamps for fire hoses
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A62—LIFE-SAVING; FIRE-FIGHTING
- A62C—FIRE-FIGHTING
- A62C35/00—Permanently-installed equipment
- A62C35/20—Hydrants, e.g. wall-hoses, wall units, plug-in cabinets
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B65—CONVEYING; PACKING; STORING; HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL
- B65H—HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL, e.g. SHEETS, WEBS, CABLES
- B65H75/00—Storing webs, tapes, or filamentary material, e.g. on reels
- B65H75/02—Cores, formers, supports, or holders for coiled, wound, or folded material, e.g. reels, spindles, bobbins, cop tubes, cans, mandrels or chucks
- B65H75/34—Cores, formers, supports, or holders for coiled, wound, or folded material, e.g. reels, spindles, bobbins, cop tubes, cans, mandrels or chucks specially adapted or mounted for storing and repeatedly paying-out and re-storing lengths of material provided for particular purposes, e.g. anchored hoses, power cables
- B65H75/38—Cores, formers, supports, or holders for coiled, wound, or folded material, e.g. reels, spindles, bobbins, cop tubes, cans, mandrels or chucks specially adapted or mounted for storing and repeatedly paying-out and re-storing lengths of material provided for particular purposes, e.g. anchored hoses, power cables involving the use of a core or former internal to, and supporting, a stored package of material
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B65—CONVEYING; PACKING; STORING; HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL
- B65H—HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL, e.g. SHEETS, WEBS, CABLES
- B65H75/00—Storing webs, tapes, or filamentary material, e.g. on reels
- B65H75/02—Cores, formers, supports, or holders for coiled, wound, or folded material, e.g. reels, spindles, bobbins, cop tubes, cans, mandrels or chucks
- B65H75/34—Cores, formers, supports, or holders for coiled, wound, or folded material, e.g. reels, spindles, bobbins, cop tubes, cans, mandrels or chucks specially adapted or mounted for storing and repeatedly paying-out and re-storing lengths of material provided for particular purposes, e.g. anchored hoses, power cables
- B65H75/38—Cores, formers, supports, or holders for coiled, wound, or folded material, e.g. reels, spindles, bobbins, cop tubes, cans, mandrels or chucks specially adapted or mounted for storing and repeatedly paying-out and re-storing lengths of material provided for particular purposes, e.g. anchored hoses, power cables involving the use of a core or former internal to, and supporting, a stored package of material
- B65H75/40—Cores, formers, supports, or holders for coiled, wound, or folded material, e.g. reels, spindles, bobbins, cop tubes, cans, mandrels or chucks specially adapted or mounted for storing and repeatedly paying-out and re-storing lengths of material provided for particular purposes, e.g. anchored hoses, power cables involving the use of a core or former internal to, and supporting, a stored package of material mobile or transportable
- B65H75/406—Cores, formers, supports, or holders for coiled, wound, or folded material, e.g. reels, spindles, bobbins, cop tubes, cans, mandrels or chucks specially adapted or mounted for storing and repeatedly paying-out and re-storing lengths of material provided for particular purposes, e.g. anchored hoses, power cables involving the use of a core or former internal to, and supporting, a stored package of material mobile or transportable hand-held during use
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B65—CONVEYING; PACKING; STORING; HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL
- B65H—HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL, e.g. SHEETS, WEBS, CABLES
- B65H2701/00—Handled material; Storage means
- B65H2701/30—Handled filamentary material
- B65H2701/33—Hollow or hose-like material
Landscapes
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Public Health (AREA)
- Business, Economics & Management (AREA)
- Emergency Management (AREA)
- Fire-Extinguishing By Fire Departments, And Fire-Extinguishing Equipment And Control Thereof (AREA)
- Storing, Repeated Paying-Out, And Re-Storing Of Elongated Articles (AREA)
- Hand Tools For Fitting Together And Separating, Or Other Hand Tools (AREA)
- Portable Nailing Machines And Staplers (AREA)
- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
Description
Fremgangsmåte for eksplosjonssveising for fremstilling av ved eksplosjon sveisede produkter. Procedure for explosion welding for the manufacture of products welded by explosion.
Oppfinnelsen angår en fremgangsmåte The invention relates to a method
for såkalt eksplosjonssveising av metaller, f .eks. sammenbinding av arbeidsstykker ved at disses overflater smeltes ved hjelp av bølgesjokk som utgår f. eks. fra en eks-plodering av en antent ladning i noen av-stand fra arbeidsstykket. for so-called explosion welding of metals, e.g. joining together of workpieces by melting their surfaces with the help of shock waves that emanate, e.g. from an explosion of an ignited charge at some distance from the workpiece.
■ Det er generelt kjent at mange metaller kan bli sammenbundet ved en slik eksplosjonssveising; eksempelvis kan aluminium forbindes med karbonstål, aluminium ■ It is generally known that many metals can be joined by such explosion welding; for example, aluminum can be joined with carbon steel, aluminium
forenes med rustfritt stål, rustfritt stål forbindes med rustfritt stål, aluminium med aluminium, og kobber forenes med aluminium. joins stainless steel, stainless steel joins stainless steel, aluminum joins aluminum, and copper joins aluminum.
Det har imidlertid vist seg at den således dannede sveis er upålitelig under visse omstendigheter, særlig under dyna-miske påkjenninger. However, it has been shown that the weld thus formed is unreliable under certain circumstances, particularly under dynamic stresses.
Ved av oppfinnerne undersøkelser har By of the inventors investigations have
det vist seg at det ofte forekommer opp-treden av intermetalliske forbindelser som er av skjør art, og at det i sveisesonen opp-trer mange, meget små sprekker, som be-virker at disse sveiser ikke kan stoles på. it has been shown that there is often the appearance of intermetallic compounds which are of a fragile nature, and that many, very small cracks appear in the welding zone, which means that these welds cannot be trusted.
Det er kjent før sveisingen å innføre It is known before the welding to introduce
minst ett mellommetall i form av et pulverlag, en folie eller et belegg mellom flatene som skal sveises til hverandre, idet smeltepunktet til dette mellommetall ligger under smeltepunktet til metallet i det minste i det ene arbeidsstykke. Denne tidligere kjente fremgangsmåte har imidlertid ikke at least one intermediate metal in the form of a powder layer, a foil or a coating between the surfaces to be welded to each other, the melting point of this intermediate metal being below the melting point of the metal in at least one workpiece. However, this previously known method has not
vært tilfredsstillende, fordi man ikke har oppnådd en duktil mellomsone. been satisfactory, because a ductile intermediate zone has not been achieved.
Formålet med den foreliggende oppfinnelse er å skaffe en fremgangsmåte for eksplosjonssveising, som ikke har de oven-nevnte ulemper, og som er basert på den erkjennelse at sveisen mellom to basismetaller bare kan bli tilfredsstillende hvis den utgjøres av en mellom basismetallene beliggende mellomsone, som utgjøres av en kontinuerlig duktil sone av duktile blandingskrystaller. Hvis det ønskes, kan en annen dispergert fase være tilstede inne i disse blandingskrystaller, men de duktile blandede krystaller skal danne et kontinuerlig koherent lag, som rekker fra det ene basismetall til det annet. The purpose of the present invention is to provide a method for explosion welding, which does not have the above-mentioned disadvantages, and which is based on the recognition that the weld between two base metals can only be satisfactory if it is formed by an intermediate zone located between the base metals, which is formed of a continuous ductile zone of ductile composite crystals. If desired, another dispersed phase may be present within these mixed crystals, but the ductile mixed crystals should form a continuous coherent layer, extending from one base metal to the other.
Ifølge oppfinnelsen er det således til-veiebragt en fremgangsmåte til eksplosjonssveising av to arbeidsstykker av metall eller metallegeringer, hvorhos det før sveisingen innføres minst ett mellommetall i form av et pulverlag, en folie eller et belegg mellom flatene som skal sveises til hverandre, idet smeltepunktet til dette mellommetall ligger under smeltepunktet til metallet i det minste i det ene arbeidsstykke, og fremgangsmåten er ifølge oppfinnelsen kjennetegnet ved at mengden av mellommetall før sveisingen har en tykkelse som er større enn ca. 2 mikron og ikke større enn ca. 50 mikron for hver mellommetallsort, hvorved denne tykkelse imidlertid er så liten at mellommetallato-mene etter eksplosjonssveisingen kvantita-tivt bare er tilstede i blandingskrystaller som danner en ubrutt, sammenhengende duktil sone mellom metallene i arbeidsstykkene, eller at mellommetallene innbyrdes danner duktile blandingskrystaller. According to the invention, a method is thus provided for explosion welding of two workpieces made of metal or metal alloys, in which at least one intermediate metal is introduced before welding in the form of a powder layer, a foil or a coating between the surfaces to be welded to each other, the melting point of this intermediate metal lies below the melting point of the metal in at least one workpiece, and the method is characterized according to the invention in that the amount of intermediate metal before welding has a thickness that is greater than approx. 2 microns and no larger than approx. 50 microns for each type of intermediate metal, whereby this thickness is however so small that after the explosion welding the intermediate metal atoms are quantitatively only present in mixed crystals that form an unbroken, continuous ductile zone between the metals in the workpieces, or that the intermediate metals mutually form ductile mixed crystals.
I henhold til oppfinnelsen anbefales det at minst ett av mellommetallene blir anbragt på det arbeidsstykkemetall, som befinner seg rett overfor det metall, sammen med hvilket mellommetallet danner duktile blandede krystaller. Metallene er før sveisingen anordnet med innbyrdes av-stand, og ved eksplosjonen drives de mot hverandre av sjokkbølgen, hvorved dannelsen av blandingskrystaller begynner. According to the invention, it is recommended that at least one of the intermediate metals is placed on the workpiece metal, which is located directly opposite the metal, together with which the intermediate metal forms ductile mixed crystals. Before welding, the metals are arranged at a distance from each other, and during the explosion they are driven towards each other by the shock wave, whereby the formation of mixed crystals begins.
Hvis arbeidsstykkenes basismetaller danner intermetalliske forbindelser, bør det anvendes en mengde mellommetall som, stort sett, umuliggjør dannelse av disse forbindelser av basismetallene. For dette for-mål kreves det en minste lagtykkelse på ca. If the base metals of the workpieces form intermetallic compounds, an amount of intermediate metal should be used which, for the most part, makes the formation of these compounds by the base metals impossible. For this purpose, a minimum layer thickness of approx.
5 mikron av mellommetallet. 5 microns of the intermediate metal.
I tilfelle av at det benyttes to eller flere mellommetaller utgjør det første lags minste tykkelse 2 mikron. Den samlede tykkelse av alle lagene er over 5 mikron. In the event that two or more intermediate metals are used, the minimum thickness of the first layer is 2 microns. The combined thickness of all the layers is over 5 microns.
I henhold til oppfinnelsen foretrekkes det å benytte en mengde mellommetall hvis lagtykkelse aldri overstiger 50 mikron, for hvert metall, før sveiseoperasjonen. For-øvrig kan mellomliggende metallatomer danne sammenhengende aggregater uten-for de duktile blandingskrystaller, hvilket i og for seg bør unngås. According to the invention, it is preferred to use an amount of intermediate metal whose layer thickness never exceeds 50 microns, for each metal, before the welding operation. Incidentally, intermediate metal atoms can form coherent aggregates outside the ductile mixed crystals, which in and of itself should be avoided.
Den lagtykkelse som virkelig behøves er avhengig av arten av metallet i arbeidsstykkene, av arbeidsstykkenes tykkelse, spe-sielt tykkelsen av det arbeidsstykke som befinner seg på den side hvor eksplosjonens sjokkbølge først trer inn, samt naturligvis av den energi og impuls som eksplosjonen kan tilføre til sveisestedet. The layer thickness that is really needed depends on the nature of the metal in the workpieces, on the thickness of the workpieces, especially the thickness of the workpiece that is located on the side where the shock wave of the explosion first enters, and of course on the energy and impulse that the explosion can add to the welding site.
Hvis man sveiser sammen plater, som har en tykkelse av ca. 2 mm, og som hviler på en flat, stabil bæredel, vil som regel en lagtykkelse av 20 mikron være tilstrekke-lig; en folietykkelse vil være egnet. Mellommetallet kan anbringes på et basismetalls overflate i form av en blanding av et pulver og et bindemiddel; eventuelt kan laget påføres ved hjelp av kjemiske eller elek-triske hjelpemidler, f. eks. ved galvanisk belegging, elektroplettering eller utfelning fra damper. If you weld together plates, which have a thickness of approx. 2 mm, and which rests on a flat, stable support part, a layer thickness of 20 microns will usually be sufficient; a foil thickness will be suitable. The spacer can be applied to a base metal's surface in the form of a mixture of a powder and a binder; optionally, the layer can be applied using chemical or electrical aids, e.g. by galvanic coating, electroplating or precipitation from steam.
Det tynne lag av mellommetall blir fortrinnsvis anbragt på det arbeidsstykke hvis metall har det laveste smeltepunkt, eller på det arbeidsstykke gjennom hvilket sjokkbølgen ankommer til sveisestedet. I noen tilfeller kan imidlertid det omvendte være mer ønskelig, fordi — i første rekke — mellommetallet da ikke skal danne noen blandingskrystaller med metallet i det arbeidsstykke på hvilket mellommetallet var blitt påført før sveiseoperasjonen. The thin layer of intermediate metal is preferably placed on the workpiece whose metal has the lowest melting point, or on the workpiece through which the shock wave arrives at the welding site. In some cases, however, the reverse may be more desirable, because — in the first place — the intermediate metal should then not form any mixed crystals with the metal in the workpiece to which the intermediate metal had been applied before the welding operation.
Mellommetallene, som danner duktile blandingskrystaller, fortrinnsvis sammen med metaller som finnes i de fleste byg-ningsmetaller, hvis sammensetning allerede er generelt kjent, kan bestemmes eller ut-ledes ut fra fasediagrammer, som enten er kjente på forhånd eller som kan oppstilles. Den krevede mengde av mellommetall kan bestemmes ut fra slike diagrammer. Kor-rigering kan ganske enkelt oppnås ved å bedømme et antall prøve- eller test-sveis-ninger, hvorunder det tas hensyn til arbeidsstykkenes geometriske proporsjoner, disses innflytelse på den charge som anvendes, og størrelsen av smelteområdet i sveisen. The intermediate metals, which form ductile mixed crystals, preferably together with metals found in most building metals, whose composition is already generally known, can be determined or derived from phase diagrams, which are either known in advance or can be drawn up. The required amount of intermediate metal can be determined from such diagrams. Correction can simply be achieved by judging a number of trial or test welds, during which account is taken of the geometric proportions of the workpieces, their influence on the charge used, and the size of the melting area in the weld.
Som eksempel kan tjene eksplosjonssveising av en 2 mm tykk plate av aluminium, av teknisk kvalitet med et innhold av 99,5 pst. Al, til en 2 mm tykk plate av rustfritt stål, som inneholder 16,5—18,5 pst. Cr, 10,5—12,5 pst. Ni, 0,06 pst. Co, 2—2,5 pst. Mo, og resten Fe. As an example, the explosion welding of a 2 mm thick plate of technical grade aluminum with a content of 99.5 percent Al to a 2 mm thick plate of stainless steel containing 16.5-18.5 percent Cr , 10.5-12.5 percent Ni, 0.06 percent Co, 2-2.5 percent Mo, and the rest Fe.
I kjent eksplosjonssveiseteknikk dannes det en forbindende sone, som inneholder intermetallforbindelsen (Ni, Fe, Cr) Al, hvor Al-atomene befinner seg i midten av legemet som dannes av sentrerte kubiske gitterverk, og hvor Ni-, Fe- og Cr-atomer er statisk fordelt ved kubens hjørnepunk-ter. Denne forbindelse er meget skjør, og bindesonen oppviser mange små sprekker, slik at sveisen er upålitelig under dynamisk belastning. In known explosion welding techniques, a connecting zone is formed, containing the intermetallic compound (Ni, Fe, Cr) Al, where the Al atoms are located in the center of the body formed by centered cubic lattices, and where Ni, Fe and Cr atoms are statically distributed at the corner points of the cube. This connection is very fragile, and the bond zone exhibits many small cracks, so that the weld is unreliable under dynamic load.
I henhold til oppfinnelsen blir et lag av Cu-pulver, hvis tykkelse er større enn 5 mikron og fortrinnsvis er ca. 20 mikron, anbragt på Al-platen før sveiseoperasjonen. Sjokkbølgen tilføres fra et ark av eksplo-sivt pentritt, av dimensjonene 50 x 40 x 4 mm, som tennes ved hjelp av en initiator, og trer inn i aluminiumplaten gjennom en kautsjukbuffer. Sveisearealet er ca. 50 x 50 mm, og den 2 mm tykke plate av rustfritt stål hviler på en understøttelse av stål. According to the invention, a layer of Cu powder, whose thickness is greater than 5 microns and is preferably approx. 20 microns, placed on the Al plate before the welding operation. The shock wave is supplied from a sheet of explosive pentrite, of the dimensions 50 x 40 x 4 mm, which is ignited by means of an initiator, and enters the aluminum plate through a rubber buffer. The welding area is approx. 50 x 50 mm, and the 2 mm thick plate of stainless steel rests on a steel support.
Etter sveiseoperasjonen vil det forefinnes en kontinuerlig, duktil sone av blandede krystaller av Ni, Fe, Cr og Cu mellom stålet og aluminiumet. Den intermetalliske forbindelse (Ni, Fe, Cr) Al mangler, sannsynligvis fordi at selv på grunn av det lavere smeltepunkt har Al-atomene ikke vært i stand til å rekke hen til de andre atomer i stålet før enn det ble dannet blandingskrystallene med kobber. Det er ikke umulig at kobberet blir drevet ut på fronten av aluminiumet, på grunn av sjokkbølgefronten, og sammen med nikkel fra stålet kan foranledige dannelse av blandingskrystaller. Det forefinnes ingen separat dannede formasjoner av kobber, og alle blandingskrystallene har praktisk talt ens sammensetning, og ingen seigrings-eller diffusjonsforeteelser inntrer. After the welding operation, there will be a continuous, ductile zone of mixed crystals of Ni, Fe, Cr and Cu between the steel and the aluminium. The intermetallic compound (Ni, Fe, Cr) Al is missing, probably because even due to the lower melting point, the Al atoms have not been able to reach the other atoms in the steel before the mixed crystals with copper were formed. It is not impossible that the copper is driven out onto the front of the aluminium, due to the shock wave front, and together with the nickel from the steel can cause the formation of mixed crystals. There are no separately formed formations of copper, and all the mixed crystals have practically the same composition, and no segregation or diffusion phenomena occur.
Stål som har et nikkelinnhold på under 6 pst. vil fremdeles fremby vanskeligheter, og av denne grunn blir det, i tillegg til kobberlaget på aluminiumet, anbragt et nikkellag av tykkelse over 2 mikron, fortrinnsvis ca. 15 mikron, — for de oven-nevnte dimensjoner og materialer — på stålet, før sveiseoperasjonen foretas. Steel that has a nickel content of less than 6% will still present difficulties, and for this reason, in addition to the copper layer on the aluminium, a nickel layer of thickness over 2 microns, preferably approx. 15 microns, — for the above-mentioned dimensions and materials — on the steel, before the welding operation is carried out.
Det er av betydning at det i begge de nevnte sveiseoperasjoner ikke innføres mer kobber, resp. kobber og nikkel, enn nød-vendig for dannelsen av duktile blandingskrystaller. Hvis det anvendes mer enn denne mengde vil overskuddet av kobber og nikkel gi foranledning til dannelse av aggregater som er av slik art at de bryter sammenhengen og kontinuiteten i den duktile sone av duktile blandingskrystaller. It is important that in both of the aforementioned welding operations no more copper is introduced, resp. copper and nickel, than is necessary for the formation of ductile mixed crystals. If more than this quantity is used, the excess of copper and nickel will lead to the formation of aggregates which are of such a nature that they break the cohesion and continuity in the ductile zone of ductile mixed crystals.
Men ved hjelp av noen få sveiseforsøk kan man under anvendelse av mikroskopisk og røntgenografisk undersøkelse finne ut den nøyaktige mengde mellommetall som bør anvendes, naturligvis under forutset-ning av at eksplosjonsbetingelsene holdes konstante. However, with the help of a few welding trials, the exact amount of intermediate metal that should be used can be determined using microscopic and X-ray examination, of course on the condition that the explosion conditions are kept constant.
Eksplosjonssveising i henhold til den foreliggende oppfinnelse kan også anvendes for å sveise sammen to arbeidsstykker som består av samme metall. Dette metode kan anvendes, ikke bare i tilfelle av at eksplosjonssveising kunne gi dannelse av skjøre forbindelser mellom arbeidsstykke-metallenes komponenter, men også hvis — på grunn av omstendigheter som arbeids-stykkers tykkelse eller radiusstørrelsen hos rør som skal sveises — sjokkbølgens energi og impuls ved svisestedet ikke er tilstrek-kelig til at det fås en tilfredsstillende sammensetning av sveisen. Explosion welding according to the present invention can also be used to weld together two workpieces consisting of the same metal. This method can be used, not only in the event that explosion welding could lead to the formation of fragile connections between the components of the workpiece metals, but also if — due to circumstances such as the thickness of the workpiece or the radius size of the pipe to be welded — the energy and impulse of the shock wave the welding location is not sufficient to obtain a satisfactory composition of the weld.
I dette tilfelle blir et lag av mellommetall anbragt på en av arbeidsstykkefla-tene, fortrinnsvis på den flate hvor sjokk-bølgen trer inn mot sveisen som skal frem-stilles, og dette lag av mellommetall er av slik art at det oppfyller kravene med hensyn til dannelse av duktile blandede krystaller ved en lavere temperatur, og derfor krever mindre energi. Som eksempel kan nevnes rustfritt stål som inneholder mer enn 6 pst. nikkel som sveises på rustfritt stål av samme sammensetning, med et mellomlag av kobber. Et eksempel av annen type er austenittisk rustfritt stål sveiset til ferrittisk stål, hvor et lag av kobber blir anbragt på det austenittiske ståls overflate før sveiseoperasjonen foretas. Her hindrer kobbermellomlaget at det dannes martensitt. In this case, a layer of intermediate metal is placed on one of the workpiece surfaces, preferably on the surface where the shock wave penetrates towards the weld to be produced, and this layer of intermediate metal is of such a nature that it meets the requirements with regard to formation of ductile mixed crystals at a lower temperature, and therefore requires less energy. As an example, stainless steel containing more than 6% nickel can be mentioned, which is welded to stainless steel of the same composition, with an intermediate layer of copper. An example of another type is austenitic stainless steel welded to ferritic steel, where a layer of copper is placed on the surface of the austenitic steel before the welding operation is carried out. Here, the copper intermediate layer prevents martensite from forming.
Hvis stålet selv er meget hårdt og kobber ville gi blandingskrystaller som er alt-for duktile, er det mulig å benytte mangan i stedet for kobber, som mellomlagsmetall på metallarbeidsstykket som vender mot stålet, idet manganet gir blandingskrystaller som har større hårdhet og har et innhold på opp til 50 pst. Mn pr. 50 pst. rustfritt stål. If the steel itself is very hard and copper would give mixed crystals that are far too ductile, it is possible to use manganese instead of copper, as an interlayer metal on the metal workpiece that faces the steel, since the manganese gives mixed crystals that have greater hardness and have a content of up to 50 per cent Mn per 50 percent stainless steel.
Foruten eksplosjonssveising åv aluminium på rustfritt stål under anvendelse av et enkelt mellomlag av kobber, resp. aluminium på rustfritt stål, som inneholder mindre enn 6 pst. Ni, hvor det i tillegg til kobberlaget også anvendes et nikkellag, kan som eksempel på anvendelse av mel-lomlaget på forskjellige måter nevnes sveising av messing til austenittisk rustfritt stål. Både om det benyttes a-messing eller (3-messing blir et kobberlag anbragt på stålet før sveiseoperasjonen, for i begge disse tilfeller vil kobber sammen med mes-singen gi duktile blandingskrystaller, som i begge tilfeller er av a-messing-typen. Besides explosion welding of aluminum on stainless steel using a single intermediate layer of copper, resp. aluminum on stainless steel, which contains less than 6 percent Ni, where in addition to the copper layer a nickel layer is also used, welding of brass to austenitic stainless steel can be mentioned as an example of the use of the intermediate layer in various ways. Whether a-brass or (3-brass) is used, a copper layer is placed on the steel before the welding operation, because in both of these cases copper together with the brass will produce ductile mixed crystals, which in both cases are of the a-brass type.
Ved sveising av aluminium til en stål-eller kobberplate kan det også anvendes et sinklag, som anbringes på aluminiumet. Dette har den fordel at det kreves mindre energiforbruk, da sink har lavere smeltepunkt enn kobber. Et lag av sink kan også anbringes på aluminiumet og på dette lag et lag av kobber, før sveising til en arbeids-del som ikke består av kobber. When welding aluminum to a steel or copper plate, a zinc layer can also be used, which is applied to the aluminium. This has the advantage that less energy consumption is required, as zinc has a lower melting point than copper. A layer of zinc can also be placed on the aluminum and on this layer a layer of copper, before welding to a working part that does not consist of copper.
Ved sveising av metall til metallforbindelser, f. eks. karbider og lignende, og til andre metaller som ikke har den samme gitterstruktur, må det anvendes to mellommetaller. Hvis et arbeidsstykke av niob skal sveises til et arbeidsstykke av aluminium blir et lag av kobber anbragt på aluminiumet og et lag av nikkel på niobet. Sveising av et hårdmetall til stål krever et lag av kobber på stålet og et lag av nikkel på hardmetallet. Men i slike — som regel små — sveiser må det utøves den størst mulige omhyggelighet med hensyn til plaseringen og kvantiteten av chargen og også med hensyn til avstanden og bufferingen mellom arbeidsstykkene og chargen. When welding metal to metal connections, e.g. carbides and the like, and for other metals that do not have the same lattice structure, two intermediate metals must be used. If a niobium workpiece is to be welded to an aluminum workpiece, a layer of copper is placed on the aluminum and a layer of nickel on the niobium. Welding a hard metal to steel requires a layer of copper on the steel and a layer of nickel on the hard metal. But in such — usually small — welds, the greatest possible care must be taken with regard to the placement and quantity of the charge and also with regard to the distance and buffering between the workpieces and the charge.
Hvis det f. eks. skal sveises raffiner-bare aluminiumlegeringer til stål under anvendelse av mellomlag av kobber og nikkel, kan disse aluminium forbedres etter eksplosjonssveisingen, fordi sveisen, som består av duktile blandingskrystaller, ikke If it e.g. are to weld refine-able aluminum alloys to steel using interlayers of copper and nickel, these aluminum can be improved after the explosion welding, because the weld, which consists of ductile mixed crystals, does not
påvirkes ved en senere behandling som ut- is affected by a later treatment that out-
føres ved betydelig lavere temperatur. conducted at a significantly lower temperature.
Om en kobber og nikkel er foretrukket If a copper and nickel is preferred
som mellommetall, og et enkelt mellomlag av kobber — hvis et sådant kan anvendes alene — er enklere å benytte, finnes det også andre metaller som kan nyttes som mellommetall. Det gjelder å samstille kra- as an intermediate metal, and a single intermediate layer of copper — if one can be used alone — is easier to use, there are also other metals that can be used as an intermediate metal. It is necessary to compile cra-
vene til økonomi og spesielle brukskrav, da disse kostbare mellomlag bare er fordel- accustomed to economy and special usage requirements, as these expensive intermediate layers are only advantageous
aktige når det gjelder å sveise sammen metaller som høyt resp. meget høyt smelte- like when it comes to welding together metals such as high resp. very high melting
punkt. point.
Foruten nikkel-kobber, kobber-sink og jernmangan kan det også anvendes f. eks. gull-palladium, sølvgull- sølv-palladium, nikkel-gull og gull-platina. Besides nickel-copper, copper-zinc and iron manganese, it can also be used, e.g. gold-palladium, silver-gold-silver-palladium, nickel-gold and gold-platinum.
I alle tilfeller skal lagene av mellom- In all cases, the layers of intermediate
metall tilføres på en slik måte at under sveiseoperasjonen er to metaller, som skal danne blandingskrystaller, anbragt på hver sin side, dvs. det ene metall — fortrinnsvis det som har det laveste smeltepunkt — på metal is supplied in such a way that during the welding operation two metals, which are to form mixed crystals, are placed on opposite sides, i.e. one metal — preferably the one with the lowest melting point — on
den flate gjenom hvilken sjokkbølgen kom- the plane through which the shock wave came
mer frem til sveisestedet, mens det annet metall, som har høyere smeltepunkt, skal forefinnes på den overflate som, så å si, more up to the welding point, while the other metal, which has a higher melting point, must be found on the surface which, so to speak,
ligger stille og mottar sjokkbølgen. Sveisin- lies still and receives the shock wave. welding
gen synes å være et resultat av friksjonen mellom disse overflater, som mens sjokk- appears to be a result of the friction between these surfaces, as while shock-
bølgen passerer forflyttes i forhold til hin- the wave passes is displaced in relation to the
annen og derved smelter. Mellommetallene stivner i form av blandingskrystaller, og det overordentlig kortvarige tidsforløp ute- other and thereby melts. The intermediate metals solidify in the form of mixed crystals, and the exceedingly short time course out-
lukker at noen diffusjon eller seigring kan finne sted. closes that some diffusion or conquest can take place.
Claims (10)
Priority Applications (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NO810222A NO148246C (en) | 1981-01-23 | 1981-01-23 | FUEL HOSE FITTING DEVICE |
PCT/NO1981/000046 WO1982002535A1 (en) | 1981-01-23 | 1981-12-29 | A device for a fire extinguishing hose reel |
EP82900159A EP0070837A1 (en) | 1981-01-23 | 1981-12-29 | A device for a fire extinguishing hose reel |
DE1982900159 DE70837T1 (en) | 1981-01-23 | 1981-12-29 | DEVICE FOR ROLLING UP / ROLLING OFF A FIRE EXHAUST HOSE. |
DK420582A DK420582A (en) | 1981-01-23 | 1982-09-22 | DEVICE FOR FIRE HOSE WITH WIND |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NO810222A NO148246C (en) | 1981-01-23 | 1981-01-23 | FUEL HOSE FITTING DEVICE |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO810222L NO810222L (en) | 1982-07-26 |
NO148246B true NO148246B (en) | 1983-05-30 |
NO148246C NO148246C (en) | 1983-09-07 |
Family
ID=19885858
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO810222A NO148246C (en) | 1981-01-23 | 1981-01-23 | FUEL HOSE FITTING DEVICE |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0070837A1 (en) |
DK (1) | DK420582A (en) |
NO (1) | NO148246C (en) |
WO (1) | WO1982002535A1 (en) |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
NO831935L (en) * | 1983-05-31 | 1984-12-03 | Alf Johan Bjerke | SIDE HOSE HOLDER FOR FIRE HOSE DRUM |
FR2920416B1 (en) * | 2007-08-31 | 2010-05-07 | Christian Javelle | PORTABLE APPARATUS FOR CONDITIONING, WINDING AND DEROUTING PIPES SAPEUR FIREMAN |
CN102451537B (en) * | 2010-11-01 | 2013-05-22 | 江苏卡威专用汽车制造有限公司 | Roller for fire hose |
WO2012155961A1 (en) * | 2011-05-16 | 2012-11-22 | Alfred Kärcher Gmbh & Co. Kg | Hose‑wind‑up apparatus |
CN110860059A (en) * | 2019-10-12 | 2020-03-06 | 江苏泰华消防电气设备有限公司 | Fire hydrant box of self-rolling fire hose |
CN113713309A (en) * | 2021-09-23 | 2021-11-30 | 曾海兵 | Fire-fighting hose reel for fire fighting |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1091384A (en) * | 1913-05-24 | 1914-03-24 | Woodbury T Oliver | Hose-rack. |
US1652718A (en) * | 1926-11-10 | 1927-12-13 | Charles S Huntington | Hose reel and carrier |
GB413896A (en) * | 1933-09-16 | 1934-07-26 | Wilfrid L Spence | Improvements in or connected with hose reels |
US2549224A (en) * | 1945-08-02 | 1951-04-17 | Edward W Moldovan | Garden hose reel |
DE841472C (en) * | 1950-09-15 | 1952-06-16 | Anton Klein | Attachment of the inner or outer cable end to the flange of cable drums |
US2778582A (en) * | 1954-01-05 | 1957-01-22 | Arthur Evan Meirion | Means for holding electric cable in a coiled condition |
GB805256A (en) * | 1956-03-08 | 1958-12-03 | Donald Charles Spelman | Improvements in hose reels |
GB1302810A (en) * | 1970-10-08 | 1973-01-10 | ||
US3880378A (en) * | 1971-10-26 | 1975-04-29 | Central Specialties Co | Cord storage reel assembly |
-
1981
- 1981-01-23 NO NO810222A patent/NO148246C/en unknown
- 1981-12-29 EP EP82900159A patent/EP0070837A1/en not_active Withdrawn
- 1981-12-29 WO PCT/NO1981/000046 patent/WO1982002535A1/en not_active Application Discontinuation
-
1982
- 1982-09-22 DK DK420582A patent/DK420582A/en not_active Application Discontinuation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DK420582A (en) | 1982-09-22 |
EP0070837A1 (en) | 1983-02-09 |
WO1982002535A1 (en) | 1982-08-05 |
NO148246C (en) | 1983-09-07 |
NO810222L (en) | 1982-07-26 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Roncery et al. | Welding of twinning-induced plasticity steels | |
Liu et al. | The mechanisms of resistance spot welding of magnesium to steel | |
US3610290A (en) | Metal laminates and tubing embodying such laminates | |
JPWO2006046608A1 (en) | Method of joining iron-based member and aluminum-based member | |
Tomashchuk et al. | Metallurgical strategies for the joining of titanium alloys with steels | |
CN109641307A (en) | Different material engagement electricity consumption acnode welding method, engagement accessory and different material welding connector | |
JPS5927676B2 (en) | Method for manufacturing titanium or titanium alloy clad steel sheet by rolling crimping | |
US8091204B2 (en) | Method for producing metallically encapsulated ceramic armor | |
CN106270890A (en) | A kind of aluminum steel method for welding | |
NO148246B (en) | FUEL HOSE FITTING DEVICE. | |
US3689232A (en) | Jointing materials for steel and aluminum | |
EP0812646B1 (en) | Method of manufacturing large diameter welded steel pipe having high strength and toughness | |
CN106090451A (en) | A kind of high-wear-resistancehigh-strength high-strength longitudinal submerged arc welded pipe | |
JP2012179630A (en) | Welded joint of aluminum plate or aluminum alloy plate and steel plate, and method for welding aluminum plate or aluminum alloy plate to steel plate | |
US11548091B2 (en) | Pretreatment of weld flanges to mitigate liquid metal embrittlement cracking in resistance welding of galvanized steels | |
CN109689271A (en) | Dissimilar material engagement arc-welding process, engagement accessory and welding dissimilar materials joint | |
US3305922A (en) | Method for explosive welding and explosive welded products | |
JPS63108993A (en) | Wire rod for welding aluminum, aluminum welding method and welding aluminum structure | |
Xu et al. | Effect of Al interlayer on resistance spot welding of MB3/Ti6Al4V | |
Azizieh et al. | Characteristics of dissimilar friction stir spot brazing between aluminum and galvanized steel | |
Azizieh et al. | Friction stir spot soldering galvanized steel using tin interlayer | |
PL184049B1 (en) | Device effective by virtue of a junction of a component made of aluminium and its alloys with a component made of copper and its alloys, in particular a solar collector or heat exchanger and method of making such device | |
Xu | The influence of Al content from filler metals on tungsten inert gas welding-brazing of Mg-Ti | |
US20050129971A1 (en) | Transition inserts and methods for joining dissimilar metals | |
JPH07236B2 (en) | Dissimilar material joining method |