NO144545B - Stroemningsanordning for regulering, maaling eller regulerbar blanding av fluidstroemninger - Google Patents
Stroemningsanordning for regulering, maaling eller regulerbar blanding av fluidstroemninger Download PDFInfo
- Publication number
- NO144545B NO144545B NO780674A NO780674A NO144545B NO 144545 B NO144545 B NO 144545B NO 780674 A NO780674 A NO 780674A NO 780674 A NO780674 A NO 780674A NO 144545 B NO144545 B NO 144545B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- graphite
- microns
- mixture
- bodies
- particle size
- Prior art date
Links
- 238000002156 mixing Methods 0.000 title description 3
- 238000005259 measurement Methods 0.000 title 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 31
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 claims description 27
- 239000010439 graphite Substances 0.000 claims description 27
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 19
- 229910021383 artificial graphite Inorganic materials 0.000 claims description 16
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 15
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 claims description 10
- 239000006229 carbon black Substances 0.000 claims description 10
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 8
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 8
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 241000872198 Serjania polyphylla Species 0.000 claims description 3
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 13
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 8
- XPFVYQJUAUNWIW-UHFFFAOYSA-N furfuryl alcohol Chemical compound OCC1=CC=CO1 XPFVYQJUAUNWIW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 6
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 5
- 238000005470 impregnation Methods 0.000 description 4
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 3
- 239000000779 smoke Substances 0.000 description 3
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 239000003758 nuclear fuel Substances 0.000 description 2
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 238000003763 carbonization Methods 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 230000002950 deficient Effects 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 230000004992 fission Effects 0.000 description 1
- 238000005087 graphitization Methods 0.000 description 1
- 239000001307 helium Substances 0.000 description 1
- 229910052734 helium Inorganic materials 0.000 description 1
- SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N helium atom Chemical compound [He] SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000001192 hot extrusion Methods 0.000 description 1
- 229910052743 krypton Inorganic materials 0.000 description 1
- DNNSSWSSYDEUBZ-UHFFFAOYSA-N krypton atom Chemical compound [Kr] DNNSSWSSYDEUBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N mercury Chemical compound [Hg] QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052753 mercury Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 238000012856 packing Methods 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 238000005979 thermal decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F15—FLUID-PRESSURE ACTUATORS; HYDRAULICS OR PNEUMATICS IN GENERAL
- F15C—FLUID-CIRCUIT ELEMENTS PREDOMINANTLY USED FOR COMPUTING OR CONTROL PURPOSES
- F15C3/00—Circuit elements having moving parts
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F15—FLUID-PRESSURE ACTUATORS; HYDRAULICS OR PNEUMATICS IN GENERAL
- F15C—FLUID-CIRCUIT ELEMENTS PREDOMINANTLY USED FOR COMPUTING OR CONTROL PURPOSES
- F15C1/00—Circuit elements having no moving parts
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Theoretical Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Flow Control (AREA)
- Paper (AREA)
- Measuring Volume Flow (AREA)
- Pharmaceuticals Containing Other Organic And Inorganic Compounds (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
- Pipe Accessories (AREA)
- Vehicle Body Suspensions (AREA)
- Executing Machine-Instructions (AREA)
- Fluid-Pressure Circuits (AREA)
- Sampling And Sample Adjustment (AREA)
- Air-Flow Control Members (AREA)
- Valve Device For Special Equipments (AREA)
Description
Fremgangsmåte for fremstilling av grafittlegemer.
Foreliggende oppfinnelse angår fremstilling av grafittlegemer. Det har vært foreslått å bruke grafitt som omslutningsmaterial for kjerne-brennstoffet i kjerne-reaktorer og i denne forbindelse vil det være kjent at fisjons-produkt-innholdet er en av de vanskeligheter som må overvinnes i reaktor-konstruksjon og en løsning på denne oppgave er å bruke høyt ugjennomtrengelig grafitt. Det må her skilles mellom faktorenes gjennomtrengelighet, porøsi-tet og tetthet, da det er utført meget arbeide for å fremstille tett grafitt. Det har hittil ikke vært mulig å fremstille grafitt uten porer, men forholdsvis liten oppmerksomhet har vært viet frembringelse av minst mulig gjennomtrengelighet i motsetning til forsøket på å oppnå størst mulig tetthet. Når grafitten er fremstilt, er det kjent at i det minste en viss del av de åpne porer kan bli lukket ved forskjellige impreg-nerings- og lignende behandlinger.
Det har vist seg at for å oppnå en høy ugjennomtrengelighetsstandard som trenges for beholdere for kjerne-brennstoff, er ekstrudering den fremstillingsmåte som gir den mest varige høye standard. Grafittmasse har hittil blitt fremstilt av stoffer som omfatter koks som ut-gangsmaterial, som har vært sterkt porøse og ikke egnet for fremstilling av gjenstander med lav gjennomtrengelighet.
Foreliggende oppfinnelse går ut på en fremgangsmåte for fremstilling av grafittlegemer som er meget ugjennomtrengelige, under bruk av ekstrudering.
Fremgangsmåten for fremstilling av grafittlegemer i henhold til oppfinnelsen er av den art hvor en blanding av tre komponenter som omfatter grovkornet kunstig grafitt, finkornet kunstig grafitt, kjønrøk, blandinger med et bindemiddel som kan forkulles, og derpå eks-truderes, slik at det dannes et presset råemne, som så forkulles slik at det dannes et karbonlegeme grafittiseres, og det særegne ved fremgangsmåten består i at begynnelsesblandingen består av 42 pst. kunstig grafitt med partikkelstørrelse fra 50 til 100 mikron, 18 pst. kunstig grafitt med partikkelstørrelse fra 5 til 20 mikron og 40 pst. kjønrøk med en partikkel-størrelse på omtrent 0,4 mikron.
Det har dessuten vist seg at furfurylalkohol er det mest tilfredsstillende impregneringsmid-del for ytterligere å øke ugjennomtrengelighe-ten for det ekstruderte legeme, idet det da ved termisk spalting dannes karbon i porene. Det er også å anta at det ideelle legeme, for å oppnå tilfredsstillende impregnering, bør ha en porediameter i størrelsesområdet 0,8—0,6 mikron. Det er herunder fordelaktig hvis den forholdsvise mengde av åpne porer er liten, da dette nedsetter graden av den nødvendige impregnering, og det er også fordelaktig hvis den samlete porøsitet er så liten som mulig, da ma-terialet da er sterkere og mere homogent, men dette er begge deler sekundære betraktninger.
Et slikt material kan brukes også for andre formål enn dem som er antydet, da dets forholdsvis høye tetthet er alliert med at det er lett å bearbeide mekanisk og at det har høy trykk- og strekkstyrke. Et slikt grafittlegeme kan således eksempelvis utformes og brukes for stempler og dyser, som stoppere for proton-stråler, for å erstatte mere grovkornet grafitt der hvor det trenges minst mulig opptagelses-evne for gass, og endog for foring av rakétt-munnstykker.
En tilsetning av en liten mengde mere finkornet kjønrøk, med en gjennomsnittlig partik-kelstørrelse på 0,02 mikron, synes ikke å påvirke den gjennomsnittlige porediameter, men kan være ønskelig da sluttproduktet kan bli temme-lig tett på grunn av en nedsettelse av det samlete antall åpne og lukkete porer.
Det er ikke mulig å angi nøyaktige verdier for den forholdsvise mengde av grafitt i blandingen, men det grovkornete grafitt bør fortrinnsvis være mindre enn 60 masker B.S.S., men avhenger av diameteren for ekstruderings-dysen. Typiske siktanalyser for det grovkornete kunstgrafitt kan være:
Det grovkornete kunstgrafitt kan, som et spesielt eksempel, ha følgende dimensjoner:
Det grovkornete kunstgrafitt som egner seg best har, som angitt, sine partikkelstørrelser fullstendig innenfor området 50—100 mikron.
På lignende måte kan størrelsene for det
finkornete kunstgrafitt fordele seg slik:
Fortrinnsvis ligger alle partikler i det fine kunstgrafitt innenfor størrelsesområdet 5—20 mikron.
Den kjønrøk som er å foretrekke har en partikkelstørrelse på 0,4 mikron og den even-tuelle ytterligere finkornete kjønrøk som er å foretrekke har en partikkelstørrelse på 0,02 mikron.
Det er klart at på grunn av innholdet av kjønrøk i blandingen, vil ikke det resulterende finkornete grafitt-legeme bli helt grafittisert, men dette synes å være uunngåelig, da det for tiden ikke synes mulig å oppnå et grafittisert stoff for kjerne-bruk som har den partikkel-størrelse som trenges.
Det foretrukkete vektforhold mellom stof-fene i blandingen er: Grovkornet kunstgrafitt 42 % Finkornet kunstgrafitt 18 » Kjønrøk 40 »
Eksempel 1.
Det ble fremstilt en blanding som inne-holdt de tre bestanddeler, nemlig kunstgrafitt med partikkelstørrelser innenfor to områder
og kjønrøk i omhyggelig blanding. Deretter ble
en forholdsvis mengde finsiktet bindemiddel tilsatt, etterfulgt av kold- og varmblanding. Det bindemiddel som er å foretrekke er Ford-bek og det brukes fortrinnsvis i forholdsvise meng-der på fra 20 til 26 prosent av den samlete vekt,
idet det fortrinnsvis brukes minst mulig bindemiddel da det ellers er fare for å blåse hull ved forkullingen av bindemiddelet.
Den varme blanding ble så overført til det oppvarmete kammer for en ekstruderingspresse,
evakueres og dampes i ca. 3 min. ved et trykk på 100 tonn, mens kammeret oppvarmes til 120°C. Blandingen blir så ekstrudert gjennom en dyse ved 120°C slik at det dannes et råemne med en diameter på ca. 5 cm, som så får anledning til å kjøles.
Disse emner blir hvert for seg pakket i me-tallrør og rommet mellom emnet og røret fylt
med en grovkornet koks-blanding og rørene
blir oppvarmet i en ovn under et konstant gass-trykk på ca. 7 kg/cm2. Forkullingen blir gjen-nomført ved en temperatur på ca. 900°C, idet
Etter kjøling blir karbon-legemene grafittisert ved en temperatur på 2700°C, idet det brukes tilnærmet ni timer for å nå denne temperatur. Forkullingen og grafittiseringen blir selvsagt utført i en inert eller ikke-oksyderende atmosfære.
Eksempel 2:
De nødvendige stoffer i blandingen var slik som beskrevet ovenfor, og de ble blandet omhyggelig. Deretter foretas tilsetting av et bindemiddel, hensiktsmessig Ford-bek, som kan tilsettes i en mengde på 20—26 prosent av den samlete vekt, idet det brukes minst mulig av bindemiddelet for å få tilfredsstillende ekstrudering under arbeidsforholdene. Det er vel kjent at det er gun-stig å bruke minst miilig bindemiddel, da beken smelter ved oppvarming og frigir flyktige stoffer.
Etter omhyggelig kold-blanding, ble blandingen overført til en varm-blander og deretter til en varm-ekstruderingspresse hvor blandingen etter evakuering for å fjerne medførte gasser, ble ekstrudert gjennom en dyse med en diameter på ca. 5 cm med en hastighet på 30 cm/min. og ved en temperatur på 120°C. Rå-emnene ble, etter å ha fått kjøles, pakket hver for seg i me-tallrør, idet rommet mellom legemet og røret, tilnærmet 4,7 mm, var fyllt med en pakning av middelkornet koks for å støtte rå-emnene under oppvarmingen.
Oppvarmingen ble foretatt under konstant
pneumatisk trykk på 7 kg/cm<2> i en reduserende eller nøytral atmosfære og oppvarmingshastighe-ten var liten, opp til 550°C. En hensiktsmessig oppvarmingshastighet var 3°C/time. Under dette oppvarmingstrinn, ble bek-bindemiddelet flyten-de og ble så forkullet mens flyktige stoffer unn-vek og det har vist seg at det er nødvendig å foreta nøyaktig kontroll som å nedsette antal-let av legemer som sprekker eller blir mangel-fulle på annen måte. Dette er imidlertid en vel kjent vanskelighet under fremstilling av grafittlegemer av denne art og de må overvinnes for hver enkelt blanding, blandingskomponenter, partikkelstørrelse, ovn osv.
Etter å være blitt oppvarmet til 550°C og holdt på denne temperatur i ca. 4 timer, fikk legemene kjøles og kunne så fjernes fra bære-rørene hvis det ønskes, men dette trinn er ikke nødvendig.
Deretter ble legemene oppvarmet ved atmosfæretrykk til en temperatur på 900°C og holdt på denne temperatur i ytterligere ca. 4 timer for å gi et fullstendig forkullet legeme. Disse oppvarmingen blir foretatt så langsomt som vanlig. Det kan være mere hensiktsmessig og foreta oppvarmingen i to trinn, idet oppvarmingen da foregår etter følgende skjema:
fullstendig forkullete legemer er, etter kjøling, meget hårde og kan fjernes fra bærerørene og kan så gjenoppvarmes til en temperatur av størrelsesordenen 2700 °C for å grafittisere legemene. Det er bare nødvendig å holde legemene på denne temperatur i en tid av størrelsesorde-nen 30 min.
Et prøvestykke av grafitt fremstilt ved denne fremgangsmåte, ble undersøkt og viste seg å ha en gjennomtrengelighetskonstant på 9,6 x . IO-13 cm<2> (viskos strømning) og 5,8 x 10—8 cm<2 >(iKnudsenstrømning), som gir en samlet gjen-nomtrengelighetskoeffisient på IO-2 cm<2>/sek. for helium ved atmosfæretrykk.
Vedføyde tegninger viser de fysikalske egen-skaper for de grafittiserte legemer.
Fig. 1 viser porestørrelse mot porøsitet for
visse legemer.
Fig. 2 viser de samme faktorer for andre legemer. Fig. 3 viser de samme faktorer for legemer
fremstilt slik som angitt i eksempel 1.
Fig. 4 viser de samme faktorer for legemer
fremstilt slik som angitt i eksempel 2.
Som forklart ovenfor er det viktige trekk som skal oppnås at porestørrelsen skal ligge i området 0,8—0,6 mikron.
Fig. 1 viser kurver for fire masser A, B, C og D, idet alle disse masser inneholder 66,7 vektprosent samlet grafitt. Porestørrelsen blir målt under bruk av kvikksølv ved trykk opp til 1050 kg/ cm<2> og det er klart at derved måles inngangs-størrelsen for porene, som er avsatt mot porøsitet som er uttrykt som «innvendig volum som prosent av det hele volum».
I fig. 1 svarer kurvene til følgende masser
med konstant samlet mengde grafitt.
Det er klart at kurve C angir grenselinjen for porestørrelse som kan godkjennes. Fig. 2 viser virkningen av å variere det samlete grafittinnhold:
Fig. 3 viser en kurve som er oppnådd for den masse som ble fremstilt i eksempel 1, nemlig fin grafitt 20 pst., grov grafitt 46,7 pst., kjønnrøk 33,3 pst., alt regnet i vekt.
Etterhvert som den forholdsvise mengde fin grafitt økes over 30 vektprosent, faller skrånin-gen av kurvene av og øket porøsitet er tydelig.
Endelig viser fig. 4 den kurve som er oppnådd med massen i henhold til eksempel 2, nemlig fin grafitt 18 pst., grov grafitt 42 pst. og kjønnrøk 40 pst., alt regnet i vekt.
Rør fremstilt av dette material med en vegg-tykkelse på 12,8 mm ble på forhånd impregnert to ganger med furfurylalkohol og ble så under-kastet en slutt-varmebehandling ved 2000° C i argon ved atmosfæretrykk. Det viste seg at im-pregneringen ble foretatt tilfredsstillende og den samlete endelige gjennomtrengelighet for kryp-ton ved romtemperatur viste seg å være IO-7 cmVsek.
Det er verd å angi tettheter og porøsiteter for grafitten.
Disse tall fremhever den omstendighet at fordelingen av porestørrelsen, porøsiteten og tettheten ikke nødvendigvis avhenger av hver-andre.
Claims (2)
1. Fremgangsmåte for fremstilling av grafittlegemer hvor en blanding av tre komponenter, som omfatter grovkornet kunstig grafitt, finkornet kunstig grafitt og kjønrøk, blandes med et bindemiddel som kan forkulles, og derpå eks-truderes, slik at det dannes et presset råemne, som så forkulles slik at det dannes et karbonlegeme som grafittiseres, karakterisert v e d at begynnelsesblandingen består av 42 pst. kunstig grafitt med partikkelstørrelse fra 50 til 100 mikron, 18 pst. kunstig grafitt med partik-kelstørrelse fra 5 til 20 mikron og 40 pst. kjønrøk med en partikkelstørrelse på omtrent 0,4 mikron.
2. Fremgangsmåte som angitt i krav 1, karakterisert ved at blandingen også inneholder fin kjønrøk med en gjennomsnittlig par-tikkelstørrelse på 0,02 mikron.
Applications Claiming Priority (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE7207717A SE376953B (no) | 1972-06-12 | 1972-06-12 | |
SE7300688A SE381321B (sv) | 1973-01-18 | 1973-01-18 | Stromningsanordning |
SE7301615A SE394730B (sv) | 1973-02-06 | 1973-02-06 | Stromningsanordning |
SE7304973A SE400114B (sv) | 1973-04-09 | 1973-04-09 | Stromningsanordning for reglering av utstromningsriktningen hos en fluid |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO780674L NO780674L (no) | 1973-12-13 |
NO144545B true NO144545B (no) | 1981-06-09 |
NO144545C NO144545C (no) | 1981-09-16 |
Family
ID=27484504
Family Applications (6)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO2393/73A NO144543C (no) | 1972-06-12 | 1973-06-07 | Anordning for styring av retningen av en fluidstroemning |
NO780675A NO144546C (no) | 1972-06-12 | 1978-02-27 | Stroemningsanordning for regulering av en fluidstroemning |
NO780672A NO780672L (no) | 1972-06-12 | 1978-02-27 | Anordning for styring av en fluidstroemning |
NO780673A NO144544C (no) | 1972-06-12 | 1978-02-27 | Stroemningsanordning for styring av en fluidstroemning |
NO780676A NO144547C (no) | 1972-06-12 | 1978-02-27 | Stroemningsanordning. |
NO780674A NO144545C (no) | 1972-06-12 | 1978-02-27 | Stroemningsanordning for regulering, maaling eller regulerbar blanding av fluidstroemninger |
Family Applications Before (5)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO2393/73A NO144543C (no) | 1972-06-12 | 1973-06-07 | Anordning for styring av retningen av en fluidstroemning |
NO780675A NO144546C (no) | 1972-06-12 | 1978-02-27 | Stroemningsanordning for regulering av en fluidstroemning |
NO780672A NO780672L (no) | 1972-06-12 | 1978-02-27 | Anordning for styring av en fluidstroemning |
NO780673A NO144544C (no) | 1972-06-12 | 1978-02-27 | Stroemningsanordning for styring av en fluidstroemning |
NO780676A NO144547C (no) | 1972-06-12 | 1978-02-27 | Stroemningsanordning. |
Country Status (9)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS4962871A (no) |
CA (1) | CA1007570A (no) |
DE (1) | DE2329405A1 (no) |
FI (1) | FI59467C (no) |
FR (1) | FR2188078B1 (no) |
GB (1) | GB1439021A (no) |
IT (1) | IT983239B (no) |
NO (6) | NO144543C (no) |
PL (1) | PL90079B1 (no) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2161957A (en) * | 1984-07-11 | 1986-01-22 | Frank Edward Sanville | Fluidic diverter valve |
SE511266C2 (sv) * | 1998-01-20 | 1999-09-06 | Jan Hoelcke Jan | Ventil för styrning av en fluidström och ventilarrangemang med en dylik ventil |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR1391364A (fr) * | 1964-04-21 | 1965-03-05 | Sperry Rand Corp | Système de commande à fluides séparables |
US3452769A (en) * | 1966-05-18 | 1969-07-01 | United Aircraft Corp | Aerodynamic gas valve tab control |
US3540463A (en) * | 1968-09-16 | 1970-11-17 | Gen Electric | Fluidic devices with improved temperature characteristics |
US3557816A (en) * | 1968-11-25 | 1971-01-26 | Corning Glass Works | Temperature sensitive fluidic device |
-
1973
- 1973-06-07 CA CA173,526A patent/CA1007570A/en not_active Expired
- 1973-06-07 NO NO2393/73A patent/NO144543C/no unknown
- 1973-06-08 FI FI1878/73A patent/FI59467C/fi active
- 1973-06-08 GB GB2747373A patent/GB1439021A/en not_active Expired
- 1973-06-08 DE DE2329405A patent/DE2329405A1/de not_active Withdrawn
- 1973-06-12 FR FR7321194A patent/FR2188078B1/fr not_active Expired
- 1973-06-12 JP JP48066265A patent/JPS4962871A/ja active Pending
- 1973-06-12 IT IT1020/73A patent/IT983239B/it active
- 1973-06-12 PL PL1973163286A patent/PL90079B1/pl unknown
-
1978
- 1978-02-27 NO NO780675A patent/NO144546C/no unknown
- 1978-02-27 NO NO780672A patent/NO780672L/no unknown
- 1978-02-27 NO NO780673A patent/NO144544C/no unknown
- 1978-02-27 NO NO780676A patent/NO144547C/no unknown
- 1978-02-27 NO NO780674A patent/NO144545C/no unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS4962871A (no) | 1974-06-18 |
FI59467B (fi) | 1981-04-30 |
FR2188078B1 (no) | 1976-11-12 |
DE2329405A1 (de) | 1974-01-03 |
NO144547C (no) | 1981-09-16 |
NO144546B (no) | 1981-06-09 |
NO144547B (no) | 1981-06-09 |
NO144543B (no) | 1981-06-09 |
NO780672L (no) | 1973-12-13 |
CA1007570A (en) | 1977-03-29 |
NO780675L (no) | 1973-12-13 |
NO780674L (no) | 1973-12-13 |
FR2188078A1 (no) | 1974-01-18 |
GB1439021A (en) | 1976-06-09 |
IT983239B (it) | 1974-10-31 |
NO144543C (no) | 1981-09-16 |
NO144544C (no) | 1981-09-16 |
NO144545C (no) | 1981-09-16 |
PL90079B1 (en) | 1976-12-31 |
NO780673L (no) | 1973-12-13 |
FI59467C (fi) | 1981-08-10 |
NO144546C (no) | 1981-09-16 |
AU5674573A (en) | 1974-12-12 |
NO780676L (no) | 1973-12-13 |
NO144544B (no) | 1981-06-09 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP4359502B2 (ja) | 多孔質グラファイトの製造方法及びそれから造られた物品 | |
US4025689A (en) | Method for manufacture of graphitized hollow spheres and hollow spheres manufactured thereby | |
CA3005011C (en) | Lignin-based carbon foams and composites and related methods | |
US5868974A (en) | Process for preparing pitch foams | |
US3517092A (en) | Process for preparing high-density isotropic graphite structures | |
US3205043A (en) | Cold molded dense silicon carbide articles and method of making the same | |
AU655086B2 (en) | Process for the preparation of metal carbides having a large specific surface from activated carbon foams | |
US3264073A (en) | Novel metal microspheres and their manufacture | |
US3309437A (en) | Method of producing bodies from raw petroleum coke | |
US6797251B1 (en) | Method of making carbon foam at low pressure | |
US6626981B2 (en) | Microporous carbons for gas storage | |
DE3921980C2 (no) | ||
NO130056B (no) | ||
NO129957B (no) | ||
US7544222B2 (en) | Activated, coal-based carbon foam | |
CN109850870A (zh) | 一种高强度炭气凝胶及其制备方法和应用 | |
US3164487A (en) | Methods of producing carbonimpregnated artefacts | |
US2950238A (en) | Silicon carbide bodies for use in nuclear reactors | |
US3102047A (en) | Processes for production of low permeability carbon | |
NO144545B (no) | Stroemningsanordning for regulering, maaling eller regulerbar blanding av fluidstroemninger | |
NO115020B (no) | ||
US3321327A (en) | Process for the densification of carbonaceous bodies | |
US4552577A (en) | Method of producing shaped foamed-glass articles | |
DE2415868A1 (de) | Verfahren zur herstellung eines mit metall impraegnierten koerpers | |
RU2281928C1 (ru) | Способ изготовления заготовок фрикционных изделий |