NO143068B - Fremgangsmaate ved fremstilling av forredusert metallholdig produkt - Google Patents
Fremgangsmaate ved fremstilling av forredusert metallholdig produkt Download PDFInfo
- Publication number
- NO143068B NO143068B NO762314A NO762314A NO143068B NO 143068 B NO143068 B NO 143068B NO 762314 A NO762314 A NO 762314A NO 762314 A NO762314 A NO 762314A NO 143068 B NO143068 B NO 143068B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- shaft
- metal oxide
- reducing agent
- gas
- containing material
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 39
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 8
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title description 7
- 239000002184 metal Substances 0.000 title description 7
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 59
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 56
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 claims description 33
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 claims description 26
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 claims description 26
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims description 21
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims description 18
- 239000000047 product Substances 0.000 claims description 18
- 229910052976 metal sulfide Inorganic materials 0.000 claims description 15
- 239000000571 coke Substances 0.000 claims description 14
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 12
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 11
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 10
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 9
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 9
- 239000012159 carrier gas Substances 0.000 claims description 7
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims description 6
- 239000003575 carbonaceous material Substances 0.000 claims description 5
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 claims description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000012265 solid product Substances 0.000 claims description 3
- 239000013067 intermediate product Substances 0.000 claims 1
- 239000011368 organic material Substances 0.000 claims 1
- 238000000527 sonication Methods 0.000 claims 1
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 34
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 19
- 229910001882 dioxygen Inorganic materials 0.000 description 19
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 description 19
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 11
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 11
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 8
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 6
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 6
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- NIFIFKQPDTWWGU-UHFFFAOYSA-N pyrite Chemical compound [Fe+2].[S-][S-] NIFIFKQPDTWWGU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910052683 pyrite Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000011028 pyrite Substances 0.000 description 5
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 5
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N Calcium oxide Chemical compound [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 3
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000005864 Sulphur Substances 0.000 description 3
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 3
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 3
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 2
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 description 2
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 2
- 229910052785 arsenic Inorganic materials 0.000 description 2
- RQNWIZPPADIBDY-UHFFFAOYSA-N arsenic atom Chemical compound [As] RQNWIZPPADIBDY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 2
- 235000012255 calcium oxide Nutrition 0.000 description 2
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 2
- 238000004939 coking Methods 0.000 description 2
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 2
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 2
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 2
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 2
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 2
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 2
- 239000012768 molten material Substances 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 235000011837 pasties Nutrition 0.000 description 2
- 238000002203 pretreatment Methods 0.000 description 2
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 2
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 2
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 2
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 2
- HJTAZXHBEBIQQX-UHFFFAOYSA-N 1,5-bis(chloromethyl)naphthalene Chemical compound C1=CC=C2C(CCl)=CC=CC2=C1CCl HJTAZXHBEBIQQX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 1
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- GOLCXWYRSKYTSP-UHFFFAOYSA-N arsenic trioxide Inorganic materials O1[As]2O[As]1O2 GOLCXWYRSKYTSP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 1
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 238000007710 freezing Methods 0.000 description 1
- 230000008014 freezing Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 239000000543 intermediate Substances 0.000 description 1
- -1 iron oxides Chemical class 0.000 description 1
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003077 lignite Substances 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 239000002932 luster Substances 0.000 description 1
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 1
- 239000003415 peat Substances 0.000 description 1
- 229910052954 pentlandite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011253 protective coating Substances 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 239000011435 rock Substances 0.000 description 1
- 239000011343 solid material Substances 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- WGPCGCOKHWGKJJ-UHFFFAOYSA-N sulfanylidenezinc Chemical compound [Zn]=S WGPCGCOKHWGKJJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000004763 sulfides Chemical class 0.000 description 1
- XTQHKBHJIVJGKJ-UHFFFAOYSA-N sulfur monoxide Chemical class S=O XTQHKBHJIVJGKJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052815 sulfur oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 description 1
- 229910052984 zinc sulfide Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/0006—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes obtaining iron or steel in a molten state
- C21B13/0013—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes obtaining iron or steel in a molten state introduction of iron oxide into a bath of molten iron containing a carbon reductant
- C21B13/002—Reduction of iron ores by passing through a heated column of carbon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/0006—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes obtaining iron or steel in a molten state
- C21B13/0026—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes obtaining iron or steel in a molten state introduction of iron oxide in the flame of a burner or a hot gas stream
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/14—Multi-stage processes processes carried out in different vessels or furnaces
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B5/00—General methods of reducing to metals
- C22B5/02—Dry methods smelting of sulfides or formation of mattes
- C22B5/10—Dry methods smelting of sulfides or formation of mattes by solid carbonaceous reducing agents
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B5/00—General methods of reducing to metals
- C22B5/02—Dry methods smelting of sulfides or formation of mattes
- C22B5/12—Dry methods smelting of sulfides or formation of mattes by gases
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B2100/00—Handling of exhaust gases produced during the manufacture of iron or steel
- C21B2100/40—Gas purification of exhaust gases to be recirculated or used in other metallurgical processes
- C21B2100/44—Removing particles, e.g. by scrubbing, dedusting
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B2100/00—Handling of exhaust gases produced during the manufacture of iron or steel
- C21B2100/60—Process control or energy utilisation in the manufacture of iron or steel
- C21B2100/62—Energy conversion other than by heat exchange, e.g. by use of exhaust gas in energy production
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/10—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions
- Y02P10/134—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions by avoiding CO2, e.g. using hydrogen
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
- Adornments (AREA)
- Press Drives And Press Lines (AREA)
- Forging (AREA)
Description
Oppfinnelsen angår en fremgangsmåte ved fremstilling av
et forredusert produkt som er egnet for videre reduksjon, fra findelte metalloxydholdige materialer, som malmkonsentrater eller oxydiske mellomprodukter.
Ifølge de fleste vanlige metallutvinningsprosesser må finkornige, oxydiske materialer overføres til stykkform ved en eller annen form for agglomerering før de reduseres. Som regel anvendes båndsintring eller kulesintring. Fremstilling av kaldbundne (kjemisk bundne) kuler har også begynt å anvendes. Brikettering foretas også og har vist seg å være spesielt gunstig når det er ønsket med agglomerater som inneholder reduksjonsmiddel.
Det er også blitt foreslått å redusere oxydiske, finkornige materialer før de agglomerers, f.eks. i US patentskrift nr. 3607217 hvor et jernoxydholdig råmateriale i findelt tilstand først forreduseres i en hvirvelskiktreaktor, hvorefter det findelte, forreduserte materiale sammen med tunge hydrocarboner innføres i ytterligere en hvirvelskiktreaktor, hvorved agglomerater dannes som inneholder forredusert jernoxyd og koks, og hvorved koksen som skriver seg fra hydrocarbonet, tjener som bindemiddel mellom j ernoxydpartiklene.
Før de ovennevnte moderne metoder - for agglomerering ble utviklet, gikk bestrebelsene i retning av forskjellige former for sintring i en flamme. Gjennomgangsprinsippet ved de foreslåtte og prøvede flammesintringsprosesser har derved vært at det finkornige, oxydiske materiale gis en så høy temperatur ved fall gjennom en sjakt i kontakt med varme gasser som er blitt dannet ved forbrenning, at det ved bunnen av sjakten dannes en sammensintret masse eller en smelte av oxyder. Avkjøling og uttagning av det be-handlede gods foretas derefter på forskjellige måter. Som eksempler kan det her vises til US patentskrifter nr. 806774, nr. 865658, nr. 1812297 og nr. 1930010 og til de svenske patentskrifter nr. 68228 og 90903.
Flammesintring er interessant fra flere synspunkter, og av
disse kan nevnes:
- ingen forbehandling -kreves, og ikke engang tørking ved van-
lige fuktighetsinnhold
- metoden er prisipielt enkel og anleggsomkostningene lave
- en høy produksjon kan oppnås selv i forholdsvis middels anlegg
- en viss forrreduksjon av godset kan oppnås
- oxydenes eventuelle innhold av svovel og arsen avdrives i sterk grad, og en viss avdrivning av sink kan også oppnås.
Flammesintring har til tross for disse fordeler hittil aldri
vært anvendt i større omfang. Grunnene til dette er flere, og
av disse kan nevnes:
- smeltet oxyd har angrepet foringen av ildfast sten i sjakten.
Dette problem kan imidlertid overvinnes ved å avkjøle sjakten
og belegge sjaktens vegger med påfrosset materiale
- på grunn av vanskeligheter med å styre prosessen kan sinteren
lett bli så kompakt at det blir vanskelig å redusere denne ved cen fortsatte behandling
- store mekaniske problemer oppstår ved uttagning av en kompakt
sinter som nevnt ovenfor som i kald tilstand til og med kan bli monolittisk, fra bunnen av sjakten.
Det har nu vist seg mulig på en overraskende enkel måte å
løse disse problemer ved å utføre en sintringsprosess av den inn-ledningsvis nevnte type, hvor det metalloxydholdige materiale under fall nedad gjennom en sjakt smeltes ved kontakt med varme gasser dannet ved forbrenning under tilførsel av et carbonholdig reduksjonsmiddel til sjakten, når ifølge oppfinnelsen de nevnte varme gasser bringes til å passere oppad gjennom sjakten, og det smeltede metalloxydholdige materiale i sjaktens nedre del omdannes til et forredusert fast produkt som inneholder fast carbonmateriale, ved delvis reduksjon av det metalloxydholdige materiale i kontakt med det tilførte reduksjonsmiddel.
Det ligger også innenfor oppfinnelsens ramme helt eller
delvis å utnytte sulfidiske råmaterialer for fremstilling av et forredusert produkt. Det tilveiebringes således ifølge opp-
finnelsen også en fremgangsmåte som hovedsakelig består i at i det minste en del av det metalloxydholdige materiale fremstilles
ved røsting av findelt metallsulfidmateriale i en sone i sjakten som ligger over den del, den reduserende sone, hvori det metalloxydholdige materiale delvis reduseres. Derved erholdes en for-behandlingsmetode som er spesielt fordelaktig for en efterfølgende metallutvinning fra metallsulfidmaterialer, ved at behovet for
et separat utstyr for røsting av metallsulfidmaterialet til metalloxydmaterialet bortfaller, og ved at varme som dannes ved røstingen av sulfidsvovelet, utnyttes for smeltingen av metalloxydmaterialet.
Det carbonholdige reduksjonsmiddel kan utgjøres av koks
eller av andre organiske produkter, som stenkull, lignitt eller torv etc., som omdannes til koks i sjakten under avgivelse av brennbare gasser. Reduksjonsmidlet tilføres til sjakten fortrinnsvis nedenfor den eventuelle røstesone, dvs. den sone hvori metallsulfidmaterialet røstes. Det ovennevnte reduksjonsmiddel kan tilføres til den øvre del av den reduserende sone og derved forvarmes og eventuelt forkokses når det passerer ned gjennom denne sone. Reduksjonsmidlet kan imidlertid i enkelte tilfeller til-føres til sjakten lengre ned i den reduserende sone .
Ifølge en foretrukken utførelsesform av den foreliggende fremgangsmåte tilføres reduksjonsmidlet til sjakten sammen med en bærergass som kan være mer eller mindre oxyderende og forvarmet. Strømmene fra tilførselsmunnstykkene rettes da slik at en hvirvel med en i det vesentlige vertikal akse dannes i den reduserende sone, hvorved dels oppnås en mer intensiv reaksjon mellom smeltet oxyd og gass og dels at reduksjonsmidlet spres ut over sjaktens tverrsnittsflate på ønsket måte. Hvirvlen kan med fordel dannes ved å rette strømmene fra tilførselsmunnstykkene skrått nedad og samtidig tangensielt i forhold til en tenkt horisontalÆirkel med mindre diameter enn sjaktens minste tverrsnittsdimensjon.
Ifølge en foretrukken utførelsesform av den foreliggende fremgangsmåte tilføres metallsulfidholdig materiale til toppen av sjakten som har en røstesone hvortil også forbrennings- eller røstegass tilføres som kan være forvarmet. Denne gass kan inne-holde 20-100 volum% fritt oxygen, men den kan også helt eller delvis utgjøres av vanndamp dersom det ved røstingen er ønsket å få en røstegass hvorfra elementært svovel skal utvinnes, f.eks. ved en Claus-prosess.
Det metallsulfidholdige materiale røstes når det passerer gjennom røstesonen, med avrøsting av sulfidsvovel, mens metallet oxyderes helt eller delvis.
De varme gasser for smelting av det metalloxydholdige materiale kan dannes ved forbrenning av faste, flytende eller gassformige brensler og/eller ved delvis forbrenning av det carbonholdige reduksjonsmiddel.
For denne forbrenning av brenslet og/eller reduksjonsmidlet kan en oxyderende gass anvendes som inneholder 20-100 volum% oxygen. For å spare brensel kan denne forbrenningsgass forvarmes, fortrinnsvis ved utnyttelse av lavverdig avgassvarme fra prosessen.
Reduksjonsmidlet og det smeltede oxyd reagerer med hverandre
i sjaktens nedre del under delvis reduksjon av oxydet og dannelse av hovedsakelig carbonmonoxyd. For de fleste metalloxyder, f.eks. jernoxyder, er denne reaksjon varmekrevende. Det smeltede, metalloxydholdige materiale går derfor under den delvise reduksjon av dette over til en halvsmeltet tilstand og til slutt til et sintret, fast produkt.
Under den fortsatte reduksjon i den halvsmeltede tilstand gjør gassutviklingen at sinteren blir porøs og nærmest blæreaktig.
Den reduserende gass som dannes ved den delvise reduksjon
av oxyd i sjakten, og den reduserende gass som kan ha blitt dannet ved den eventuelle forkoksning av et carbonholdig reduksjonsmiddel og ved delvis forbrenning av reduksjonsmidlet med en oxyderende bærergass, kan helt eller delvis forbrennes i sjakten ved tilførsel av oxyderende gass til egnede deler av denne.
Det er som regel ønsket med en sterk reduksjon av produktet. Dette kan oppnås ifølge oppfinnelsen ved at tilførselen av den oxyderende gass fordeles over sjaktens høyde slik at det fås sterkere oxyderende betingelser i sjaktens øvre 'del og mer reduserende betingelser i sjaktens nedre del, hvorved det metalloxydholdige materiale utsettes for en viss forreduksjon når det faller ned gjennom sjakten. En tilsvarende virkning kan også ifølge oppfinnelsen oppnås ved at reduksjonsmiddel og et eventuelt brensel og en slik avpasset del av den oxyderende gass tilføres til den nedre del av sjakten at reduserende betingelser fås i denne del av sjakten.
Når metallsulfidholdige materialer tilføres og røstes i sjakten, som beskrevet ovenfor, er den energi som utvikles ved røstingen, ofte tilstrekkelig til å smelte røstegodset. Uansett om smelting finner sted eller ikke/kan reduserende gass fra den underliggende reduserende sone forbrennes i røstesonen ved til-førsel av oxyderende gass til denne sone, hvorved den utviklede energi kan utnyttes for sluttsmelting og/eller overopphetning av røstegods. Det ligger også innen oppfinnelsens ramme helt eller delvis å forbrenne den reduserende gass i sjakten under røstesonen. Denne utførelsesform er spesielt gunstig når en svovelrik røste-gass er ønsket, hvorved i det minste hoveddelen av den forbrente gass med fordel kan fjernes fra sjakten under røstesonen.
Røstegassene fra prosessen føres bort, eventuelt sammen med forbrent gass, fortrinnsvis fra toppen av sjakten. Sjaktens øvre del utformes derved fortrinnsvis slik at røstegodset skilles fra gassmassen ved syklonvirkning. Denne kan oppnås ved at tilførsels-munnstykkene for metallsulfid og røstegass anbringes langs omkretsen i toppen av sjakten, hvorved de er rettet skrått nedad eller sideveis innstilt slik at strålene tangerer omkretsen av en sirkel med mindre diameter enn sjaktens minste terrsnitts-dimensjon. De materialpartikler som ikke slynges direkte ned i den reduserende sone av sjakten, vil da ansamles ved veggen i sjaktens øvre del og bevege seg nedad langs denne til den reduserende sone. Syklonvirknigen forsterkes hvis også gassmassen fra den reduserende sone som nevnt ovenfor er blitt gitt en roterende bevegelse, og hvis den oxyderende gass som tilføres sjakten som nevnt ovenfor, også får forsterke den roterende bevegelse ved å innblåse denne tangensialt i sjakten på f .eks. den måte som er beskrevet ovenfor i forbindelse med tilførselsmunnstykkene. Materialet som inneholder metallsulfid og/eller metalloxyd, og/ eller det carbonholdige reduksjonsmiddel innblåses således fortrinnsvis i sjakten under utnyttelse av en oxyderende gass som bærergass.
Tilførselsmengden av det carbonholdige reduksjonsmiddel avpasses fortrinnsvis slik at carbonmaterialmengden i det forreduserte produkt i det minste er tilstrekkelig for sluttreduksjon av det metalloxydholdige materiale i dette produkt. Sinterproduktet blir derved sprøtt, hvorved kokskornene i produktet utgjør mulige bruddsteder. Dette i forbindelse med sinterens ovennevnte porøsitet gjør at det sintrede produkt fremstilt ved den foreliggende fremgangsmåte kan fjernes uten at det oppstår vanskeligheter av mekanisk art.
Produktet får også egenskaper som er spesielt egnede for den videre bearbeiding, og av disse kan nevnes:
- den høye porøsitet gir en meget god reduserbarhet
- koksmengden i produktet kan avpasses for direkte nedsmelting
i lavsjaktovner av elektrisk type eller av blesttypen.. Tid-ligere er materialer for slike ovner blitt fremstilt ved brikettering med enkel stenkull og bindemidler for å spare koks,hvorefter brikettene vanligvis er blitt forkokset. - ved at det flammesintrede produkt får en betydelig reduksjons-grad nedsettes energibehovet for den påfølgende nedsmelting,
og dette er spesielt økonomisk av stor betydning hvis ned-smeltingen utføres elektrisk.
Det må dessuten nevnes at en ytterst viktig fordel ved den foreliggende fremgangsmåte beror på at reduksjonsmidlet, f.eks. lavverdig kull, som ikke har slike egenskaper som kreves for et utgangsmateriale for metallurgisk koks, kan anvendes uten ulemper. Tilgangen i verden på slikt lavverdig kull er rikelig i motsetning til tilgangen på kull for metallurgiske formål hvor det i nær frem-tid vil foreligge en alvorlig mangel.
Som nevnt ovenfor kan det forreduserte produkt fremstilt ifølge oppfinnelsen og som inneholder fast carbonmateriale, fjernes i det vesentlige kontinuerlig på mekanisk måte fra sjaktens nedre del pa i og for seg kjent' måte og sluttreduseres og smeltes i en reaktor som er skilt fra sjakten.
Blant de metallsulfider som med fordel kan behandles ved den foreliggende fremgangsmåte, kan nevnes svovelkis, magnetkis, kobberkis, blyglans, pentlanditt, arsenikkis, sinkblende eller visse blandinger av to eller flere av disse sulfidmaterialer.
Ved utførelsen av den foreliggende fremgangsmåte kan det i forbindelse med visse metallsulfider, f.eks. sulfider av bly eller kobber, oppnås et røstegods med et høyt innhold av metallisk materiale. Innholdet av direkte fremstilt metall er ved den praktiske utførelse av den foreliggende fremgangsmåte avhengig av det svovelinnhold som er tillatelig i det ferdige forreduserte produkt. Hvis et lavt svovelinnhold er ønsket, må en større del av metallsulfidet overføres til metalloxyd i røstesonen.
På tegningen er skjematisk vist tre utførelseseksempler på sjaktkonstruksjoner som med fordel kan anvendes i forbindelse med den foreliggende fremgangsmåte.
Det på fig. 1 viste anlegg som er beregnet å arbeide med finkorning jernoxyd som kan være blitt erholdt ved røsting av svovelkis i et fluidisert skikt, omfatter en sjakt 1 for smelting og forreduksjon av jernoxyd. Sjaktens 1 nederste del er forsynt med en mekanisk utmatningsanordning 2 ved hjelp av hvilken det forreduserte jernoxyd utmates, fortrinnsvis direkte til en reaktor for fremstilling av smeltet råjern ved sluttreduksjon og smelting av det utmatede produkt.
Gasser inneholdende en viss støvmengde og fordampede eller forgassede bestanddeler dannet fra materialet som er blitt til-
ført til sjakten 1, forlater sjaktens overdel via en avgassledning 3 til anordninger 4, 5, 6 for rensing av gassene og utvinning av varmeinnholdet i disse. På tegningen er de sistnevnte anordninger vist å bestå av en dampkjele 4, en syklonanordning 5 og en gass-renseanordning 6 som f.eks. er utformet for våtgassrensing og hvorfra de rensede gasser som er blitt berøvet hoveddelen av sitt varmeinnhold, fjernes til en skorsten via en ledning 7. I det minste den øvre del av sjakten 1 og også avgassledningen er oppbygget av metallrør hvorigjennom vann sirkuleres under koking. Avgassledningen 3 er fordelaktig forsynt med anordninger for å rense disse rørkledde vegger for belegg, mens derimot et beskyttende belegg av påfrosset jernoxydmateriale er tilstrebet for de rør-kledde sjaktvegger som med fordel kan være forsynt med påsveisede tapper eller stusser som letter påfrysingen av smeltet materiale. Dampen som dannes i rørene, fraskilles sammen med den i dampkjelen 4 dannede damp i dampkjelens dampdom 8, hvorfra den lddes til en kondenseringsturbin 11 gjennom ledninger 9 og 10 og via en over-oppheterdel som ikke er vist og som fører inn i dampkjelen 4.
Dampen som har passert gjennom turbinen 11, kondenseres i et kjøleapparat 12, og det dannede kondensat som fjernes via ledningen 13, kan tilbakeføres til dampkjelen 4. Dersom det finnes avset-ningsmuligheter for varmeenergi i form av lavtrykksdamp eller varmtvann, kan kondenseringsturbinen 11 med fordel erstattes med en mottrykksturbin.
I sjaktens 1 tak er en krans av brennere 14 anordnet hvorigjennom findelt jernoxyd, findelt kull eller et annet carbonholdig reduksjonsmiddel, findelt kalksten og/eller et annet slaggdannelses-middel eller flussmiddel, returstøv fra dampkjelen 4 og syklonanordningen 5, og oxygengass eller en annen gass som underholder forbrenning, som luft eller oxygenanriket luft, tilføres. I det viste eksempel tilføres oxygengass til brennerne 14 som er blitt dannet i et oxygengassverk 15 hvortil trykkluft tilføres fra en kompressor 16 som drives av turbinen 11. Kompressorens 16 luft-innløps- og-utløpsledninger er betegnet med hhv. 17 og 18.
Jernoxydet, carbonet, kalken og returstøvet oppbevares i lommer 19-22 hvorfra de tas ut i egnede porsjoner og tilføres til en blande- og utjevningslomme 24 på et transportbånd 22. Material-blandingen tilføres fra lommen 24 til brennerne 14 via ledninger 25, 26. Oxygengassen tilføres til brennerne via ledningene 27 og 28, hvorav de senere munner ut i ledningene 26.
'Brennerne 14 hvorav bare to er vist på fig. 1, er rettet skrått nedad og tangensialt til en tenkt sirkel ved sjaktens 1
bunn. Denne sirkels diameter er opp til ca. en fjerdedel av sjaktens diameter, og brennerne er slik plassert og skråstilt at det materiale som tilføres gjennom disse, treffer sirkelomkretsen i områder som ligger symmetrisk langs denne. Ekstra oxygengass for sluttforbrenning tilføres til sjaktens 1 øvre del via horisontale munnstykker 29 som blir tilført oxygengass fra ledningen 27 via ledninger 30 som er avgrenet fra denne. Munnstykkene 29 er i en viss grad tangensialt rettet, fortrinnsvis slik at de avgitte oxygengasstrømmer tangerer en tenkt sirkel med en diameter opp til ca. en tredjedel av sjaktens diameter.
Når jernoxydet passerer fra brennerne 14 ned gjennom sjakten. 1, smeltes og forreduseres dette noe, og kullet forkokses og kalk-stenen brennes. Til og med returstøvet som hovedsakelig består av jernoxyd, smeltes og forreduseres i en viss grad. Det smeltede og noe forreduserte jernoxyd og koks og brent kalk treffer den øvre overflate av materiallaget som befinner seg i sjaktens bunn og i reaktorsonen, og det smeltede jernoxyd reagerer med koksen i materiallågets øvre område under ytterligere forreduksjon og avkjøling. Materialet i laget får derved en halvflytende eller deigaktig konsistens og går til slutt over til et fast kull-materiale inneholdende sinter av porøs, nærmest oppblåst type og utmates ved hjelp av anordningen 2.
I dampkjelen 4 og syklonanordningen 5 fraskilles et støv som hovedsakelig består av jernoxyd. Dette støv fjernes på transportbånd 35, 36 og ledes ved hjelp av ikke viste anordninger videre til den av lommene 19-22 som anvendes for oppbevaring av retur-
støv. Metaller som avdrives under prosessen, som bly og sink i form av finkornige oxyder og arsentrioxyd i dampform, bringes til å passere gjennom dampkjelen 4 og syklonanordningen 5 og fraskilles i fast tilstand i gassrenseanordningen 6. Støvet som oppsamles i anordningen 6, ledes bort via en ledning 37 for separat behandling og tilbakeføres således ikke til noen av lommene 19-22.
Den damp som dannes i sjakten 1, avgassledningen 3 og dampkjelen 4, utnyttes for drift av turbinen 11 som foruten kompres-soren 16 også driver generatoren 33.
Den på fig. 2 viste sjakt 41 som har en øvre og en nedre
sone 55 hhv. 56, forutsettes å inngå i et anlegg av den generelle type som er vist på og beskrevet i forbindelse med fig. 1, men som er blitt modifisert for å arbeide med finkornig svovelkisslig som utgangsmateriale. Sjaktens 41 nederste del er forsynt med en mekanisk utmatningsanordning 42 ved hjelp av hvilken det forreduserte jernoxyd utmates, fortrinnsvis direkte til en reaktor for fremstilling av smeltet råjern ved sluttreduksjon oa smeltina.
En krans av brennere er anordnet i sjaktens 41 tak, og gjennom disse tilføres findelt slig, findelt kalk og/eller andre slagg-dannelsesmidler eller flussmidler, returstøv og oxygengass eller en annen gass, som luft eller oxygenanriket luft, som underholder forbrenningen eller røstingen. I det viste eksempel tilføres det faste materiale til brennerne 43 gjennom ledninger 44, 45 og oxygengass gjennom en ledning 46 og gjennom ledninger 47 og 48 som er avgrenet fra denne.
Brennerne 43, hvorav bare to er vist på tegningen, er rettet skrått nedad og tangensialt i forhold til en tenkt sirkel med en diameter som er mindre enn sjaktens minste tverrsnittsdimensjon,
slik at det fås en hvirvelbevegelse i sjakten. Oxygengass tilføres
til sjakten 41 også gjennom horisontalt anordnede munnstykker 49 som tilføres oxygengass fra ledningene 47 via ledninger 50
som er avgrenet fra disse og som til en viss grad er rettet tangensialt for å understøtte hvirvelbevegelsen som avstedkommes av munnstykkene 43. Ytterligere munnstykker for tilførsel av oxygengass til ønskede nivåer i sonen 55 og/eller sonen 56 kan være anordnet, som antydet ved 49a hhv. 49b, og disse munnstykker tilføres oxygengass fra ledningene 47. Gjennom munnstykkene 51
som er anordnet i det vesentlige på samme måte som brennerne 43, tilføres et fast carbonholdig reduksjonsmiddel til sjakten og som danner koks ved den i sjakten forekommende temperatur, idet
det faste carbonholdige reduksjonsmiddel tilføres til munnstykkene gjennom ledninger 52 og 53. I det viste eksempel anvendes oxygengass som bærergass for reduksjonsmidlet, og oxygengassen tilføres til munnstykkene 51 gjennom ledninger 54 som er avgrenet fra ledningene 4 7 .
Sligen røstes og returstøv og dannet røstegods smeltes når de passerer fra brennerne 43 ned gjennom sjaktens 41 sone 55.
Under den fortsatte gjennomgang ned gjennom sjaktens sone 56 forreduseres jernoxydet og returstøvet til en viss grad. Det smeltede og noe forreduserte jernoxyd og koks dannet av reduksjonsmidlet og brent kalk treffer den øvre overflate av materiallaget som fore-ligger ved sjaktens 41 bunn, og i lagets øvre område reagerer det smeltede jernoxyd med koksen under ytterligere forreduksjon og under samtidig avkjøling. Lagmaterialet får derved en halvflytende eller deigaktig konsistens og går til slutt over til et fast kullmateri-'ale inneholdende sinter av porøs, nærmest oppblåst type og utmates ved hjelp av anordningen 42.
Det på fig. 3 viste utførelseseksempel er nedenfor nærmere beskrevet bare i den grad dette utførelseseksempel skiller seg fra utførelseseksemplet vist på fig. 2, idet overensstemmende eller i det vesentlige overensstemmende detaljer er betegnet med de samme henvisningstall på fig. 2 og 3.. Ved utførelseseksemplet ifølge fig. 3 ønskes en forholdsvis svovelrik gass fra røstesonen 55, nærmere bestemt en gass hvorfra svovel i elementær form kan utvinnes ved f.eks. en Claus-prosess. For dette kreves en røste-qass som inneholder både H^S og S02 som i Claus-prosessen reagerer med hverandre under dannelse av H20 og S. For dette formål anvendes en blanding av vanndamp og oxygengass som bærergass for materialet som tilføres gjennom brennerne 43, og en slik blanding tilføres også gjennom munnstykkene 49. Hvis munnstykkene 49a anordnes ved den øvre del av sonen 55, kan en mer vanndamprik gass tilføres til disse enn til munnstykkene 49. Som bærergass for reduksjonsmidlet som tilføres gjennom ledningene 52og 53, anvendes en i det vesentlige ren oxygengass som tilføres via ledninger 70, hvorfra ledninger 71 kan være avgrenet som tilfører oxygengass til munnstykkene 72. Disse kan være anordnet i det vesentlige på samme måte som munnstykkene 49b ifølge fig. 2 og tjener til i det minste delvis å forbrenne brennbar gass i den øvre del av sjaktsonen 56. Den forbrente gass fjernes fra sonen 56 gjennom en utløpsledning 73 for å hindre fortynning av røste-gassen. Det gjenværende varmeinnhold i den fjernede gass kan utvinnes i dampkjelen på samme måte som vist for de gasser som ifølge det på fig. 1 viste eksempel forlater sjakten.
Det skal til slutt fremheves at takket være apparaturens enkelhet ved utførelsen av den foreliggende fremgangsmåte og at behovet for et forkoksningsanlegg og sintringsanlegg og eventuelt også et eget røsteanlegg er falt bort, blir investeringsomkostningene for utførelse av denne fremgangsmåte langt lavere enn for utfør-else av den vanlige masovnsprosess, selv for sammenlignbare små
en enheter regnet pr. tonn kapasitet.
Eksempel
I et anlegg av den generelle type som er beskrevet i forbindelse med fig. 1, innføres pr. time 45 tonn oxydisk jernmalmkonsentrat inneholdende 65,5 vekt% jern med en oxydasjonsgrad av 95% (95 vekt% av jernet som Fe203), 6,9 tonn kalksten og 19 tonn stenkull som inneholder 6 vekt% fuktighet og 20 vekt% aske, kontinuerlig i sjakten. Oxygenholdig gass tilføres også kontinuerlig til sjakten, og den tilførte oxygenmengde er 15 800 Nm 3/time, beregnet som 100% 02- Under fallet ned gjennom sjakten smeltes og forreduseres malmkonsentratet og utsettes deretter for en ytterligere reduksjon i kontakt med det tilførte reduksjonsmiddel i laget i sjaktens nedre del under avkjøling av reduksjonsmidlet. Det smeltede og i det vesentlige til FeO forreduserte materiale har en temperatur av ca. 1500°C når det når lagoverflaten i sjaktens nedre del, hvor det avkjøles til ca. 1000°C under fortsatt reduksjon. 41,7 tonn sinter som inneholder 69 vekt% Fe og har en oxydasjonsgrad på ca. 10%,og 4 vekt% kull fjernes samtidig fra sjaktens bunnparti ved hjelp av avkjølte uttagningsanordninger. Avgassen fra sjakten med en temperatur av ca. 1750°C overføres til en dampkjele hvori det i løpet av under 1 time produseres høytrykksdamp med et energiinnhold på 55 MWh. Dampen utnyttes for drift av en damp-turbin som pr. time derved leverer 18 MWh i form av elektrisk energi, og av denne energi utnyttes 5,8 MWh i oxygengassverket for anlegget, og de øvrige 12,2 MWh leveres som elektrisk energi til nettet.
Claims (14)
1. Fremgangsmåte ved fremstilling av et forredusert produkt som er egnet for fortsatt reduksjon, fra findelte metalloxydholdige materialer, som malmkonsentrat eller oxydiske mellomprodukter, hvor det metalloxydholdige materiale under fall nedad gjennom en sjakt smeltes ved kontakt med varme gasser dannet ved forbrenning under tilførsel av et carbonholdig reduksjonsmiddel til sjakten, karakterisert ved at de nevnte varme gasser bringes til å passere oppad gjennom sjakten og at det smeltede metalloxydholdige materiale i sjaktens nedre del omdannes til et forredusert fast produkt som inneholder fast carbonmateriale, ved delvis reduksjon av det smeltede metalloxydholdige materiale i kontakt med det tilførte reduksjonsmiddel.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at i det minste endel av det metalloxydholdige materiale fremstilles ved røsting av findelt metallsulfidholdig materiale, eventuelt i nærvær av vanndamp, i en røstesone i sjakten som ligger over den del hvori det metalloxydholdige materiale delvis reduseres.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at det som carbonholdig reduksjonsmiddel anvendes et organisk materiale som under avgivelse av brennbare gasser omdannes til koks i sjakten.
4. Fremgangsmåte ifølge krav 2 eller 3, karakterisert, ved at det carbonholdige reduksjonsmiddel tilføres til sjakten nedenfor røstesonen.
5. Fremgangsmåte ifølge krav 1-4, karakterisert ved at materialet som inneholder metallsulfid og/eller metalloxyd, og/eller det carbonholdige reduksjonsmiddel tilføres til sjakten gjennom munnstykker som er rettet slik at de fører til en hvirvelbevegelse rundt en i det vesentlige vertikal akse.
6. Fremgangsmåte ifølge krav 1-5, karakterisert ved at de varme gasser for smelting av det metalloxydholdige materiale dannes ved forbrenning av brensel og/eller ved delvis forbrenning av det carbonholdige reduksjonsmiddel, med en oxyderende gass, hvorved tilførselen av den oxyderende gass fordeles over sjaktens høyde på en slik måte at mer oxyderende forhold fås i sjaktens øvre del og mer reduserende forhold i dens nedre del,
hvorved det metalloxydholdige materiale forreduseres i en viss grad når det faller ned gjennom sjakten.
7. Fremgangsmåte ifølge krav 1-6, karakterisert ved at reduksjonsmidlet og eventuelt brensel og en slik avpasset del av den oxyderende gass tilføres til den undre del av sjakten at reduserende betingelser opprettholdes i denne del av sjakten.
8. Fremgangsmåte ifølge krav 7, karakterisert ved at den oxyderende gass tilføres til sjakten i røstesonen.
9. Fremgangsmåte ifølge krav 6-8, karakterisert ved at forbrenningen utføres i det minste hovedsakelig under røstesonen.
10. Fremgangsmåte ifølge krav 9, karakterisert ved at hoveddelen av den forbrente gass fjernes fra sjakten under røstesonen.
11. Fremgangsmåte ifølge krav 6-10, karakterisert v e d at den oxyderende gass tilføres til sjakten gjennom munnstykker som er slik rettet at de fører til en hvirvelbevegelse rundt en i det vesentlige vertikal akse.
12. Fremgangsmåte ifølge krav 6-11, karakterisert ved at munnstykkene for den oxyderende gass er rettet skrått nedad.
13. Fremgangsmåte ifølge krav 1-12, karakterisert ved at materialet som inneholder metallsulfid og/eller metalloxyd, og/eller det carbonholdige materiale innblåses i sjakten med en oxyderende gass som bærergass.
14. Fremgangsmåte ifølge krav 1-13, karakterisert ved at mengden av carbonmateriale i det forreduserte produkt avpasses slik at den i det minste er tilstrekkelig for sluttreduksjon av det metalloxydholdige materiale i det forreduserte produkt.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE7507696A SE395017B (sv) | 1975-07-04 | 1975-07-04 | Forfarande for att ur finfordelade metalloxidhaltiga material framstella en forreducerad produkt, varvid materialet smeltes och reduceras under fall genom ett schakt |
SE7604046A SE400312B (sv) | 1976-04-06 | 1976-04-06 | Sett att ur finfordelade metallsulfider framstella en forreducerad produkt |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO762314L NO762314L (no) | 1977-01-05 |
NO143068B true NO143068B (no) | 1980-09-01 |
NO143068C NO143068C (no) | 1980-12-10 |
Family
ID=26656632
Family Applications (2)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO762314A NO143068C (no) | 1975-07-04 | 1976-07-02 | Fremgangsmaate ved fremstilling av forredusert metallholdig produkt |
NO800737A NO143165C (no) | 1975-07-04 | 1980-03-14 | Fremgangsmaate ved fremstilling av smeltet metall fra findelt materiale |
Family Applications After (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO800737A NO143165C (no) | 1975-07-04 | 1980-03-14 | Fremgangsmaate ved fremstilling av smeltet metall fra findelt materiale |
Country Status (18)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4087274A (no) |
JP (1) | JPS528905A (no) |
AT (1) | AT369429B (no) |
AU (1) | AU498857B2 (no) |
BR (1) | BR7604353A (no) |
CA (1) | CA1077723A (no) |
DD (1) | DD126712A5 (no) |
DE (2) | DE2629743C2 (no) |
DK (1) | DK288176A (no) |
ES (1) | ES449348A1 (no) |
FI (1) | FI66433C (no) |
FR (1) | FR2326475A1 (no) |
GB (1) | GB1554263A (no) |
IT (1) | IT1065052B (no) |
LU (1) | LU75298A1 (no) |
MY (1) | MY8200270A (no) |
NL (1) | NL7607352A (no) |
NO (2) | NO143068C (no) |
Families Citing this family (30)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SE439932B (sv) * | 1980-11-10 | 1985-07-08 | Skf Steel Eng Ab | Forfarande for framstellning av metall ur finkorniga metalloxidmaterial |
SE444184B (sv) * | 1980-12-01 | 1986-03-24 | Boliden Ab | Forfarande for utvinning av bly ur sulfidiska material blyramaterial innehallande fororeningar av vismut, arsenik, antimon eller tenn |
SE444578B (sv) * | 1980-12-01 | 1986-04-21 | Boliden Ab | Forfarande for utvinning av metallinnehall ur komplexa sulfidiska metallravaror |
DE3273996D1 (en) * | 1981-04-28 | 1986-12-04 | Kawasaki Steel Co | Methods for melting and refining a powdery ore containing metal oxides and apparatuses for melt-refining said ore |
SE8302764L (sv) * | 1983-05-17 | 1984-11-18 | Boliden Ab | Forfarande for framstellning av rably ur sulfidiska blyravaror |
US4519836A (en) * | 1983-07-20 | 1985-05-28 | Vsesojuzny Nauchno-Issledovatelsky Institut Tsvetnoi Metallurgii | Method of processing lead sulphide or lead-zinc sulphide ores, or sulphide concentrates, or mixtures thereof |
IN164687B (no) * | 1984-08-16 | 1989-05-13 | Voest Alpine Ag | |
ZA85287B (en) * | 1985-01-21 | 1986-09-24 | Korf Engineering Gmbh | Process for the production of pig iron |
DE3540541A1 (de) * | 1985-11-15 | 1987-05-21 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zur reduktion von hoeheren metalloxiden zu niedrigen metalloxiden |
US4664701A (en) * | 1986-01-15 | 1987-05-12 | Blaw Knox Corporation | Method and plant for fully continuous production of steel strip from ore |
DE3607776A1 (de) * | 1986-03-08 | 1987-09-17 | Kloeckner Cra Tech | Verfahren zur herstellung von eisen |
DE3607774A1 (de) * | 1986-03-08 | 1987-09-17 | Kloeckner Cra Tech | Verfahren zur zweistufigen schmelzreduktion von eisenerz |
DE3607775A1 (de) * | 1986-03-08 | 1987-09-17 | Kloeckner Cra Tech | Verfahren zur schmelzreduktion von eisenerz |
FI79560B (fi) * | 1988-02-22 | 1989-09-29 | Outokumpu Oy | Smaeltugn och foerfarande foer chargering av det material, som behandlas, in i den. |
US4857104A (en) * | 1988-03-09 | 1989-08-15 | Inco Limited | Process for reduction smelting of materials containing base metals |
FI84841C (sv) * | 1988-03-30 | 1992-01-27 | Ahlstroem Oy | Förfarande och anordning för reduktion av metalloxidhaltigt material |
FI83670C (sv) * | 1988-03-30 | 1991-08-12 | Ahlstroem Oy | Förreduktion av metalloxidhaltigt material |
FI86578C (fi) * | 1990-07-04 | 1992-09-10 | Ahlstroem Oy | Foerfarande och anordning foer avkylning av heta gaser. |
NL9401103A (nl) * | 1994-07-01 | 1996-02-01 | Hoogovens Groep Bv | Werkwijze en inrichting voor het voorreduceren van ijzerverbindingen. |
AT406480B8 (de) * | 1995-07-19 | 2000-07-25 | Voest Alpine Ind Anlagen | Verfahren zur herstellung von flüssigem roheisen oder stahlvorprodukten und anlage zur durchführung des verfahrens |
AT407052B (de) * | 1998-08-13 | 2000-12-27 | Voest Alpine Ind Anlagen | Verfahren zur herstellung von flüssigem roheisen |
US6528033B1 (en) * | 2000-01-18 | 2003-03-04 | Valence Technology, Inc. | Method of making lithium-containing materials |
AT409137B (de) * | 2000-09-22 | 2002-05-27 | Voest Alpine Ind Anlagen | Verfahren und vorrichtung zur erzeugung eines festbettes |
JP5166804B2 (ja) * | 2007-09-19 | 2013-03-21 | 株式会社神戸製鋼所 | 溶鉄製造方法 |
JP5166805B2 (ja) * | 2007-09-19 | 2013-03-21 | 株式会社神戸製鋼所 | アーク加熱による溶鉄製造方法 |
RU2449031C2 (ru) * | 2011-03-17 | 2012-04-27 | Владимир Иванович Лунев | Способ получения обесфосфоренного концентрата оолитовых железных руд |
DE102011121507A1 (de) * | 2011-12-16 | 2013-06-20 | Ecoloop Gmbh | Verfahren zur carbothermischen oder elektrothermischen Herstellung von Roheisen oder Basisprodukten |
PL2794931T3 (pl) * | 2011-12-19 | 2019-02-28 | Tata Steel Nederland Technology B.V. | Cyklon wytopowy i urządzenie wyposażone w taki cyklon wytopowy |
RU2568802C2 (ru) * | 2014-08-18 | 2015-11-20 | Владимир Иванович Лунёв | Способ переработки железной руды оолитового строения и устройство для его реализации |
US20220411888A1 (en) * | 2019-11-28 | 2022-12-29 | Tata Steel Ijmuiden B.V. | Apparatus for the production of molten iron |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2503555A (en) * | 1943-09-25 | 1950-04-11 | Henry G Lykken | Ore conditioning and reduction process |
US2784077A (en) * | 1955-04-21 | 1957-03-05 | William E Greenawalt | Processes of smelting finely divided metallic ore |
US2876092A (en) * | 1956-09-27 | 1959-03-03 | William E Greenawalt | Smelting finely divided iron ore |
US2846302A (en) * | 1957-02-11 | 1958-08-05 | William E Greenawalt | Smelting finely divided iron ore processes |
FR1240639A (fr) * | 1959-07-29 | 1960-09-09 | Soc Metallurgique Imphy | Procédé de réduction directe de minerai de fer |
US3145094A (en) * | 1959-09-12 | 1964-08-18 | Nakajima Toitsu | Process and apparatus for making steel from powdered iron ore |
US3350195A (en) * | 1965-08-20 | 1967-10-31 | Phillips Petroleum Co | Production of beneficiated iron ore-coked product |
US3607217A (en) * | 1968-12-11 | 1971-09-21 | Exxon Research Engineering Co | Agglomeration of particulate metals |
-
1976
- 1976-06-25 US US05/700,031 patent/US4087274A/en not_active Expired - Lifetime
- 1976-06-25 DK DK288176A patent/DK288176A/da not_active Application Discontinuation
- 1976-06-29 DD DD193625A patent/DD126712A5/xx unknown
- 1976-06-30 ES ES449348A patent/ES449348A1/es not_active Expired
- 1976-06-30 CA CA256,096A patent/CA1077723A/en not_active Expired
- 1976-07-02 FI FI761947A patent/FI66433C/fi not_active IP Right Cessation
- 1976-07-02 DE DE2629743A patent/DE2629743C2/de not_active Expired
- 1976-07-02 AU AU15516/76A patent/AU498857B2/en not_active Expired
- 1976-07-02 NO NO762314A patent/NO143068C/no unknown
- 1976-07-02 AT AT0486376A patent/AT369429B/de not_active IP Right Cessation
- 1976-07-02 GB GB27586/76A patent/GB1554263A/en not_active Expired
- 1976-07-02 BR BR7604353A patent/BR7604353A/pt unknown
- 1976-07-02 NL NL7607352A patent/NL7607352A/xx not_active Application Discontinuation
- 1976-07-02 DE DE2660884A patent/DE2660884C2/de not_active Expired
- 1976-07-02 IT IT24968/76A patent/IT1065052B/it active
- 1976-07-02 LU LU75298A patent/LU75298A1/xx unknown
- 1976-07-05 FR FR7620486A patent/FR2326475A1/fr active Granted
- 1976-07-05 JP JP51079746A patent/JPS528905A/ja active Granted
-
1980
- 1980-03-14 NO NO800737A patent/NO143165C/no unknown
-
1982
- 1982-12-30 MY MY270/82A patent/MY8200270A/xx unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FI66433B (fi) | 1984-06-29 |
IT1065052B (it) | 1985-02-25 |
GB1554263A (en) | 1979-10-17 |
DD126712A5 (no) | 1977-08-10 |
CA1077723A (en) | 1980-05-20 |
NL7607352A (nl) | 1977-01-06 |
AU498857B2 (en) | 1979-03-29 |
NO143165B (no) | 1980-09-15 |
NO800737L (no) | 1977-01-05 |
ES449348A1 (es) | 1977-12-01 |
FR2326475A1 (fr) | 1977-04-29 |
JPS528905A (en) | 1977-01-24 |
DE2629743A1 (de) | 1977-01-20 |
LU75298A1 (no) | 1977-02-23 |
BR7604353A (pt) | 1977-07-26 |
US4087274A (en) | 1978-05-02 |
DK288176A (da) | 1977-01-05 |
NO143068C (no) | 1980-12-10 |
ATA486376A (de) | 1982-05-15 |
FR2326475B1 (no) | 1981-03-06 |
AU1551676A (en) | 1978-01-05 |
FI761947A (no) | 1977-01-05 |
DE2629743C2 (de) | 1984-06-20 |
NO143165C (no) | 1980-12-29 |
JPS5726335B2 (no) | 1982-06-03 |
NO762314L (no) | 1977-01-05 |
MY8200270A (en) | 1982-12-31 |
FI66433C (fi) | 1984-10-10 |
DE2660884C2 (de) | 1985-04-11 |
AT369429B (de) | 1982-12-27 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO143068B (no) | Fremgangsmaate ved fremstilling av forredusert metallholdig produkt | |
US5338336A (en) | Method of processing electric arc furnace dust and providing fuel for an iron making process | |
US8420007B2 (en) | Apparatus for direct smelting of zinc bearing compounds to produce metallic zinc | |
CA1262510A (en) | Smelting process and apparatus for recovering metals from non-ferrous metal, sulphide ores or concentrates | |
US4725308A (en) | Process for producing molten pig iron or steel pre-products | |
CA1338126C (en) | Continuous feed shaft retort process and apparatus for recovery of non ferrous metals | |
JPH021216B2 (no) | ||
US2833643A (en) | Apparatus for and method of reducing ore | |
US4857104A (en) | Process for reduction smelting of materials containing base metals | |
US4670049A (en) | Oxygen blast furnace for direct steel making | |
US5944871A (en) | Process for the production of molten pig iron or steel pre-products and a plant for carrying out the process | |
KR100322393B1 (ko) | 적어도부분적으로건식야금법에의해정련된니켈함유원료로부터의고등급니켈매트의제조방법 | |
US4388110A (en) | Method for recovering the metal content of complex sulphidic metal raw materials | |
RU2542050C1 (ru) | Способ пирометаллургической переработки железосодержащих материалов | |
US5064174A (en) | Apparatus for production of energy and iron materials, including steel | |
US5320676A (en) | Low slag iron making process with injecting coolant | |
RU2541239C1 (ru) | Способ переработки железосодержащих материалов в двухзонной печи | |
ES2262803T3 (es) | Metodo de fusion y reduccion en un horno de cuba con recuperacion de metales secundarios volatiles. | |
US6197088B1 (en) | Producing liquid iron having a low sulfur content | |
FI66434C (fi) | Foerfarande foer framstaellning av smaelt metall ur finfoerdelade material | |
JPS6156255A (ja) | 非鉄金属鉱石または精鉱からの金属回収精錬方法 | |
RU2055922C1 (ru) | Способ переработки сульфидного сурьмяного сырья, содержащего благородные металлы | |
FI85878C (fi) | Foerfarande foer reduktionssmaeltning av material innehaollande grundmetaller. | |
CZ20011549A3 (cs) | Způsob výroby přímo redukovaného odsířeného železa | |
RU2463368C2 (ru) | Способ и устройство для переработки окисленных рудных материалов, содержащих железо, никель и кобальт |