NO136877B - PROCEDURES FOR ABSORBING GASIC COMPONENTS. - Google Patents
PROCEDURES FOR ABSORBING GASIC COMPONENTS. Download PDFInfo
- Publication number
- NO136877B NO136877B NO3076/71A NO307671A NO136877B NO 136877 B NO136877 B NO 136877B NO 3076/71 A NO3076/71 A NO 3076/71A NO 307671 A NO307671 A NO 307671A NO 136877 B NO136877 B NO 136877B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- absorption
- sulfuric acid
- tower
- venturi absorber
- absorber
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 24
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 118
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 claims description 99
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 claims description 61
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 24
- 239000000945 filler Substances 0.000 claims description 10
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 10
- 238000005507 spraying Methods 0.000 claims description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 30
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 23
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 description 3
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 description 3
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 3
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 3
- 239000004744 fabric Substances 0.000 description 3
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000006555 catalytic reaction Methods 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 2
- 239000003595 mist Substances 0.000 description 2
- 150000004682 monohydrates Chemical class 0.000 description 2
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 2
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 2
- 230000005587 bubbling Effects 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 1
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 1
- 230000009189 diving Effects 0.000 description 1
- 239000006260 foam Substances 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 1
- 238000003892 spreading Methods 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/26—Drying gases or vapours
- B01D53/263—Drying gases or vapours by absorption
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
- B01D53/1406—Multiple stage absorption
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B17/00—Sulfur; Compounds thereof
- C01B17/69—Sulfur trioxide; Sulfuric acid
- C01B17/74—Preparation
- C01B17/76—Preparation by contact processes
- C01B17/80—Apparatus
- C01B17/806—Absorbers; Heat exchangers
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B17/00—Sulfur; Compounds thereof
- C01B17/69—Sulfur trioxide; Sulfuric acid
- C01B17/90—Separation; Purification
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
- Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)
Description
Oppfinnelsen dreier seg om en fremgangsmåte til absorbsjon av gassformige bestanddeler fra gassformige media ved hjelp av absorbsjonsvæske, og er særlig-egnet for absorbsjon av SO-j og absorbsjon av fuktighet fra gasser ved hjelp av svovelsyre . The invention relates to a method for absorbing gaseous components from gaseous media by means of absorption liquid, and is particularly suitable for absorption of SO-j and absorption of moisture from gases by means of sulfuric acid.
Man kjenner forskjellige fremgangsmåter og metoder til absorbsjon av SO^ eller fuktighet fra gasser ved hjelp av svovelsyre. Various processes and methods are known for the absorption of SO^ or moisture from gases by means of sulfuric acid.
Det er kjent å gjennomføre absorbsjonen i absorb-sjons- og tørketårn. Disse består av tårn med syrefast foring og forsynt med ledeplater eller fyllegemer hvori gassen stiger opp og absorbsjonssyren risler nedover i motstrøm. Denne fremgangsmåte har den ulempe at det kreves en betraktelig høyde, It is known to carry out the absorption in absorption and drying towers. These consist of towers with an acid-proof lining and equipped with guide plates or filling cells in which the gas rises and the absorption acid trickles down in countercurrent. This method has the disadvantage that a considerable height is required,
store investeringsomkostninger og at apparaturen har stor vekt. Dessuten må absorbsjonssyren pumpes relativt høyt og den maksimale gasshastighet er begrenset da det ellers oppstår oppstukinger i len nedoverrislende syre. large investment costs and that the equipment is heavy. In addition, the absorption acid must be pumped relatively high and the maximum gas velocity is limited, otherwise blockages will occur in the slowly trickling downward acid.
Dykkabsorbsjonen, hvorved gassen ved hjelp av et The diving absorption, whereby the gas by means of a
rør eller en klokke ledes inn i absorbsjonssyren, stiger opp gjennom syren og deretter forlater absorberen (DRP 133-247, DRP 133-933, DRP 211.999, DBP 882.539, US-patent 692.018, US-patent 722.981, US-patent 737-233), har ikke vist seg brukbar i praksis da den ikke egner seg for store ytelser. tube or bell is passed into the absorbing acid, rises through the acid and then leaves the absorber (DRP 133-247, DRP 133-933, DRP 211,999, DBP 882,539, US Patent 692,018, US Patent 722,981, US Patent 737-233 ), has not proven to be usable in practice as it is not suitable for large benefits.
Absorbsjon i skumabsorbere krever for å oppnå en Absorption in foam absorbers requires to achieve a
god absorbsjonsgrad flere etter hverandre koplede trinn hvorved det likeledes.kreves en større byggehøyde (CHem. Technik, 16, 1964, side 350.) . good degree of absorption, several steps connected one after the other, whereby a greater construction height is also required (CHem. Technik, 16, 1964, page 350.) .
Det er også kjent å gjennomføre absorbsjonen i venturiabsorbere. Ved denne fremgangsmåten må man ved sammen-lignbare absorbsjonsgrader tilføre svært mye energi til gass-transport og væsketilførsel, eller man må kople flere venturiabsorbere etter hverandre for å kunne anvende relativt mindre energi. Ved rekkekopling blir venturiabsorberne matet med gassen og absorbersyren og absorbersyren tappes ut ved hver venturiabsorber (U.S. patent 3.432.264, "Khimia i khimicheskaya tekhnologia", bind 7,nr. 5, 1964, side 852 - 854). It is also known to carry out the absorption in venturi absorbers. In this method, with comparable absorption rates, a very large amount of energy must be added to gas transport and liquid supply, or several venturi absorbers must be connected one after the other in order to be able to use relatively less energy. When connected in series, the venturi absorbers are fed with the gas and the absorbent acid and the absorbent acid is drawn off at each venturi absorber (U.S. patent 3,432,264, "Khimia i khimicheskaya tekhnologia", vol. 7, no. 5, 1964, pages 852 - 854).
Det er videre kjent å gjennomføre absorbsjonen i en venturiabsorber med et etterkoplet sjikt av absorbsjonssyren på en gassgjennomtrengelig plate, idet gassen som forlater venturi-absorberen strømmer gjennom den porøse platen og det boblende sjikt over platen (britisk patent 1.522.360, italiensk patent 854.671). Denne fremgangsmåten avhjelper ulempene ved den oven-for beskrevne metode, men arbeider med et - betraktelig trykkfall. It is also known to carry out the absorption in a venturi absorber with a subsequent layer of the absorbing acid on a gas-permeable plate, the gas leaving the venturi absorber flowing through the porous plate and the bubbling layer above the plate (British patent 1,522,360, Italian patent 854,671) . This method remedies the disadvantages of the method described above, but works with a considerable pressure drop.
Oppfinnelsen har satt'seg den oppgave å finne en absorbsjonsprosess med lavt trykktap, liten syreinnmatning, små investerings- og driftsomkostninger samt høy ytelse pr. flateen-het. The invention has set itself the task of finding an absorption process with low pressure loss, small acid input, low investment and operating costs as well as high performance per flateen-ness.
Oppfinnelsen vedrører altså en fremgangsmåte til absorbsjon av SO^ eller fuktighet fra gassformede medier ved hjelp av svovelsyre som absorbsjonsvæske, idet absorbsjonens første del foregår i et første absorbsjonstrinn i en vertikal venturiabsorberer ved inndysing av svovelsyre i det gassformede mediums strømningsretning i venturiabsorbererens øvre del, hvorved en stor del av den inndysede svovelsyre utskilles i en sump under venturiabsorbererens utløpsåpning, blandingen av den resterende svovelsyre og det gassformede mediet føres gjennom en over sumpen og under den vertikale venturiabsorberers utløps-åpning anordnet horisontal' forbindelse i et annet absorbsjonstrinn inn i et tårn og her gjennomføres den resterende absorbsjon med svovelsyre, idet fremgangsmåten er karakterisert ved at blandingen som forlater den vertikale venturiabsorbereren og som består av den resterende svovelsyre og det gassformede mediet, føres i den horisontale forbindelse mellom den vertikale venturiabsorbereren og tårnet gjennom en horisontal venturiabsorberer, hvorved blandingen i den horisontale venturiabsorbereren utsettes for en ytterligere absorbsjonsbehandling ved inndysing av svovelsyre i blandingens strømningsretning i venturiabsorbererens inn-løpsdel, hvorved det i det første absorbsjonstrinn-som omfatter den loddrette horisontale venturiabsorbereren gjennomføres en absorbsjon på 90 - 98%, og at blandingen i annen absorbsjonstrinns tårn føres nedenifra og oppad gjennom et fyllegemesjikt"på 0,8 - 2,5 meters høyde og den resterende absorbsjon gjennomføres ved påsprøytning av svovelsyre på fyllegemene ovenifra mot gassens strømningsretning og den i tårnet innsprøytede samt den i gassen inneholdte svovelsyre utskilles i en sump ved tårnets bunn. The invention therefore relates to a method for absorbing SO^ or moisture from gaseous media using sulfuric acid as absorption liquid, the first part of the absorption taking place in a first absorption stage in a vertical venturi absorber by injecting sulfuric acid in the direction of flow of the gaseous medium in the upper part of the venturi absorber, whereby a large part of the injected sulfuric acid is separated in a sump below the outlet opening of the venturi absorber, the mixture of the remaining sulfuric acid and the gaseous medium is passed through a horizontal connection arranged above the sump and below the outlet opening of the vertical venturi absorber in another absorption stage into a tower and here the remaining absorption is carried out with sulfuric acid, the method being characterized by the fact that the mixture leaving the vertical venturi absorber and consisting of the remaining sulfuric acid and the gaseous medium is fed into the horizontal connection between the vertical venturi absorbers n and the tower through a horizontal venturi absorber, whereby the mixture in the horizontal venturi absorber is subjected to a further absorption treatment by injecting sulfuric acid in the direction of the mixture's flow in the venturi absorber's inlet part, whereby in the first absorption stage - which comprises the vertical horizontal venturi absorber - an absorption of 90 - 98%, and that the mixture in the tower of the second absorption stage is fed from the bottom upwards through a filling layer" at a height of 0.8 - 2.5 meters and the remaining absorption is carried out by spraying sulfuric acid onto the filling layers from above against the direction of flow of the gas and the gas injected into the tower as well as the sulfuric acid contained in the gas is excreted in a sump at the bottom of the tower.
Prosessen ifølge oppfinnelsen er særlig egnet for absorbsjon av SO^ og fuktighet fra gassformige media med svovelsyre . The process according to the invention is particularly suitable for absorbing SO2 and moisture from gaseous media with sulfuric acid.
En foretrukken utførelse består i at det første absorbsjonstrinnet absorberer 90 - 98$ av de gassformige bestanddeler fra gassen. A preferred embodiment consists in the first absorption step absorbing 90 - 98$ of the gaseous constituents from the gas.
Det første absorbsjonstrinn kan skje i et tomt tårn eller et tårn forsynt med fyllegemer, eller som overrisles eller dusjes med absorbsjonsvæske. The first absorption step can take place in an empty tower or a tower equipped with filler cells, or which is sprinkled or showered with absorption liquid.
En foretrukken utførelse består i at det første absorbsjonstrinnet gjennomføres i en venturiabsorberer som mates med absorbsjonsvæske. Absorbsjonsytelsen for en venturiabsorberer er betraktelig større ved samme apparatstø-rrelse. A preferred embodiment consists in the first absorption step being carried out in a venturi absorber which is fed with absorption liquid. The absorption performance of a venturi absorber is considerably greater for the same device size.
Venturiabsorbereren står fortrinnsvis loddrett, The venturi absorber is preferably vertical,
men kan også anordnes horisontalt. but can also be arranged horizontally.
En foretrukken utførelse består videre i at det første absorbsjonstrinnet foretas i en vertikal venturiabsorberer forsynt med absorbsjonsvæske og i en venturiabsorberer som er anbragt horisontalt over bunnpannen og som står i forbindelse med det andre absorbsjonstrinn. Den horisontale venturiabsorberer tjener som etterhvirvler fra første absorbsjonstrinn og behøver ikke drives med separat innblåsing av absorbsjonsvæske. A preferred embodiment further consists in the first absorption step being carried out in a vertical venturi absorber supplied with absorption liquid and in a venturi absorber which is arranged horizontally above the bottom pan and which is connected to the second absorption step. The horizontal venturi absorber serves as an after-vortex from the first absorption stage and does not need to be operated with separate blowing in of absorption liquid.
En videre utførelse består i at den horisontale venturiabsorber drives med absorbsjonsvæske. Den separate innblåsing av absorbsjonsvæske i den horisontale venturiabsorberer finner sted når prosessen ifølge oppfinnelsen anvendes i forbindelse med normalkatalyse av SC^-holdige gasser, idet disse gasser inneholder svært mye SO-^j videre når det kreves meget høye absorbsjonsgrader i forbindelse med katalyse med mellom-absorbsjon, eller når man skal fremstille oleum i den loddrette venturiabsorberer. Separat innblåsing kan også skje i et rør eller rør med spredeskive. Imidlertid er absorbsjonsgraden da lavere enn ved utforming som venturiabsorberer. A further embodiment consists in the horizontal venturi absorber being operated with absorption liquid. The separate blowing of absorption liquid into the horizontal venturi absorber takes place when the process according to the invention is used in connection with normal catalysis of SC^-containing gases, these gases containing very much SO-^j furthermore when very high degrees of absorption are required in connection with catalysis with between -absorption, or when producing oleum in the vertical venturi absorber. Separate blowing in can also take place in a pipe or pipe with a spreading disc. However, the degree of absorption is then lower than with designs such as venturi absorbers.
En annen utførelse av oppfinnelsen består i at ab-sorbs j onsvæsken innblåses med et trykk på 8 til 20 m væskesøyle til venturiabsorbereren i første absorbsjonstrinn. Med væske-søyle menes i denne forbindelse en søyle av samme absorbsjonsvæske. I dette trykkområde oppnås en særlig.god absorbsjons-ytelse. Det andre absorbsjonstrinnet kan foretas i et tomt tårn. Another embodiment of the invention consists in the absorption liquid being blown in at a pressure of 8 to 20 m liquid column to the venturi absorber in the first absorption stage. In this connection, liquid column means a column of the same absorption liquid. In this pressure range, a particularly good absorption performance is achieved. The second absorption step can be carried out in an empty tower.
En foretrukken utførelse av oppfinnelsen består i at det andre absorbsjonstrinnet gjennomføres i et loddrett tårn forsynt med fyllegemer, hvorved det gassformige medium ledes nedenfra og oppover og absorbsjonsvæsken sprøytes ovenfra på fyllegemene. Denne utforming har den fordel at den nødvendige høyde blir vesentlig mindre enn i et tomt tårn. A preferred embodiment of the invention consists in the second absorption step being carried out in a vertical tower provided with filler cells, whereby the gaseous medium is led from below upwards and the absorption liquid is sprayed from above onto the filler cells. This design has the advantage that the required height is significantly less than in an empty tower.
Fortrinnsvis utgjør fyllegemets høyde 0,8 til 2,5 m. Preferably, the height of the filling body is 0.8 to 2.5 m.
Denne høyde er knyttet til sadelformige keramiske fyllegemer "3-Zoll" eller andre fyllegemer med tilsvarende overflate. This height is linked to saddle-shaped ceramic fillers "3-Zoll" or other fillers with a similar surface.
Med fordel føres det gassformige medium før det forlater det andre absorbsjonstrinnet gjennom en dråpeutskiller. Denne tåkeutskiller kan være utformet i ett eller flere trinn og består fortrinnsvis av tråddukfiltere. Ved flertrinnssys-temer består det første trinn fortrinnsvis av fyllegemer eller perforerte plater for dråpekondensasjon. Advantageously, the gaseous medium is passed through a drop separator before it leaves the second absorption stage. This fog separator can be designed in one or more stages and preferably consists of wire cloth filters. In the case of multi-stage systems, the first stage preferably consists of filler cells or perforated plates for droplet condensation.
En foretrukken utforming av oppfinnelsen består i at, ved absorbsjon av SO^ fra gassformig medium, mengden og konsentrasjonen av svovelsyren som tilføres første absorbsjonstrinn innstilles slik at temperaturen på svovelsyren ved utløpet fra første venturiabsorberer er 100 - l80°C. Derved får man en . mulighet til å benytte den varmemengden som opptas av absorbsjonssyren økonomisk under god forabsorbsjon f.eks. til føde-vanns-forvarming. A preferred design of the invention consists in that, when SO^ is absorbed from a gaseous medium, the quantity and concentration of the sulfuric acid supplied to the first absorption stage is set so that the temperature of the sulfuric acid at the outlet from the first venturi absorber is 100 - 180°C. Thereby you get a . possibility to use the amount of heat absorbed by the absorption acid economically under good pre-absorption, e.g. for food-water preheating.
Fortrinnsvis utgj'ør konsentrasjonen av absorb-sjonssvovelsyren i første absorbsjonstrinn 9^ - 98 vekt$, ved absorbsjon av S0-* fra gassformig medium. Preferably, the concentration of the absorption sulfuric acid in the first absorption stage is 9% - 98% by weight, when absorbing SO-* from a gaseous medium.
Fortrinnsvis utgjør konsentrasjonen av svovelsyren som går.til andre absorbsjonstrinn 98,5 - -99,1 vekt$, ved absorbsjon av SOj. Preferably, the concentration of the sulfuric acid which goes to the second absorption stage amounts to 98.5 - 99.1% by weight, when SOj is absorbed.
En foretrukket utforming består i at berislingstettheten for væsken som tilføres andre absorbsjonstrinn utgjør 3 - 10 m^ pr. m^. time, regnet på det frie tverrsnitt i det andre absorbsjonstrinn. A preferred design consists in the sprinkling density for the liquid supplied to the second absorption stage being 3 - 10 m^ per m^. hour, calculated on the free cross-section in the second absorption stage.
Fortrinnsvis er gasshastigheten i det andre absorbsjonstrinn 1,8 - 3>5 meter pr. sekund, regnet på.absorbsjons-trinnets frie tverrsnitt. Preferably, the gas velocity in the second absorption stage is 1.8 - 3>5 meters per second, calculated on the free cross-section of the absorption stage.
Under disse forholdsregler får man gode absorb-sjonsytelser under maksimale driftsbetingelser. Under these precautions, good absorption performance is obtained under maximum operating conditions.
Når man vil fremstille en svak svovelsyre med konsentrasjon på f.eks.76 - 80 vekt%, kan dette oppnås i første absorbsjonstrinn i et tørketårn. When you want to produce a weak sulfuric acid with a concentration of, for example, 76 - 80% by weight, this can be achieved in the first absorption stage in a drying tower.
Fortrinnsvis ledes absorbsjonssyren fra første Preferably, the absorption acid is led from the beginning
og andre absorbsjonstrinn i et tørkeanlegg og første absorbsjonstrinn i en SO^-absorberer i et felles syrekretsløp, idet man da bare behøver ett pumpesystem. and second absorption stage in a drying plant and first absorption stage in a SO^-absorber in a common acid circuit, since only one pump system is then required.
Prosessen i henhold til oppfinnelsen skal beskrives nøyere i forbindelse med utførelseseksempler og vedlagte teg-ninger. The process according to the invention shall be described in more detail in connection with design examples and attached drawings.
Utførelseseksempel 1 ( fig. 1) : Design example 1 (fig. 1):
Eksemplet er beregnet for absorbsjon av fuktighet The example is calculated for the absorption of moisture
og SO-j med svovelsyre for fremstilling av svovelsyre i en mengde på 100 tonn monohydrat pr. dag ut fra SC^-holdige forbrennings-gasser. and SO-j with sulfuric acid for the production of sulfuric acid in an amount of 100 tonnes of monohydrate per day out from SC^-containing combustion gases.
Over filter 1 og ledning 2 suges det med viften 3 inn 12.630 Nm^ pr. time luft av 20°C og 80% vanndampmetning, og gassen føres gjennom ledning 4 til et tørketårn hvor fuktigheten absorberes med svovelsyre. Det første absorbsjonstrinn (for-tørketrinn) består av en loddrett venturiabsorberer 5 og en horisontal venturiabsorberer 6. Det andre absorbsjonstrinn (ettertørketrinnet) består av et loddrett tårn 7 hvor fyllegemer 8 er anordnet i en sjikthøyde på 1,5 meter fulgt av en trådduk-tåkeutskiller 9. I venturiabsorbereren 5 blåses det inn gjennom ledning 10 svovelsyre med konsentrasjon 97,6 vekt# i en mengde på 15 nr pr. time og et trykk på 16 meter væskesøyle, Above filter 1 and line 2, fan 3 draws in 12,630 Nm^ per hour air of 20°C and 80% water vapor saturation, and the gas is led through line 4 to a drying tower where the moisture is absorbed with sulfuric acid. The first absorption stage (pre-drying stage) consists of a vertical venturi absorber 5 and a horizontal venturi absorber 6. The second absorption stage (post-drying stage) consists of a vertical tower 7 where filler cells 8 are arranged at a layer height of 1.5 meters followed by a wire cloth mist separator 9. Sulfuric acid with a concentration of 97.6 wt# is blown into the venturi absorber 5 through line 10 in a quantity of 15 no. hour and a pressure of 16 meters of liquid column,
i medstrøm. En stor del av svovelsyren utskilles i bunnpannen 11 under venturiabsorbereren 5 med en temperatur på 66°C. Luften og resten av svovelsyren går gjennom venturiabsorbereren 6 som tjener som etterhvirvler inn i tårnet 7. Ca; 97% av vanndampen i luften absorberes i fortørkingstrinnet av svovelsyren. in the current. A large part of the sulfuric acid is secreted in the bottom pan 11 below the venturi absorber 5 with a temperature of 66°C. The air and the rest of the sulfuric acid pass through the venturi absorber 6 which serves as an after-vortex into the tower 7. Approx; 97% of the water vapor in the air is absorbed in the pre-drying step by the sulfuric acid.
Gjennom ledningen 12 fordeles svovelsyre med styrke 97,6 vekt$ Sulfuric acid with a strength of 97.6% by weight is distributed through line 12
i en mengde på 7 Nm^ pr. time over fyllegemesjiktet 8 og risler ned over den oppstigende luft. Berislingstettheten utgjør 6 pr. m 0 time beregnet på tårnets 7 frie tverrsnitt. Svovelsyren faller med en temperatur på 51°C ned i bunnpannen 13 i bunnen av tårnet 7. Luften går gjennom dråpeutskilleren 9 og forlater tørkeren via ledning 14 med en temperatur på 50°C og et vanndamp- in a quantity of 7 Nm^ per hour over the filling layer 8 and trickles down over the rising air. The sprinkling density is 6 per m 0 hour calculated on the tower's 7 free cross-sections. The sulfuric acid falls with a temperature of 51°C into the bottom pan 13 at the bottom of the tower 7. The air passes through the droplet separator 9 and leaves the dryer via line 14 with a temperature of 50°C and a water vapor
innhold på 40 mg/NiP • content of 40 mg/NiP •
Den tørkede luft føres inn i et ikke vist svovel-forbrenningsanlegg. Fra svovelforbrenningsanlegget går det ut en gass med 7,5 volum- S0 2 til kontaktanlegget 15, hvor man på kjent måte omsetter gassen katalytisk til 98%-ig SOv- Den om-satte gassen ledes i en mengde på 12.168 Nirr pr. time og med en temperatur på 200°C gjennom ledning 16 til en SO^-absorberer. The dried air is fed into a sulfur combustion plant, not shown. From the sulfur combustion plant, a gas with 7.5 volumes of S0 2 exits to the contact plant 15, where the gas is catalytically converted to 98% SOv in a known manner. The converted gas is led in an amount of 12,168 Nirr per hour and with a temperature of 200°C through line 16 to a SO^ absorber.
Det første absorbsjonstrinnet (forabsorbsjons-trinnet) består av en loddrett venturiabsorberer 5a og en horisontal venturiabsorberer 6a. Det andre trinnet består av et loddrett tårn 7a hvor fyllegemer 8a er oppbygget i en sjikt-tykkelse på 1,5 meter og fulgt av en trådduk-dråpeutskiller 9a. I venturiabsorbereren 5a innfører man gjennom ledning 10a svovelsyre med konsentrasjon 97j6 vekt$ i en mengde på 32 m^ pr. time og et trykk .på 16 meter væskesøyle, i medstrøm. En stor del av svovelsyren tappes ut med en temperatur på 130°C The first absorption stage (pre-absorption stage) consists of a vertical venturi absorber 5a and a horizontal venturi absorber 6a. The second stage consists of a vertical tower 7a where filler 8a is built up in a layer thickness of 1.5 meters and followed by a wire cloth drop separator 9a. In the venturi absorber 5a, sulfuric acid with a concentration of 97j6 by weight is introduced through line 10a in a quantity of 32 m^ per hour and a pressure of 16 meters of liquid column, in co-flow. A large part of the sulfuric acid is drained off at a temperature of 130°C
og konsentrasjon 99 vekt? i bunnpannen lia under venturiabsorbereren 5a. Absorbsjonsgraden i venturiabsorbereren 5a er ca. 95% av utgangsinnholdet av SO-5. Gassen og resten av svovelsyren går inn i den horisontale venturiabsorberer 6a som mates med svovelsyre av konsentrasjon 98,8 vekt? og temperatur 70°C gjennom ledning 27 i en mengde på 32 m^ pr. time og et trykk på 16 m væskesøyle, i medstrøm. Absorbsjonsgraden i venturiabsorbereren 6a er 4,7% av utgangsmengden SOy Den innblåste svovelsyre oppvarmes til 82°C. Gjennom ledningen 12a innføres svovelsyre med konsentrasjon 98,9 vekt?, temperatur 70°C i en mengde på 11 m^ pr. time som fordeles over fyllegemesjiktet 8a og risler i motstrøm til den oppstigende gass. Berislingstettheten er 10 m pr. m time regnet på det. frie tverrsnitt i tårnet 7a. Svovelsyren faller med en temperatur på 75°C ned i bunnpannen 13a i bunnen av tårnet 7a. Gassen går gjennom tåkeutskilleren 9a og forlater absorbereren gjennom ledning l4a med en temperatur på 70°C og SO^-innhold 70 mg/Nm^. and concentration 99 weight? in the bottom pan lie below the venturi absorber 5a. The degree of absorption in the venturi absorber 5a is approx. 95% of the starting content of SO-5. The gas and the rest of the sulfuric acid enter the horizontal venturi absorber 6a which is fed with sulfuric acid of concentration 98.8 wt? and temperature 70°C through line 27 in a quantity of 32 m^ per hour and a pressure of 16 m liquid column, in co-flow. The degree of absorption in the venturi absorber 6a is 4.7% of the output quantity SOy The blown-in sulfuric acid is heated to 82°C. Sulfuric acid with a concentration of 98.9 wt?, temperature 70°C is introduced through line 12a in an amount of 11 m^ per hour which is distributed over the filling layer 8a and trickles in countercurrent to the rising gas. The sprinkling density is 10 m per m hour counted on it. free cross sections in the tower 7a. The sulfuric acid falls with a temperature of 75°C into the bottom pan 13a at the bottom of the tower 7a. The gas passes through the mist separator 9a and leaves the absorber through line 14a with a temperature of 70°C and SO^ content of 70 mg/Nm^.
Syren fra bunnpannen 11 går gjennom ledning 17 The acid from the bottom pan 11 passes through line 17
til bunnpannen 13 utformet som pumpeforråd. Via ledning 18, pumpe 19 og ledning 20 presses syren til syrekjøleren 21 hvor den kjøles til 50°C. Syren fra.bunnpannen lia går gjennom ledningene 22 og 23 likeledes til bunnpannen 13- Pannen 13a er likeledes utformet som pumpetank. Syren fra denne panne går gjennom ledning 18a, pumpe 19a og ledning 20a til syre- to the bottom pan 13 designed as pump storage. Via line 18, pump 19 and line 20, the acid is pressed to the acid cooler 21 where it is cooled to 50°C. The acid from the bottom pan 1a goes through the lines 22 and 23 likewise to the bottom pan 13- The pan 13a is likewise designed as a pump tank. The acid from this pan goes through line 18a, pump 19a and line 20a to the acid
kjøleren 21a, hvor den kjøles til 70 C. Gjennom ledningene 24 og 25 tilføres det fortynningsvann som er nødvendig for å oppnå ønsket konsentrasjon i produksjonssyren i bunnpannene 13a og 11. Gjennom ledning 26 føres den mengde svovelsyre fra bunnpannen 13a som utgjør delproduksjonen av svovelsyre fra bunnpannen 13a. Denne mengden føres gjennom ledning 23 til bunnpannen 13. Den samlede svovelsyreproduksjon tappes ut gjennom ledning 27 med en konsentrasjon på 97,6 vekt? og en temperatur på 50°C.' Utførelseseksempel 2 ( fig. 2) : the cooler 21a, where it is cooled to 70 C. Through the lines 24 and 25, the dilution water necessary to achieve the desired concentration in the production acid in the bottom pans 13a and 11 is supplied. bottom pan 13a. This amount is fed through line 23 to the bottom pan 13. The total sulfuric acid production is drained through line 27 with a concentration of 97.6 wt? and a temperature of 50°C.' Design example 2 (fig. 2):
Eksemplet er beregnet for absorbsjon av fuktighet The example is calculated for the absorption of moisture
og SOj ved svovelsyre under fremstilling av svovelsyre i en mengde pa 100 tonn monohydrat pr. dag fra S02_holdige røst-gasser. and SOj by sulfuric acid during the production of sulfuric acid in a quantity of 100 tonnes of monohydrate per day from S02_containing exhaust gases.
Anlegget drives analogt fig. 1. Fremgangsmåte-betingelser under de forskjellige trinn fremgår nedenfor. The plant is operated analogously to fig. 1. Procedure conditions under the various steps appear below.
11.050 Nm^ pr. time røstgass med 8,5 volum? SC^, 40°C og 100% vanndampmetning i ledning 4. Svovelsyre med konsentrasjon 97,1 vekt? i en mengde på 33 m pr. time.i ledning 10. Temperatur på syren i bunnpannen 11 75°C. Absorbsjonsgrad i fortørkertrinnet 97? av vannet i gassen. 10 m^ 11,050 Nm^ per hour of voice gas with 8.5 volume? SC^, 40°C and 100% water vapor saturation in line 4. Sulfuric acid with concentration 97.1 weight? in an amount of 33 m per hour.in line 10. Temperature of the acid in the bottom pan 11 75°C. Absorption rate in the pre-dryer step 97? of the water in the gas. 10 square meters
pr. time svovelsyre i ledning 12. Temperaturen i svovelsyren som går ut fra fyllegemesjiktet 8 67°C. per hour sulfuric acid in line 12. The temperature in the sulfuric acid leaving the filling layer 8 67°C.
Den tørkede gass med 70 mg pr. Nm^ vanninnhold suges ut gjennom ledning l4ved hjelp av viften 28, og presses inn gjennom ledning 29 i første trinn 30 i et kontaktanlegg, omsettes der i en omsetningsgrad på 85? av SC^-innholdet til SO^ og ledes gjennom ledning 31 til mellomabsorbereren 32, The dried gas with 70 mg per Nm^ water content is sucked out through line 14 by means of the fan 28, and pressed in through line 29 in the first stage 30 in a contact system, converted there in a conversion rate of 85? of the SC^ content to SO^ and is led through line 31 to the intermediate absorber 32,
hvor det skjer en vidtgående mellomabsorbs jon av • SO-j-innholdet med svovelsyre. Deretter føres gassen gjennom ledning 33 til det andre trinn 34 i kontaktanlegget, hvor sluttomsetningen av S02 til SO-j på 99,5? av det opprinnelige SOg-innhold finner sted. Via ledning 35 føres 20,5 m^ pr. time svovelsyre med konsentrasjon 97,1 vekt? og temperatur 50°C inn i mellomabsorbereren 32 og føres tilbake gjennom ledning 36 til bunnpannen 13 i tørkeren med en temperatur på 150°C. where there is extensive intermediate absorption of • the SO-j content with sulfuric acid. The gas is then passed through line 33 to the second stage 34 in the contact plant, where the final conversion of S02 to SO-j of 99.5? of the original SOg content takes place. Via line 35, 20.5 m^ per hour sulfuric acid with concentration 97.1 weight? and temperature 50°C into the intermediate absorber 32 and is fed back through line 36 to the bottom pan 13 in the dryer with a temperature of 150°C.
9.830 Nm^ pr. time gass med temperatur l80°C i ledning 16.' 15 m^ pr. time svovelsyre med konsentrasjon 97,1 vekt? i ledning 10a. Syretemperaturen i bunnpannen lia lik 100°C. Venturiabsorbereren 6a drives uten syreinnblåsing. Absorbsjons- 9,830 Nm^ per hour gas with temperature l80°C in line 16.' 15 m^ per hour sulfuric acid with concentration 97.1 weight? in line 10a. The acid temperature in the bottom pan is equal to 100°C. The venturi absorber 6a is operated without acid injection. absorption
grad i forabsorbereren 97% av SO-innholdet. 12,5 Nm^ pr. degree in the pre-absorber 97% of the SO content. 12.5 Nm^ per
time svovelsyre med konsentrasjon 99 vekt? og temperatur 70°C hour sulfuric acid with concentration 99 weight? and temperature 70°C
i ledning 12a. Temperatur på syren som går ut fra fyllegeme- in line 12a. Temperature of the acid coming out of the filling body
sjiktet 8a lik 86°C. Gasstemperatur i ledning iHa lik 70°C. layer 8a equal to 86°C. Gas temperature in line iHa equal to 70°C.
Svovelsyre med en konsentrasjon på 97,1 vekt? og temperatur Sulfuric acid with a concentration of 97.1 by weight? and temperature
50°C i ledning 27- 50°C in line 27-
Fordelene ved prosessen i henhold til oppfinnelsen The advantages of the process according to the invention
kan sammenfattes i følgende punkter: can be summarized in the following points:
Ved kombinasjon av med- og motstrøm-absorbsjon By combining co- and counter-current absorption
blir det mulig å gjennomføre størstedelen av absorbsjonen i medstrømtrihnet med lite absorbsjonsvæske og liten pumpeytelse og således også bortføring og utnyttelse av den dannede varme. it becomes possible to carry out the majority of the absorption in the co-flow trihnet with little absorption liquid and low pump performance and thus also removal and utilization of the generated heat.
På grunn av den lave mengde absorbsjonsvæske kan første ab- Due to the low amount of absorbent liquid, the first ab-
sorbs j onstrinn dimensjoneres lite eller drives med lavt trykk- sorption stages are dimensioned small or operated with low pressure
tap. Det andre absorbsjonstrinnet som drives i motstrøm mulig- loss. The second absorption stage, which is operated in countercurrent, possible
gjør en tilknyttet finabsorbsjon med lite absorbsjonsvæske, make an associated fine absorption with little absorption liquid,
idet man oppnår et maksimalt konsentrasjonsområde i hele trinnet.. as one achieves a maximum concentration range in the entire step..
Denne kombinasjon muliggjør en arbeidsmetode som This combination enables a working method which
byr på lite trykktap og høy ytelse. Således kan gasshastigheten økes fra den vanlige rene motstrømsabsorbsjonshastighet på 0,5 - offers low pressure loss and high performance. Thus, the gas velocity can be increased from the usual pure countercurrent absorption velocity of 0.5 -
1,2 meter pr. sekund til 1,8 - 3,5 meter pr. sekund. 1.2 meters per second to 1.8 - 3.5 meters per second.
Claims (7)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE2050580A DE2050580C3 (en) | 1970-10-15 | 1970-10-15 | Device for the absorption of gaseous components |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO136877B true NO136877B (en) | 1977-08-15 |
| NO136877C NO136877C (en) | 1977-11-23 |
Family
ID=5785170
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO3076/71A NO136877C (en) | 1970-10-15 | 1971-08-18 | PROCEDURES FOR ABSORBING GASIC COMPONENTS |
Country Status (15)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US3780499A (en) |
| JP (1) | JPS5536376B1 (en) |
| AU (1) | AU464522B2 (en) |
| BE (1) | BE773854A (en) |
| CA (1) | CA954675A (en) |
| CH (1) | CH578886A5 (en) |
| DE (1) | DE2050580C3 (en) |
| ES (1) | ES394778A1 (en) |
| FR (1) | FR2131224A5 (en) |
| GB (1) | GB1345756A (en) |
| NL (1) | NL7112661A (en) |
| NO (1) | NO136877C (en) |
| RO (1) | RO60640A (en) |
| SE (1) | SE390894B (en) |
| ZA (1) | ZA715978B (en) |
Families Citing this family (35)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2322982C3 (en) * | 1973-05-08 | 1979-09-13 | Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt | Process for removing gaseous contaminants from exhaust gases from sulfuric acid contact systems |
| SE396361B (en) * | 1973-05-18 | 1977-09-19 | Boliden Ab | PROCEDURE FOR PURIFICATION OF CONCENTRATED MERCURY CONTAINING SULFURIC ACID USE OF A SULFUR ACID PRODUCTION PLANT |
| US3883327A (en) * | 1973-05-21 | 1975-05-13 | Thompson Dehydrating Company | Method and apparatus for separating particulate matter from a gas stream |
| US4023938A (en) * | 1973-10-17 | 1977-05-17 | Bayer Aktiengesellschaft | Process for dehydrating gas with sulfuric acid |
| US3883329A (en) * | 1974-01-23 | 1975-05-13 | Dupps Co | High efficiency vapor control system |
| DE2505828C3 (en) * | 1975-02-12 | 1980-06-12 | Sued-Chemie Ag, 8000 Muenchen | Process and device for the production of concentrated sulfuric acid and / or oleum |
| US3994074A (en) * | 1975-04-18 | 1976-11-30 | W. R. Grace & Co. | Liquid seal pump with sulfuric acid dehumidification |
| DE2519928C3 (en) * | 1975-05-05 | 1981-04-02 | Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt | Process for the production of sulfuric acid |
| US4279628A (en) * | 1979-12-31 | 1981-07-21 | Energy Synergistics, Inc. | Apparatus for drying a natural gas stream |
| US4375977A (en) * | 1981-01-23 | 1983-03-08 | Latoka Engineering, Inc. | System of gas dehydration using liquid desiccants |
| US4455157A (en) * | 1981-01-23 | 1984-06-19 | Latoka Engineering, Inc. | Absorber for dehydrating gas |
| NZ218083A (en) * | 1985-11-21 | 1988-07-28 | Canadian Ind | Process and tower for absorbing sulphur trioxide |
| US4654205A (en) * | 1986-01-15 | 1987-03-31 | C-I-L Inc. | Sulphur trioxide absorption apparatus and process |
| US5505767A (en) * | 1994-06-08 | 1996-04-09 | Minor; Cheryl | System and process for collecting sulfuric acid fumes |
| US5593652A (en) * | 1995-06-28 | 1997-01-14 | Vulcan Materials Company | Method for increasing the production capacity of sulfuric acid plants and processes |
| US5683670A (en) * | 1995-06-28 | 1997-11-04 | Vulcan Materials Company | Method for increasing the production capacity of sulfuric acid plants and processes |
| DE59509540D1 (en) * | 1995-12-06 | 2001-09-27 | Lurgi Lentjes Bischoff Gmbh | Plant for cleaning flue gases with different levels of acidic components and process for operating the plant |
| FI103388B1 (en) * | 1997-08-29 | 1999-06-30 | Outokumpu Oy | Method for gas washing in several stages and multistage washer for this purpose |
| TW527221B (en) * | 2000-08-21 | 2003-04-11 | Sumitomo Chemical Co | Method for removing sulfuric acid mist and apparatus for removing the same |
| US6953495B2 (en) * | 2003-07-31 | 2005-10-11 | Envirocare International, Inc. | Low-energy venturi pre-scrubber for an air pollution control system and method |
| DE102004012293B4 (en) * | 2004-03-12 | 2016-09-08 | Outotec Oyj | Process and plant for the production of sulfuric acid |
| DE102004022506B4 (en) | 2004-05-05 | 2012-06-21 | Outokumpu Oyj | Process and plant for the production of sulfuric acid from sulfur dioxide-rich gases |
| US7077884B2 (en) * | 2004-06-09 | 2006-07-18 | Precision Control Technology, Inc. | Hydrogen sulfide scrubber using polymeric amine and associated methods |
| DE102005008109A1 (en) | 2005-02-21 | 2006-08-24 | Outokumpu Technology Oy | Process and plant for the production of sulfuric acid |
| US20110217218A1 (en) * | 2010-03-02 | 2011-09-08 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Systems and Methods for Acid Gas Removal |
| JPWO2011152546A1 (en) * | 2010-05-31 | 2013-08-01 | 三菱重工業株式会社 | Exhaust gas treatment system and method |
| CA2801008C (en) | 2010-05-31 | 2015-12-08 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Air pollution control system and method |
| EP2578294B1 (en) | 2010-05-31 | 2020-05-06 | Mitsubishi Heavy Industries Engineering, Ltd. | Exhaust gas treatment method |
| JP2015054805A (en) * | 2013-09-13 | 2015-03-23 | 住友金属鉱山株式会社 | Method of drying sulfuric acid raw material gas |
| CN105013311A (en) * | 2015-07-28 | 2015-11-04 | 青岛京润石化工程有限公司 | Flue gas desulfurization dust and mist removal method |
| FI129944B (en) * | 2017-05-09 | 2022-11-15 | Teknologian Tutkimuskeskus Vtt Oy | Method and apparatus for pressurizing gas |
| US11584644B2 (en) | 2019-12-13 | 2023-02-21 | Veolia North America Regeneration Services, Llc | Regeneration of acid containing peroxy acids of sulfur |
| US11345594B2 (en) * | 2019-12-13 | 2022-05-31 | Veolia North America Regeneration Services, Llc | Regeneration of acid containing peroxy acids of sulfur |
| CN217613822U (en) * | 2022-07-14 | 2022-10-21 | 中国华能集团清洁能源技术研究院有限公司 | Carbon dioxide absorption system |
| CN116808793B (en) * | 2023-07-13 | 2024-05-14 | 安徽益沣石化有限公司 | Drying and absorbing unit for production process of pyrolysis waste sulfuric acid |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2935375A (en) * | 1956-02-17 | 1960-05-03 | Gulton Ind Inc | Method of purifying a gaseous current containing an aerosol |
| JPS4213360Y1 (en) * | 1965-05-18 | 1967-07-28 | ||
| GB1180057A (en) * | 1967-09-20 | 1970-02-04 | Imp Smelting Corp Ltd | Improved Sulphur Dioxide Drying. |
| CH498647A (en) * | 1968-02-03 | 1970-11-15 | Metallgesellschaft Ag | Device for the treatment of gaseous media |
-
1970
- 1970-10-15 DE DE2050580A patent/DE2050580C3/en not_active Expired
-
1971
- 1971-08-18 NO NO3076/71A patent/NO136877C/en unknown
- 1971-08-26 CH CH1255071A patent/CH578886A5/xx not_active IP Right Cessation
- 1971-09-03 ES ES394778A patent/ES394778A1/en not_active Expired
- 1971-09-07 ZA ZA715978A patent/ZA715978B/en unknown
- 1971-09-15 NL NL7112661A patent/NL7112661A/xx not_active Application Discontinuation
- 1971-09-17 AU AU33602/71A patent/AU464522B2/en not_active Expired
- 1971-09-28 RO RO68308A patent/RO60640A/ro unknown
- 1971-10-04 JP JP7780071A patent/JPS5536376B1/ja active Pending
- 1971-10-11 GB GB4729471A patent/GB1345756A/en not_active Expired
- 1971-10-11 FR FR7136431A patent/FR2131224A5/fr not_active Expired
- 1971-10-12 US US00188127A patent/US3780499A/en not_active Expired - Lifetime
- 1971-10-12 BE BE773854A patent/BE773854A/en unknown
- 1971-10-14 CA CA125,189A patent/CA954675A/en not_active Expired
- 1971-10-15 SE SE7113123A patent/SE390894B/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ZA715978B (en) | 1972-05-31 |
| DE2050580B2 (en) | 1979-01-18 |
| RO60640A (en) | 1976-09-15 |
| DE2050580A1 (en) | 1972-04-20 |
| BE773854A (en) | 1972-01-31 |
| NL7112661A (en) | 1972-04-18 |
| DE2050580C3 (en) | 1979-09-06 |
| CH578886A5 (en) | 1976-08-31 |
| US3780499A (en) | 1973-12-25 |
| NO136877C (en) | 1977-11-23 |
| AU464522B2 (en) | 1975-08-28 |
| ES394778A1 (en) | 1974-03-01 |
| JPS5536376B1 (en) | 1980-09-20 |
| AU3360271A (en) | 1973-03-22 |
| FR2131224A5 (en) | 1972-11-10 |
| SE390894B (en) | 1977-01-31 |
| CA954675A (en) | 1974-09-17 |
| GB1345756A (en) | 1974-02-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO136877B (en) | PROCEDURES FOR ABSORBING GASIC COMPONENTS. | |
| US3648434A (en) | Glycol regeneration using eductor flash separation | |
| US2235322A (en) | Air drying | |
| US2598116A (en) | Process for cooling sulfur burner gas | |
| US4029751A (en) | Process for producing sulfuric acid | |
| US3182434A (en) | Glycol-gas separator system and method | |
| CN104519979B (en) | The regeneration of pollutant is reclaimed in discharge gas | |
| CA1158415A (en) | Process for the preparation of sulfuric acid | |
| WO2004022205A1 (en) | Method and apparatus for eliminating and recovering s02 from fume | |
| US4023938A (en) | Process for dehydrating gas with sulfuric acid | |
| US3953578A (en) | Method for purification of industrial flue gases | |
| US4367258A (en) | Process for the decarbonation of gases | |
| CN103318850A (en) | Low-temperature waste heat recovery system for pyrite and metallurgical off-gas acid making device | |
| US3170766A (en) | Sulfur recovery apparatus | |
| JPH0134923B2 (en) | ||
| JPH10305212A (en) | Separation of combustion gas and method of fixing separated carbon dioxide | |
| US3525586A (en) | Production of sulfur trioxide and sulfuric acid | |
| US20110311433A1 (en) | Process and system for production of concentrated sulphuric acid from off-gas | |
| US3432264A (en) | Sulfuric acid process | |
| PL71817B1 (en) | ||
| US1724421A (en) | Production of gas strong in sulphur dioxide | |
| CS211383B2 (en) | Method of making the liquid sulphur dioxide | |
| US1317688A (en) | Balanced process of extracting and desiccating sulfur dioxid from | |
| BRPI1002305B1 (en) | process for producing concentrated sulfuric acid from a hot sulfuric acid | |
| US1999546A (en) | Process for the absorption and distillation of ammonia |