NO132564B - - Google Patents

Description

Brannalarm-apparater som benytter optiske detektorer har vanligvis vært avhengig av røykdeteksjon. I en første type faller lyset fra en stråle direkte på en lysdetektor, og lyset som faller inn på detektoren, vil reduseres ved tilstedeværelsen av røyk; og i en andre type hindrer en barriere den direkte over-føring av lys fra strålingskilden til detektoren, men i nærvær av røyk vil lyset nå frem til detektoren langs indirekte veier etter avbøyning og/eller refleksjon som skyldes røykpartiklene. Den sistnevnte form for detektor har vanligvis vært foretrukket. Fire alarm devices using optical detectors have usually relied on smoke detection. In a first type, the light from a beam falls directly on a light detector, and the light incident on the detector will be reduced by the presence of smoke; and in another type, a barrier prevents the direct transmission of light from the radiation source to the detector, but in the presence of smoke the light will reach the detector along indirect paths after deflection and/or reflection due to the smoke particles. The latter form of detector has usually been preferred.

Detektorer hvor den lysfølsomme innretning belyses direkte av en lysstråle kan ha lyskilden og den lysfølsomme innretning innesluttet i en detéktorcelle> eller kan være slik at Detectors where the light-sensitive device is illuminated directly by a light beam can have the light source and the light-sensitive device enclosed in a detector cell> or it can be such that

den lysfølsomme innretning også blir utsatt for omgivende lys. the light-sensitive device is also exposed to ambient light.

En vanskelighet ved en detektor som utsettes for lys fra omgivelsene, er at signalet som den frembringer på grunn av lyset fra omgivelsene kan være av en slik amplitude at det blir vanske-lig å observere forandringer i lyset fra kilden. I et forslag ble en laser brukt for å tilveiebringe en smal lysstråle, og denne strålen ble avbøyd av den opphetede luft og andre varme gasser A difficulty with a detector that is exposed to light from the surroundings is that the signal it produces due to the light from the surroundings can be of such an amplitude that it becomes difficult to observe changes in the light from the source. In one proposal, a laser was used to provide a narrow beam of light, and this beam was deflected by the heated air and other hot gases

i nærvær av en brann, og i noen tilfeller beveget bort fra den lys-følsomme innretning. Mens dette forårsaker et skarpt stråleavbrudd i nærvær av en brann, kan likevel en innvirkning fra lyset i den omgivende luft merkes, og der er videre den ulempe at innstillingen av laserstrålen er svært kritisk, og stabiliteten som kreves for monteringen av laseren kan være større enn den som kan oppnås i noen bygninger, hvor normal bevegelse av en vegg kan forårsake at den smale laserstråle flytter seg bort fra målet. Selv om det er mulig å detektere slik bevegelse, og å gjenopprette stråleposi-sjonen ved hjelp av en servo-mekanisme, er.denne, løsning kostbar. in the presence of a fire, and in some cases moved away from the light-sensitive device. While this causes a sharp beam interruption in the presence of a fire, an impact from the light in the surrounding air can still be felt, and there is the further disadvantage that the setting of the laser beam is very critical, and the stability required for mounting the laser can be greater than that which can be achieved in some buildings, where normal movement of a wall can cause the narrow laser beam to move away from the target. Although it is possible to detect such movement, and to restore the beam position by means of a servo mechanism, this solution is expensive.

Nærmere bestemt angår således denne oppfinnelse et apparat for branndetektering omfattende, en strålingskilde, en strålingsmottagende anordning plassert for å motta stråling som har passert gjennom et mellomliggende gassmedium fra kilden, og innbefatter en innretning som er følsom for.den mottatte stråling for å frembringe et tilsvarende elektrisk signal, en anordning som bevirker at strålingen utsendes i pulsrekker, en frekvensselektiv krets som fra utgangen av; den strålingsfølsomme innretning utvelger et pulssignal som er resultatet av de mottatte strålingspulser, og en alarmkrets som er påvirkbar av pulssignalet. Det nye og særegne ved apparatet ifølge oppfinnelsen består i første rekke i at den pulsede strålingsbunt overlapper den strålingsmottagende anordning rundt hele omkretsen av denne og at alarmkretsen er påvirkbar av amplitudefluktuasjoner i det utvalgte pulssignal ved frekvenser som angir virkningen av varmen fra en brann på det mellomliggende gassmedium. More specifically, this invention thus relates to an apparatus for fire detection comprising, a radiation source, a radiation receiving device positioned to receive radiation that has passed through an intermediate gas medium from the source, and includes a device that is sensitive to the received radiation to produce a corresponding electrical signal, a device which causes the radiation to be emitted in pulse trains, a frequency selective circuit which from the output of; the radiation-sensitive device selects a pulse signal which is the result of the received radiation pulses, and an alarm circuit which can be influenced by the pulse signal. The new and distinctive feature of the device according to the invention consists primarily in the fact that the pulsed radiation bundle overlaps the radiation-receiving device around its entire circumference and that the alarm circuit is influenced by amplitude fluctuations in the selected pulse signal at frequencies that indicate the effect of the heat from a fire on the intermediate gas medium.

For å detektere tilstedeværelsen av varme gasser utnytter et slikt detektorsystem ikke forandringen i posisjon av den innfallende stråle som et hele relativt til detektoroverflaten, fordi den brede strålen alltid vil dekke hele detektoroverflaten, men bygger på fluktuasjonen av intensiteten innenfor stråletverrsnittet, som gir en fluktuasjon med tiden i den stråling som mottas på detektoroverflaten. To detect the presence of hot gases, such a detector system does not utilize the change in position of the incident beam as a whole relative to the detector surface, because the broad beam will always cover the entire detector surface, but relies on the fluctuation of the intensity within the beam cross-section, which gives a fluctuation with the time in the radiation received on the detector surface.

Anvendelsen av en pulsstyrt strålingskilde i kombina-sjon med en frekvensfølsom krets i mottageren tillater at det meste av "støy"-signalene, det vil si signaler som skyldes stråling fra omgivelsene, blir filtrert fra utgangen til mottageren. Vanligvis vil modulasjonen av strålen som skyldes oppvarmingen av den mellomliggende luft av en brann, ha en frekvens mellom 1 Hz og 150 Hz, idet den sterkeste modulasjonen ligger i området The use of a pulse-controlled radiation source in combination with a frequency-sensitive circuit in the receiver allows most of the "noise" signals, i.e. signals due to radiation from the surroundings, to be filtered from the output of the receiver. Generally, the modulation of the beam due to the heating of the intervening air by a fire will have a frequency between 1 Hz and 150 Hz, the strongest modulation being in the range

2 Hz til 25 Hz. 2 Hz to 25 Hz.

I vår foretrukne alarmkrets anvender vi en halvleder-lyskilde, f.eks. en infrarød lyskilde av typen gallium-arsenid, og vi pulsstyrer denne infrarøde kilde med en frekvens på 1000 Hz, idet hver puls varer i omkring 2 mikrosekunder. Dette tillater at signalene som skyldes lys fra omgivelsene kan filtreres ut sammen med pulsstyrte signaler som skyldes hovedbelysningen som er på en frekvens mindre enn 1000 Hz; i tillegg er det lettere å forsterke et signal på 1000 Hz enn et likestrømssignal. Dette tillater deteksjonen av et svært svakt signal og dette mulig-gjør derfor anvendelsen av en bred stråle„ Utsendelsen av pulsene, har videre den fordel at gall-ium-arsenidkilden kan pulsstyres med en svært høy effekt fordi den er innkoblet for bare svært korte tidsrom0In our preferred alarm circuit we use a semiconductor light source, e.g. an infrared light source of the gallium arsenide type, and we pulse this infrared source with a frequency of 1000 Hz, each pulse lasting about 2 microseconds. This allows the signals due to ambient light to be filtered out together with pulse-controlled signals due to the main lighting which are at a frequency less than 1000 Hz; in addition, it is easier to amplify a 1000 Hz signal than a DC signal. This allows the detection of a very weak signal and this therefore enables the use of a wide beam. The emission of the pulses has the further advantage that the gallium arsenide source can be pulse controlled with a very high power because it is switched on for only very short periods of time.

Fordi det i apparater som omfattes av foreliggende oppfinnelse vil være en overlapping av den strålingsmottagende . anordning rundt det hele av dens omkrets, vil små variasjoner Because in devices covered by the present invention there will be an overlap of the radiation receiver. arrangement around the whole of its circumference, will slight variations

i retningen til strålen på grunn- av bevegelser i vegger, f,eks» bare flytte en annen del av strålen til den detektormottagende overflate.. Den totale strålingsmengde som detektoren mottar, in the direction of the beam due to movements in walls, e.g. simply moving another part of the beam to the detector receiving surface. The total amount of radiation that the detector receives,

er i hovedsaken uavhengig av slike bevegelser. is essentially independent of such movements.

Det er fordelaktig å anvende .en siliconfoto-transistor som detektor, I vår foretrukne form gir vi foto-transistoren en konstant forspenning ved å belyse den med en ekstra lyskilde som. har et i det vesentlige konstant nivå, men en elektrisk forspenning kan alternativt tilføres basen på foto-transistoren„ Som det vil bli forklart har forspenningen den effekt at den skifter arbeidspunktet til foto-transistoren langs dens karakter-istiske kurve, til,et punkt i hvilket en ytterligere øking av kollektorstrømmen, på grunn av variasjoner i den omgivende belysning, ikke har noen vesentlig effekt på forsterkningen til transistoren. It is advantageous to use a silicon photo-transistor as a detector. In our preferred form, we give the photo-transistor a constant bias by illuminating it with an additional light source which. has an essentially constant level, but an electrical bias can alternatively be applied to the base of the photo-transistor. As will be explained, the bias has the effect of shifting the operating point of the photo-transistor along its characteristic curve, to a point in whereby a further increase in the collector current, due to variations in the ambient illumination, has no significant effect on the gain of the transistor.

Om'ønskes kan utgangssignålet fra den strålingsføl-somme innretning, eller fra en ytterligere strålingsfølsom;&an-retning som mottar den"samme pulsformede stråle "fra emitteren, anvendes til å indikere såvel dekkeevnen og brytningen til strålen på grunn av "røyk "og passasje gjennom varme gasser. Dette muliggjør at apparatet kan gi en rask respons både til branner hvor der er betydelig varme, meh lite røyk, og også til branner av det slag hvor røyk utvikles før varmen blir tilstrekkelig til å modulere det pulsformede signal. If desired, the output signal from the radiation-sensitive device, or from a further radiation-sensitive device which receives the "same pulse-shaped beam" from the emitter, can be used to indicate both the covering ability and the refraction of the beam due to "smoke" and passage through hot gases. This enables the device to give a quick response both to fires where there is considerable heat, with little smoke, and also to fires of the kind where smoke develops before the heat becomes sufficient to modulate the pulse-shaped signal.

Por at oppfinnelsen skal kunne forståes bedre' vil et utførelseseksempel av oppfinnelsen"bli beskrevet under henvisning til de medfølgende' tegninger, som' viser: Fig. 1 er et blokkdiagram av utførelseseksemplet, og In order for the invention to be better understood, an exemplary embodiment of the invention will be described with reference to the accompanying drawings, which show: Fig. 1 is a block diagram of the exemplary embodiment, and

fig. 2 er et "kretsdiagram av H.F.-forsterkertrinilet til mottageren. fig. 2 is a circuit diagram of the H.F. amplifier trinile of the receiver.

I fig» 1 er strålingskilden 10 en gallium-arsenid-diode som sender ut lys i den infrarøde del av spekteret. Foran dioden 10 er det plassert en formstøpt bikonveks linse. Det optiske utgangssignal er en divergerende stråle som har en bredde på omkring 30 cm i en avstand på omkring 30 m. In Fig. 1, the radiation source 10 is a gallium arsenide diode which emits light in the infrared part of the spectrum. A molded biconvex lens is placed in front of the diode 10. The optical output signal is a divergent beam that has a width of about 30 cm at a distance of about 30 m.

Dioden pulsstyres ved hjelp av en multivibrator 12 som operer ved en frekvens på omkring 1000 Hz, og driver en mono-stabil pulskrets 14, som leverer pulser med en pulsbredde på ca-2 mikrosekunder. Disse pulsene kobles direkte til en lavimpedans bryterkrets 16 som kontrollerer effekttilførselen til foto-dioden io. The diode is pulse-controlled by means of a multivibrator 12 which operates at a frequency of about 1000 Hz, and drives a mono-stable pulse circuit 14, which delivers pulses with a pulse width of about 2 microseconds. These pulses are connected directly to a low-impedance switch circuit 16 which controls the power supply to the photo-diode io.

Ved mottageren har en bikonveks linse IS en fototransistor 20 montert bak seg. Effekten av dagslys, kunstig lys, varme, og annen infrarød stråling fra omgivelsene er representert i utgangssignålet til foto-transistoren 20 med et likéstrøms-signal hvis nivå vil variere med omgivelsenes bestråling. Forsterkningen i en transistor varierer med kollektorstrømmen opp til et bestemt nivå på strømmen og er deretter i det vesentlige konstant. Derfor vil, såfremt strømmen ligger under dette nivå, kretsens forsterkning for det aktuelle vekselstrøm-signal variere med nivået på strålingen fra omgivelsene. I foreliggende mot-tager er effekten av infrarød stråling fra omgivelsene redusert til en ubetydelig del av den totale stabile belysning av transistoren, ved å oversvømme transistoren 20 med lys av konstant intensitet ved hjelp av en foto-diode 22; dette tilveiebringer en forspenning tilstrekkelig til å bringe transistoren til å operere i det området hvor forsterkningen er konstant og tillater at et sterkt A.C. signal kan utledes til tross for variasjonene i strålingen fra omgivelsene,, At the receiver, a biconvex lens IS has a phototransistor 20 mounted behind it. The effect of daylight, artificial light, heat and other infrared radiation from the surroundings is represented in the output signal of the photo-transistor 20 with a direct current signal whose level will vary with the ambient radiation. The gain in a transistor varies with the collector current up to a certain level of the current and is then essentially constant. Therefore, if the current is below this level, the circuit's gain for the alternating current signal in question will vary with the level of radiation from the surroundings. In the present receiver, the effect of infrared radiation from the surroundings is reduced to an insignificant part of the total stable illumination of the transistor, by flooding the transistor 20 with light of constant intensity by means of a photo diode 22; this provides a bias voltage sufficient to cause the transistor to operate in the region where the gain is constant and allows a strong A.C. signal can be derived despite the variations in the radiation from the surroundings,,

Utgangssignalet fra foto-transistoren tilføres et HP forsterkertrinn (se også fig. 2) som inkluderer transistorene TRI The output signal from the photo-transistor is fed to an HP amplifier stage (see also Fig. 2) which includes the transistors TRI

.og TR2 og en transistor TR3 i en emitter-følger-koblihg. Mot-standen R7 og kapasitetene C5 og C4 utgjør en vekselstrømtilbake-koblingsvei mellom transistorene TRI o_gTR2, kapasiteten C4 dé-kobler emittermotstanden til transistor TRI ved høye frekvenser. Kapasiteten 07 dekobler emitteren til transistor TR2„ Det er .and TR2 and a transistor TR3 in an emitter-follower connection. The resistor R7 and the capacitors C5 and C4 constitute an alternating current feedback path between the transistors TRI and_gTR2, the capacitor C4 disconnects the emitter resistance of the transistor TRI at high frequencies. The capacitance 07 decouples the emitter of transistor TR2„ That is

også en likestrømtilbåkekoblingsvei som består av motstandene R8 og R5 og dekoblet av en kapasitet C"6„ Tidskonstantene til kretsene som er sammenkoblet med transistorene TRI og TR2 er valgt slik at denne kretsen blir følsom for frekvenser i området 100 til 330 kHz, i.e., til frekvénsér -som er meget høyere enn de 1000 Hz til foto-diodens 10 pulsfrekvens. Denne høyere frekvens-følsomhet er basert på stigetiden til pulsene fra dioden 10 og på respons-stigetiden til foto-transistoren 20« Dette muliggjør en bedre undertrykning av flimring fra -elektrisk belysning, enn hva som kunne forventes av en krets som er følsom for 1000 Hz pulsfrekvensen» also a direct current forward coupling path consisting of resistors R8 and R5 and decoupled by a capacitance C"6„ The time constants of the circuits connected together with transistors TRI and TR2 are chosen so that this circuit becomes sensitive to frequencies in the range of 100 to 330 kHz, i.e., to frequency - which is much higher than the 1000 Hz to the pulse frequency of the photo diode 10. This higher frequency sensitivity is based on the rise time of the pulses from the diode 10 and on the response rise time of the photo transistor 20" This enables a better suppression of flicker from -electrical lighting, than could be expected from a circuit sensitive to the 1000 Hz pulse frequency"

De resterende trinn er av konvensjonell utførelse0 Utgangssignålet fra HP forsterkeren 24 tilføres en bølgeformings-krets 26 som strekker ut signalene og overfører dem til en inte-grasjonskrets 28 i den varmedetekterende kanal og til en integra-sjonskrets 38, som er felles for den røykdetekterende kanal og feilmeldingskanalen. I den varmedetekterende kanal mottas signalet frå integrasjonskretsen av en AP-forsterker 30, som er frekvensselektiv slik at den slipper gjennom signaler med frekvenser som kommer fra. en brannoppvarmet luft i strålens vei. Signaler fra AP-forsterkeren tilføres en likeretterkrets 32 og deretter en tidsforsinkelseskrets 34 for å trigge en tyrister og for å energisere et brannvarslingsrele i en utgangskrets 36. Tids-konstanten for kretsen 34 er valgt slik at den forhindrer res-ponsen til tyristoren grunnet transiente termiske forstyrrelser av luften i stråleveien eller transient blokkering av strålen» The remaining steps are of conventional design. The output signal from the HP amplifier 24 is supplied to a wave shaping circuit 26 which stretches the signals and transfers them to an integration circuit 28 in the heat detecting channel and to an integration circuit 38, which is common to the smoke detecting channel and the error message channel. In the heat detecting channel, the signal from the integration circuit is received by an AP amplifier 30, which is frequency selective so that it lets through signals with frequencies coming from. a fire-heated air in the path of the jet. Signals from the AP amplifier are applied to a rectifier circuit 32 and then to a time delay circuit 34 to trigger a thyristor and to energize a fire alarm relay in an output circuit 36. The time constant of the circuit 34 is chosen to prevent the response of the thyristor due to thermal transients disturbances of the air in the beam path or transient blocking of the beam"

I røykkanalen tilføres signalet fra integrasjons-kretsene 38 til en første inngang på en nivåsammenligner 40»In the smoke channel, the signal from the integration circuits 38 is supplied to a first input of a level comparator 40"

En andre inngang til nivåsammenligneren 40 blir tilført fra det signalnivålager 44 i hvilket en kondensator mottar et signal fra integrasjonskretsen 38, en halveringskrets 42 som halverer det signalet som tilføres denne andre inngang. Når røyk dekker for strålen slik at utgangen av integrasjonskretsen 38 reduseres méd 50 $ > av det stående signalnivå, vil effekten av signalreduksjonen på den første inngangen til sammenligneren 40 være umiddelbar mens effekten på den andre inngangen vil være forsinket og følgelig vil sammenligneren gi et signal gjennom en tidsforsinkelseskrets 46 som har en tidskonstant på omkring 3 sekunder, og til en utgangskrets 48 i hvilken signalet kan trigge en tyristor og energisere det samme brannvarslingsrele. A second input to the level comparator 40 is supplied from the signal level store 44 in which a capacitor receives a signal from the integration circuit 38, a halving circuit 42 which halves the signal supplied to this second input. When smoke covers the beam so that the output of the integration circuit 38 is reduced by 50 $> of the standing signal level, the effect of the signal reduction on the first input of the comparator 40 will be immediate while the effect on the second input will be delayed and consequently the comparator will give a signal through a time delay circuit 46 having a time constant of about 3 seconds, and to an output circuit 48 in which the signal can trigger a thyristor and energize the same fire alarm relay.

Fei.lmeldingskanalen frembringer feilmelding som svar på falske signaler, slike som er frembrakt ved at noen står i veien for strålen eller ved en feil i emitteren. I feilmeldingskanalen sammenligner en differensialdetektor 50 utgangen fra kretsen 38 med et signal fra en feil-referansenivå-krets 52. T tilfelle av et falsk signal av det slag som beskrevet ovenfor, vil mangelen på signalpulser forårsake en utladning av den lag-rede.energi i integrasjonskretsen 38 og den reduserte spenning fra denne krets forårsaker at differensialforsterkeren 50 kobler om, og tilfører et feilsignal gjennom tidsforsinkelseskretsen 34 til en utgangskrets 56 som inkluderer et feilmeldingsrele. Por å tillate at signaler som skyldes korte stråleavbriidd skal kunne avvises har tidsforsinkelseskretsen 54 en tidskonstant"på omkring 1 sekund. The error message channel produces an error message in response to false signals, such as those produced by someone standing in the way of the beam or by a fault in the emitter. In the error message channel, a differential detector 50 compares the output of circuit 38 with a signal from an error reference level circuit 52. In the event of a false signal of the kind described above, the lack of signal pulses will cause a discharge of the stored energy in integration circuit 38 and the reduced voltage from this circuit causes the differential amplifier 50 to switch, feeding an error signal through the time delay circuit 34 to an output circuit 56 which includes an error message relay. To allow signals due to short beam interruptions to be rejected, the time delay circuit 54 has a time constant of about 1 second.

Avstengning, av strålen vil etter 3 sekunder resultere i et røyksignal. Por å forhindre dette vil feilmeldingsbeting-elsen oppheves og forhindres i å gi røyksignal inntil feilmeld-ingsbe.tingelsen er klarert. Arrangementet er slik åt hvis et røykalarmsignal registreres før feilmeldingssignalet vil røyk-alarmen beholdes. Shutting off the jet will result in a smoke signal after 3 seconds. To prevent this, the error message condition will be canceled and prevented from giving a smoke signal until the error message condition is cleared. The arrangement is such that if a smoke alarm signal is registered before the error message signal, the smoke alarm will be retained.

Claims (5)

1. Apparat for branndetektering omfattende en strålingskilde, en strålingsmottagende anordning plasert for å motta stråling som har passert gjennom et mellomliggende gassmedium fra kilden, og innbefatter en innretning som er følsom for den mottatte stråling for å frembringe et tilsvarende elektrisk signal, en anordning som bevirker at strålingen utsendes i pulsrekker, en frekvensselektiv krets som fra utgangen av den strålings-følsomme innretning utvelger et pulssignal som er resultatet av de mottatte strålingspulser, og en alarmkrets som er påvirkbar av pulssignalet, karakterisert ved at den pulsede strålingsbunt overlapper den strålingsmottagende anordning rundt hele omkretsen av denne og at alarmkretsen er påvirkbar av amplitudefluktuasjoner i det utvalgte pulssignal ved frekvenser som angir virkningen av varmen fra en brann på det mellomliggende gassmedium.1. Apparatus for fire detection comprising a source of radiation, a radiation receiving device positioned to receive radiation which has passed through an intermediate gas medium from the source, and including a device sensitive to the received radiation to produce a corresponding electrical signal, a device which causes that the radiation is emitted in pulse trains, a frequency-selective circuit which from the output of the radiation-sensitive device selects a pulse signal which is the result of the received radiation pulses, and an alarm circuit which is influenced by the pulse signal, characterized in that the pulsed radiation bundle overlaps the radiation-receiving device around the entire the perimeter of this and that the alarm circuit is influenced by amplitude fluctuations in the selected pulse signal at frequencies that indicate the effect of the heat from a fire on the intermediate gas medium. 2. Apparat ifølge krav 1 ved hvilket den strålingsføl-somme innretning er en fototransistor, karakterisert ved at en hjelpestrålingskilde plasert ved den strålingsmottagende anordning bestråler fototransistoren med et i det vesentlige konstant nivå for å gi fototransistoren en konstant forspenning i fremoverretningen.2. Apparatus according to claim 1 in which the radiation-sensitive device is a phototransistor, characterized in that an auxiliary radiation source placed at the radiation receiving device irradiates the phototransistor with an essentially constant level to give the phototransistor a constant bias in the forward direction. 3. Apparat ifølge krav 1 eller 2, ved hvilket strålingskilden er en faststoffstråler, karakterisert ved at frekvensresponsen for den frekvensselektive krets er vesentlig større enn pulsrepetisjonsfrekvensen for de utsendte strålingspulser.3. Apparatus according to claim 1 or 2, in which the radiation source is a solid-state beam, characterized in that the frequency response of the frequency-selective circuit is significantly greater than the pulse repetition frequency of the emitted radiation pulses. 4. Apparat ifølge krav 1, 2 eller 3, karakterisert ved at alarmkretsen omfatter en frekvensselektiv audio-frekvenskrets hvis maksimale respons ligger i frekvensområdet 1 Hz til 150 Hz.4. Apparatus according to claim 1, 2 or 3, characterized in that the alarm circuit comprises a frequency-selective audio frequency circuit whose maximum response lies in the frequency range 1 Hz to 150 Hz. 5. Apparat ifølge krav 4, karakterisert ved at den maksimale respons av audiofrekvens-kretsen ligger i frekvensområdet 2 Hz til 25 Hz.5. Apparatus according to claim 4, characterized in that the maximum response of the audio frequency circuit lies in the frequency range 2 Hz to 25 Hz.