NO131748B - - Google Patents
Download PDFInfo
- Publication number
- NO131748B NO131748B NO3744/68A NO374468A NO131748B NO 131748 B NO131748 B NO 131748B NO 3744/68 A NO3744/68 A NO 3744/68A NO 374468 A NO374468 A NO 374468A NO 131748 B NO131748 B NO 131748B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- roasting
- sulfur
- combustion
- gases
- content
- Prior art date
Links
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 53
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 38
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 26
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 26
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 24
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 21
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 21
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 17
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 16
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 16
- SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N iron(II,III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]O[Fe]=O SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- 229910052785 arsenic Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 claims description 11
- RQNWIZPPADIBDY-UHFFFAOYSA-N arsenic atom Chemical compound [As] RQNWIZPPADIBDY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- NIFIFKQPDTWWGU-UHFFFAOYSA-N pyrite Chemical compound [Fe+2].[S-][S-] NIFIFKQPDTWWGU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 239000011028 pyrite Substances 0.000 claims description 10
- 229910052683 pyrite Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 9
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 claims description 7
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 7
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000011707 mineral Substances 0.000 claims description 6
- 239000005864 Sulphur Substances 0.000 claims description 4
- 238000009833 condensation Methods 0.000 claims description 3
- 230000005494 condensation Effects 0.000 claims description 3
- 239000003517 fume Substances 0.000 claims description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 2
- 239000000725 suspension Substances 0.000 claims description 2
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 claims 2
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 8
- 238000000859 sublimation Methods 0.000 description 7
- 230000008022 sublimation Effects 0.000 description 7
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 6
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 6
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 6
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 4
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 238000005188 flotation Methods 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N phencyclidine Chemical class C1CCCCN1C1(C=2C=CC=CC=2)CCCCC1 JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000004071 soot Substances 0.000 description 3
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 3
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 3
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000413 arsenic oxide Inorganic materials 0.000 description 2
- -1 arsenic sulphides Chemical class 0.000 description 2
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 2
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 2
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 2
- 239000011019 hematite Substances 0.000 description 2
- 229910052595 hematite Inorganic materials 0.000 description 2
- 206010022000 influenza Diseases 0.000 description 2
- LIKBJVNGSGBSGK-UHFFFAOYSA-N iron(3+);oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[Fe+3].[Fe+3] LIKBJVNGSGBSGK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 2
- 239000010453 quartz Substances 0.000 description 2
- LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-L sulfite Chemical compound [O-]S([O-])=O LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- DJHGAFSJWGLOIV-UHFFFAOYSA-K Arsenate3- Chemical class [O-][As]([O-])([O-])=O DJHGAFSJWGLOIV-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 1
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N Orthosilicate Chemical compound [O-][Si]([O-])([O-])[O-] BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000014676 Phragmites communis Nutrition 0.000 description 1
- BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N Silver Chemical compound [Ag] BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000656145 Thyrsites atun Species 0.000 description 1
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010411 cooking Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000007865 diluting Methods 0.000 description 1
- 229910001882 dioxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N gold Chemical compound [Au] PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052737 gold Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010931 gold Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 238000002386 leaching Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 238000012805 post-processing Methods 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 229910052709 silver Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004332 silver Substances 0.000 description 1
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 1
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 1
- 239000011343 solid material Substances 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
- 150000004763 sulfides Chemical class 0.000 description 1
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 description 1
- 239000002023 wood Substances 0.000 description 1
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A47—FURNITURE; DOMESTIC ARTICLES OR APPLIANCES; COFFEE MILLS; SPICE MILLS; SUCTION CLEANERS IN GENERAL
- A47B—TABLES; DESKS; OFFICE FURNITURE; CABINETS; DRAWERS; GENERAL DETAILS OF FURNITURE
- A47B88/00—Drawers for tables, cabinets or like furniture; Guides for drawers
- A47B88/90—Constructional details of drawers
- A47B88/944—Drawers characterised by the front panel
- A47B88/95—Drawers characterised by the front panel characterised by connection means for the front panel
- A47B88/956—Drawers characterised by the front panel characterised by connection means for the front panel for enabling adjustment of the front panel
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Legs For Furniture In General (AREA)
Description
Fremgangsmåte ved kontinuerlig ett-trinns hvirvellagrøsting av jernholdige sulfidiske mineraler. Procedure for continuous one-stage vortex drying of iron-bearing sulphidic minerals.
Denne oppfinnelse vedrører en fremgangsmåte ved ett-trinns hvirvellag-røsting This invention relates to a method for one-stage fluidized bed roasting
av jernholdige, sulfidiske mineraler, særlig of iron-containing, sulphidic minerals, in particular
pyritter, i en gass-faststof f-suspensjon, pyrites, in a gas-solid f-suspension,
hvor de sulfidiske mineraler røstes med where the sulphidic minerals are voiced
oksygenholdige gasser og de dannede kisavbranner separeres fra røstgassene. Oppfinnelsen tar særlig sikte på den slags pyritter som fåes ved flotasjon av svovelmine-raler. oxygen-containing gases and the formed silica fumes are separated from the flue gases. The invention is particularly aimed at the kind of pyrites obtained by flotation of sulfur minerals.
Svovelkis er i første rekke et svovelhol-dig røststoff for fremstilling av svovelsyre Pyrite is primarily a sulphur-containing raw material for the production of sulfuric acid
og for sulfitmasseindustrien. For utvinning and for the sulphite pulp industry. For extraction
av svovel blir svovelkis røstet, hvorved der of sulfur pyrite is roasted, whereby there
som rest fåes kisavbrann som er et jernrikt as a residue, slag is obtained, which is rich in iron
oksydprodukt, hvis ivaretagelse er av ve-sentlig økonomisk betydning. Det er et oxide product, the safeguarding of which is of essential economic importance. It is a
ønskemål å kunne gjennomføre røstingen wish to be able to carry out the vote
således at avbrannen foreligger som mag-netit. Dels øker produktets verdi som følge so that the combustion is present as magnetite. In part, the product's value increases as a result
av det høye jerninnhold, og transportom-kostningene blir lavere regnet etter jern-innholdet; dels blir avbrannen mere lett-sintret og krever således mindre brensel. of the high iron content, and the transport costs are lower calculated according to the iron content; on the one hand, the combustion becomes more lightly sintered and thus requires less fuel.
Også fra røstingssynspunkt blir det fordel-aktig fordi man får et høyere SO,- og et Also from a voting point of view, it becomes advantageous because you get a higher SO, - and a
lavere S03-innhold i gassen. Fe20:1 kataly-serer SO,rdannelsen. Man får mere kom-pakte partikler og derfor mindre vannopp-tagende avbrann. Den store mangel ved lower S03 content in the gas. Fe20:1 catalyzes the SO formation. You get more compact particles and therefore less water-absorbing fire. The great lack of wood
røsting med teoretisk luftmengde til magnetitt er at en stor del svovel sublimerer, roasting with a theoretical amount of air to magnetite means that a large part of the sulfur sublimes,
hvilket innebærer tap og dessuten forårsa-ker vanskeligheter i gassrenseanlegget og which entails losses and also causes difficulties in the gas purification plant and
ved tilberedning av kokesyre for sulfitt-industrien. in the preparation of cooking acid for the sulphite industry.
Hvis kisen inneholder arsen, reagerer denne ved konvensjonell røsting til Fe20., med elementært svovel til flyktige sulfider som lett oksyderes til oksyder som har stor tilbøyelighet til å danne vannuoppløselige og varmemotstandsdyktige arsenater med jern ved nærvær av FenO,, og oksygen. Nærvær av arsen i røstgodset fører til ulemper hvis røstgodset skal bearbeides videre, f.eks. ved utlutning for utvinning av verdifulle metaller, såsom gull, sølv, kobber, etc, eller hvis røstgodset skal anvendes direkte til jernfremstilling, da arsen utgjør en ikke ønsket, utredusert bestanddel i det ferdige jern. If the chert contains arsenic, this reacts by conventional roasting to Fe20., with elemental sulfur to volatile sulphides which are easily oxidized to oxides which have a great tendency to form water-insoluble and heat-resistant arsenates with iron in the presence of FenO,, and oxygen. The presence of arsenic in the cast iron leads to disadvantages if the cast iron is to be processed further, e.g. by leaching for the extraction of valuable metals, such as gold, silver, copper, etc., or if the scrap is to be used directly for iron production, as arsenic constitutes an unwanted, unreduced component in the finished iron.
Det er nu blitt konstatert at alle hit-hørende problemer kan løses på en enkel måte ved at røstingen først gjennomføres ved en sådan temperatur og med en sådan mengde oksygenholdige røstgasser at avbrannene i det vesentlige foreligger som magnetitt, og at oksygen-partialtrykket i de varme røstgasser derpå efter adskillelse av avbrannene uten samtidig kondensasjon av svovel økes så meget at der skjer en fullstendig forbrenning av svovelet i røstgas-sene i fravær av avbrannene. It has now been ascertained that all relevant problems can be solved in a simple way by first carrying out the roasting at such a temperature and with such an amount of oxygen-containing roasting gases that the combustions are essentially magnetite, and that the oxygen partial pressure in the hot flue gases then, after separation of the flues without simultaneous condensation of sulphur, are increased so much that a complete combustion of the sulfur in the flue gases takes place in the absence of flues.
For at der ved røsting ved 900° C skal dannes magnetitt og ikke hematitt, kreves teoretisk at oksygenpartialtrykket som er bestemmende for jernets oksydasjonsgrad, skal være høyst 2,9. IO-8 atm. Økes oksy-genpartialtrykket, fører røstingen til Fe.,03. Hvis det derimot minskes, dannes elementært svovel i gassfasen. Ved 800—900° C har sulfidfasen hovedsakelig sammensetningen FeS, og på grunn av en reaksjon ifølge for-melen In order for magnetite and not hematite to form during roasting at 900° C, it is theoretically required that the oxygen partial pressure, which determines the degree of oxidation of the iron, must be no more than 2.9. IO-8 atm. If the oxygen partial pressure is increased, the roasting leads to Fe.,03. If, on the other hand, it is reduced, elemental sulfur is formed in the gas phase. At 800-900° C, the sulphide phase mainly has the composition FeS, and due to a reaction according to the formula
oksyderes jernet fremdeles til Fe,,04. Ved en suksessiv minskning av røstluftmengden utskilles mer elementært svovel i gassfasen,' mens jernet fremdeles oksyderes til FertO, inntil oksygen-partialtrykket er sunket til 1,0.10-12 atm., hvoretter en ytterligere minsking av røstluften leder til at en del FeS forblir urøstet. For å oppnå et helt magnetitisk røstgods, er det altså nødven-dig å innstille luft-kis-forholdet således at oksygen-partialtrykket ligger mellom de to oppgitte verdier. Teoretisk får man innen dette område en fullstendig avrøsting av sulfidet. Røstereaksjonen kan skrives the iron is still oxidized to Fe,,04. With a successive reduction in the amount of roasting air, more elemental sulfur is secreted in the gas phase, while the iron is still oxidized to FertO, until the oxygen partial pressure has dropped to 1.0.10-12 atm., after which a further reduction in the roasting air leads to some FeS remaining unroasted . In order to obtain a completely magnetitic reed, it is therefore necessary to set the air-kis ratio so that the oxygen partial pressure lies between the two stated values. Theoretically, within this area you get a complete removal of the sulphide. The voice reaction can be written
Ved begynnende svovelsublimering kan reaksjonen sies å forløpe med teoretisk luftmengde, dvs. den luftmengde som kreves for oksydasjon av alt jern til Fe;iO, og alt svovel til S02 . SO2-innh0ldet er da beregnet til å være 16,7 pst. Røstingen kan utføres etter hvirvellagprinsippet og da hovedsakelig i to typer røstovner, nemlig BASF-ovn og Dorr-ovn. I BASF-ovnen kjøles reaksjons-rommet indirekte, mens hvirvellaget i Dorr-ovnen kjøles ved direkte vanninnsprøyt-ning. Vanndamp som virker fortynnende på røstgassen, kommer derfor med i bildet ved Dorr-metoden; SO„-innholdet er beregnet til å være 11,5 pst. When sulfur sublimation begins, the reaction can be said to proceed with a theoretical amount of air, i.e. the amount of air required for the oxidation of all iron to Fe;iO, and all sulfur to SO2. The SO2 content is then calculated to be 16.7 per cent. The roasting can be carried out according to the fluid bed principle and then mainly in two types of roasting ovens, namely the BASF oven and the Dorr oven. In the BASF furnace, the reaction space is cooled indirectly, while the swirl layer in the Dorr furnace is cooled by direct water injection. Water vapour, which has a diluting effect on the carbon dioxide, therefore comes into the picture with the Dorr method; The SO„ content is calculated to be 11.5 per cent.
I nedenstående tabell er sammenstilt de teoretisk beregnede svovel- og oksygen- The table below summarizes the theoretically calculated sulfur and oxygen
partialtrykk i gassfasen ved punkt A: begynnende svovelsublimering, henholdsvis punkt B: den grense hvor ytterligere minskning av røstluften leder til at en del FeS forblir urøstet ved 800 og 900° C samt 16,7 og 11,5 pst. I tabellen er ved punkt B også angitt innholdet av elementært svovel i gassfasen samt den luftminskning i prosent av den teoretiske luftmengde som kreves for at man fra punkt A skal nå punkt B. Denne luftminskning utgjør i virkeligheten det teoretiske spillerom for kis-luft-forholdet ved magnetiserende røsting. For hver i kisavbrannen gjenværende prosent svovel økes dette spillerom ytterligere med 1,7 pst., regnet etter den teoretiske luftmengde. partial pressure in the gas phase at point A: starting sulfur sublimation, respectively point B: the limit where further reduction of the roasting air leads to a part of FeS remaining unroasted at 800 and 900° C as well as 16.7 and 11.5 per cent. In the table is at point B also indicates the content of elemental sulfur in the gas phase as well as the air reduction in percentage of the theoretical air quantity required for one to reach point B from point A. This air reduction in reality constitutes the theoretical leeway for the kis-air ratio during magnetizing roasting. For every percentage of sulfur remaining in the soot combustion, this leeway is further increased by 1.7 per cent, calculated according to the theoretical air volume.
Dette viser at der finnes teoretiske muligheter for å røste svovelkis under mini-mal svovelsublimering, således at røstgod-set fåes i form av magnetitt. Praktisk talt burde det dog, selv om likevektsinnstilling forutsettes, være umulig å innregulere luft-kis-forholdet så nøyaktig, hvorfor man må regne med en betydelig svovelsublimering. This shows that there are theoretical possibilities for roasting pyrite under minimal sulfur sublimation, so that the roasting material is obtained in the form of magnetite. Practically speaking, however, even if an equilibrium setting is assumed, it should be impossible to regulate the air-kis ratio so precisely, which is why one must expect a significant sulfur sublimation.
Ved hvirvellagrøsting av flotasjonskis rives praktisk talt alt røstgods med den ut-gående røstgass, som jo ved betingelsene ifølge oppfinnelsen også inneholder subli-mert svovel og eventuelt fordampet arsen, arsensulfider og arsenoksyder. During vortex-threshing of flotation pike, practically all of the roasting material is shredded with the outgoing roasting gas, which, under the conditions according to the invention, also contains sublimed sulfur and possibly vaporized arsenic, arsenic sulphides and arsenic oxides.
Det som særmerker oppfinnelsen er at det faste materiale fraskilles ved en sådan temperatur at hverken svovel eller eventuell arsen kondenserer, hvoretter gassene ut-settes for øket oksygen-partialtrykk ved til-førsel av luft eller andre oksygenholdige gasser eller ren oksygengass, hvorved etterforbrenning av elementært svovel som stammer fra røstingen i det første trinn, kommer istand. Ved denne fraseparering unngås også den dannelse av uoppløselige og varmemotstandsdyktige jernarsenater som ville oppstå ved reaksjon mellom arsenoksyder og eventuelt dannet Fe90,,. Fra-separeringen skjer hensiktsmessig i en inn til ovnen beliggende syklon eller ekvivalent anordning, i hvilken praktisk talt alle av-branner fraskilles. Etterforbrenningen kan gjennomføres i en annen syklon, et spesielt forbrenningskammer eller helt enkelt i en gassledning. Denne etterforbrenning er nødvendig fordi svoveltapene ellers ville bli for store; den utføres ved bibeholdt høy temperatur, blant annet også for å unngå fortetning av utfallende sublimerende svovel i vasketårn etc. Det er overraskende at der fås så lavt svovelinnhold i avbrannen ved det lave oksygen-partialtrykk. What distinguishes the invention is that the solid material is separated at such a temperature that neither sulfur nor any arsenic condenses, after which the gases are exposed to increased oxygen partial pressure by supplying air or other oxygen-containing gases or pure oxygen gas, whereby afterburning of elemental sulfur originating from the roasting in the first step recovers. This separation also avoids the formation of insoluble and heat-resistant iron arsenates that would arise from a reaction between arsenic oxides and possibly formed Fe90,,. De-separation conveniently takes place in a cyclone or equivalent device situated in front of the furnace, in which practically all de-fires are separated. The afterburning can be carried out in another cyclone, a special combustion chamber or simply in a gas line. This post-combustion is necessary because the sulfur losses would otherwise be too great; it is carried out at a maintained high temperature, among other things also to avoid condensation of precipitated sublimating sulfur in washing towers etc. It is surprising that such a low sulfur content is obtained in the combustion at the low oxygen partial pressure.
Praktiske forsøk er utført i en Dorr-ovn, hvor sligen ble pumpet inn i form av en oppslemming. Røstegasser og avbrann forlot ovnen sammen og avbrannen ble fra-skilt i to seriekoblede varmesykloner. Røst-gassene ble ytterligere renset i et vasketårn og avbrannen falt fra syklonene direkte ned i beholdere, hvorfra de ble pumpet ved videretransport. Practical tests have been carried out in a Dorr furnace, where the sludge was pumped in as a slurry. Flue gases and combustion left the furnace together and the combustion was separated in two series-connected heating cyclones. The exhaust gases were further cleaned in a washing tower and the combustion fell from the cyclones directly into containers, from where they were pumped for further transport.
Hvis svovelkisen inneholder arsen, kan man ved denne oppdeling av røsteprosessen også få et røstgods med meget lavt arseninnhold. Nedenstående resultater fra punktforsøk med svovelkis fra Bolidens Gruvaktebolag belyser dette: If the pyrite contains arsenic, this division of the roasting process can also result in a roasting material with a very low arsenic content. The below results from spot tests with pyrite from Boliden's Mines and Mines shed light on this:
I det følgende skal der gis en beskri-velse over forløpet ved magnetitiserende røsting, dels uten og dels med etterforbrenning i henhold til den ifølge oppfinnelsen foreslåtte fremgangsmåte. In the following, a description will be given of the course of magnetizing roasting, partly without and partly with afterburning according to the method proposed according to the invention.
I. Forsøk, uten etterforbrenning. I. Experiment, without afterburning.
Hvis man går ut fra at røstingen for oppnåelse av en tilfredsstillende fraseparering av As må gjennomføres under så-danne betingelser at kisavbrannen kommer til å bestå av magnetitt istedet for hematitt, er det av stor interesse å studere forholdet mellom toverdig oksydbundet jern og totalt oksydbundet jern i avbrannen og As-innholdet hhv. restsvovelinnholdet i kisavbrannen. If one assumes that the roasting in order to achieve a satisfactory separation of As must be carried out under such conditions that the silica fire will consist of magnetite instead of hematite, it is of great interest to study the relationship between divalent oxide-bound iron and total oxide-bound iron in the burn and the As content respectively. the residual sulfur content in the soot combustion.
I diagrammene la og lb er vist forbindelsen mellom på den ene side forhold mellom oksydbundet Fe<ir> og oksydbundet totalt Fe og på den annen side As-inriholdet hhv. S-innholdet i kisavbrannen, idet den verti-kale strekede linje tilsvarer magnetittsta-diet, dvs. Fe11 : Fetor- =0,33. Av diagrammet la fremgår det at kisavbrannen ved dette oksydasjonstrinn har nådd et restinnhold av As på under 0,07 pst. Ved analyse inklu-deres også det toverdige jern som er bundet som FeS og jernsilikat. Det i diagrammet angitte forhold mellom oksydbundet Fe<ir> og oksydbundet totalt Fe er beregnet under den antagelse at restsvovelet i avbrannen har vært bundet som FeS. Av diagrammet la fremgår det at kisavbrannens As-innhold avtar med økende Fe<TI->innhold, dvs. økende magnetittinnhold. Sligens As-innhold var 0,21—0,29 pst. Diagrams la and lb show the connection between, on the one hand, the ratio between oxide-bound Fe<ir> and oxide-bound total Fe and, on the other hand, the content of As, respectively. The S content in the silica fire, as the vertical dashed line corresponds to the magnetite stage, i.e. Fe11 : Fetor- =0.33. From diagram 1a, it appears that the silica fire at this oxidation stage has reached a residual content of As of less than 0.07 per cent. The analysis also includes the divalent iron which is bound as FeS and iron silicate. The ratio indicated in the diagram between oxide-bound Fe<ir> and total oxide-bound Fe is calculated on the assumption that the residual sulfur in the combustion has been bound as FeS. From diagram 1a, it appears that the As content of the siliceous fire decreases with increasing Fe<TI> content, i.e. increasing magnetite content. The As content was 0.21-0.29 per cent.
Av diagrammet lb fremgår det at det er mulig å røste til magnetitt uten at S-innholdet i kisavbrannen blir høyere enn 0,3—0,4 pst. From the diagram lb, it appears that it is possible to calcine to magnetite without the S content in the silica fire being higher than 0.3-0.4 per cent.
Diagrammet lc viser forbindelsen mel-'om forhold mellom oksydbundet Fe<11> og oksydbundet totalt Fe og innholdet av elementært svovel i vaskevannstøv fra gass-vaskeren. Innholdet av elementært svovel i vaskevannstøvet utgjør et mål på graden av svovelsublimasjon. Diagrammet lc viser at man ved røsting til magnetitt får en an-seelig svovelsublimasjon, hvorfor en etterforbrenning er nødvendig. The diagram 1c shows the connection between the ratio between oxide-bound Fe<11> and oxide-bound total Fe and the content of elemental sulfur in washing water dust from the gas scrubber. The content of elemental sulfur in the wash water dust constitutes a measure of the degree of sulfur sublimation. The diagram lc shows that when roasting to magnetite, considerable sulfur sublimation is obtained, which is why an afterburning is necessary.
//. Forsøk med etterforbrenning. //. Experiment with afterburning.
Ved de forsøk med etterforbrenning som ble gjennomført ifølge oppfinnelsens prinsipper, ble luften regulert på følgende måte: Til å begynne med ble forbrenningen utført uten tilførsel av sekundærluft og med en sådan total luftmengde at de første tegn på svovelsublimering opptrådte. Fra denne totalluftmengde ble der senere av-grenet 8 pst. som sekundærluft til den siste syklon. In the post-combustion experiments which were carried out according to the principles of the invention, the air was regulated in the following way: To begin with, the combustion was carried out without the supply of secondary air and with such a total amount of air that the first signs of sulfur sublimation appeared. From this total amount of air, 8 percent was later branched off as secondary air for the last cyclone.
Driftsforsøk med etterforbrenning er vist i diagrammene 2a, 2b og 2c. Den ved forsøkene anvendte slig inneholdt i hvert av tilfellene 0,12—0,16 pst., 0,21—0,27 pst. hhv. 0,36—0,43 pst. As. Operational trials with afterburning are shown in diagrams 2a, 2b and 2c. The one used in the experiments contained in each of the cases 0.12-0.16 per cent, 0.21-0.27 per cent respectively. 0.36-0.43 percent As.
Ved røsting av svovelkis inneholdende 0,24 pst. As erholdtes et arseninnhold i kisavbrannen fra syklon 1 på gjennomsnittlig 0,04 pst. As og i sum kisavbrann fra begge sykloner et As-innhold på 0,05 pst. Tilsvar-ende verdier ved røsting av svovelkis-slig med et gjennomsnittlig As-innhold på 0,39 pst. var 0,05 hhv. 0,07 pst. As. Restsvovelinnholdet i kisavbrannen var under begge forsøksperioder gjennomsnittlig 0,5 pst. During the roasting of pyrite containing 0.24% As, an arsenic content in the pyrite waste from cyclone 1 was obtained on average of 0.04% As and in the sum of pyrite waste from both cyclones an As content of 0.05%. Corresponding values during roasting of pyrites with an average As content of 0.39 per cent was 0.05 and 0.07 percent As. During both experimental periods, the residual sulfur content in the soot combustion averaged 0.5 per cent.
Ved samtlige forsøk viste det seg at kisavbrannen praktisk talt fullstendig besto av magnetitt. In all experiments, it turned out that the silica fire consisted practically entirely of magnetite.
Forsøkene viser at man ved hjelp av den ifølge oppfinnelsen foreslåtte røstings-metode med etterforbrenning ved praktisk drift i en Dorr-ovn kan gjennomføre røst-ingen således at kisavbrannene i overvei-ende grad kommer til å bestå av magnetitt med et S-innhold på ca. 0,5 pst. uten at der oppstår noen ulemper med sublimerende svovel. Arsenfraskillelsen fra kisavbrannene har til og med ved et så høyt As-innhold i kisen som 0,4 pst., vist seg å være så effektiv at kisavbrannene blir godtagbare sett fra jernfremstillingspunkt. The experiments show that with the help of the roasting method proposed according to the invention with afterburning during practical operation in a Dorr furnace, roasting can be carried out in such a way that the silica waste will predominantly consist of magnetite with an S content of approx. . 0.5 per cent without any disadvantages arising from sublimating sulphur. The separation of arsenic from the silica slag has, even with as high an As content in the slag as 0.4 per cent, proven to be so effective that the slag slags become acceptable from the point of view of iron production.
Til tross for at luftmengden til selve røstovnen beregnes å ha vært noe mindre enn det som kreves for kisens forbrenning til Fe80, og SOa, ble kisavbrannens svovelinnhold lavt. Sligens finkornethet som medvirker til en rask innstilling av like-vekten ved røstereaksjonene, har sikkert vært en faktor av stor betydning for de ifølge oppfinnelsen oppnådde gode resultater. Despite the fact that the amount of air to the roasting furnace itself is calculated to have been somewhat less than that required for the combustion of the silica to Fe80 and SOa, the sulfur content of the silica combustion was low. The fineness of the slag, which contributes to a rapid setting of the equilibrium during the stirring reactions, has certainly been a factor of great importance for the good results achieved according to the invention.
Det er naturligvis mulig å utføre pro-sessen også i andre ovner, f. eks. en BASF-ovn, under forutsetning av at fraskillelsen skjer før avgasskjelen. It is naturally possible to carry out the process also in other ovens, e.g. a BASF furnace, on the condition that the separation takes place before the waste gas boiler.
Hvis kisen inneholder kobber og sink og disse metaller ikke er fjernet fullstendig ved flotasjonsoprasjonen, får man dem bundet på en måte som gjør kisen bedre egnet til etterbearbeidelse ved magnetitiserende røsting, ettersom forutsetningene for fer-rittdannelse da er ugunstigere enn ved nor-mal røsting til Fe,OrIf the quartz contains copper and zinc and these metals have not been completely removed by the flotation operation, they are bound in a way that makes the quartz more suitable for post-processing by magnetitizing roasting, as the conditions for ferrite formation are then less favorable than with normal roasting to Fe, Or
Mange fordeler oppnåes ved røsting av svovelkis til magnetitt, dvs. til høyest mulig innhold av toverdig jern, og det må anses særlig overraskende at man i hvirvellag-ovn får så høy svovelavrøsting av avbrannen med mindre luftmengde enn teoretisk beregnet for fullstendig oksydasjon av jernet til Fe.,0, og svovelet til SO„. Many advantages are achieved by roasting pyrite to magnetite, i.e. to the highest possible content of divalent iron, and it must be considered particularly surprising that in a fluidized bed furnace such a high sulfur removal from the combustion is obtained with a smaller amount of air than theoretically calculated for complete oxidation of the iron to Fe.,0, and the sulfur to SO„.
Claims (2)
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19671654677 DE1654677B2 (en) | 1967-11-01 | 1967-11-01 | DEVICE FOR HEIGHT AND SIDE ADJUSTMENT OF A FRONT WALL OF DRAWER-LIKE EXTENDING FURNITURE PARTS |
DE1654678A DE1654678C3 (en) | 1967-11-01 | 1967-11-09 | Device for adjusting a front wall of furniture parts that can be pulled out like a drawer |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO131748B true NO131748B (en) | 1975-04-14 |
NO131748C NO131748C (en) | 1975-07-23 |
Family
ID=25754210
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO3744/68A NO131748C (en) | 1967-11-01 | 1968-09-23 |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
AT (1) | AT282106B (en) |
BE (1) | BE723088A (en) |
FR (1) | FR1585740A (en) |
GB (1) | GB1185585A (en) |
NO (1) | NO131748C (en) |
SE (1) | SE360248B (en) |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2922384C2 (en) * | 1979-06-01 | 1984-02-23 | Bosch-Siemens Hausgeräte GmbH, 7000 Stuttgart | A built-in device, in particular a refrigerator or freezer, which can be used in a built-in niche of a tall kitchen cabinet or the like |
AT391062B (en) * | 1986-05-28 | 1990-08-10 | Blum Gmbh Julius | HOLDING DEVICE FOR THE FRONT PANEL OF A DRAWER |
AT398265B (en) * | 1990-01-22 | 1994-11-25 | Blum Gmbh Julius | FASTENING DEVICE FOR THE FRONT PANEL OF A DRAWER |
IT229906Y1 (en) * | 1993-05-13 | 1999-02-05 | Ferrari Franco | DEVICE FOR FIXING AND ADJUSTING THE FRONT OF A DRAWER WITH RESPECT TO THE SIDE |
ITMC20040125A1 (en) * | 2004-10-08 | 2005-01-08 | Compagnucci Spa | UNIVERSAL BRACKET FOR FIXING A DOOR TO THE EXTENDABLE WARDROBE BASKETS. |
CN108714635A (en) * | 2018-05-18 | 2018-10-30 | 中山市博瑞特家居科技有限公司 | A kind of vertical door-plate rectifier |
-
1968
- 1968-09-19 AT AT916568A patent/AT282106B/en not_active IP Right Cessation
- 1968-09-23 NO NO3744/68A patent/NO131748C/no unknown
- 1968-09-27 SE SE13057/68A patent/SE360248B/xx unknown
- 1968-10-03 FR FR1585740D patent/FR1585740A/fr not_active Expired
- 1968-10-15 GB GB48856/68A patent/GB1185585A/en not_active Expired
- 1968-10-29 BE BE723088D patent/BE723088A/xx not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FR1585740A (en) | 1970-01-30 |
SE360248B (en) | 1973-09-24 |
AT282106B (en) | 1970-06-10 |
GB1185585A (en) | 1970-03-25 |
BE723088A (en) | 1969-04-01 |
NO131748C (en) | 1975-07-23 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO143068B (en) | PROCEDURE FOR MANUFACTURE OF REDUCED METAL CONTAINING PRODUCT | |
NO161585B (en) | DEVICE FOR AA CERTAIN HEMATOCRITI VALUES. | |
MX2013006707A (en) | Process and plant for treating ore concentrate particles containing valuable metal. | |
US4588436A (en) | Method of recovering metals from liquid slag | |
JPS5852683B2 (en) | gas | |
NO131748B (en) | ||
NO157779B (en) | PROCEDURE FOR THE PREPARATION OF 1,2-DICHLORETANE BY OXYCYCLORATION OF ETHYLENE, AND CATALYST SUITABLE FOR USE IN THE PROCEDURE. | |
WO2020132751A1 (en) | Method for obtaining antimony trioxide (sb2o3), arsenic trioxide (as2o3) and lead (pb) | |
FI122447B (en) | A process for utilizing the sulfur-containing effluent from the leaching of sulfide concentrates | |
US4255185A (en) | Processes and apparatus for reducing and subsequently pelletizing moist fine-grained ore | |
EP3080314B1 (en) | Arsenic removal from minerals | |
JP2022550624A (en) | Method for producing copper metal from copper concentrates without generating waste | |
US4642133A (en) | Process for chlorinating volatilization of metals which are present in oxidic iron ores or concentrates | |
US1473723A (en) | Method of producing elemental sulphur | |
US1134846A (en) | Process of preventing the escape of sulfur dioxid in smelting sulfid ores. | |
CA2061088C (en) | Method for recovering metal contents of metallurgic waste precipitates or waste dusts by suspension smelting | |
US481500A (en) | And carl v | |
US3479177A (en) | Process for removing arsenic from arsenic-containing iron minerals | |
US2084716A (en) | Process of obtaining zinc oxide | |
US444997A (en) | William west | |
US1985902A (en) | Concentrate burner | |
EA008573B1 (en) | Method for processing oxidises nickel-cobalt ore (variants) | |
US4582481A (en) | Process of drying sulfide ores in direct contact with hot drying gases | |
US2086232A (en) | Production of sulphur dioxide | |
JPS58189341A (en) | Method of completely roasting copper rich ore and flotation-reducing oxide |