NO129320B - - Google Patents

Description

Apparat for oppvarming av et fluidum, spesielt damper Apparatus for heating a fluid, especially steam

av halogenider, med unntak av fluoridene, av titan, of halides, excluding the fluorides, of titanium,

silicium, aluminium og zirkonium. silicon, aluminum and zirconium.

Oppfinnelsen angår et apparat for oppvarming av et fluidum, spesielt damper av halogenider, med unntak av fluoridene, av titan, silicium, aluminium og zirkonium. The invention relates to an apparatus for heating a fluid, in particular vapors of halides, with the exception of the fluorides, of titanium, silicon, aluminum and zirconium.

Det er kjent å oppvarme et fluidum ved å lede det gjennom et oppvarmet raetallrijr, og oppfinnelsen angår, problemet med å redusere den vektmengde metall som er'nodvendig. Problemet kan oppstå som folge av krav om at apparatet må være lett, eller som folge av økonom-iske betraktninger, spesielt når det er nodvendig å anvende et kost-bart metall. It is known to heat a fluid by passing it through a heated metal tube, and the invention relates to the problem of reducing the amount of metal required by weight. The problem may arise as a result of requirements that the device must be light, or as a result of economic considerations, especially when it is necessary to use an expensive metal.

I U.S. patentskrift nr.. 2^96327 er beskrevet et elektrisk gassoppvarmingsapparat som omfatter et ror med elektrisk ledende strimler som er anordnet inne i roret, men elektrisk isolert fra dette. En elektrisk strom ledes gjennom de ledende strimler, og gassen oppvarmes ved å lede denne gjennom roret i kontakt med.de elektrisk ledende strimler. Tverrsnittsarealet til de elektrisk ledende strimler oker i gassens stromningsretning gjennom roret for under bruk av apparatet å holde de ledende strimlers temperatur jev^, In the U.S. patent no. 2^96327 describes an electric gas heating device which comprises a rudder with electrically conductive strips arranged inside the rudder, but electrically isolated from it. An electric current is passed through the conductive strips, and the gas is heated by passing this through the rudder in contact with the electrically conductive strips. The cross-sectional area of the electrically conductive strips increases in the direction of gas flow through the tube in order to keep the temperature of the conductive strips constant during use of the device,

I U.S. patentskrift nr. 32^7888 er beskrevet et elektrisk oppvarmet fordampningsapparat som omfatter et ror anordnet' som' mot-v standselement i en elektrisk krets, idet oppløsningen som skal dehydratiseres eller konsentreres, ledes' langs roret. Rorveggens tykkelse varierer .for å variere varmetilfor selen til roret og derved unngå overopphetning av smeiten. Det foreslås således for dette formål å oke tykkelsen for rorveggens nedstromsendedel ved der å oke metallmengden.. In the U.S. patent no. 32^7888 describes an electrically heated evaporation apparatus which comprises a rudder arranged as a resistance element in an electrical circuit, the solution to be dehydrated or concentrated being led along the rudder. The thickness of the rudder wall varies in order to vary the heat supplied to the seal of the rudder and thereby avoid overheating of the forge. It is therefore proposed for this purpose to increase the thickness of the downstream end of the tube wall by increasing the amount of metal there.

Ved hjelp av oppfinnelsen tilveiebringes et apparat for.oppvarming av et fluidum, omfattende minst ett ror gjennom hvilket fluidumet kan ledes og som på innsiden er forsynt med metallfinner' eller-' andre elementer som er i kontakt med fluidumet, idet finnenes eller de andre elementers tverrsnittsareal oker- i fluidumets stromningsretning, og apparatet er særpreget ved at roret også er' laget av" metall og at finnene eller de andre elementer -står' i elektrisk kontakt med rorveggen, og. rorveggens og. finnenes. eller de andre elementers samlede tverrsnittsareal oker langs roret i -fluidumets stromningsretning slik at når både roret og finnene eller de andre elementer oppvarmes ved påtrykking av en elektrisk potensialforskjell mellom to punkter i avstand fra hverandre i rorets lengderetning ved at det således frembringes en elektrisk strom både gjennom rorveggen og gjennom finnene eller de andre elementer,vil nevnte okning i det samlede tverrsnittsareal hindre temperaturen på rorveggens indre overflate som er i kontakt med fluidumet, i å oke i fluidumets stromningsretning, i det minste over en viss lengde av roret, mens. finnenes eller de andre elementers overflateareal er slik at temperaturen på overflatene av finnene eller de andre elementer som. er i kontakt med fluidumet, ikke pa noe sted overskrider maksimumstemperaturen på den. indre overflate av roret mellom de nevnte to punkter.. With the help of the invention, an apparatus for heating a fluid is provided, comprising at least one tube through which the fluid can be led and which is provided on the inside with metal fins or other elements which are in contact with the fluid, as the fins or the other elements cross-sectional area increases in the direction of flow of the fluid, and the device is characterized by the fact that the rudder is also made of metal and that the fins or the other elements are in electrical contact with the rudder wall, and the total cross-sectional area of the rudder wall and the fins or the other elements increases along the rudder in the direction of flow of the fluid so that when both the rudder and the fins or the other elements are heated by the application of an electric potential difference between two points at a distance from each other in the longitudinal direction of the rudder by thus producing an electric current both through the rudder wall and through the fins or the other elements, said increase in the overall cross-sectional area will prevent the temperature of the rudder wall inner surface which is in contact with the fluid, in increasing in the direction of flow of the fluid, at least over a certain length of the rudder, while. the surface area of the fins or the other elements is such that the temperature of the surfaces of the fins or the other elements which. is in contact with the fluid, at no point does it exceed its maximum temperature. inner surface of the rudder between the mentioned two points..

Oppfinnelsen gjor det mulig å redusere metallmengden sammenlignet med det tilfelle'hvor rorene oppvarmes ved stråling fra veggene av. en ovn i'hvilken rorene er anbragt-. En' minimalisering' The invention makes it possible to reduce the amount of metal compared to the case where the rudders are heated by radiation from the walls. a furnace in'which the rudders are placed-. A 'minimization'

av metallvekten krever at;alt metall har så hoy temperatur som-: mulig. Da korrosjon, krav til mekanisk styrke og/eller andre betraktninger dikterer en ovre grense for metallets maksimaltemperatur, medforer kravet om at metallets temperatur skal være så hby som mulig, at metallets temperatur må være så jevn som mulig. of the metal weight requires that all metal has as high a temperature as possible. As corrosion, requirements for mechanical strength and/or other considerations dictate an upper limit for the metal's maximum temperature, the requirement that the metal's temperature be as high as possible means that the metal's temperature must be as even as possible.

Oppfinnelsen gjor det mulig å oppnå en jevnere temperaturfordeling i metallet på to måter. For det forste gjor anvendelsen av elektrisk motstandsoppvarming i metallet selv i den ende av roret hvor fluidumet har lavest temperatur, det mulig å tilfore varme-mengder som ellers bare ville kunne oppnås ved stråling, men ved anvendelse av så hoye ovnsveggtemperaturer at de ikke ville kunne benyttes i praksis. For det annét medforer okningen i tverrsnittsarealet av den elektriske stroms stromningsbane mot enden av roret hvor fluidumet har hoyest temperatur, en tilsvarende reduksjon av varmegenereringen pr. lengdeenhet av roret i denne retning, hvilket, ved å tendere til å kompensere for reduksjonen i kjbleeffekt av fluidumet etterhvert som dets temperatur oker, muliggjor anvendelse av strbmtettheter i oppstrbmsenden av roret som ellers ville fore til overoppheting av rorets nedstrbmsende. The invention makes it possible to achieve a more uniform temperature distribution in the metal in two ways. Firstly, the use of electrical resistance heating in the metal even at the end of the tube where the fluid has the lowest temperature makes it possible to supply heat quantities that could otherwise only be achieved by radiation, but by using furnace wall temperatures so high that they would not be able to used in practice. Secondly, the increase in the cross-sectional area of the electric current's flow path towards the end of the tube, where the fluid has the highest temperature, leads to a corresponding reduction in the heat generation per unit length of the pipe in this direction, which, by tending to compensate for the reduction in the cooling effect of the fluid as its temperature increases, enables the application of current densities in the upstream end of the pipe which would otherwise lead to overheating of the downstream end of the pipe.

Dersom man som sammenligningsbasis velger et enkelt ror, dvs. et ror av jevn diameter og veggtykkelse, som ikke er forsynt med finner eller andre elementer, og som oppvarmes ved at der ledes en elektrisk strom gjennom det, istedenfor et enkelt ror som oppvarmes ved stråling, blir fordelene som oppnås ved hjelp av oppfinnelsen, enda stbrre. Grunnen til dette er at når roret oppvarmes ved If one chooses a single rudder as the basis of comparison, i.e. a rudder of uniform diameter and wall thickness, which is not equipped with fins or other elements, and which is heated by passing an electric current through it, instead of a single rudder which is heated by radiation , the advantages obtained by means of the invention become even greater. The reason for this is that when the rudder is heated by wood

stråling, får roret en stbrre varmetilfbrsel i den relativt kalde oppstrbmsende enn i den relativt varme nedstrbmsende (hvilket fenderer til i noen grad å kompensere for fluidumets stbrre kjbleeffekt i oppstrbmsenden) mens varmetilfbrselen blir jevn over hele rorets lengde når roret oppvarmes ved at der ledes en elektrisk strom gjennom det. For en gitt tilforselstemperatur av fluidumet og en gitt maksimaltemperatur av metallet vil således den lengde av et enkelt, konvensjonelt ror som kreves for å heve fluidumets temperatur til en gitt verdi (forutsatt at de bvrige variable, hovedsakelig fluidumets massestrbmningshastighet og rorets diameter er like i hvert tilfelle), være mindre når roret oppvarmes ved stråling enn når roret oppvarmes ved at der ledes en elektrisk strom gjennom det. Det er overraskende at man ved å utstyre roret med innvendige finner eller andre elementer og oppvarme roret og finnene eller nevnte elementer ved å lede en elektrisk strom gjennom dem i henhold til oppfinnelsen, ikke bare kan gjore roret kortere, selv radiation, the pipe receives a greater heat application in the relatively cold upstream end than in the relatively warm downstream end (which tends to compensate to some extent for the fluid's greater shearing effect in the upstream end), while the heat application becomes uniform over the entire length of the pipe when the pipe is heated by conducting a electric current through it. For a given supply temperature of the fluid and a given maximum temperature of the metal, the length of a single, conventional tube required to raise the temperature of the fluid to a given value (provided that the other variables, mainly the mass flow rate of the fluid and the diameter of the tube are the same in each case), be smaller when the rudder is heated by radiation than when the rudder is heated by passing an electric current through it. It is surprising that by equipping the rudder with internal fins or other elements and heating the rudder and fins or said elements by passing an electric current through them according to the invention, not only can the rudder be made shorter, even

sammenlignet med et konvensjonelt, enkelt ror som oppvarmes ved stråling, men også kan gjore det kortere enn det som ville være nodvendig for å kompensere for metallmengden som anvendes i finnene eller andre elementer. compared to a conventional, single rudder heated by radiation, but may also make it shorter than would be necessary to compensate for the amount of metal used in the fins or other elements.

Det vil forstås at med den anordning som er beskrevet i US patentskrift nr. 32'+7888 kan det ikke oppnås besparelse av metall ved å redusere rorets lengde da det er nodvendig at roret har en viss lengde for at den onskede fordampningsgrad skal kunne oppnås. Det tilsettes isteden metall for å unngå en overopphetning av smeiten. It will be understood that with the device described in US Patent No. 32'+7888 it is not possible to save metal by reducing the length of the rudder as it is necessary for the rudder to have a certain length in order for the desired degree of evaporation to be achieved. Metal is added instead to avoid overheating of the forge.

Det vil også forstås at fordi finnene i det foreliggende apparat står i elektrisk kontakt med rorets eller rorenes vegg (som selv består av metall), foreligger det intet behov for å benytte elektrisk isolerende elementer, som i US patentskrift nr. 2596527, og at dette er en viktig fordel når en korroderende væske eller gass skal oppvarmes. It will also be understood that because the fins in the present device are in electrical contact with the wall of the rudder or rudders (which itself consists of metal), there is no need to use electrically insulating elements, as in US patent document no. 2596527, and that this is an important advantage when a corrosive liquid or gas is to be heated.

Det skal dessuten bemerkes at mens finnens utformning i an-ordningen ifolge US patentskrift nr. 2596327 er slik valgt at selve finnens temperatur blir i det vesentlige jevn, er finnene i det foreliggende apparat blitt gitt en slik form at rorveggens temperatur blir i det vesentlige jevn. Som forklart nedenfor behover selve finnenes temperatur i det forliggende apparat endog ikke å være tilnærmet jevn. It should also be noted that while the design of the fin in the device according to US patent document no. 2596327 is chosen so that the temperature of the fin itself is essentially uniform, the fins in the present device have been given such a shape that the temperature of the rudder wall is essentially uniform . As explained below, the temperature of the fins in the existing apparatus does not even need to be approximately uniform.

Fordelene som oppnås ved hjelp av det foreliggende apparat, The advantages obtained by means of the present apparatus,

er særlig utpregede når fluidumet er dampen av et halogenid (bortsett fra fluoridet) av et av elementene titan, silicium, aluminium og zirkonium, eller en blanding av mer enn ett sådant halogenid, og i det minste overflaten av rorene og av finnene eller andre elementer som kommer i kontakt med halogeniddampen, er av platina eller av en legering av platina med rhodium, ruthenium eller iridium. are particularly pronounced when the fluid is the vapor of a halide (other than the fluoride) of one of the elements titanium, silicon, aluminum and zirconium, or a mixture of more than one such halide, and at least the surface of the rudders and of the fins or other elements which comes into contact with the halide vapor, is of platinum or of an alloy of platinum with rhodium, ruthenium or iridium.

Oppvarmningen av slike halogeniddamper til relativt hoye temperaturer av størrelsesordenen 700° - 1100°C, f.eks. for det formål å bringe dem til en temperatur ved hvilken de vil undergå oxydasjonsreaksjoner med oxyderende gasser,, byr på problemer på grunn av halogenidenes korroderende egenskaper ved slike temperaturer. Anvendelse av platina eller en egnet platinalegering som konstruk-sjonsmateriale for de deler av apparatet som utsettes for den varme halogeniddamp, gjor det mulig å redusere korrosjonen til et aksepter-bart nivå, og den besparelse med hensyn til platina eller platina-legeringer som muliggjores av oppfinnelsen, er meget betydelig fra et okonomisk synspunkt på grunn av den hoye pris på disse materialer. The heating of such halide vapors to relatively high temperatures of the order of 700° - 1100°C, e.g. for the purpose of bringing them to a temperature at which they will undergo oxidation reactions with oxidizing gases, presents problems due to the corrosive properties of the halides at such temperatures. The use of platinum or a suitable platinum alloy as construction material for the parts of the apparatus which are exposed to the hot halide vapor makes it possible to reduce the corrosion to an acceptable level, and the saving with respect to platinum or platinum alloys made possible by invention, is very significant from an economic point of view due to the high price of these materials.

Fluidumet må selvfølgelig ikke ha så hoy elektrisk lednings-evne at det får noen vesentlig virkning på styrken av den elektriske strom som går gjennom rorveggen og gjennom finnene eller andre elementer. The fluid must of course not have such a high electrical conductivity that it has any significant effect on the strength of the electrical current that passes through the rudder wall and through the fins or other elements.

Apparatet kan omfatte flere metallror, som hvert er forsynt The device can comprise several metal rudders, each of which is supplied

på innsiden med finner eller andre elementer, og som er således sammenbundet, som forklart i det nedenstående, at fluidumet strommer parallelt gjennom dem. on the inside with fins or other elements, and which are connected in such a way, as explained below, that the fluid flows parallel through them.

Roret eller rorene kan med fordel være anordnet i en varmeisolert omhylling, såsom f.eks. i en beholder foret med et ikke-metallisk, ildfast materiale, og, for å redusere varmetap fra roret eller rorene, kan omhyllingens vegger oppvarmes også på annen måte enn ved stråling fra roret eller rorene. Fortrinnsvis holdes imidlertid omhyllingens innvendige overflate på en temperatur som er lavere enn temperaturen for den utvendige overflate av roret eller rorene ved nedstromspunktet av de to nevnte punkter, fordi det resulterende netto strålingstap fra rorene ytterligere oker den maksimale strom som kan flyte i rorveggen uten overopphetning, og dette gjor det mulig å redusere metallmengden ytterligere. Den optimale grad av kjoling avhenger av en vurdering av besparelsnne med hensyn til metallvekt på den ene side mot den annen side det okede forbruk av elektrisitet. The rudder or rudders can advantageously be arranged in a heat-insulated casing, such as e.g. in a container lined with a non-metallic, refractory material, and, in order to reduce heat loss from the rudder or rudders, the enclosure walls can also be heated in a different way than by radiation from the rudder or rudders. Preferably, however, the inner surface of the casing is kept at a temperature lower than the temperature of the outer surface of the rudder or rudders at the downstream point of the two mentioned points, because the resulting net radiation loss from the rudders further increases the maximum current that can flow in the rudder wall without overheating, and this makes it possible to further reduce the amount of metal. The optimal degree of cladding depends on an assessment of the savings in terms of metal weight on the one hand against the increased consumption of electricity on the other.

Betydningen av å holde omhyllingens innvendige overflate på en temperatur under temperaturen for den utvendige overflate av roret eller rorene på nedstromspunktet av de to nevnte punkter vil lettere forstås når man betrakter et apparat som omfatter et ror som innvendig er forsynt med finner formet (som nedenfor beskrevet) av lami-'' nært materiale av samme tykkelse som rorveggan, idet rorveggens tykkelse er liten sammenlignet med rorets diameter. Dersom man så forutsetter at roret og finnene i sin helhet er konstruert av ett enkelt materiale, og ser bort fra virkningen av frie kanter (dersom sådanne finnes) av finnene og den kjensgjerning at det utsatte område av den indre overflate av roret reduseres av finnene der hvor disse festes til roret, blir overflatearealet av finnene som kommer i kontakt med fluidumet, dobbelt så stort pr. masseenhet av finnene som overflatearealet av veggen som utsettes for fluidumet, pr. masseenhet av rorveggen. På den annen side er varmegenereringen pr-, masseenhet metall den samme for finnene som for rorveggen. Dersom således omhyllingens innvendige overflate holdes på den samme temperatur som den utvendige overflate av rorene på noe punkt langs rorlengden, slik at det ikke oppstår noe netto varmetap fra roret på dette punkt ved stråling til soneveggene, må rorveggen avgi varme til fluidumet på dette punkt i en mengde pr. overflateenhet utsatt overflate som er dobbelt så stor som den tilsvarende mengde for finnene på dette punkt. Dette medforer at på angjeldende punkt må rorveggens temperatur være betydelig hoyere enn finnenes temperatur, slik at finnene har en temperatur som er lavere enn den optimale og derfor ikke arbeider ved den maksimale varmeavgivelse pr. masseenhet metall. Dersom det angjeldende punkt er nedstromspunktet av de to tidligere omtalte punkter, hvor finnene er brede (slik at finnenes masse pr. lengdeenhet av roret kan være stbrre enn rorveggens masse pr. lengdeenhet av roret), representerer dette en betydelig slbsing med metall. Skjont temperaturen av finnene lett kan bkes ganske enkelt ved å oke deres tykkelse uten å endre deres totale tverrsnittsareal, okes ikke derved finnenes varmeavgivelse pr. masseenhet metall, og ingen besparelse av metall oppnås derfor på denne måte. På den annen side er det mulig å spare metall ved å til-skikke at roret avgir strålingsvarme til den omsluttende sones vegger, fordi finner av mindre tverrsnittsareal vil da være tilstrekkelig for å forhindre rorveggen i å nå opp i temperaturer som overskrider den bnskede maksimaltemperatur. The importance of maintaining the inner surface of the casing at a temperature below the temperature of the outer surface of the rudder or rudders at the downstream point of the two points mentioned will be more easily understood when considering an apparatus comprising a rudder which is internally provided with fins shaped (as described below ) of lami-'' material of the same thickness as the rudder wall, the thickness of the rudder wall being small compared to the diameter of the rudder. If one then assumes that the rudder and fins are constructed in their entirety from a single material, and disregards the effect of free edges (if any) of the fins and the fact that the exposed area of the inner surface of the rudder is reduced by the fins there where these are attached to the rudder, the surface area of the fins that come into contact with the fluid becomes twice as large per mass unit of the fins as the surface area of the wall exposed to the fluid, per mass unit of the rudder wall. On the other hand, the heat generation per unit mass of metal is the same for the fins as for the rudder wall. Thus, if the inner surface of the casing is kept at the same temperature as the outer surface of the rudder at some point along the rudder length, so that no net heat loss from the rudder occurs at this point by radiation to the zone walls, the rudder wall must emit heat to the fluid at this point in a quantity per surface unit exposed surface that is twice as large as the corresponding amount for the fins at this point. This means that at the point in question the temperature of the rudder wall must be significantly higher than the temperature of the fins, so that the fins have a temperature that is lower than the optimum and therefore do not work at the maximum heat output per mass unit metal. If the point in question is the downstream point of the two previously mentioned points, where the fins are wide (so that the mass of the fins per unit length of the rudder can be greater than the mass of the tube wall per unit length of the rudder), this represents a significant welding with metal. Although the temperature of the fins can be easily increased simply by increasing their thickness without changing their total cross-sectional area, the heat output of the fins per mass unit of metal, and no saving of metal is therefore achieved in this way. On the other hand, it is possible to save metal by arranging for the rudder to emit radiant heat to the walls of the enclosing zone, because fins of smaller cross-sectional area will then be sufficient to prevent the rudder wall from reaching temperatures that exceed the desired maximum temperature.

Fluidumets strbmningshastighet gjennom roret eller gjennom hvert ror, stbrrelsen av elektrisk potensial som påtrykkes mellom de to nevnte punkter og konfigurasjonen av finnene eller andre elementer kan være slik at over minst 50$ (fortrinnsvis minst 80$) The flow rate of the fluid through the tube or through each tube, the amount of electrical potential applied between the two mentioned points and the configuration of the fins or other elements can be such that above at least 50$ (preferably at least 80$)

av rorets eller rorenes overflateareal mellom de to punkter .er temperaturen av den indre overflate av roret eller rorene som er utsatt for fluidumet, mindre enn 200°C (med fordel mindre enn 100°C og fortrinnsvis mindre enn 50°C) fra den hbyeste temperatur på den indre overflate som er utsatt for fluidumet. Likeledes er strbm-ningshastigheten av fluidumet gjennom roret, stbrrelsen av det elektriske potensial som påtrykkes mellom de to nevnte punkter, og konfigurasjonen av finnene eller andre elementer med fordel således at temperaturen av den indre overflate av roret eller av rorene som er utsatt for fluidumet, overalt mellom de nevnte to punkter, bortsett fra den umiddelbare nærhet av oppstrbmspunktet, er innenfor et område av 300°C (fortrinnsvis innenfor et område av 150°C). Når of the surface area of the rudder or rudders between the two points, the temperature of the inner surface of the rudder or rudders exposed to the fluid is less than 200°C (advantageously less than 100°C and preferably less than 50°C) from the highest temperature of the inner surface exposed to the fluid. Likewise, the flow rate of the fluid through the pipe, the strength of the electric potential applied between the two mentioned points, and the configuration of the fins or other elements are advantageously such that the temperature of the inner surface of the pipe or of the pipes exposed to the fluid, everywhere between the said two points, apart from the immediate vicinity of the point of origin, is within a range of 300°C (preferably within a range of 150°C). When

tverrsnittsarealet av veggen av roret eller av hvert ror er konstant mellom de to nevnte punkter, kan stromningshastigheten av fluidumet gjennom roret, stbrrelsen av det elektriske potensial som påtrykkes mellom de to nevnte punkter og konfigurasjonen av finnene eller andre elementer fortrinnsvis være slik at temperaturfordelingen over den indre overflate av roret eller av hvert ror som er utsatt for fluidumet, er hovedsakelig jevn mellom de to nevnte punkter, unntatt i den umiddelbare nærhet av oppstromspunktet. the cross-sectional area of the wall of the rudder or of each rudder is constant between the two mentioned points, the flow rate of the fluid through the rudder, the magnitude of the electric potential applied between the two mentioned points and the configuration of the fins or other elements can preferably be such that the temperature distribution over the the inner surface of the rudder or of each rudder exposed to the fluid is substantially level between the two points mentioned, except in the immediate vicinity of the updraft point.

Konfigurasjonen av finnene eller nevnte andre elementer kan variere i vid utstrekning. Dette skyldes for en stor del at hastigheten ved hvilken varme genereres i veggen av en gitt kort rbrlengde er den samme for alle konfigurasjoner av finnene eller andre elementer som gir samme totale tverrsnittsareal av den elektriske stroms stromningsbane gjennom det betraktede rbrstykke. Dersom man således ser bort fra eventuelle virkninger som variasjon av konfigurasjonen av finnene eller andre elementer kan ha på varme-overforingen mellom finnene eller andre elementer og rbrveggan eller på stromningen av fluidum gjennom roret, vil enhver endring av konfigurasjonen av finnene eller andre elementer som ikke endrer det totale tverrsnittsareal, heller ikke endre temperaturen av rorveggens indre overflate. I motsetning' hertil vil enhver endring av konfigurasjonen av finnene eller andre elementer som resulterer i en bkning i tverrsnittsarealet pr. lengdeenhet av roret, resultere i en nedsettelse av temperaturen av finnene selv eller av de andre elementer selv. For således å sikre at finnene eller lignende selv ikke kommer opp i for hby temperatur er det tilstrekkelig å sbrge for at de får et tilstrekkelig stort overflateareal i forhold til deres tverrsnittsareal. The configuration of the fins or said other elements can vary widely. This is largely due to the fact that the rate at which heat is generated in the wall of a given short tube length is the same for all configurations of the fins or other elements that give the same total cross-sectional area of the electric current's flow path through the considered tube piece. If one thus ignores any effects that variation in the configuration of the fins or other elements may have on the heat transfer between the fins or other elements and the tube wall or on the flow of fluid through the rudder, any change in the configuration of the fins or other elements that does not change the total cross-sectional area, nor change the temperature of the inner surface of the rudder wall. In contrast, any change to the configuration of the fins or other elements that results in a bend in the cross-sectional area per length unit of the rudder, result in a reduction in the temperature of the fins themselves or of the other elements themselves. In order to thus ensure that the fins or the like do not themselves reach too high a temperature, it is sufficient to ensure that they have a sufficiently large surface area in relation to their cross-sectional area.

Finnene og lignende kan med fordel være fremstilt av laminært materiale. Tykkelsen av det laminære materiale kan hensiktsmessig være hovedsakelig like stor som rorets eller rorenes veggtykkelse. Når finnene o.l. dannes ut fra laminært materiale, blir overflatearealet av finnene o.l. som utsettes for fluidumet pr. lengdeenhet av roret, direkte proporsjonalt med tverrsnittsarealet av den elektriske stroms stromningsbane som tilveiebringes av finnene o.l0 Dersom det under disse omstendigheter bevirkes at temperaturen av finnene o.l. på nedstromspunktet av de to nevnte punkter er hovedsakelig lik rorveggens temperatur, vil det finnes at temperaturen av finnene o.l. avtar langs roret i nedstrbmsretningen dersom de er dimensjonert med henblikk på å holde rorveggens temperatur hovedsakelig konstant i rorets lengderetning. Ennskjont denne variasjon i temperaturen av finnene o.l. i rorets lengderetning kan unngås eller reduseres ved at man oker tykkelsen av finnene o.l. og sam-tidig minsker deres overflateareal, slik at overflatearealet av den elektriske stroms stromningsbane forblir uendret, vil den forbedrede jevnhet i temperaturen av finnene o.l. ikke resultere i noen besparelse av metall. The fins and the like can advantageously be made of laminar material. The thickness of the laminar material can conveniently be substantially the same as the wall thickness of the rudder or rudders. When the Finns and others is formed from laminar material, the surface area of the fins etc. which is exposed to the fluid per length unit of the rudder, directly proportional to the cross-sectional area of the electric current flow path provided by the fins, etc. If, under these circumstances, the temperature of the fins, etc. at the downstream point of the two mentioned points is mainly equal to the temperature of the rudder wall, it will be found that the temperature of the fins etc. decreases along the rudder in the downstream direction if they are dimensioned with a view to keeping the temperature of the rudder wall essentially constant in the longitudinal direction of the rudder. Although this variation in the temperature of the fins etc. in the longitudinal direction of the rudder can be avoided or reduced by increasing the thickness of the fins etc. and at the same time their surface area decreases, so that the surface area of the electric current flow path remains unchanged, the improved evenness in the temperature of the fins etc. not result in any saving of metal.

Finnene o.l. kan med fordel være en integrerende del av roret eller rorene, men dette kan fore til konstruksjonsvanskelig-. heter, og finnene o.l. kan derfor være fremstilt separat og festet til roret eller rorene, f.eks. ved sveising,, Finns and others can advantageously be an integral part of the rudder or rudders, but this can lead to construction difficulties. is called, and the Finns, etc. can therefore be produced separately and attached to the rudder or rudders, e.g. when welding,,

Finnene o.l. kan være rette finner sora i lengderetningen strekker seg parallelt med rorets akse og i tverretningen strekker seg innover (f.eks. radielt innover) fra rorveggen, idet finnenes bredde oker gjennom roret i fluidumets stromningsretning. I stedet kan roret eller hvert av rorene inneholde et rorformet element som er anordnet koaksialt i roret, og som er festet til rorveggen ved hjelp av plane finner som i lengderetningen strekker seg parallelt med rorets akse, og i tverretningen er anordnet radialt, idet an-tallet finner oker trinnvis gjennom roret i fluidumets stromningsretning. Istedenfor å strekke "seg gjennom roret parallelt med aksen kan finnene o.l. f.eks. være spiralformede, idet spiralens akse faller sammen med rorets akse. Finns and others can be straight fins sora in the longitudinal direction extends parallel to the axis of the rudder and in the transverse direction extends inwards (e.g. radially inwards) from the rudder wall, as the width of the fins increases through the rudder in the direction of the flow of the fluid. Instead, the rudder or each of the rudders can contain a rudder-shaped element which is arranged coaxially in the rudder, and which is attached to the rudder wall by means of flat fins which in the longitudinal direction extend parallel to the axis of the rudder, and in the transverse direction are arranged radially, as the number finds ocher step by step through the rudder in the fluid's direction of flow. Instead of extending through the rudder parallel to the axis, the fins etc. can for example be spiral-shaped, with the axis of the spiral coinciding with the axis of the rudder.

For at konstruksjonen skal bli enklest mulig, gjores veggtykkelsen av roret eller av hvert ror med fordel praktisk talt konstant mellom de to punkter, idet variasjonen i det totale tverrsnittsareal av den elektriske stroms stromningsbane da blir et resultat bare av en variasjon i tverrsnittsarealet, vertikalt på roraksen, av finnene o.l. Når temperaturen til hvilken rorveggen kan oppvarmes, er begrenset s"om folge av fordringene til mekanisk styrke, kan det imidlertid være fordelaktig å variere veggtykkelsen i rorets lengderetning. Fordi den minste tykkelse av rorveggen som vil gi den nodvendige styrke, er lavere der hvor veggens temperatur er lavere, er det prinsipielt mulig å oppnå en besparelse av metall i tilfeller hvor veggens temperatur ikke er konstant i rorets lengderetning, ved å redusere veggens tykkelse der hvor temperaturen er lavere. Dessuten er det prinsipielt mulig å oppnå en besparelse av metall, sammenlignet med det tilfelle hvor der benyttes et ror av konstant tykkelse, hvis indre overflates temperatur holdes hovedsakelig konstant i rorets lengderetning mellom de to punkter, ved å velge konfigurasjonen av finnene o.l. således at temperaturen av den indre overflate av rorveggen blir lavere over en del av roret umiddelbart på nedstromssiden av oppstrbmspunktet' av de to nevnte punkter enn noe annet sted mellom de to nevnte punkter, pg ved å redusere veggtykkelsen av denne del av roret tilsvarende. Grunnen til dette er at når temperaturdifferansen mellom rorveggen In order for the construction to be as simple as possible, the wall thickness of the rudder or of each rudder is advantageously made practically constant between the two points, as the variation in the total cross-sectional area of the electric current's flow path is then a result only of a variation in the cross-sectional area, vertically on the rookery, of the fins, etc. When the temperature to which the rudder wall can be heated is limited as a result of the requirements for mechanical strength, it can however be advantageous to vary the wall thickness in the longitudinal direction of the rudder. Because the smallest thickness of the rudder wall that will provide the necessary strength is lower where the wall's temperature is lower, it is in principle possible to achieve a saving of metal in cases where the temperature of the wall is not constant in the longitudinal direction of the rudder, by reducing the thickness of the wall where the temperature is lower. Furthermore, it is in principle possible to achieve a saving of metal, compared with the case where a rudder of constant thickness is used, whose inner surface temperature is kept essentially constant in the longitudinal direction of the rudder between the two points, by choosing the configuration of the fins etc. so that the temperature of the inner surface of the rudder wall is lower over a part of the rudder immediately downstream of the point of origin' of the two mentioned points than anywhere else between the two mentioned points, pg by reducing the wall thickness of this part of the rudder accordingly. The reason for this is that when the temperature difference between the rudder wall

og fluidumet er stor, vil en liten minskning av veggtemperaturen bare i liten grad minske overforingen av varme fra rorveggen til fluidumet, mens ved hoyere temperaturer vil selv en liten minskning av veggtemperaturen fore til en betydelig okning av materialets mekaniske styrke og en betydelig minskning av den nodvendige minste veggtykkelse. and the fluid is large, a small decrease in the wall temperature will only slightly reduce the transfer of heat from the tube wall to the fluid, while at higher temperatures even a small decrease in the wall temperature will lead to a significant increase in the material's mechanical strength and a significant decrease in the required minimum wall thickness.

Måten hvorpå det totale tverrsnittsareal av den elektriske stroms stromningsbane bor variere i rorets eller i hvert rors lengderetning for å oppnå en gitt temperaturfordeling over den indre overflate av roret som er utsatt for fluidumet, avhenger av en rekke faktorer som innbefatter massenastigheten av fluidumet gjennom roret, fluidumets opprinnelige temperatur, den maksimale temperatur som onskes av flatene som er utsatt for fluidumet, og fluidumets fysi-kalske egenskaper. Den vil også avhenge av lengden av intervallene, dersom sådanne finnes, i rorets eller rorenes lengderetning mellom punktene hvor finnene o.l. har elektrisk kontakt med roret. Forutsatt at endringene i det totale tverrsnittsareal forblir små i hvert sådant intervall, vil effekten av endringene i intervallenes lengde bli liten. The manner in which the total cross-sectional area of the electric current flow path must vary in the longitudinal direction of the rudder or in each rudder to achieve a given temperature distribution over the inner surface of the rudder exposed to the fluid depends on a number of factors including the mass density of the fluid through the rudder, the original temperature of the fluid, the maximum temperature desired by the surfaces exposed to the fluid, and the physical properties of the fluid. It will also depend on the length of the intervals, if any, in the longitudinal direction of the rudder or rudders between the points where the fins etc. has electrical contact with the rudder. Provided that the changes in the total cross-sectional area remain small in each such interval, the effect of the changes in the length of the intervals will be small.

Skjont en hovedsakelig jevn temperaturfordeling krever at Although an essentially uniform temperature distribution requires that

det totale tverrsnittsareal endres kontinuerlig i rorets eller hvert rors lengderetning, kan en tilfredsstillende approksimasjon til dette oppnås ved trinnvis endring av det totale tverrsnittsareal, idet tverrsnittsarealet forblir konstant mellom disse suksessive trinn. Dersom denne sistnevnte lbsning benyttes, og dersom finnane eller lignende ikke står i elektrisk kontakt med roret eller rorene i hvilke de er anordnet kontinuerlig over hele rorlengden, kan elektrisk kontakt mellom finnene o.l. og roret hensiktsmessig tilveiebringes i de områder hvor det totale tverrsnittsareal endres. Dessuten krever en hovedsakelig jevn temperaturfordeling at der anordnes finner o.l. av meget liten tverrsnittsareal mot oppstromspunktet av de to nevnte punkter, og de konstruksjonsvanskeligheter dette medforer kan komme til å oppveie den forholdsvis lille fordel the total cross-sectional area changes continuously in the longitudinal direction of the rudder or each rudder, a satisfactory approximation to this can be obtained by changing the total cross-sectional area step by step, the cross-sectional area remaining constant between these successive steps. If this latter arrangement is used, and if the fins or similar are not in electrical contact with the rudder or rudders in which they are arranged continuously over the entire length of the rudder, electrical contact between the fins and the like can and the rudder is suitably provided in the areas where the total cross-sectional area changes. In addition, a mainly even temperature distribution requires that fins etc. are arranged there. of very small cross-sectional area towards the upstream point of the two mentioned points, and the construction difficulties this entails may outweigh the relatively small advantage

som oppnås. Et aksepter bart kompromiss er a la finnene o.l. fort-sette en viss avstand i oppstromsretning^i forbi det punkt hvor de, for oppnåelse av en jevn temperaturfordeling langs rorveggen, når de minste hensiktsmessige dimensjoner, men opprettholde tverrsnittsarealet av finnene o.l. konstant over nevnte avstand på en verdi som bestemmes av nevnte minste hensiktsmessige dimensjoner, og deretter avslutte finnene o.l. fullstendig på et punkt på nedstromssiden av oppstromspunktet av de to punkter mellom hvilke det elektriske potensialfall påtrykkes. which is achieved. An acceptable compromise is a la finnen et al. continue a certain distance in the upstream direction beyond the point where, in order to achieve a uniform temperature distribution along the tube wall, they reach the smallest appropriate dimensions, but maintain the cross-sectional area of the fins etc. constant over said distance at a value determined by said smallest appropriate dimensions, and then terminate the fins etc. completely at a point on the downstream side of the upstream point of the two points between which the electric potential drop is applied.

Konfigurasjonen av roret eller rorene og måten disse under-støttes på må selvfolgelig underkastes hensynet til den termiske ekspansjon og kontraksjon som finner sted i rorene under driften. Man kan med fordel anordne rorene parvis, idet rorene i hvert par The configuration of the rudder or rudders and the way in which they are supported must of course be subject to consideration of the thermal expansion and contraction that takes place in the rudders during operation. One can advantageously arrange the rudders in pairs, as the rudders in each pair

i det minste over den lengde hvor finnene o.l. er anordnet, er rette eller koaksiale, og rbrparene i det minste over nevnte lengde er parallelle, idet de indre ender av hvert rbrpar er forbundet med ett eller flere utlopsforgreningsror som er felles for flere rorpar, og de'ytre ender av rorene er forbundet med tilforselsforgrenings-ror gjennom fleksible koblinger,- f.eks. gjennom belger. Dette arrangement har den fordel at man unngår å benytte fleksible koblinger på det punkt hvor rbrene har meget hby temperatur. Når fluidumet er en halogeniddamp og flatene av rbrene og finnene o.l. som utsettes for halogeniddampen, er av platina eller en platinalegering, må utlbpsforgreningsrbret eller hvert utlopsforgreningsror selvfølgelig også være konstruert av platina eller en platinalegering. at least over the length where the fins etc. are arranged, are straight or coaxial, and the pairs of tubes are parallel at least over said length, with the inner ends of each pair of tubes being connected to one or more outlet branch tubes which are common to several pairs of tubes, and the outer ends of the tubes being connected with supply branching rudder through flexible connections, - e.g. through pods. This arrangement has the advantage that you avoid using flexible connections at the point where the pipes have a very high temperature. When the fluid is a halide vapor and the surfaces of the ribs and fins etc. which is exposed to the halide vapor, is of platinum or a platinum alloy, the outlet manifold or each outlet manifold must of course also be constructed of platinum or a platinum alloy.

Fordi finnene o.l. vanligvis ikke har samme temperatur som rorveggen, må konfigurasjonen av finnene o.l. og måten hvorpå de er festet til rorveggen, enten de utgjor en integrerende del av rorveggen eller ikke, vanligvis velges under hensyntagen til den mulighet at differensiell ekspansgon mellom rorveggen og finnene o.l. kan finne sted. For å gjore en slik differensiell ekspansjon mulig uten at der oppstår for hbye spenninger, kan finnene o.l. være konstruert med små innsnitt med visse Intervaller i deres lengderetning. Ennskjbnt de små områder med redusert totalt tverrsnittsareal av den elektriske stroms strbmniHgsbane som oppstår som folge av innsnittene, vanligvis vil fore til lokal overoppheting, kan folgene av dette reduseres eller elimineres ved hensiktsmessig design. For det for ste, dersom områdene med redusert tverrsnittsareal er tilstrekkelig små, vil varmeledningen i finnene o.l. være tilstrekkelig til å forhindre alvorlig lokal overoppheting. For det annet kan temperaturen av finnene o.l. reduseres ved okning av deres overflateareal pr. masseenhet, og den vil vanligvis være betydelig lavere enn den onskede maksimaltemperatur, unntatt i området ved nedstromspunktet av de to nevnte punkter, og områder med oket temperatur vil derfor ikke nbdvendigvis medfbre overoppheting. For det tredje, når finnene o.l. står i elektrisk kontakt med roret bare med visse intervaller i rorets lengderetning, bestemmes styrken av den elektriske strom i rorveggen i disse intervaller av stbrrelsen av den totale elektriske motstand av finnene o.l. i området, Because the Finns and others usually does not have the same temperature as the rudder wall, the configuration of the fins etc. must and the manner in which they are attached to the rudder wall, whether they form an integral part of the rudder wall or not, is usually chosen taking into account the possibility that differential expansion between the rudder wall and the fins etc. can take place. In order to make such a differential expansion possible without too high voltages occurring, the fins and the like can be constructed with small incisions at certain Intervals in their longitudinal direction. Although the small areas with a reduced total cross-sectional area of the electric current's strbmniHgs path that occur as a result of the incisions will usually lead to local overheating, the consequences of this can be reduced or eliminated by appropriate design. Firstly, if the areas with reduced cross-sectional area are sufficiently small, the heat conduction in the fins etc. be sufficient to prevent severe local overheating. Secondly, the temperature of the fins etc. is reduced by increasing their surface area per mass unit, and it will usually be significantly lower than the desired maximum temperature, except in the area at the downstream point of the two mentioned points, and areas with increased temperature will therefore not necessarily result in overheating. Thirdly, when the Finns and others is in electrical contact with the rudder only at certain intervals in the longitudinal direction of the rudder, the strength of the electric current in the rudder wall in these intervals is determined by the stem movement of the total electrical resistance of the fins etc. in the area,

og virkningen på den totale motstand av et innsnitt i en, finne kan kompenseres for (på bekostning av en liten okning i den totale mengde metall som kreves) med en liten okning av tverrsnittsarealet av finnene o.l. et annet sted i intervallet. and the effect on the total resistance of a notch in a fin can be compensated for (at the expense of a small increase in the total amount of metal required) by a small increase in the cross-sectional area of the fins, etc. somewhere else in the interval.

Når fluidumet er en halogeniddamp som ovenfor nevnt, er roret eller rbrene fortrinnsvis konstruert av en platina/rhodiumlegering som inneholder mellom 5 og 25 vektprosent, fortrinnsvis mellom 10 When the fluid is a halide vapor as mentioned above, the tube or tubes are preferably constructed of a platinum/rhodium alloy containing between 5 and 25 weight percent, preferably between 10

og 15 vektprosent, rhodium beregnet på legeringens vekt. Dersom legeringer av platina og ruthenium eller platina og iridium benyttes, er andelen av ruthenium, henholdsvis iridium, med fordel mellom 5 og 25 vektprosent (fortrinnsvis mellom 10 og 15 vektprosent), beregnet på legeringens vekt. Finnene o.l. kan være konstruert av det samme materiale som roret eller rbrene, men det foretrekkes å konstruere roret eller rbrene av en platinalegering og å konstruere finnene o.l. av platina. Dette medforer den fordel at dersom differensiell ekspansjon mellom roret og finnene o.l. finner sted, vil platinaets mindre styrke tillate at ekspansjonen opptas ved deformasjon av finnene o.l., uten at overdrevne spenninger oppstår i roret, forutsatt at finnene o.l. har en egnet form og er festet til rorveggen på hensiktsmessig måte. and 15 percent by weight, rhodium calculated on the weight of the alloy. If alloys of platinum and ruthenium or platinum and iridium are used, the proportion of ruthenium, respectively iridium, is advantageously between 5 and 25 percent by weight (preferably between 10 and 15 percent by weight), calculated on the weight of the alloy. Finns and others may be constructed of the same material as the rudder or ribs, but it is preferred to construct the rudder or ribs of a platinum alloy and to construct the fins etc. of platinum. This has the advantage that if differential expansion between the rudder and the fins etc. takes place, the lesser strength of the platinum will allow the expansion to be accommodated by deformation of the fins, etc., without excessive stresses occurring in the rudder, provided that the fins, etc. has a suitable shape and is attached to the rudder wall in an appropriate manner.

Dersom det elektriske potensial påtrykkes roret eller hvert If the electric potential is applied to the rudder or each

ror gjennom en konstruksjonsdel såsom f.eks. et forgreningsrbr eller et annet ror, som har en overflate som kommer i kontakt med fluidumet, kan det være nodvendig å sikre seg mot at nevnte konstruksjonsdel når en for hby temperatur. Fortrinnsvis forbindes roret med den elektriske kilde bare på oppstrbmspunktet av de to nevnte punkter. rudder through a structural part such as e.g. a branch pipe or another pipe, which has a surface that comes into contact with the fluid, it may be necessary to ensure that said structural part reaches too high a temperature. Preferably, the rudder is connected to the electrical source only at the point of origin of the two mentioned points.

Når således flere ror er anordnet parvis som ovenfor beskrevet og koblet til et felles utlbp, forbindes hvert ror til den elektriske kilde fortrinnsvis bare ved punkter som ligger fjernt fra det felles utlbp, dvs. ved oppstrbmsenden av finnene o.l. eller mellom dette punkt og den fleksible forbindelse i oppstrbmsenden av hvert ror. Fortrinnsvis påtrykkes der et positivt likestrbmspotensial på det ene ror av hvert rbrpar og et negativt likestrbmspotensial på Thus, when several rudders are arranged in pairs as described above and connected to a common outlet, each rudder is preferably connected to the electrical source only at points which are distant from the common outlet, i.e. at the upstream end of the fins etc. or between this point and the flexible connection at the upstream end of each rudder. Preferably, a positive direct current potential is applied to one of the rudders of each rbr pair and a negative direct current potential to

det andre ror av hvert rbrpar på denne måte, idet det felles utlbps-forgreningsrbr jordes. Dersom tverrsnittsarealet av den elektriske stromningsbane som tilveiebringes av utlbpsforgreningsrbret er tilstrekkelig stort til å forhindre overopphetning av utlbpsforgreningsrbret, kan finnene o.l. i rbrene av rbrparet eller hvert rbrpar for-lenges inn i denne. the other ror of each rbr pair in this way, grounding the common utlbps branch rbr. If the cross-sectional area of the electrical flow path provided by the outlet manifold is sufficiently large to prevent overheating of the outlet manifold, the fins and the like can in the ribs of the rib pair or each rib pair is extended into this.

Når det tilveiebringes en elektrisk forbindelse til roret eller til hvert ror, således at det elektriske potensial påtrykkes-på oppstrbmspunktet av de to nevnte punkter, forsynes roret, straks på nedsiden av den elektriske forbindelse, fortrinnsvis med én eller flere ytterligere innvendige finner o.l. som står i elektrisk kontakt med rorveggen, og som tilveiebringer en stromningsbane for den elektriske strom som har et tilstrekkelig stort tverrsnittsareal til å sikre at temperaturen på rorveggen i den umiddelbare nærhet av den elektriske forbindelse blir relativt lav under bruk av apparatet. When an electrical connection is provided to the rudder or to each rudder, so that the electrical potential is applied to the point of origin of the two mentioned points, the rudder is provided, immediately on the underside of the electrical connection, preferably with one or more further internal fins, etc. which is in electrical contact with the rudder wall, and which provides a flow path for the electric current which has a sufficiently large cross-sectional area to ensure that the temperature of the rudder wall in the immediate vicinity of the electrical connection becomes relatively low during use of the apparatus.

Det elektriske potensial kan være enten et likestrbmspotensial eller et vekselstrbmspotensial, mnn dersom det er.et vekselstrbmspotensial, må frekvensen selvfølgelig ikke være så hby at den for-årsaker noen nevneverdig "skinneffekt", fordi oppfinnelsen hviler på den forutsetning at strbmtettheten er hovedsakelig konstant over strbmningsbanens tverrsnittsareal på ethvert punkt langs roret, unntatt der hvor materialer av forskjellig elektrisk motstand er be-nyttet sammen. The electrical potential can be either a direct current potential or an alternating current potential, but if it is an alternating current potential, the frequency must of course not be so high that it causes any significant "skin effect", because the invention rests on the assumption that the current density is mainly constant over the cross-sectional area of the strbmning path at any point along the rudder, except where materials of different electrical resistance are used together.

Når der benyttes flere ror som er anordnet parallelt med hensyn til strbmningen av fluidum mellom innlbpsforgreningsrbr og ut-lbpsf orgreningsrbr , er det bnskelig å sikre at titantetrakloriddam-pens strbmningshastighet er praktisk talt den samme gjennom hvert ror, og dersom trykkgradienter av noen betydning oppstår i for-greningsrbrene, krever jevn fordeling mellom rbrene enten at trykk-fallet over hvert ror er stort sammenlignet med trykkfallene i forgreningsrbret eller at det kompenseres for ved at rbrene gis forskjellig strbmningsimpedanse, f.eks» ved at de forsynes med åpninger av forskjellig stbrrelse. When several pipes are used which are arranged in parallel with regard to the flow of fluid between the inlet manifold and the outlet manifold, it is desirable to ensure that the flow rate of the titanium tetrachloride vapor is practically the same through each pipe, and if pressure gradients of any importance occur in the branch pipes, even distribution between the pipes requires either that the pressure drop across each pipe is large compared to the pressure drops in the branch pipe or that it is compensated for by giving the pipes different flow impedance, e.g. by providing them with openings of different pipe diameters.

Når fluidumet er en halogeniddamp som ovenfor nevnt, kan den indre diameter av roret eller av hvert ror være fra 12,7 til 50,8 mm. Den optimale tykkelse av rorveggen avhenger i noen grad av rorets indre diameter, men det foretrekkes vanligvis at veggtykkelsen er mellom 0,25 og 1,27 mm, fortrinnsvis ca. 0,51 mm. When the fluid is a halide vapor as mentioned above, the inner diameter of the tube or of each tube can be from 12.7 to 50.8 mm. The optimum thickness of the rudder wall depends to some extent on the internal diameter of the rudder, but it is usually preferred that the wall thickness is between 0.25 and 1.27 mm, preferably approx. 0.51 mm.

En særlig viktig utnyttelse av oppfinnelsen er for forvarming A particularly important use of the invention is for preheating

av titantetrakloriddamp, som kan være blandet med aluminiumklorid og/eller siliciumtetraklorid, for den oxyderes i dampfase for fremstilling av titandioxydpigment. I det minste overflatene av roret eller rorene og av finnene o.l. som utsettes for halogeniddampen, of titanium tetrachloride vapor, which may be mixed with aluminum chloride and/or silicon tetrachloride, because it is oxidized in the vapor phase to produce titanium dioxide pigment. At least the surfaces of the rudder or rudders and of the fins etc. which is exposed to the halide vapor,

vil da bestå av platina eller en legering av platina med rhodium, ruthenium eller iridium. Når halogeniddampen inneholder titantetrakloriddamp, vil temperaturen på overflaten av roret eller rorene og finnene o.l. som er utsatt for halogeniddampen, fortrinnsvis ikke overskride 1100°C på noe punkt. Ved temperaturer over denne tempera- will then consist of platinum or an alloy of platinum with rhodium, ruthenium or iridium. When the halide vapor contains titanium tetrachloride vapor, the temperature on the surface of the rudder or rudders and fins etc. which is exposed to the halide vapour, preferably not exceeding 1100°C at any point. At temperatures above this tempera-

tur kan roret eller rorene og finnene o.l. komme til å bli vridd, turn can the rudder or rudders and fins etc. get twisted,

dersom ikke apparatet er konstruert slik at termiske spenninger holdes på et meget lavt nivå. Dessuten er det ved oppvarmning av titan-tetraklorid for dampfaseoxydering til titandioxyd vanligvis ikke nodvendig å oppvarme roret eller rorene til temperaturer over 1100°C. if the device is not designed so that thermal stresses are kept at a very low level. Moreover, when heating titanium tetrachloride for vapor phase oxidation to titanium dioxide, it is usually not necessary to heat the rudder or rudders to temperatures above 1100°C.

Titantetrakloriddampen kan tilfores roret eller rorene ved The titanium tetrachloride vapor can be supplied to the rudder or rudders by

en temperatur av ca. 160°C og oppvarmes så i roret eller rorene til en temperatur av ca. 1000°C. For å forvarme titantetrakloridet til en temperatur av 1000°C, er det vanligvis nodvendig å oppvarme rbrene til en temperatur som nærmer seg 1100°Co a temperature of approx. 160°C and then heated in the rudder or rudders to a temperature of approx. 1000°C. To preheat the titanium tetrachloride to a temperature of 1000°C, it is usually necessary to heat the copper to a temperature approaching 1100°Co

En utfbrelse av apparatet som egner seg for forvarming av titantetrakloriddamp for denne oxyderes i dampfase for fremstilling av titandioxyd, og som er konstruert i henhold til oppfinnelsen, A version of the device which is suitable for preheating titanium tetrachloride vapor for this to be oxidized in the vapor phase to produce titanium dioxide, and which is constructed according to the invention,

skal nu beskrives som eksempel, under henvisning til de vedfbyede tegninger, hvor shall now be described as an example, with reference to the attached drawings, where

fig. 1 er et skjematisk planriss av apparatet med den ovre fig. 1 is a schematic plan view of the apparatus with the top

vegg av innkapslingen fjernet, wall of the enclosure removed,

fig. 2 er et skjematisk snitt gjennom linjen A-A på fig. 1, fig. 2 is a schematic section through the line A-A in fig. 1,

fig» 3 viser et skjematisk, vertikalt lengdesnitt, som ikke fig" 3 shows a schematic, vertical longitudinal section, which does not

er i samme skala, gjennom et av rorene med tilknyttet utstyr, are in the same scale, through one of the rudders with associated equipment,

fig. h er et planriss, som heller ikke er i samme skala, av fig. h is a plan view, which is also not to the same scale, of

et par utbrettede finner, a pair of spread fins,

fig., 5 viser et aksialsnitt gjennom et kort stykke av et av fig., 5 shows an axial section through a short piece of one of

rbrene i stbrre målestokk, og the rivers on a larger scale, and

fig, 6 viser et. tverrsnitt gjennom linjen B-B på fig» 5. fig, 6 shows a. cross-section through the line B-B in fig» 5.

Apparatet som er vist på fig. 1 og 2 på.de vedfbyede tegninger omfatter i6 oppvarmingsrbr 1,. som. bortsett fra- endene, er anbragt , .•-' i en innkapsling 2, som er konstruert av et ikke-metallisk ildfast materiale som inneholder en hby prosent aluminiumoxyd og er anordnet for å understbtte rbrene 1 på' punkter fordelt med intervaller lang s rorenes lengde. The apparatus shown in fig. 1 and 2 on the attached drawings include i6 heating radiator 1,. as. apart from the ends, are placed in an enclosure 2, which is constructed of a non-metallic refractory material containing a high percentage of aluminum oxide and is arranged to support the ribs 1 at points spaced at intervals along the length of the rods length.

Korene 1 i innkapslingen 2 er rette, og rbrene i hvert rbrpar er koaksiale. Aksene av rbrene i hvert rbrpar er parallelle med hverandre og ligger i samme horisontalplan. I nedstrbmsenden kommuniserer rbrene 1 med en horisontal, tversgående utlbpsrbrled-ning 3 (nedstrbmsenden la av hvert ror, se fig. 3, har noe stbrre veggtykkelse for å muliggjbre overforing av elektrisk strom til ut-lbpsrbrledningen 3 uten overoppheting), som er lukket i den ene ende, og hvis annen ende forer ut av innkapslingen 2. The cores 1 in the enclosure 2 are straight, and the fibers in each pair of fibers are coaxial. The axes of the ribs in each pair of ribs are parallel to each other and lie in the same horizontal plane. At the downstream end, the pipes 1 communicate with a horizontal, transverse outlet pipe line 3 (the downstream end of each pipe, see Fig. 3, has a somewhat greater wall thickness to enable the transfer of electric current to the outlet pipe line 3 without overheating), which is closed in one end, and whose other end leads out of the enclosure 2.

På utsiden av innkapslingen 2 boyer oppstrbmsenden av rbrene On the outside of the enclosure 2 buoys the upstream end of the cables

1 av vertikalt nedover.. Oppstrbmsenden av rbrene 1 er forsynt med (se fig. 3) en ringformet flens h som er festet til en tilsvarende flens 5 på toppen av en fleksibel belg 6. I den nedre ende av belgen 6 er det anordnet en ringformet Ilens 7 som er festet til en tilsvarende flens 8 som er påsatt på den ovre ende av grenrbrene av to innlbpsforgreningsrbr 9, en på hver side av oppvarmeren. 1 of vertically downwards.. The upstream end of the ribs 1 is provided with (see fig. 3) an annular flange h which is attached to a corresponding flange 5 on top of a flexible bellows 6. At the lower end of the bellows 6 there is arranged a annular Ilens 7 which is attached to a corresponding flange 8 which is attached to the upper end of the branches of two inlbps branching branches 9, one on each side of the heater.

Belgene 6 er av et elektrisk isolasjonsmateriale, og den ovre og nedre ende av hver belg er forbundet med en elektrisk isolerende stang 10, som er anordnet dreibart i hver ende av belgen. Fordi hvert av rbrene 1 bare har en kort vertikal del sammenlignet med dets horisontale lengde, blir den relative bevegelse mellom oppstrbmsenden av roret og forgreningsrbret 9, som skyldes termisk ekspansjon og kontraksjon, en hovedsakelig horisontal bevegelse, og denne bevegelse forhindres ikke av stangen 10. •med Like på utsiden av innkapslingens 2 vegg er rbrene 1 forbundet elektriske koblinger 11, som er vannavkjølte„ The bellows 6 are made of an electrical insulating material, and the upper and lower ends of each bellows are connected to an electrically insulating rod 10, which is rotatably arranged at each end of the bellows. Because each of the rods 1 has only a short vertical portion compared to its horizontal length, the relative movement between the upstream end of the pipe and the branch rod 9, due to thermal expansion and contraction, becomes a mainly horizontal movement, and this movement is not prevented by the rod 10. • with just outside the wall of the enclosure 2, the wires 1 are connected to electrical connectors 11, which are water-cooled

Hvert ror 1 er innvendig, og inne i innkapslingen 2, forsynt med et aggregat av finner, som angitt generelt ved henvisningstall 12. Hvert aggregat 12 består av 8 finner 13 som er konstruert som fire par og med intervaller i lengderetningen er sveiset til korte rbrformede stykker l^f. Hvert par av finner 13 er dannet ved bbyning av en flat strimmel av laminært materiale, som er angitt generelt med henvisningstall 15 (se fig. h), langs dens langsgående senterlinje, slik at de to finner 13 i hvert par, dvs. delene av strimmelen 15 som ligger på hver side av den langsgående senterlinje, mellom seg danner en vinkel på 1+5°. Parene av finner 13 Each rudder 1 is internally, and inside the casing 2, provided with an assembly of fins, as indicated generally by reference number 12. Each assembly 12 consists of 8 fins 13 which are constructed as four pairs and are welded at intervals in the longitudinal direction into short rib-shaped pieces l^f. Each pair of fins 13 is formed by bending a flat strip of laminar material, which is indicated generally by reference numeral 15 (see fig. h), along its longitudinal center line, so that the two fins 13 in each pair, i.e. the parts of the strip 15 which lies on either side of the longitudinal center line forms an angle of 1+5° between them. The pairs of fins 13

Xp -— *w ■%— ~ ~ w sveises til rbrstykkene lh i området ved nevnte senterlinje, og de orienteres således at også vinklene som dannes mellom nabofinner til-hørende forskjellige par blir hS° (se fig. 6). Xp -— *w ■%— ~ ~ w are welded to the rib pieces lh in the area at the aforementioned center line, and they are oriented so that also the angles formed between neighboring fins belonging to different pairs become hS° (see fig. 6).

Det vil sees av fig. h at bredden av hver strimmel 15 bar en konstant maksimalverdi over korte lengder 16 og over en noe lengre lengde 17 i den ene ende av strimmelen, og at bredden av delene 18 av strimmelen, som ligger mellom de brede deler 16 og 17,oker fra et område 18 til det neste langs strimmelen mot området 17. Det vil sees av fig. 5 at de brede deler 16 er meget korte (i finnenes 13 lengderetning) sammenlignet med lengden av delene 18 ved gradvis bkende bredde. På tilsvarende måte er rbrstykkene l*f meget korte sammenlignet med avstandene som skiller dem. It will be seen from fig. h that the width of each strip 15 had a constant maximum value over short lengths 16 and over a somewhat longer length 17 at one end of the strip, and that the width of the parts 18 of the strip, which lie between the wide parts 16 and 17, increases from one area 18 to the next along the strip towards area 17. It will be seen from fig. 5 that the wide parts 16 are very short (in the longitudinal direction of the fins 13) compared to the length of the parts 18 at gradually increasing width. Correspondingly, the rbr pieces l*f are very short compared to the distances that separate them.

Finneaggregatene 12 er anbragt i rbrene 1 med de brede deler 17 av strimlene 15 ved nedstrbmsenden av rbrene 1, og de ytre ender av de brede deler 16 og 17 er sveiset til veggene av rbrene 1. Således er hvert finneaggregat 12 festet til det tilhbrende ror 1 The fin assemblies 12 are placed in the ribs 1 with the wide parts 17 of the strips 15 at the downstream end of the ribs 1, and the outer ends of the wide parts 16 and 17 are welded to the walls of the ribs 1. Thus, each fin assembly 12 is attached to the associated rudder 1

på en slik måte at rbrstykkene lh blir liggende koaksialt med roret og finnene 13 kommer i elektrisk kontakt med rorveggen 1 på hvert punkt hvor de er sveiset til roret. in such a way that the rbr pieces lh lie coaxially with the rudder and the fins 13 come into electrical contact with the rudder wall 1 at each point where they are welded to the rudder.

Finneaggregatene 12 avsluttes i oppstrbmsenden på nedstrbmssiden av den indre overflate av kapslingens 2 vegg, men hvert ror 1 er innvendig, straks på nedstrbmssiden av koblingen 11, utstyrt med et annet finneaggregat 21. Hvert finneaggregat 21 ligner finneaggregatene 12, idet de er konstruert av åtte radialt sprikende finner som er dannet parvis ved bbyning av fire strimler langs den langsgående senterlinje, og finnene er sveiset til et sylindrisk stykke lh og (i endene hvor finnene er bredest) til rorveggen. Finneaggregatene 21 er imidlertid meget kortere enn finneaggregatene 12, og, bortsett fra deres bredere endestykker, har finnene i aggregatene 21 konstant bredde i lengderetningen. The fin assemblies 12 terminate at the upstream end on the downstream side of the inner surface of the enclosure 2 wall, but each rudder 1 is internally, immediately on the downstream side of the coupling 11, equipped with another fin assembly 21. Each fin assembly 21 is similar to the fin assemblies 12, in that they are constructed of eight radially splayed fins formed in pairs by bending four strips along the longitudinal centreline, and the fins are welded to a cylindrical piece lh and (at the ends where the fins are widest) to the rudder wall. However, the fin assemblies 21 are much shorter than the fin assemblies 12 and, except for their wider end pieces, the fins in the assemblies 21 have a constant width in the longitudinal direction.

På fig. h vil det videre sees at hver strimmel 15 er forsynt med små hull 19 langs senterlinjen for å lette bbyningen av strimmelen for å danne finnene 13, og med innsnitt 20 som er utfort for å tillate differensiell ekspansjon mellom finnene 13 og rorveggen 1 uten at der oppstår for store spenninger. Som ovenfor beskrevet forer slike små innsnitt 20 ikke til overopphetning, dersom de"er riktig utfort. Det samme gjelder hullene 19. In fig. h, it will further be seen that each strip 15 is provided with small holes 19 along the center line to facilitate the bending of the strip to form the fins 13, and with incisions 20 which are extended to allow differential expansion between the fins 13 and the rudder wall 1 without excessive voltages occur. As described above, such small incisions 20 do not lead to overheating, if they are properly designed. The same applies to the holes 19.

Som et eksempel på passende dimensjoner kan rbrveggenes 1 tykkelse og tykkelsen av det laminære materiale av hvilket finnene er konstruert, være 0,51 mm. Hullenes diameter kan være 1,59 mm. Den indre diameter av rorene 1 kan være 25,W mm og lengden av hvert ror mellom 3?66 og H-,57 m. Lengden av delene 18 av strimlene 15 kan variere i en gitt strimmel fra ca. 0,61 m i oppstrbmsenden til ca. 0,23 m i nedstrbmsenden, dersom det antas at det er seks slike deler» Lengden av hver av de brede deler 17 av strimlene 15 kan være 6,35 mm. Den indre diameter av utlopsrorledningen 3 kan være 76,2 mm og rortykkelsen 0,76 mm. As an example of suitable dimensions, the thickness of the rib walls 1 and the thickness of the laminar material from which the fins are constructed may be 0.51 mm. The diameter of the holes can be 1.59 mm. The inner diameter of the rudders 1 can be 25.W mm and the length of each rudder between 3?66 and H-.57 m. The length of the parts 18 of the strips 15 can vary in a given strip from approx. 0.61 m at the upstream end to approx. 0.23 m at the downstream end, if it is assumed that there are six such parts' The length of each of the wide parts 17 of the strips 15 may be 6.35 mm. The inner diameter of the outlet rudder line 3 can be 76.2 mm and the rudder thickness 0.76 mm.

Skjbnt rorene 1 og utlopsrorledningen 3 fortrinnsvis er konstruert av en platina/rhodium-legering inneholdende 10 vektprosent rhodium, er finneaggregatene 12 og 21 fortrinnsvis konstruert av platina for å lette deformasjonen av finneaggregatene når disse opp-tar forskjellen i termisk ekspansjon mellom.aggregatene og rorveggen 1 (som ovenfor beskrevet). Although the rudders 1 and the outlet rudder line 3 are preferably constructed of a platinum/rhodium alloy containing 10% rhodium by weight, the fin assemblies 12 and 21 are preferably constructed of platinum to ease the deformation of the fin assemblies when these take up the difference in thermal expansion between the aggregates and the rudder wall 1 (as described above).

Under driften er utlopsrorledningen 3 °g tilforselsrorledningen 9 elektrisk jordet, mens et positivt likestrbmspotensial er påtrykket koblingen 11 i den ene ende av innkapslingen 2 og et negativt likestromspotensial er påtrykket koblingen 11 i den andre ende av innkapslingen 2 (den absolutte storrelse av disse potensialer er den samme ). During operation, the outlet pipe line 3 and the supply pipe line 9 are electrically grounded, while a positive direct current potential is applied to the coupling 11 at one end of the enclosure 2 and a negative direct current potential is applied to the coupling 11 at the other end of the enclosure 2 (the absolute magnitude of these potentials is the same ).

For hvert par av ror 1 går det således en elektrisk strom fra koblingen 11 på det ene ror av rbrparet, gjennom dette ror og de to finneaggregater 21 og 12 i roret, gjennom utlbpsrorledningens 3 vegg og deretter gjennom det andre ror 1 av rbrparet og de to finneaggregater 12 og 21 i dette annet ror til koblingen 11 på dette ror. For each pair of rudders 1, an electric current thus flows from the coupling 11 on one rudder of the rudder pair, through this rudder and the two fin assemblies 21 and 12 in the rudder, through the wall of the outlet rudder line 3 and then through the other rudder 1 of the rudder pair and the two fin assemblies 12 and 21 in this other rudder to the coupling 11 on this rudder.

Dersom man betrakter ett enkelt ror 1 og ser bort fra virkningen av rbrstykkene 1*+, de brede deler 16 av strimlene 15 fra hvilke finnene er dannet, hullene 19 og innsnittene 20, blir det totale tverrsnittsareal av den elektriske stroms stromningsbane stort straks på nedsiden av koblingen 11 på roret som folge av tilstedeværelsen av finneaggregatet 21. I nedstrbmsenden av finneaggregatet 21 avtar tverrsnittsarealet plutselig til dets minste-verdi, som er tverrsnittsarealet av rorveggen alene, hvoretter det oker trinnsvis som folge av tilstedeværelsen av finneaggregatet 12. Den elektriske motstand pr. lengdeenhet av roret er således liten straks på nedsiden av koblingen 11 som folge av tilstedeværelsen av finneaggregatet 21, men ved nestrbmsenden av dette aggregat oker den plutselig til en maksimalverdi, hvoretter den avtar trinnvis i nedstrbmsretningen. If one considers a single rudder 1 and disregards the effect of the rbr pieces 1*+, the wide parts 16 of the strips 15 from which the fins are formed, the holes 19 and the incisions 20, the total cross-sectional area of the electric current flow path becomes large immediately on the underside of the coupling 11 on the rudder as a result of the presence of the fin assembly 21. At the downstream end of the fin assembly 21, the cross-sectional area suddenly decreases to its minimum value, which is the cross-sectional area of the rudder wall alone, after which it increases step by step as a result of the presence of the fin assembly 12. The electrical resistance per . unit length of the rudder is thus small immediately downstream of the coupling 11 as a result of the presence of the fin assembly 21, but at the downstream end of this assembly it suddenly increases to a maximum value, after which it gradually decreases in the downstream direction.

Fordi styrken av den elektriske strom er konstant i hvert rors Because the strength of the electric current is constant in each rudder

1 lengderetning, er hastigheten med hvilken varme genereres pr. lengdeenhet av roret direkte proporsjonal med den elektriske motstand pr. lengdeenheto Hastigheten med hvilken varme genereres, er således relativt liten straks på nedstromssiden av koblingen 11, hvilket (sammen med vannavkjolingen av koblingen) forhindrer koblingen 11 i å nå en for hoy temperatur. Straks på nedstromssiden av finneaggregatet 21 oker varmegenereringshastigheten pr. lengdeenhet av roret 1 markert, hvoretter den avtar trinnsvis i nedstromsretningen. 1 longitudinal direction, is the rate at which heat is generated per length unit of the rudder directly proportional to the electrical resistance per length unito The speed at which heat is generated is thus relatively small immediately on the downstream side of the coupling 11, which (together with the water cooling of the coupling) prevents the coupling 11 from reaching too high a temperature. Immediately downstream of the fin assembly, the heat generation rate per length unit of the rudder 1 marked, after which it gradually decreases in the downstream direction.

Titantetrakloriddampen, som kan være blandet med mindre mengder av andre klorider, tilfores gjennom tilforselsforgreningsrbr 9, og dens temperatur oker progressivt etterhvert som den passerer gjennom rbrene 1 til utlopsrorledningen 3. The titanium tetrachloride vapour, which may be mixed with smaller amounts of other chlorides, is supplied through the supply branch pipe 9, and its temperature increases progressively as it passes through the pipes 1 to the outlet pipe line 3.

Temperaturen for hvert rors 1 vegg oker i nedstromsretningen over hver seksjon av roret hvor det totale tverrsnittsareal av den elektriske stroms stromningsbane er konstant, og oker mer markert ved nedstrbmsenden av finneaggregatet 21, hvor det totale tverrsnittsareal avtar» Der hvor det totale tverrsnittsareal oker i nedstromsretningen som folge av finneaggregatets 12 utformning, synker temperaturen på rbrveggene 1. Temperaturprofilen for rorveggen i lengderetningen av hvert ror 1 har tilnærmet sagtannform over den lengde som rommer finneaggregatet 12, og den hellar nedover i oppstrbmsretningen bortenfor oppstrbmsenden av dette aggregat. Endringene i det totale tverrsnittsareal velges således i relasjon til dampens massehastighet og graden av ekstern kjbling av rbrene 1 The temperature for each rudder 1 wall increases in the downstream direction over each section of the rudder where the total cross-sectional area of the electric current flow path is constant, and increases more markedly at the downstream end of the fin assembly 21, where the total cross-sectional area decreases" Where the total cross-sectional area increases in the downstream direction as a result of the design of the fin assembly 12, the temperature of the tube walls 1 drops. The temperature profile for the tube wall in the longitudinal direction of each tube 1 has an approximately sawtooth shape over the length that accommodates the fin assembly 12, and it slopes downwards in the upstream direction beyond the upstream end of this unit. The changes in the total cross-sectional area are thus chosen in relation to the mass velocity of the steam and the degree of external coupling of the tubes 1

(som beskrives nedenfor) at temperaturprofilens topperylfle under den maksimaltemperatur som kan aksepteres. (as described below) that the temperature profile's peak value is below the maximum temperature that can be accepted.

Temperaturen for hvert finneaggregat 12 har en tendens til å avta i oppstrbmsretningen, men dette har (som beskrevet ovenfor) ingen særlig betydning„ The temperature for each fin assembly 12 tends to decrease in the upstream direction, but this has (as described above) no particular significance.

De indre overflater av innkapslingens 2 vegger holdes på en temperatur under-temperaturen for rbrene 1, hvilket (som ovenfor beskrevet) gjor det mulig å- redusere den vekt av platina eller platinalegering i finneaggregatene 12 som er nodvendig for å forhindre overopphetning av rbrveggene 1. The inner surfaces of the walls of the enclosure 2 are kept at a temperature below the temperature of the tubes 1, which (as described above) makes it possible to reduce the weight of platinum or platinum alloy in the fin assemblies 12 which is necessary to prevent overheating of the tube walls 1.

Claims (6)

1. Apparat for oppvarming av et fluidum, omfattende minst ettrbr gjennom hvilket.fluidumet kan ledes og som på innsiden er forsynt med metallfinner eller andre elementer som er i kontakt med fluidumet, idet finnenes eller de andre elementers tverrsnittsareal oker i fluidumets stromningsretning, karakterisert ved at roret (1) også er laget av metall og at finnene eller de andre elementer (12) står i elektrisk kontakt med rorveggen, og rorveggens og finnenes eller de andre elementers samlede tverrsnittsareal oker langs roret i fluidumets stromningsretning slik at når både roret og finnene eller de andre elementer oppvarmes ved påtrykking av en elektrisk potensialforskjell mellom to punkter i avstand fra hverandre i rorets lengderetning ved at det soledes frembringes en elektrisk strom både gjennom rorveggen og gjennom finnene eller de andre elementer, vil nevnte okning i det samlede tverrsnittsareal hindre temperaturen på rorveggens indre overflate som er i kontakt med fluidumet, i å oke i fluidumets stromningsretning, i det minste over en viss lengde av roret, mens finnenes eller de andre elementers overflateareal er slik at temperaturen på overflatene av finnene eller de andre elementer som er i kontakt med fluidumet, ikke på noe sted overskrider maksimumstemperaturen på den indre overflate av roret mellom de nevnte to punkter.1. Apparatus for heating a fluid, comprising at least one pipe through which the fluid can be guided and which is provided on the inside with metal fins or other elements that are in contact with the fluid, the cross-sectional area of the fins or the other elements increasing in the direction of flow of the fluid, characterized by that the rudder (1) is also made of metal and that the fins or the other elements (12) are in electrical contact with the rudder wall, and the total cross-sectional area of the rudder wall and the fins or the other elements increases along the rudder in the direction of the fluid flow so that when both the rudder and the fins or the other elements are heated by the application of an electric potential difference between two points at a distance from each other in the longitudinal direction of the rudder by the sun producing an electric current both through the rudder wall and through the fins or the other elements, said increase in the total cross-sectional area will prevent the temperature of the inner surface of the rudder wall which is in contact with the fluid, in increasing in the direction of flow of the fluid, at least over a certain length of the rudder, while the surface area of the fins or the other elements is such that the temperature of the surfaces of the fins or the other elements in contact with the fluid, at no place does the maximum temperature on the inner surface of the rudder exceed between the two points mentioned. 2. Apparat ifblge krav 1,karakterisert ved at roret eller hvert ror (1) er anordnet i en varmeisolert innkapsling (2) hvis innvendige overflate under bruk av apparatet har en temperatur som er vesentlig lavere enn temperaturen på den utvendige overflate av roret i nedstromspunktet av de to nevnte punkter.2. Device according to claim 1, characterized in that the rudder or each rudder (1) is arranged in a heat-insulated enclosure (2) whose internal surface during use of the device has a temperature that is significantly lower than the temperature of the external surface of the rudder at the downstream point of the two points mentioned. 3. Apparat ifblge krav 1 eller 2, karakterisert ved at det omfatter ett eller flere ytterligere ror (1) som står i forbindelse med et felles utlbp (3), og at elektriske koblinger (11) til rbrene er anordnet bare på punkter som befinner seg fjernt fra det felles utlbp. h. 3. Apparatus according to claim 1 or 2, characterized in that it comprises one or more additional tubes (1) which are connected to a common outlet (3), and that electrical connections (11) to the tubes are arranged only at points located distance themselves from the common outcome. h. Apparat ifblge krav 3, karakterisert ved at det umiddelbart på nedstromssiden av de elektriske koblinger (11) til rorene (1) er anordnet en eller flere ytterligere innvendige finner eller andre elementer (21) som befinner seg i elektrisk kontakt med roret og som har et tilstrekkelig tverrsnittsareal til å sikre at temperaturen på rbrveggene i umiddelbar nærhet av de elektriske koblinger er forholdsvis lav under drift. Apparatus according to claim 3, characterized in that one or more additional internal fins or other elements (21) are arranged immediately on the downstream side of the electrical connections (11) to the rudders (1) which are in electrical contact with the rudder and which have a sufficient cross-sectional area to ensure that the temperature of the tube walls in the immediate vicinity of the electrical connections is relatively low during operation. 5. Apparat ifolge krav 1-^, karakterisert ved at finnenes eller de andre elementers (12) tverrsnittsareal er slik at under bruk av apparatet er temperaturen på den innvendige overflate av en del av rorets eller hvert rors (1) vegg umiddelbart på nedstromssiden av oppstromspunktet av de nevnte to punkter lavere enn på noe annet sted mellom de to punkter, idet den nevnte del av veggen har redusert tykkelse. 5. Apparatus according to claim 1-^, characterized in that the cross-sectional area of the fins or the other elements (12) is such that during use of the apparatus the temperature on the inner surface of a part of the rudder or each rudder's (1) wall is immediately on the downstream side of the upstream point of the said two points lower than at any other place between the two points, the said part of the wall having a reduced thickness. 6. Apparat ifolge krav<1>1-5, karakterisert ved at i det minste de overflater av roret eller hvert ror (1) og av finnene eller de andre elementer (12,21) som utsettes for fluidumet, er laget av platina eller en legering av platina med rhodium, ruthenium eller iridium.6. Apparatus according to claims<1>1-5, characterized in that at least the surfaces of the rudder or each rudder (1) and of the fins or the other elements (12,21) which are exposed to the fluid are made of platinum or an alloy of platinum with rhodium, ruthenium or iridium.