NO126586B - - Google Patents
Download PDFInfo
- Publication number
- NO126586B NO126586B NO703271A NO327170A NO126586B NO 126586 B NO126586 B NO 126586B NO 703271 A NO703271 A NO 703271A NO 327170 A NO327170 A NO 327170A NO 126586 B NO126586 B NO 126586B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- walls
- impregnation
- coking
- inert
- temperature
- Prior art date
Links
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 claims description 34
- 238000005470 impregnation Methods 0.000 claims description 18
- 239000000571 coke Substances 0.000 claims description 16
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 16
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 12
- 238000004939 coking Methods 0.000 claims description 10
- 239000011295 pitch Substances 0.000 claims description 10
- 239000011339 hard pitch Substances 0.000 claims description 9
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 claims description 9
- 238000011282 treatment Methods 0.000 claims description 9
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 8
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 238000005868 electrolysis reaction Methods 0.000 claims description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 5
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 4
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 150000002222 fluorine compounds Chemical class 0.000 claims description 2
- 150000002366 halogen compounds Chemical class 0.000 claims description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 2
- 230000007774 longterm Effects 0.000 claims 1
- 229910001610 cryolite Inorganic materials 0.000 description 15
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 15
- 239000000463 material Substances 0.000 description 13
- 210000004027 cell Anatomy 0.000 description 11
- 239000001095 magnesium carbonate Substances 0.000 description 11
- ZLNQQNXFFQJAID-UHFFFAOYSA-L magnesium carbonate Chemical compound [Mg+2].[O-]C([O-])=O ZLNQQNXFFQJAID-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 11
- 235000014380 magnesium carbonate Nutrition 0.000 description 11
- 229910000021 magnesium carbonate Inorganic materials 0.000 description 11
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 6
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000004575 stone Substances 0.000 description 5
- YCKRFDGAMUMZLT-UHFFFAOYSA-N Fluorine atom Chemical compound [F] YCKRFDGAMUMZLT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 229910052731 fluorine Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011737 fluorine Substances 0.000 description 4
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 3
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 3
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 3
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 2
- 210000002421 cell wall Anatomy 0.000 description 2
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 2
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 2
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000011338 soft pitch Substances 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- RHZUVFJBSILHOK-UHFFFAOYSA-N anthracen-1-ylmethanolate Chemical compound C1=CC=C2C=C3C(C[O-])=CC=CC3=CC2=C1 RHZUVFJBSILHOK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003830 anthracite Substances 0.000 description 1
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000011449 brick Substances 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 239000012299 nitrogen atmosphere Substances 0.000 description 1
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 description 1
- 238000004445 quantitative analysis Methods 0.000 description 1
- 229910052596 spinel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011029 spinel Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L37/00—Couplings of the quick-acting type
- F16L37/26—Couplings of the quick-acting type in which the connection is made by transversely moving the parts together, with or without their subsequent rotation
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/60—Mounting; Assembling; Disassembling
- F04D29/605—Mounting; Assembling; Disassembling specially adapted for liquid pumps
- F04D29/606—Mounting in cavities
- F04D29/607—Mounting in cavities means for positioning from outside
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
- Electrolytic Production Of Metals (AREA)
Description
Fremgangsmåte til impregnering av ildfaste materialer med en inert væske.
Foreliggende oppfinnelse angår behandling av ildfaste materialer for å min-ske slike materialers porøsitet og øke deres
bestandighet mot aggressive smelter.
I elektrolyseceller for fremstilling av
metallisk aluminium fra aluminiumoksyd
som er oppløst i fluorholdige saltsmelter,
av den type som er beskrevet i patent nr.
96 856 og 96 965, har oppnåelsen av eg-nede, ildfaste materialer til foring av cel-lene utgjort et problem som hittil ikke er
løst på en fullt ut tilfredsstillende måte.
Hittil er slike foringsmaterialer er-holdt fra magnesit og består i det vesentlige av magnesiumoksyd som er forbehand-let ved meget høye temperaturer og derpå
overført til ildfaste formsten eller andre
formede elementer som er særlig kompakte
(magnesit som er smeltet og/eller sintret
flere ganger).
Som det er kjent må slike materialer
ved temperaturer på 900 til 1000° C være
motstandsdyktige mot den aggressive virkning av bad bestående av fluorholdige saltsmelter. Videre må formstenene eller andre
formede elementer og forbindelser mellom
disse utgjøre en ugjennomtrengelig vegg
som forhindrer det smeltede bads passasje
og de må ha en ikke for lav elektrisk motstand, fortrinnsvis høyere enn 1 ohm pr.
cm'<!>.
Det er nu funnet en behandlingsmåte
som på en overraskende måte gir eksiste-rende ildfaste materialer de nevnte ønskede
egenskaper, så at man ikke behøver å søke
etter ualminnelige, nye materialer som har
sådanne egenskaper.
Det er nemlig funnet at visse typer av ildfaste materialer som er tilgjengelige i handelen, kan behandles på en spesiell må-te slik at de får den nødvendige motstands-dyktighet mot kjemiske angrep.
Det er utført forsøk med magnesit av østerriksk opprinnelse (Radenthein). De ildfaste formsten som ble anvendt, hadde følgende egenskaper: MgO-innhold 90 til 91 % Tilsynelatende tetthet ca. 3 g pr. ml. Porøsitet ca. 18 til 20 % Åpne porer ca. 15 til 16 % Elektrisk motstand
ved 20° C 140 x 10" Q pr. cm'<1>
Elektrisk motstand
ved 1000° C 70 x 10<+> Q pr. cm3
Dette materiale ble funnet å være gjennomtrengelig for vann ved vanlig temperatur og gjennomtrengelig for kryolit-smeltebad ved høyere temperaturer.
En enkel og alminnelig anvendt metode til å stanse inntrengen av korroderende smeltebad i elektrolysecellenes vegger er å størkne slike bad når de er trengt inn i celleveggene. Det er kjent at kryolit-smeltebad størkner ved temperaturer som i alminnelighet ligger mellom 850 og 900° C av-hengig av badenes sammensetning. Denne metode er imidlertid beheftet med den ulempe at den forårsaker øket spredning av varmen i cellen og økning i elektrisitets-forbruket. Videre vil de skikt av ildfast materiale (som kan være av betydelig tyk-kelse) hvor badet ikke er størknet, forbli gjennomtrukket med flytende bad som gradvis ødelegger det ildfaste materiale ved korrosjon. Herved forårsakes først defor-mering og derpå oppdeling av det ildfaste materiale.
På den annen side er det ikke mulig i slike celler å erstatte de magnesiumoksyd-holdige ildfaste materialer med inerte materialer som i alminnelighet brukes i celler for elektrolytisk fremstilling av aluminium i horisontale skikt, f. eks. med skikt av grafitt eller antrasittholdige masser, kull-agglomerater i blokker eller Soderberg-pasta. Alle slike kullstoffholdige materialer er nemlig relativt gode ledere for elektri-sitet, så at den elektriske strøm ved anven-delsen av slike, ville ledes forbi gjennom cellenes sidevegger.
Det er nu funnet at det er mulig å gjøre de skikt av ildfast materiale som danner cellenes foring, praktisk talt ugjennomtrengelige ved å gå frem på den måte som vil bli beskrevet i det følgende.
Oppfinnelsen angår en fremgangsmåte til å impregnere ildfaste materialer med en inert væske som kan fukte det ildfaste materiale og som inneholder passende mengder forkoksbare organiske stoffer, hvor man underkaster det således impregnerte ildfaste materiale en varmebehandling slik at der foregår en forkoksning av nevnte organiske stoffer, for behandling av ildfaste materialer inneholdende mag-nesiumoxyd og som skal komme i kontakt med aggressive væsker som inneholder halo-gen-forbindelser, særlig fluorider i smeltet tilstand, som smeltebad til fremstilling av aluminium ved elektrolyse, og det karak-teristiske hovedtrekk ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen er at man som inert impregneringsvæske bruker smeltet bek, og ved at operasjonene bestående av impregnering og påfølgende forkoksning, gjentas to eller flere ganger ved behandlingen av ett og samme ildfaste materiale.
Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen er særlig egnet for behandling av magnesit (MgO).
Ved behandling av ildfaste materialer i overensstemmelse med oppfinnelsen fyl-les progressivt de åpne porer i de ildfaste skikt (formsten, andre formede elementer og forbindelser mellom sådanne) med fin-delte kokspartikler eller tilstoppes i det minste av sådanne, og disse kokspartikler forhindrer det smeltede bad fra å trenge inn i porene og forhindrer følgelig den aggressive virkning som til slutt ville ødelegge de ildfaste skikt. Det er overraskende at disse kokspartikler ikke øker de ildfaste skikts elektriske ledningsevne til over de kritiske grenser i forhold til badets ledningsevne. Porene blir nemlig ikke fullstendig eliminert, men minskes bare til stadig mindre porer.
En av de måter oppfinnelsen kan ut-føres på vil bli beskrevet i det følgende: De enkelte sten eller skiktet av ildfast materiale i en celle (inklusive eventuelt til-stedeværende forbindelser) impregneres med bek, fortrinnsvis hårdbek, dvs. bek med et høyt mykningspunkt (f. eks. 70 Kramer Sarnow grader (KS<0>)) som er overført i flytende form ved en temperatur på 200 til 220° C. Impregneringen foretas i et tidsrom som er tilstrekkelig til å sikre inntrengen av beken til den ønskede dybde. Impregneringstiden kan variere fra noen få minutter til flere timer.
Etter at impregneringen er utført, fjer-nes overskytende bek, og dens temperatur bringes gradvis opp til omkring 600° C, fortrinnsvis i fravær av luft, så at hoved-parten av den bek som er blitt tilbake på celleveggene etter absorbert av disse, lang-somt forkokses. Dette behandlingstrinn kan kreve noen få timer eller flere døgn. Cellen nedkjøles derpå og dens innervegger renses fortrinnsvis for å fjerne det koksskikt som har dannet seg på disse. Dette trinn er ikke vesentlig men letter en påfølgende impregnerings-behandling. Koksskiktet lar seg relativt lett fjerne fra det ildfaste materiales vegger da det er temmelig sprøtt.
Derpå kan de enkelte trinn i behand-lingskretsløpet gjentas, således som ovenfor beskrevet. Den mengde bek som absor-beres avtar imidlertid raskt med hver på hverandre følgende behandling.
I alminnelighet er tre til fem impreg-neringer med bek med påfølgende varmebehandling tilstrekkelige til å sikre en nesten fullstendig ugjennomtrengelighet av det ildfaste materiale for kryolittbad og følgelig en temmelig stor motstandsdyk-tighet i kjemisk henseende.
I den ovenfor beskrevne utførelses-form ble der hovedsakelig brukt hårdbek (K.S. 70°), men tilfredsstillende resultater ble også oppnådd ved anvendelse av my-kere bek (K.S. 45°) som ble overført i flytende form ved 180—200° C. Absorbert myk bek gir omkring 35—45 % koks ved bakning mens hårdbek gir omkring 60 % eller mere.
I sin alminnelighet kan fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen utføres med tilfredsstillende resultater ved å anvende et hvilket som helst stoff som inneholder en betydelig mengde forkoksbare kullvann-stoffer og som tilfredsstiller følgende krav:
(a) er billig,
(b) gir et tilfredsstillende koksutbytte ved
forkoksning,
(c) spartes i ubetydelig grad ved materialets smeltetemperatur eller ved den temperatur hvor det blir mere eller
mindre flytende,
(d) har en relativt lav overflatespenning, (e) har evnen til «å fukte» det ildfaste
materiale,
(f) er inert overfor det ildfaste materiale samt overfor bindemidler som brukes til å feste de enkelte deler av dette materiale til hverandre.
Ved suksessive behandlinger bestående av impregnering og bakning, har man oppnådd et koksinnhold i det ildfaste materiales indre varierende fra 4 til 5 vektprosent beregnet på det ildfaste materiales vekt og som til og med kan overskride disse verdier.
Hva angår den elektriske ledningsevne for ildfaste magnesitt-materialer som er behandlet i overensstemmelse med oppfinnelsen, er de funnet å ha høy elektrisk motstand særlig i sammenligning med motstanden i på forhånd bakte kullelektroder, bakte Soderberg-pastaer og grafittelektro-der. Den elektriske motstand for sistnevnte er, som det er velkjent, av størrelsesorden 6 x 10-<:!> Q pr. cm'<!>.
Derimot viser magnesitt-formsten som er impregnert med hårdbek og derpå bakt ved 1000° C på den foran beskrevne måte, en motstand på mellom 1,15 og 2,15 ohm pr. cm:i med et koksresiduum i stenene på omkring 2,6 til 2,7 %. De nevnte verdier for motstanden minsker ettersom koksinnhol-det øker. På den annen side øker verdiene når impregneringen begrenses til det ildfaste materiales ytre skikt.
De ovenfor angitte verdier for motstanden refererer seg til impregnerte, ildfaste materialer fra hvilke det koksskikt som hefter til dette materiales overflate, er fjernet på mekanisk vei etter bakningen.
I det følgende beskrives som eksempler noen utførelsesformer for oppfinnelsen.
Eksempel 1:
For å bestemme virkningen i tidens løp av kryolittbad som trenger inn i og for-blir i et ildfast materiales indre, ble følg-ende forsøk utført med prøver av ildfast magnesitt-materiale. Prøvene hadde form som parallellepipeder med gjennomsnittlige dimensjoner 30 x 25 x 65 mm, deres gjen-nomsnittelige volum var 50 ml og deres gjennomsnittlige vekt 150 g. Vekten av det anvendte bad (kryolitt med 5 ;% aluminiumoksyd) var omkring 350 g. Tempera
turen ble holdt mellom 980 og 1000° C, dvs. over driftstemperaturen for elektrolyseceller for fremstilling av aluminium. Etter 45 døgn viste magnesittstykkene en økning i volum på 8 % og en minskning i vekt på 4 %. Kvantitativ analyse av prøvene viste et tap på magnesiumoksyd på 57 g, en økning av aluminiumoksydinnholdet på 48 g og en økning av fluor-innholdet på omkring 10 g. Disse forandringer foregikk temmelig raskt i løpet av de første 10 døgn, mens de i de påfølgende 35 døgn inntraff langsommere, dvs. omkring 3/5 av forand-ringene foregikk i løpet av de første 10 døgn og 2/5 i de påfølgende 35 døgn. Der ble funnet at der i kontaktsonene mellom de enkelte magnesiumoksydkorn, særlig i prø-venes indre, fant sted en langsom spinell-dannelse i kornene med en i det minste del-vis dobbelt omsetning mellom Mg i kornene og Al i kryolitten.
Eksempel 2:
De følgende forsøk ble utført for å vise virkningen av fluorholdige bad på magnesitt som ikke var gjort ugjennomtrengelig. (a) En skål av magnesitt (MgO) med indre diameter 70 mm, indre dybde 40 mm, høyde 65 mm og hvis utvendige grunnflate var 110 x 110 mm, ble fylt med et kryolittbad (inneholdende 10 % aluminiumoksyd) ved en temperatur på 950—960° C.
Ytterligere mengder kryolittbad ble tilsatt etter de første 2 timer, dvs. så snart som skålen syntes å være tom. 8 timer etter at forsøket var påbegynt, var skålen i det vesentlige tom og en del av badet hadde trengt gjennom skålen og ned i kammeret i den ovn som ble brukt til oppvarming. Den hastighet med hvilken badets nivå sank i skålen minsket gradvis fra 12 mm pr. time til omkring 5 mm pr. time. Det må imidlertid tas i betraktning at der også finner sted noen fordampning av badet. (b) Det samme forsøk ble utført med kryolittbad ved 1010° C. Badnivået i skålen sank da 30 mm i løpet av bare 20 minutter, sannsynligvis på grunn av at der dannet seg en sprekk i skålens bunn. Etter forsø-ket viste skålen en vektøkning på nesten 9 %. Det kan på grunn herav antas at omkring 90 % av materialets åpne porer var blitt fylt med kryolitt. (c) Forsøket ble gjentatt med en rund skål hvis utvendige diameter var 110 mm. Skålens øvrige dimensjoner var identiske med dimensjonene av de skåler som ble anvendt i de ovenfor under (a) og (b) beskrevne forsøk. Forsøket ble utført med kryolittbad ved en temperatur på 1010° C. I dette tilfelle sank nivået langsommere, til å begynne med 21 mm pr. time i de første 45 minutter, derpå 12 mm pr. time i de neste 15 minutter. Etterat skålen var fylt påny med kryolittbad ble den tom i løpet av bare 14 minutter. En ytterligere tilsetning av bad (90 % kryolitt og 10 % aluminiumoksyd) forsvant etter 2 minutter, hva der bekreftet at skålen hadde en porøs struktur (eller at der muligens var tilstede sprekker) ved slutten av forsøket.
I hvert fall kan der av disse forsøk sluttes at en økning på 50° C (fra 950° C til 1000° C) av temperaturen i det bad som er i kontakt med skålene, forårsaker en uforholdsmessig sterk økning av f. eks. gjennomtrengnings- og korrosjonsvirknin-gene.
Skålens vektøkning ved slutten av det under (c) beskrevne forsøk var omkring 7%.
Eksempel 3:
Av ildfaste magnesittsten med de ovenfor angitte egenskaper ble der laget hul-sylindre med 65 cm høyde og 110 mm ut-vendig diameter og som var åpne i den ene ende. Innvendig hadde hver sylinder en dybde på 40 mm og en diameter på 70 mm. Disse sylindre ble gjentagende ganger impregnert med hårdbek (K.S. 70°). Hver impregnering hadde en varighet fra 3 til 6 timer ved temperaturer mellom 200 og 220° C. Bakningen ble utført i et tidsrom på 9 til 10 timer ved 600° C i nitrogenatmosfære.
I den nedenstående tabell angis sylind-renes vekt ved begynnelsen og slutten av hvert enkelt operasjonstrinn.
Eksempel 4:
Forholdene ved skåler som var gjort ugjennomtrengelige med bek og derpå bragt i kontakt med smeltede saltbad, ble undersøkt på følgende måte: (a) En skål av ildfast materiale, med dimensjoner lignende de i eksempel 2 (c) og eksempel 3 anvendte skåler, ble impregnert 3 ganger med hårdbek (K.S. 70°) og bakt etter hver impregnering. Koksinnhol-det var 4,2 vektprosent. Skålen ble så behandlet i omkring 220 minutter med et smeltet bad som opprinnelig besto av 90 % kryolitt og 10 % aluminiumoksyd, ved en temperatur på 950—960° C og i fravær av atmosfærisk oxygen. Badet ble derpå tilsatt smeltet metallisk aluminium. Der ble observert en vektøkning for skålen på 5 g (dvs. 0,4%). (b) En skål (lignende den i forsøk (a) anvendte) ble impregnert én gang med myk bek (K.S. 45°) og derpå to ganger med hårdbek (K.S. 70°), hver gang med et-terfølgende bakning ved 600° C. Koksinn-holdet var 3,5 vektprosent. Skålen ble behandlet med et smeltebad som senere ble
tilsatt smeltet metallisk aluminium, således som beskrevet under forsøk (a), ved en
temperatur på 950—960° C i 185 minutter.
Ved forsøkets slutt hadde den tomme skåls vekt øket 12 g, dvs. 0,8 %.
(c) En lignende skål ble impregnert 2 ganger med hårdbek (K.S. 70°) hver gang med påfølgende bakning ved 600° C. Skålens koksinnhold var da 4,0 vektprosent. Skålen ble så i to adskilte trinn behandlet med et smeltet bad bestående av 90 % kryolitt og 10 % aluminiumoksyd. Derpå
ble der tilsatt smeltet metallisk aluminium, på 950—960° C. Varigheten av begge trinn De to trinn ble utført med et mellomrom tilsammen var omkring 650 minutter,
på flere uker og hvert ved en temperatur Resultatene er angitt i nedenstående tabell.
Det er å merke at i de siste 45 minutter
av 2. trinn var luft trengt inn i ovnen ved
en feil. Denne luft oksyderte en del av
koksen i det ildfaste materiale.
Claims (4)
1. Fremgangsmåte til å impregnere ildfaste materialer med en inert væske som
kan fukte det ildfaste materiale og som inneholder passende mengder forkoksbare, organiske stoffer, hvor man underkaster det således impregnerte ildfaste materiale en varmebehandling slik at der foregår en forkoksning av nevnte organiske stoffer, hvilke ildfaste materialer inneholder mag-nesiumoxyd og som skal komme i kontakt med aggressive væsker som inneholder halo-genforbindelser, særlig fluorider i smeltet tilstand, som smeltebad til fremstilling av aluminium ved elektrolyse, karakterisert ved at man som inert impregneringsvæske bruker smeltet bek, og ved at operasjonene bestående av impregnering og påfølgende forkoksning, gjentas to eller flere ganger ved behandlingen av ett og samme ildfaste materiale.
2. Fremgangsmåte ifølge påstand 1, karakterisert ved at man utfører impregneringen med hårdbek og ved temperaturer mellom 200 og 220° C og utfører det påfølgende forkoksningstrin ved temperaturer som er lik eller høyere enn 600° C, samt ved at man gjentar dette behand- lingskretsløp fra 2 til 5 ganger.
3. Fremgangsmåte ifølge påstand 1 eller 2, karakterisert ved at man gir impregneringstrinnet en varighet fra noen minutter til noen timer, hvorunder man holder temperaturen lavere enn den temperatur hvor noen vesentlig spaltning av den inerte impregneringsvæske finner sted, samt ved at man gir det påfølgende for-koksningstrinn en varighet fra noen timer til noen døgn.
4. Fremgangsmåte ifølge hvilken som helst av de foregående påstander til å gjø-re vegger bestående av ildfaste materialer ugjennomtrengelige og som er bestemt til å komme i kontakt med nevnte aggressive væsker, som innervegger i beholdere som skal oppta sådanne væsker, karakterisert ved at veggene først oppvarmes til samme temperatur som den inerte im-pregneringsvæskes temperatur, hvorpå man bringer denne væske i kontakt med veggene, fjerner overskudd av inert impregneringsvæske som ikke er trengt inn i veggene og som ikke hefter til disse, underkaster de således impregnerte vegger en langvarig varmebehandling i fravær av oxygen, så at forkoksning foregår, hvorpå man på mekanisk vei fjerner det skikt av dannet koks som hefter til veggenes overflate.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE12019/69A SE331636B (no) | 1969-08-29 | 1969-08-29 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO126586B true NO126586B (no) | 1973-02-26 |
Family
ID=20295010
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO703271A NO126586B (no) | 1969-08-29 | 1970-08-27 |
Country Status (9)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3659964A (no) |
AT (1) | AT301353B (no) |
CH (1) | CH515421A (no) |
FI (1) | FI51631B (no) |
FR (1) | FR2059372A5 (no) |
GB (1) | GB1318443A (no) |
NL (1) | NL148984B (no) |
NO (1) | NO126586B (no) |
SE (1) | SE331636B (no) |
Families Citing this family (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2058737C3 (de) * | 1970-11-30 | 1978-10-12 | Albert 5204 Lohmar Blum | In einen Behälter absenkbares Pumpenaggregat |
US3743447A (en) * | 1971-06-24 | 1973-07-03 | Baltimore Aircoil Co Inc | Self coupling submersible pump |
US3771914A (en) * | 1972-05-08 | 1973-11-13 | C Crespo | Connecting flange arrangement of submersible pump for fixed discharge outlet |
JPS5347201Y2 (no) * | 1973-09-29 | 1978-11-11 | ||
JPS5347202Y2 (no) * | 1973-09-29 | 1978-11-11 | ||
JPS5347203Y2 (no) * | 1973-09-29 | 1978-11-11 | ||
JPS5615440Y2 (no) * | 1974-05-13 | 1981-04-10 | ||
JPS5755998Y2 (no) * | 1976-07-21 | 1982-12-02 | ||
JPS5851439Y2 (ja) * | 1976-08-04 | 1983-11-22 | 株式会社鶴見製作所 | 水中ポンプの槽内装脱構造 |
US4308000A (en) * | 1980-02-21 | 1981-12-29 | Edison International, Inc. | Discharge outlet coupling and guiderail assembly for submersible pumps |
US5287612A (en) * | 1992-02-27 | 1994-02-22 | Goulds Pumps, Incorporated | Apparatus for removal of a bearing frame assembly |
CN102121477B (zh) * | 2011-03-31 | 2012-12-26 | 宁波巨神制泵实业有限公司 | 大型潜水排污泵 |
Family Cites Families (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3234885A (en) * | 1963-02-20 | 1966-02-15 | Flygts Pumpar Ab | Pump device |
US3427982A (en) * | 1967-09-25 | 1969-02-18 | Flygt Corp | Submersible pumps |
-
1969
- 1969-08-29 SE SE12019/69A patent/SE331636B/xx unknown
-
1970
- 1970-08-25 FI FI2345/70A patent/FI51631B/fi active
- 1970-08-26 CH CH1273270A patent/CH515421A/de not_active IP Right Cessation
- 1970-08-26 GB GB4113270A patent/GB1318443A/en not_active Expired
- 1970-08-26 AT AT775170A patent/AT301353B/de not_active IP Right Cessation
- 1970-08-27 NL NL707012731A patent/NL148984B/xx not_active IP Right Cessation
- 1970-08-27 US US67329A patent/US3659964A/en not_active Expired - Lifetime
- 1970-08-27 NO NO703271A patent/NO126586B/no unknown
- 1970-08-28 FR FR7031488A patent/FR2059372A5/fr not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FR2059372A5 (no) | 1971-05-28 |
CH515421A (de) | 1971-11-15 |
NL7012731A (no) | 1971-03-02 |
DE2041984A1 (de) | 1971-03-25 |
SE331636B (no) | 1971-01-04 |
DE2041984B2 (de) | 1975-08-28 |
NL148984B (nl) | 1976-03-15 |
GB1318443A (en) | 1973-05-31 |
US3659964A (en) | 1972-05-02 |
AT301353B (de) | 1972-09-11 |
FI51631B (no) | 1976-11-01 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO126586B (no) | ||
Rafiei et al. | Electrolytic degradation within cathode materials | |
NO843422L (no) | Komponenter for aluminiumproduksjonsceller | |
NO117661B (no) | ||
CA2768992C (en) | Composition for making wettable cathode in aluminum smelting | |
US6723212B1 (en) | Impregnated graphite cathode for the electrolysis of aluminium | |
KR20110060926A (ko) | 알루미늄 환원 셀용의 고전류 밀도에서 작동하는 산소 발생 금속 애노드 | |
DE2446668A1 (de) | Verfahren zur schmelzflusselektrolyse mit unverbrauchbaren anoden | |
NO166119B (no) | Reaksjonssintret cermetlegeme, fremgangsmaate for dets fremstilling samt elektrolytisk aluminiumproduksjonscelle og komponent deri. | |
US2952605A (en) | Refractories resistant to aggressive melts and treatment for obtaining them | |
EP1554416A1 (en) | Aluminium electrowinning cells with metal-based anodes | |
US9534845B2 (en) | Method for manufacturing a refractory for an inner lining of a blast furnace and blast furnace having the inner lining | |
CN101736364B (zh) | 一种阴极具有凸起结构的铝电解槽的焙烧启动方法 | |
US5322826A (en) | Refractory material | |
US3408312A (en) | Electrically conductive cermet compositions | |
NO801818L (no) | Regenererbar, formstabil elektrode for hoeytemperaturanvendelse | |
NO161008B (no) | Kar for fremstilling av aluminium ved smelteelektrolyse. | |
EP0128165A1 (fr) | Produits refractaires constitues de grains lies par des residus carbones et du silicium metal en poudre, et procede de fabrication. | |
JPS58501172A (ja) | 焼結耐火硬質金属 | |
RU2522928C1 (ru) | Способ защиты углеродной футеровки | |
US3442989A (en) | Method of forming carbon-bonded silicon carbide bodies | |
US4308113A (en) | Process for producing aluminum using graphite electrodes having reduced wear rates | |
NO166580B (no) | Reaksjonssintret oksydboridkeramisk legeme, komponent i en aluminiumproduksjonscelle samt en slik celle. | |
RU2412284C1 (ru) | Материал смачиваемого катода алюминиевого электролизера | |
CN109834271A (zh) | 一种电解铝槽专用长效抗渗透砖的制备方法 |