NO124697B - - Google Patents
Download PDFInfo
- Publication number
- NO124697B NO124697B NO2611/69A NO261169A NO124697B NO 124697 B NO124697 B NO 124697B NO 2611/69 A NO2611/69 A NO 2611/69A NO 261169 A NO261169 A NO 261169A NO 124697 B NO124697 B NO 124697B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- furnace
- gas
- heating
- ore
- reduction
- Prior art date
Links
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 84
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 71
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 44
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 42
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 41
- 239000003245 coal Substances 0.000 claims description 35
- 239000000571 coke Substances 0.000 claims description 21
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 12
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 8
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 8
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims description 7
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 5
- 230000001603 reducing effect Effects 0.000 claims description 4
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 3
- 239000002918 waste heat Substances 0.000 claims description 3
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 claims description 2
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 13
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 11
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 11
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 6
- 238000011946 reduction process Methods 0.000 description 6
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 5
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 5
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000003077 lignite Substances 0.000 description 3
- 238000001465 metallisation Methods 0.000 description 3
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 3
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000005864 Sulphur Substances 0.000 description 2
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 2
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 2
- 230000007717 exclusion Effects 0.000 description 2
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 2
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 2
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 2
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 2
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000002023 wood Substances 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 238000004939 coking Methods 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 229910000514 dolomite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010459 dolomite Substances 0.000 description 1
- 238000005868 electrolysis reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 238000010309 melting process Methods 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 238000007873 sieving Methods 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/0073—Selection or treatment of the reducing gases
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/08—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes in rotary furnaces
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/14—Multi-stage processes processes carried out in different vessels or furnaces
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B2100/00—Handling of exhaust gases produced during the manufacture of iron or steel
- C21B2100/60—Process control or energy utilisation in the manufacture of iron or steel
- C21B2100/62—Energy conversion other than by heat exchange, e.g. by use of exhaust gas in energy production
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
- Muffle Furnaces And Rotary Kilns (AREA)
Description
Fremgangsmåte og apparat for fremstilling Method and apparatus for manufacture
av jernsvamp fra oksydiske jernmalmer. of iron sponges from oxidic iron ores.
Foreliggende oppfinnelse angår i forste rekke fremstilling av jernsvamp ved direkte reduksjon av oksydiske jernmalmer, og da foretrukket for fremstilling av jernsvamp med hoyt metallinnhold som kan tjene til umiddelbar nedsmelting i elektro-lysebueovn. The present invention primarily concerns the production of sponge iron by direct reduction of oxidic iron ores, and then preferred for the production of sponge iron with a high metal content which can be used for immediate melting in an electrolytic arc furnace.
Oppfinnelsen angår således en fremgangsmåte for fremstilling av jernsvamp fra oksydiske jernmalmer, som i et forste fremgangsmåtetrinn for-varmes og umiddelbart deretter i et andre fremgangsmåtetrinn under omveltning av beskikningen reduseres ved hjelp av kull, fortrinnsvis gassrike kull, idet beskikningen og ovnsgassene i det andre fremgangsmåtetrinn fores i samme retning og varmeinnholdet i ovnsgassene utnyttes ved etterforbrenning. The invention thus relates to a method for the production of sponge iron from oxidic iron ores, which in a first method step is preheated and immediately afterwards in a second method step while turning the coating is reduced with the help of coal, preferably gas-rich coal, the coating and the furnace gases in the second method step are fed in the same direction and the heat content of the furnace gases is utilized by afterburning.
Det særegne ved- fremgangsmåten i henhold til oppfinnelsen er The distinctive wood method according to the invention is
at for-varmingen av malmen til reduksjonstemperatur foretas på that the pre-heating of the ore to the reduction temperature is carried out on
i og for seg kjent måte ved hjelp av oppvarmingsgass som fores i motstrom til, henholdsvis på tvers av bevegelsesretningen for malmen, videre at ovnsgassene i reduksjonstrinnet fores adskilt fra oppvarmingsgassene i for-varmingstrinnet, og at hele den for reduksjonen nodvendige kullmengde innblåses i bevegelsesretningen for ovnsbeskikningen. in a manner known per se by means of heating gas which is fed in countercurrent to, respectively across the direction of movement of the ore, further that the furnace gases in the reduction stage are fed separately from the heating gases in the pre-heating stage, and that the entire amount of coal required for the reduction is blown in in the direction of movement for the furnace charge.
Oppfinnelsen angår videre et apparat for utforelse av fremgangsmåten i henhold til oppfinnelsen, og det særegne ved apparatet i henhold til oppfinnelsen er at utlopsenden av en for-varmingsrist over en gasstett sluse og en innlopsledeplate er direkte forbundet med innlopsenden av en dreierorsovn, idet denne innlopsende er forsynt med en pneumatisk innblåsingsinnretning for reduksjonskull. The invention further relates to an apparatus for carrying out the method according to the invention, and the distinctive feature of the apparatus according to the invention is that the outlet end of a pre-heating grate over a gas-tight lock and an inlet guide plate is directly connected to the inlet end of a rotary kiln, this inlet is equipped with a pneumatic blowing device for reducing coal.
Andre trekk ved fremgangsmåten og apparatet i henhold til oppfinnelsen fremgår av patentkravene. Other features of the method and apparatus according to the invention appear from the patent claims.
For fremstilling av jernsvamp ved direkte reduksjon av oksydiske jernmalmer er det tidligere kjent en fremgangsmåte hvor den ikke for-varmete malm i form av herdete pellets eller i form av stykkmalm blandes med et gassfattig, karbonholdig reduksjonsmiddel, f.eks. koksgrus, og deretter innfores i en dreierorovn. Inne i dreierorovnen frembringes reduksjonsvarmen ved hjelp av en i innforingsenden anordnet gass- eller olje- brenner, som tilfores forbreiningsluft med avpasset overskudd. På denne måte beveger malmen seg inne i dreierorovnen sammen med det ved hjelp av en blandesnekke i ovnsbunnen tilforte reduksjonskull og ovnsgassen seg begge i den samme retning, dvs. i medstrom i retning mot utlopsenden av dreierorovnen. For the production of sponge iron by direct reduction of oxidic iron ores, a method is previously known in which the non-preheated ore in the form of hardened pellets or in the form of lump ore is mixed with a gas-poor, carbonaceous reducing agent, e.g. coke gravel, and then fed into a rotary kiln. Inside the rotary kiln, the heat of reduction is produced by means of a gas or oil burner arranged at the insertion end, which is supplied with combustion air with an adjusted excess. In this way, the ore moves inside the rotary kiln together with the reducing coal and the furnace gas added by means of a mixing screw in the furnace bottom in the same direction, i.e. in co-flow in the direction towards the discharge end of the rotary kiln.
Da forvarmingen av malmen og det med denne i ovnsbunnen blandete reduksjonskull bringes på den nodvendige reduksjonstemperatur inne i den samme dreierorovn, hvori deretter reduksjonen til jernsvamp finner sted, er virkningsgraden, særlig den termiske virkningsgrad ved denne fremgangsmåte henholdsvis derved anvendte anlegg meget dårlig. Videre er det en ulempe at det må anvendes særlig lange dreierorovner hvis lengde kan utgjore opp til 120 m. When the preheating of the ore and the reduction coal mixed with it in the bottom of the furnace is brought to the required reduction temperature inside the same rotary kiln, in which the reduction to sponge iron then takes place, the degree of efficiency, especially the thermal efficiency of this method or the plant used thereby is very poor. Furthermore, it is a disadvantage that particularly long rotary kilns must be used, the length of which can be up to 120 m.
Den varmetekniske ulempe beror i forste rekke på at malmpelletene, selv.om de for herding forst er oppvarmet til brennetemperaturen, bare kan innfores i dreierorovnen i kold eller avkjolt tilstand, The heat-technical disadvantage is primarily due to the fact that the ore pellets, even if they are first heated to the firing temperature for hardening, can only be introduced into the rotary kiln in a cold or cooled state,
da de ellers allerede i tilforselssnekken ville fremkalle en antennelse og en avbrenning av reduksjonskullet. Riktignok lar de med reduksjonskullene blandete malmpellets i det forste lengde-avsnitt av dreierorovnen seg ved tilsvarende hoy flammetemperatur og tilsvarende stort luft- henhv. oksygen- overskudd i gass- henhv. otherwise they would already cause an ignition and burning of the reduction coal in the feed screw. Admittedly, the ore pellets mixed with the reduction coals in the first longitudinal section of the rotary kiln allow themselves at a correspondingly high flame temperature and correspondingly large air resp. oxygen excess in gas resp.
olje- brenneren forholdsvis hurtig oppvarme til den nodvendige reduksjonstemperatur. Flammetemperaturen i brenneren og det luftoverskudd som tilfores brenneren er imidlertid begrenset da det ellers ville inntreffe en lokal overoppheting som ville fore til en smelting henhv. sintring av malmen, med den folge at det på ovnsveggen ville danne seg ringformete fastsittende "kaker" the oil burner relatively quickly heats up to the required reduction temperature. The flame temperature in the burner and the excess air supplied to the burner are, however, limited as otherwise a local overheating would occur which would lead to melting or sintering of the ore, with the result that ring-shaped stuck "cakes" would form on the furnace wall
av malm og kull. For å unngå dette må flammetemperaturen for brenneren i regelen ikke være hoyere enn omtrent 1300°C. Da reduksjonstemperaturen i det annet, dvs. bakenforliggende lengde-avsnitt av dreierorovnen på den annen side skal utgjore omtrent 1100°C, står det for den nodvendige forvarming av den faste ovnsbeskikning til reduksjonstemperaturen, som folge av medstroms-foringen av den faste ovnsbeskikning og ovnsgassene i området for forvarmingen til disposisjon bare en temperaturforskjell på omtrent 200°C- Den dårlig varmetekniske utnyttelse av anlegget ved denne metode gir da i forbindelse med den store lengde som er nodvendig for dreierorovnene som resultat at det bare kan arbeides med gass-henhv. olje- brennere som er anordnet ved innlopsenden av dreierorovnen og at folgelig den samlede tilforte varme konsentrerer seg til innlopsområdet for dreierorovnen. Som en folge av dette ligger ovnstemperaturen i området ved utlopsenden generelt under den for en tilstrekkelig metallisering nodvendig reduksjonstemperatur på omtrent 1100°C. of ore and coal. To avoid this, the flame temperature for the burner must not, as a rule, be higher than approximately 1300°C. As the reduction temperature in the second, i.e. rear-facing longitudinal section of the rotary kiln on the other hand is to be approximately 1100°C, this accounts for the necessary preheating of the solid furnace coating to the reduction temperature, as a result of the co-flowing of the solid furnace coating and the furnace gases in the pre-heating area only a temperature difference of approximately 200°C is available - The poor heating technology utilization of the plant by this method, in conjunction with the large length required for the rotary kilns, results in the fact that it is only possible to work with gas or oil burners which are arranged at the inlet end of the rotary kiln and that consequently the total supplied heat concentrates in the inlet area of the rotary kiln. As a consequence of this, the furnace temperature in the area at the outlet end is generally below the reduction temperature of approximately 1100°C required for sufficient metallization.
En ytterligere vesentlig ulempe ved denne fremgangsmåte ligger A further significant disadvantage of this method lies
deri at det bare kan anvendes gassfattige og ikke gassrike kull, in that only gas-poor coal and not gas-rich coal can be used,
idet de sistnevnte ville være å foretrekke for reduksjonen av malmpelletene til jernsvamp på grunn av at de ved oppvarmingen avspaltede gasser påskynder og intensiverer reduksjonsprosessen. Hvis det ved denne fremgangsmåte ble anvendt gassrike kull ville as the latter would be preferable for the reduction of the ore pellets to sponge iron due to the fact that the gases split off during the heating accelerate and intensify the reduction process. If gas-rich coal was used in this method,
det på grunn av den forholdsvis hoye flammetemperatur allerede i for-varmesonen komme til en forkoksing av kullene og forbrenning av de derved frigitte gasser. Derved ville på den ene side den allerede ovenfor nevnte skadelige lokale overoppheting og sintring av malmpelletene inntreffe, mens de av kullene avspaltede gasser på den annen side i den etterfølgende reduksjonssone i ovnen ikke lenger kunne utnyttes for påskyndelse og intensivering av reduksjonsprosessen. due to the relatively high flame temperature already in the pre-heating zone, coking of the coals and combustion of the thereby released gases occur. Thereby, on the one hand, the aforementioned harmful local overheating and sintering of the ore pellets would occur, while on the other hand, the gases released from the coal in the subsequent reduction zone in the furnace could no longer be used to speed up and intensify the reduction process.
Ved denne fremgangsmåte er det forovrig kjent å anvende de varme avgasser som trer ut fra utlopsenden av dreierorovnen for frembringelse av elektrisk strom samt å nytte denne for driften av smelteovnen. In this method, it is also known to use the hot exhaust gases emerging from the outlet end of the rotary kiln to generate electric current and to use this for the operation of the melting furnace.
Ved en annen kjent fremgangsmåte (US-patentskrift nr. 1.937.822) In another known method (US Patent No. 1,937,822)
for fremstilling av jernsvamp ved reduksjon av jernmalm tilfores dreierorovnen for-varmet malm, idet ovnsgass og ovnsbeskikning fores i medstrom. For-varmingen skjer i en foranliggende ekstra dreierorovn, hvor ovnsgassene fra reduksjonsovnen etterforbrennes under utnyttelse av deres varmeinnhold ved samtidig tilsetning av brennstoff. Som folge av den felles gassforing i de to ovner vil det gjerne opptre svingninger i sammensetningen av ovnsgassene fra reduksjonsovnen i for-varmeovnen. Selv om ved for-varmingen den for reduksjon anvendte dreierorovn på fordelaktig måte er avlastet for for-varmearbeidet, vil det for denne fremgangsmåte alltid hefte den mangel, at oppvarmingsgassene i for-varmeovnen fores i medstrom med ovnsbeskikningen. Den ugunstige varmeutnyttelse som folger derav krever et forhoyet varmeforbruk. Videre tilfores ved denne kjente fremgangsmåte de for reduksjonsprosessen nodvendige kull til malmen ved innlopsenden, slik at innlbpssonen beskikkes med mer kull enn det som der forbrukes. for the production of sponge iron by reduction of iron ore, preheated ore is fed to the rotary kiln, as furnace gas and furnace coating are fed in co-current. The pre-heating takes place in an additional rotary kiln in front, where the kiln gases from the reduction kiln are post-burned while utilizing their heat content by the simultaneous addition of fuel. As a result of the common gas lining in the two furnaces, there will likely be fluctuations in the composition of the furnace gases from the reduction furnace in the pre-heating furnace. Although during the pre-heating the rotary kiln used for reduction is advantageously relieved of the pre-heating work, this method will always have the disadvantage that the heating gases in the pre-heating kiln are fed in co-current with the kiln charging. The resulting unfavorable heat utilization requires an increased heat consumption. Furthermore, with this known method, the coal required for the reduction process is supplied to the ore at the inlet end, so that the inlet zone is coated with more coal than is consumed there.
Ved en gitt utnyttelsesgrad opptas på denne måte ovnsvolumet av kull slik at dette går tapt for malmen. Ovnsvolument er derfor med hensyn til malmen bare utilstrekkelig utnyttet, slik at malm-gjennomstromningskapasiteten i reduksjonsovnen til tross for malm-forvarming bare er beskjeden. Til slutt tilfores og forbrennes sammen med oppvarmingsluften en liten ekstra kullmengde for eliminering av et temperaturtap i innforingssonen. At a given degree of utilization, the furnace volume of coal is taken up in this way so that this is lost to the ore. The furnace volume is therefore only insufficiently utilized with respect to the ore, so that the ore throughput capacity in the reduction furnace is only modest despite ore preheating. Finally, a small additional amount of coal is fed and burned together with the heating air to eliminate a temperature loss in the insertion zone.
Videre er det kjent en fremgangsmåte for direkte reduksjon av oksydiske jernmalmer til jernsvamp, hvor malmen, eventuelt sammen med svovelbindende tilsetningsstoffer, oppvarmes i en for-varmeovn, særlig en for-varmerosteinnretning, under motstromsforing av malm og oppvarmingsgass til den nodvendige reduksjonstemperatur og at den forvarmete malm deretter under bibehold av sin bevegelsesretning reduseres til jernsvamp i en dreieovn som er etterkoblet for-varmeovnen, ved innblåsning av kull som reduksjonsmiddel så vel som innblåsing av frisk luft på over lengden av reduksjonsstrekningen fordelte punkter av dreierorovnen. Furthermore, a method is known for the direct reduction of oxidic iron ores to sponge iron, where the ore, possibly together with sulphur-binding additives, is heated in a pre-heating furnace, in particular a pre-heater device, under countercurrent feeding of ore and heating gas to the required reduction temperature and that the preheated ore is then, while maintaining its direction of movement, reduced to sponge iron in a rotary kiln that is connected downstream of the pre-heating furnace, by blowing in coal as a reducing agent as well as blowing in fresh air at points of the rotary kiln distributed over the length of the reduction section.
Ved denne forbedrete fremgangsmåte kan den oksydiske jernmalm tilfores i for-varmeovnen i form av pellets og også i form av stykkmalm, hvorved det som folge av motstromsforingen av malmen i forhold til oppvarmingsgassene oppnås en vesentlige bedre varmeteknisk virkningsgrad, dvs. en bedre varmeutnyttelse, en ved den forst beskrevne fremgangsmåte. Den bedre varmetekniske utnyttelse gir seg også derav at malmen kan tilfores i form av råpellets, som så i lopet av for-varmeprosessen samtidig herdes henholdsvis brennes til den nodvendige styrke. With this improved method, the oxidic iron ore can be fed into the pre-heating furnace in the form of pellets and also in the form of lump ore, whereby as a result of the countercurrent feeding of the ore in relation to the heating gases, a significantly better thermal efficiency is achieved, i.e. a better heat utilization, a by the first described method. The better heat-technical utilization also results from the fact that the ore can be supplied in the form of raw pellets, which are then simultaneously hardened or burned to the required strength during the pre-heating process.
Inne i den etterkoblede dreierorovn reduseres de til reduksjonstemperatur, dvs. til omtrent 1100°C for-varmete malmpellets under bibeholdelse av sin bevegelsesretning til metalisert jernsvamp ved at det.ved utlopsenden av ovnen innblåses fortrinnsvis gassrike kull ved hjelp av trykkluft og ved at det på over lengden av dreierorovnen fordelte punkter innblåses ytterligere frisk luft. Den ved utlopsenden av dreierorovnen sammen med jernsvampen avgitte koks innfores herunder på nytt ved innlSpsenden av ovnen, idet den der ved hjelp av en tilforselssnekke blandes med den der tilforte malm. Inside the connected rotary kiln, the preheated ore pellets are reduced to a reduction temperature, i.e. to approximately 1100°C, while maintaining their direction of movement to metallized sponge iron, by blowing in gas-rich coal preferably at the outlet end of the furnace using compressed air and by additional fresh air is blown in at points distributed over the length of the rotary kiln. The coke given off at the outlet end of the rotary kiln together with the iron sponge is re-introduced below at the inlet of the furnace, where it is mixed with the ore added there by means of a feed auger.
Da malmen ved denne fremgangsmåte i forvarmeovnen og i dreierorovnen beveges i samme retning, og de i dreierorovnen utviklete avgasser kan utnyttes for for-varming av malmen i for-varmeovnen, beveger malmen og ovnsgassene seg så vel i for-varmeovnen som også i den for reduksjon tjenende dreierorovn i retning mot hverandre. Selv om denne motstromsforing av malm og oppvarmingsgass inne i for-varmeovnen i og for seg frembyr fordeler med bedre varmeutnyttelse, ligger ulempen ved denne motstromsfbring mellom malm og ovnsgasser i dreierorovnen deri at de innblåste kull bare utnyttes ufullstendig som reduksjonsmiddel og den spesifikke ovnsromsbelastning er begrens* med hensyn til å oppnå et bedre forhold mellom malm og kull. As the ore in this method moves in the same direction in the preheating furnace and in the rotary kiln, and the exhaust gases developed in the rotary kiln can be used for preheating the ore in the preheating furnace, the ore and the furnace gases move in the preheating furnace as well as in the preheating furnace. reduction serving rotary kiln in opposite direction. Although this counter-flow feeding of ore and heating gas inside the pre-heating furnace in and of itself offers advantages with better heat utilization, the disadvantage of this counter-flow feeding between ore and furnace gases in the rotary kiln lies in the fact that the blown-in coal is only used incompletely as a reducing agent and the specific furnace chamber load is limited * with regard to achieving a better ratio between ore and coal.
Innblåsing av kullene i innlopsenden av dreierorovnen er av den grunn ikke mulig, da kullene i så fall måtte innblåses i retning mot gass-strommen og videre i området for den hoyeste gasshastighet. Innblåsing av kullene skjer derfor i retning med gass-strommen ved utlopsenden av dreierorovnen. Dette har imidlertid den mangel at de bare på en begrenset del av ovnslengden innblåste kull forblir uutnyttet i vesentlig grad og tommes ut igjen sammen med den reduserte malm ved den samme ende av ovnen hvor de ble innblåst. Av denne grunn er det ved denne fremgangsmåte nodvendig stadig på nytt ved innlopsenden av dreierorovnen å innfore den sammen med malmen ved utlopsenden avgitte koks for å sikre en tilstrekkelig reduksjon av den tilforte malm også i dette område av ovnen. Blowing in the coals at the inlet end of the rotary kiln is therefore not possible, as in that case the coals would have to be blown in in the direction of the gas flow and further into the area of the highest gas velocity. The coals are therefore blown in in the direction of the gas flow at the outlet end of the rotary kiln. However, this has the disadvantage that the coal blown in only on a limited part of the furnace length remains unused to a significant extent and is emptied again together with the reduced ore at the same end of the furnace where they were blown in. For this reason, in this method, it is necessary to constantly anew at the inlet end of the rotary kiln to introduce the coke released together with the ore at the outlet end to ensure a sufficient reduction of the added ore also in this area of the furnace.
Selv om varmeutnyttelsen ved denne fremgangsmåte ved utnyttelsen av de i dreierorovnen utviklete avgasser i for-varmeovnen med en temperatur på omtrent 800°C er vesentlig bedre og derfor mer okonomisk enn ved den forst beskrevne fremgangsmåte, folger det av motstromsforingen av malm-og ovnsgasser i dreierorovnen i forbindelse med kokstiHSrslen ved innlopsenden av ovnen den vesentlige ulempe, at ikke bare den stovformete, men også den grovers andel av koksen hvirvles opp på grunn av den" hoye gasshastighet ved innlopsenden av ovnen. Da den på denne måte av ovnsavgassen opptatte og medforte mengde av finkoks ikke forblir konstant, men stadig varierer under driften, opptrer det i for-varmeovnen særlig i forbindelse, med den i ovnsavgassen inneholdte andel av spaltgasser en uenhetlig ovnsatmosfære som virker mer eller mindre reduserende. Derved vanskeliggjøres opprettholdelsen av optimale betingelser ved herdingen av malm-, pelletene, idet denne bare kan fullfores optimalt i noytral til oksyderende atmosfære. For å unngå dette er det riktignok mulig å underkaste de ved innlopsenden av dreierorovnen uttredende avgasser en''.etterfor brenning for overforingen til f or-varmeovnen. Herved ville det imidlertid som en folge av den varierende stovandel i avgassen opptre forskjellige avgasstemperaturer som likeledes ville vanskeliggjøre en optimal varmekontroll i for-varmeovnen. Even though the heat utilization in this method by utilizing the exhaust gases developed in the rotary kiln in the pre-heating furnace with a temperature of approximately 800°C is significantly better and therefore more economical than in the first described method, it follows from the countercurrent feeding of ore and furnace gases in the rotary kiln in connection with the coke stirring at the inlet end of the kiln has the significant disadvantage that not only the dust-shaped but also the coarser portion of the coke is swirled up due to the high gas velocity at the inlet end of the kiln. quantity of fine coke does not remain constant, but constantly varies during operation, there occurs in the pre-heating furnace, especially in connection with the proportion of split gases contained in the furnace exhaust, a non-uniform furnace atmosphere that has a more or less reducing effect. This makes it difficult to maintain optimal conditions during the hardening of the ore pellets, as this can only be optimally filled in neutral to ok sizzling atmosphere. In order to avoid this, it is admittedly possible to subject the exiting exhaust gases at the inlet end of the rotary kiln to a post-firing transfer to the pre-heating furnace. In this way, however, as a consequence of the varying proportion of wood in the exhaust gas, different exhaust gas temperatures would occur, which would also make it difficult to optimally control the heat in the pre-heater.
Spesielle vanskeligheter opptrer ved denne fremgangsmåte helt generelt ved at overforingen av den til reduksjonstemperatur for-oppvarmete malm fra for-varmeovnen til dreierorovnen på grunn av motstromsforingen av malm og ovnsgasser må foretas på stedet for den hoyeste gasshastighet og at også tilforslen av koks må skje på det samme sted i ovnsbunnen. Special difficulties arise with this method quite generally in that the transfer of the ore pre-heated to the reduction temperature from the pre-heating furnace to the rotary kiln due to the counter-current feeding of ore and furnace gases must be carried out at the place of the highest gas velocity and that the supply of coke must also take place at the same place in the bottom of the oven.
Til slutt er det ved denne fremgangsmåte på grunn av den vidt-gående utnyttelse av ovnsavgassene for oppvarming av malmen til reduksjonstemperatur i for-varmeovnen ikke mulig eller ikke lenger okonomisk med en utnyttelse av de fra for-varmeovnen med en temperatur på bare omtrent 300°C uttredende avgasser for fremstilling av strom. Den for smelting av jernsvampen nodvendige elektriske energi må derfor frembringes helt eller overveiende på annen måte, henhv. tas fra et forekommende stromnett. Finally, with this method, due to the extensive utilization of the furnace exhaust gases for heating the ore to the reduction temperature in the pre-heating furnace, it is not possible or no longer economical to use those from the pre-heating furnace with a temperature of only approximately 300° C exiting exhaust gases for the production of electricity. The electrical energy required for melting the sponge iron must therefore be produced entirely or predominantly in another way, or taken from an existing power grid.
Den oppgave som ligger til grunn for oppfinnelsen er ved den foreliggende fremgangsmåte for fremstilling av.jernsvamp i storst mulig grad å utnytte den disponible varme og reduksjonsmidlet og å oke gjennomstromningskapasiteten. The task underlying the invention is, in the present method for the production of sponge iron, to utilize the available heat and the reducing agent to the greatest possible extent and to increase the throughput capacity.
Da oppvarmingen av den i vilkårlig form tilforte malm til reduksjonstemperaturen i for-varmeovnen kan foregå adskilt fra reduksjonen ved hjelp av uavhengig tilfort fremmedenergi, kan det til enhver tid opprettholdes både en konstant ovnstemperatur som også en optimal gass-sammensetning innenfor området noytral til oksydrende atmosfære. Derved muliggjores både en optimal varmeutnyttelse såvel som opprettholdelse av optimale herdebetingelser, særlig for malmpellets. As the heating of the arbitrarily supplied ore to the reduction temperature in the pre-heater can take place separately from the reduction with the help of independently supplied foreign energy, both a constant furnace temperature and an optimal gas composition within the neutral to oxidizing atmosphere range can be maintained at all times . This enables both an optimal utilization of heat as well as the maintenance of optimal curing conditions, especially for ore pellets.
Da ovnsgassene i for-varmeovnen og i dreierorovnen er fullstendig skilt fra hverandre er det ikke bare i for-varmeovnen, men også i dreierorovnen å fore ovnsgassene på den for reduksjonsprosessen optimale måte, nemlig i medstrom såvel til malmen som også til de innblåste kull. As the furnace gases in the pre-heating furnace and in the rotary kiln are completely separated from each other, it is not only in the pre-heating furnace, but also in the rotary kiln that the furnace gases are fed in the optimal way for the reduction process, namely in co-flow with the ore as well as with the coal blown in.
Ved at kullene kan innblåses i innlopsenden av dreierorovnen i samme retning som malmen og ovnsgassene fores, forsynes malmlaget over hele lengden av ovnen med den nodvendige mengde re duksjons-kull, som av denne grunn også utnyttes bedre og derved gjor det unodvendig på nytt å tilfore den ved den annen ende av ovnen avgitte overskytende koks,ved innlopsenden av ovnen. Da malmen og de innblåste kull innfores ved den ovnsende hvor de i samme retning strommende ovnsgasser fremviser sin laveste hastighet, unngås enhver opphvirvling av fine bestanddeler i malmen eller kullene, slik at det ved den foreliggende fremgangsmåte uten betenkelighet også er mulig å tilfore finmalm og innblåse enhver form av finkornet kull. By the fact that the coal can be blown into the inlet end of the rotary kiln in the same direction as the ore and the furnace gases are fed, the ore layer over the entire length of the furnace is supplied with the necessary amount of reduction coal, which for this reason is also better utilized and thereby makes it unnecessary to add again the excess coke released at the other end of the furnace, at the inlet end of the furnace. As the ore and the blown-in coals are introduced at the end of the furnace where the furnace gases flowing in the same direction show their lowest velocity, any upheaval of fine components in the ore or coals is avoided, so that with the present method it is also possible to add fine ore and blow in any form of fine-grained coal.
På grunn av de påviste forskjeller og fordeler i forhold til de tidligere beskrevne kjente fremgangsmåter muliggjor den foreliggende fremgangsmåte opprettholdelse av et vesentlig mer gunstig forhold mellom malm- og kull- mengde, slik at den spesifikke ovnsrom-. belastning forbedres vesentlig til gunst for en hoyere malm-gjennomfbring ved samtidig optimal metalliseringsgrad for jernsvampen. Due to the proven differences and advantages in relation to the previously described known methods, the present method makes it possible to maintain a significantly more favorable ratio between ore and coal quantity, so that the specific furnace room-. load is significantly improved in favor of a higher ore throughput with at the same time an optimal degree of metallization for the iron sponge.
Selv når den ved utlopsenden av dreierorovnen sammen med jernsvampen avgitte koks av okonomiske grunner på nytt skulle innfores ved innlopsenden av dreierorovnen, er dette mer fordelaktig enn ved den sist beskrevne kjente fremgangsmåte, da koksen inklusive sin andel av fine korn og s.tbv tilfores i mindre mengde og kan utnyttes fullstendig for reduksjon av malmen til jernsvamp. Even when, for economic reasons, the coke discharged at the outlet end of the rotary kiln together with the iron sponge should be re-introduced at the inlet end of the rotary kiln, this is more advantageous than with the last described known method, as the coke including its share of fine grains and s.tbv is fed in smaller quantity and can be fully utilized for the reduction of the ore to sponge iron.
På grunn av den vesentlige bedre utnyttelse av kullene for reduksjonsprosessen i dreierorovnen er den foreliggende fremgangsmåte overlegen i forhold til den tidligere beskrevne fremgangsmåte både med hensyn til gjennomstromningskapasitet som også med hensyi til varmeutnyttelse henhv. energiforbruk. Due to the significantly better utilization of the coals for the reduction process in the rotary kiln, the present method is superior to the previously described method both with regard to throughput capacity and also with regard to heat utilization or energy consumption.
Ytterligere fordeler oppnås når det ved innlopsenden av dreierorovnen innblåses finkornete, gassrike kull, særlig i form av forhåndstorret brunkull. Bortsett fra at gassrike kull av denne type er billigere, har de den fordel at de på grunn av sin hoyere andel av flyktige bestanddeler som også på grunn av den på deres finkornethet beroende hoyere reaksjonsevne, begunstiger reduksjonsprosessen, slik at de kan innfores i tilsvarende mindre mengde. Utnyttes ikke denne fordel med finkornete, gassrike kull, så har disse i alle fall den annen fordel at reduksjonstemperaturen ved samme metalliseringsgrad for jernsvampen kan holdes lavere, dvs. Further advantages are achieved when fine-grained, gas-rich coal, particularly in the form of pre-dried lignite, is blown in at the inlet end of the rotary kiln. Apart from the fact that gas-rich coals of this type are cheaper, they have the advantage that, due to their higher proportion of volatile constituents, which also due to their higher reactivity depending on their fineness, they favor the reduction process, so that they can be introduced in correspondingly smaller crowd. If this advantage is not exploited with fine-grained, gas-rich coal, then these in any case have the other advantage that the reduction temperature at the same degree of metallization for the sponge iron can be kept lower, i.e.
at den kan holdes under 1100°C. that it can be kept below 1100°C.
Muligheten for å kunne anvende finkornete, gassrike kull frembyr i forbindelse med den bedre utnyttelse av kullene som reduksjonsmiddel den ytterligere vesentlige fordel, at den i ovnsavgassen enda forekommende energi i form av folbar og latent bundet varme kan utnyttes på særlig okonomisk måte for umiddelbar strøm-produksjon for driften av særlig kontinuerlig arbeidende lysbue-smelteovner. For dette formål forbrennes ovnsgassene, som ennå i hdy målestokk inneholder latent bundet varme, i et forbrennings-kammer som er etterkoblet dreierorovnen under tilforsel av luft til rokgassen, idet rokgassen enten direkte tilfores en gassturbin for drift av en elektrisk generator eller anvendes i.en spillvarmekjel som er etterkoblet forbrenningskammeret for fremstilling av damp, som så kan tjene for drift av en med den elektriske generator sammenkoblet dampturbin. I det siste tilfelle kan den fra damp-turbinen kommende avdamp enda anvendes for forhåndstorring av den i fow/armeovnen innforte malm og/eller de i dreierorovnen innblåste reduksjonskull. The possibility of being able to use fine-grained, gas-rich coal offers, in connection with the better utilization of the coal as a reducing agent, the further significant advantage that the energy still present in the furnace exhaust gas in the form of recoverable and latently bound heat can be used in a particularly economical way for immediate electricity production for the operation of particularly continuously working arc melting furnaces. For this purpose, the furnace gases, which still contain latently bound heat on a high scale, are burned in a combustion chamber that is connected downstream of the rotary kiln while supplying air to the flue gas, the flue gas being either directly fed to a gas turbine for operation of an electric generator or used in waste heat boiler which is connected after the combustion chamber for the production of steam, which can then serve to operate a steam turbine connected to the electric generator. In the latter case, the steam coming from the steam turbine can still be used for pre-drying the ore fed into the fow/arm furnace and/or the reduction coal blown into the rotary kiln.
De varme ovnsgasser som kommer frem til utlopsenden av dreierorovnen har en temperatur på minst 1000-1100 C og da enhver ekstra i ovnen innfort varmemengde bibeholdes i form av latent bundet varme i avgassen, er det på denne måte mulig å frembringe en så stor strommengde, at den er tilstrekkelig for -umiddelbar og kontinuerlig smelting av den i anlegget fremstilte jernsvamp til stål i en elektrolyseovn. Prisen for denne på denne måte produserte elektriske strom er på tross av de med dette anlegg forbundne hoyere investeringer lavere enn den på vanlig måte utenfra tilforte strom, slik at utnyttelsen av ovns-avgassene for strømproduksjon lonner seg selv når den i anlegget frembragte jernsvamp ikke smeltes på stedet, men at strømmen innmates i et foreliggende strømnett. The hot furnace gases that reach the outlet end of the rotary kiln have a temperature of at least 1000-1100 C and as any additional amount of heat introduced into the furnace is retained in the form of latently bound heat in the exhaust gas, it is possible in this way to produce such a large amount of current, that it is sufficient for -immediate and continuous melting of the sponge iron produced in the plant into steel in an electrolysis furnace. The price for this electricity produced in this way is, despite the higher investments associated with this plant, lower than the electricity normally supplied from outside, so that the utilization of the furnace exhaust gases for electricity production pays for itself when the sponge iron produced in the plant is not melted on site, but that the power is fed into an existing power grid.
I tilfellet av smelting av jernsvampen i en lysbue-smelteovn som er tilsluttet anlegget, er det mulig og vanlig også hensiktsmessig, umiddelbart å tilfore den ved utlopsenden av dreierorovnen erholdte jernsvamp sammen; med minst en del av den enda deri inneholdte koks under utelukkelse av oksygen til tilforselsinnretningen for lysbue-smelteovnen, for å kunne utnytte deres følbare varme ved smelteprosessen. In the case of melting the sponge iron in an arc melting furnace connected to the plant, it is possible and usually also appropriate to immediately add the sponge iron obtained at the outlet end of the rotary furnace together; with at least part of the coke still contained therein under the exclusion of oxygen to the supply device for the arc melting furnace, in order to utilize their sensible heat in the melting process.
I mange tilfelle er det imidlertid mer fordelaktig å tilfore In many cases, however, it is more beneficial to infuse
den ved utlopsenden av dreierorovnen ankommende jernsvamp og den med denne enda blandede koks under utelukkelse av oksygen forst til en kjoleinnretning, særlig i form av en vannkjolt kjoletrommel, og i en under mellomkobling av en i det vesentlige gasstett materialsluse etterkoblet separeringsinnretning for å skille jernsvamp fra koks og i det minste foreta en delvis skilling av svampjern og koks, for svampjernet videreføres til tilforselsinnretningen for lysbue-smelteovnen. the iron sponge arriving at the outlet end of the rotary kiln and the coke still mixed with this under the exclusion of oxygen first to a dressing device, in particular in the form of a water-skirted dressing drum, and in an intermediate connection of an essentially gas-tight material sluice connected to a separation device for separating iron sponge from coke and at least carry out a partial separation of sponge iron and coke, for the sponge iron is passed on to the supply device for the electric arc furnace.
I tegningen er det illustrert en foretrukket innretning i form av et utforelseseksempel for gjennomføring av fremgangsmåten. In the drawing, a preferred device is illustrated in the form of an exemplary embodiment for carrying out the method.
Den oksydiske jernmalm tilfores forvarme-rosteinnretningen 1 i form av råpellets, idet de her herdes ved hjalp av i motstrom henholdsvis på tvers av bevegelsesretningen for malmen fort oppvarmingsgass og dermed oppvarmes til den nodvendige reduksjonstemperatur på omtrent 1100°C. Oppvarmingsgassen frembringes ved hjelp av en med luftoverskudd drevet gass- eller oljebrenner 2. The oxidic iron ore is fed to the preheating-roasting device 1 in the form of raw pellets, where they are hardened with the help of countercurrent or across the direction of movement of the ore fast heating gas and are thus heated to the necessary reduction temperature of approximately 1100°C. The heating gas is produced by means of a gas or oil burner 2 operated with excess air.
Fra forvarme-rosteinnretning 1 kommer malmpelletene over en i From pre-heating rust device 1, the ore pellets come over an i
.det vesentlige gasstett sluse 3 °g en etterkoblet innlopsledeplate .the essentially gas-tight sluice 3 °g a retrofitted inlet guide plate
<>>+ inn i innlopsenden 5 av den m°t utlopsenden 6 hellende dreierorovn 7. <>>+ into the inlet end 5 of the rotary kiln 7 sloping towards the outlet end 6.
Inn i innlopsenden 5 av dreierorovnen munner videre en blåse-innretning 8 hvorved det ved hjelp av trykkluft 9 innblåses finkornet, forhåndstorret brunkull 10 i dreierorovnen. Brun-kullene er tilblandet svovelbindende tilsetningsstoffer, f.eks. dolomit. A blowing device 8 also opens into the inlet end 5 of the rotary kiln, whereby fine-grained, pre-dried lignite 10 is blown into the rotary kiln using compressed air 9. The brown coals are mixed with sulphur-binding additives, e.g. dolomite.
På over lengden av dreierorovnen fordelte punkter innblåses frisk luft ved hjelp av viftene 11 og tilforselsrbr 12, som er tilkoblet viftene. At points distributed over the length of the rotary kiln, fresh air is blown in by means of the fans 11 and supply valve 12, which are connected to the fans.
Ved utlopsenden 6 av dreierorovnen ankommer de varme, latent varme inneholdende ovnsavgasser 13 med en temperatur på omtrent 1100°C til et gasstett tilsluttet etterbrennkammer 1^, hvor de forbrennes ved hjelp av tilfort forvarmet frisk luft 15 til rokgassene 16. De varme rokgasser ledes deretter inn i en til etterbrennkammeret likeledes gasstett tilsluttet sp.illvarmekjei 17 hvori de fra denne frembringer varmdamp 19 av tilfort vann 18. Den fra rorbunten 20 ankommende varmdamp 19 tilfores et kraftverk 21 , som består av i tegningen ikke illustrerte dampturbiner og med disse forbundne elektrogeneratorer. Den i kraftverket 21 produserte elektriske strom tilfores gjennom ledningene 22 og i tegningen ikke illustrerte transformatorer direkte til lysbue-smelteovnen 23. At the outlet end 6 of the rotary kiln, the hot, latent heat-containing kiln exhaust gases 13 with a temperature of approximately 1100°C arrive in a gas-tightly connected afterburner chamber 1^, where they are combusted with the help of supplied preheated fresh air 15 to the flue gases 16. The hot flue gases are then led into a sprinkler boiler 17, which is also gas-tightly connected to the afterburner, in which they generate hot steam 19 from supplied water 18. The hot steam 19 arriving from the pipe bundle 20 is fed to a power plant 21, which consists of steam turbines not illustrated in the drawing and electrogenerators connected to them. The electric current produced in the power plant 21 is supplied through the lines 22 and transformers not illustrated in the drawing directly to the arc melting furnace 23.
Den fra kraftverket 21 fra dampturbinene erholdte avdamp 2h anvendes på ikke nærmere illustrert måte til forhåndstorring av de ved innlopsenden av dreierorovnen innblåste rå brunkull 10. The steam 2h obtained from the power plant 21 from the steam turbines is used in a manner not further illustrated for pre-drying the raw lignite 10 blown in at the inlet end of the rotary kiln.
Den fra spillvarmekjelen 17 ankommende avkjolte rokgass 25 tilfores et sto^zfjerneanlegg 26. Mens stovet 27 f raf ores for annen anvendelse, sendes den rensede avkjolte rokgass 25 gjennom en vifte 28 til den i tegningen ikke illustrerte rokpipe. The cooled flue gas 25 arriving from the waste heat boiler 17 is fed to a sto^z removal system 26. While the stove 27 is removed for other use, the purified cooled flue gas 25 is sent through a fan 28 to the flue pipe not illustrated in the drawing.
Den ved utlopsenden 6 av dreierorovnen 7 avgitte med koks The one at the outlet end 6 of the rotary kiln 7 dispensed with coke
blandede jernsvamp kommer gjennon en gasstett tilsluttet utlops- mixed iron sponges still come from a gas-tight connected outlet
sjakt 29 inn i en kjoletrommel 30 som kjoles ved hjelp av vann 31. I kjoletrommelen avkjoles jernsvampen og den med denne enda blandede koks til en temperatur på under 100°C. Fra kjole- shaft 29 into a dressing drum 30 which is dressed using water 31. In the dressing drum, the sponge iron and the coke still mixed with it are cooled to a temperature below 100°C. From dress-
trommelen 30 kommer jernsvampen sammen med koksen gjennom en gasstett materialsluse 32 inn i en skilleinnretning 33? hvor jernsvamp og koks skilles fra hverandre ved sikting og magnet-, the drum 30, the sponge iron comes together with the coke through a gas-tight material lock 32 into a separating device 33? where sponge iron and coke are separated from each other by sieving and magnetic,
separering. Den i oppberedningsinnretningen 33 på denne måte erholdte koks 3^ kan anvendes på annen måte eller eventuelt innblandes ved innlopsenden 5 av dreierorovnen til der tilforte malmpellets. separation. The coke 3^ obtained in this way in the preparation device 33 can be used in another way or optionally mixed in at the inlet end 5 of the rotary kiln to which the ore pellets are added.
Jernsvampen tilfores eventuelt sammen med en restmengde koks The sponge iron is possibly fed together with a residual amount of coke
gjennom en mellomtransportor 35 til beskikningsinnretningen 36 through an intermediate conveyor 35 to the coating device 36
for den kontinuerlige arbeidende lysbue-smelteovn 23. for the continuously working arc melting furnace 23.
Claims (5)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| AT601668A AT303780B (en) | 1968-06-24 | 1968-06-24 | Process and device for the production of sponge iron from oxidic iron ores |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO124697B true NO124697B (en) | 1972-05-23 |
Family
ID=3582026
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO2611/69A NO124697B (en) | 1968-06-24 | 1969-06-24 |
Country Status (17)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5120444B1 (en) |
| AT (1) | AT303780B (en) |
| BE (1) | BE735044A (en) |
| BG (1) | BG16457A3 (en) |
| BR (1) | BR6910042D0 (en) |
| CS (1) | CS186202B2 (en) |
| DE (1) | DE1927558B1 (en) |
| ES (1) | ES368560A1 (en) |
| FR (1) | FR2011575A1 (en) |
| GB (1) | GB1241715A (en) |
| LU (1) | LU58917A1 (en) |
| NL (1) | NL6909659A (en) |
| NO (1) | NO124697B (en) |
| PL (1) | PL72637B1 (en) |
| RO (1) | RO55582A (en) |
| SE (1) | SE380831B (en) |
| SU (1) | SU528040A3 (en) |
Families Citing this family (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2653512C2 (en) * | 1976-11-25 | 1983-10-06 | Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt | Process for the direct reduction of oxidic ferrous materials |
| JPS5512256U (en) * | 1978-07-11 | 1980-01-25 | ||
| JPS57194327U (en) * | 1981-06-05 | 1982-12-09 | ||
| DE3123589A1 (en) * | 1981-06-13 | 1983-01-13 | Fried. Krupp Gmbh, 4300 Essen | "DEVICE FOR SEPARATING THE IRON SPONGE PRODUCT PRODUCED IN THE TURNTUBE" |
| DE3334221A1 (en) * | 1983-08-25 | 1985-03-14 | Mannesmann AG, 4000 Düsseldorf | METHOD FOR PRODUCING LIQUID, CARBONATED IRON FROM IRON SPONGE |
| US5064174A (en) * | 1989-10-16 | 1991-11-12 | Northern States Power Company | Apparatus for production of energy and iron materials, including steel |
| US5055131A (en) * | 1987-08-31 | 1991-10-08 | Northern States Power Company | Cogeneration process for production of energy and iron materials |
| US5045112A (en) * | 1988-02-08 | 1991-09-03 | Northern States Power Company | Cogeneration process for production of energy and iron materials, including steel |
| RU2299911C1 (en) * | 2005-12-27 | 2007-05-27 | Общество С Ограниченной Ответственностью Промышленная Компания "Технология Металлов" | Device for smelting metals and alloys |
| DE102010002523B4 (en) | 2009-03-18 | 2011-12-22 | Rafic Boulos Daou | Steel production facility |
| DE102009001646B3 (en) * | 2009-03-18 | 2010-07-22 | Daou, Rafic Boulos, Bdadoun | Steel production apparatus comprises electric arc furnace for cyclically melting crushed scrap iron portions, unit for current generation from the thermal energy in hot process exhaust gas of the electric arc furnace, and shredder plant |
| KR101220554B1 (en) * | 2010-12-28 | 2013-01-10 | 주식회사 포스코 | Apparatus for Manufacturing Molten Iron and Method for Manufacturing Molten Iron Using the Apparatus |
| RU2548871C2 (en) * | 2012-08-28 | 2015-04-20 | Общество С Ограниченной Ответственностью Промышленная Компания "Технология Металлов" | Method for direct production of metals from materials containing iron oxides (versions) and device for implementing it |
| CN107677119B (en) * | 2017-11-28 | 2023-09-29 | 河南昱千鑫金属科技有限公司 | Automatic feeding system of rotary kiln and control method thereof |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1937822A (en) * | 1933-12-05 | Beneficiation of ores | ||
| US2694097A (en) * | 1952-06-21 | 1954-11-09 | Elektrokemisk As | Electric smelting equipment and method of using same |
| DE1149033B (en) * | 1956-04-04 | 1963-05-22 | Horace Freemann | Process for the dry reduction of iron oxide or other metal oxides, such as the oxides of copper, cobalt or nickel |
-
1968
- 1968-06-24 AT AT601668A patent/AT303780B/en active
-
1969
- 1969-05-30 DE DE19691927558 patent/DE1927558B1/en not_active Ceased
- 1969-06-19 ES ES368560A patent/ES368560A1/en not_active Expired
- 1969-06-19 CS CS6900004336A patent/CS186202B2/en unknown
- 1969-06-20 LU LU58917D patent/LU58917A1/xx unknown
- 1969-06-23 RO RORUA60316*8A patent/RO55582A/ro unknown
- 1969-06-23 BR BR210042/69A patent/BR6910042D0/en unknown
- 1969-06-23 GB GB31566/69A patent/GB1241715A/en not_active Expired
- 1969-06-23 FR FR6920991A patent/FR2011575A1/fr not_active Withdrawn
- 1969-06-23 SE SE6908853A patent/SE380831B/en unknown
- 1969-06-24 NL NL6909659A patent/NL6909659A/xx unknown
- 1969-06-24 JP JP44049965A patent/JPS5120444B1/ja active Pending
- 1969-06-24 BE BE735044D patent/BE735044A/xx unknown
- 1969-06-24 PL PL13437369A patent/PL72637B1/pl unknown
- 1969-06-24 BG BG012514A patent/BG16457A3/en unknown
- 1969-06-24 SU SU1339301A patent/SU528040A3/en active
- 1969-06-24 NO NO2611/69A patent/NO124697B/no unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB1241715A (en) | 1971-08-04 |
| SE380831B (en) | 1975-11-17 |
| BR6910042D0 (en) | 1973-04-17 |
| JPS5120444B1 (en) | 1976-06-25 |
| NL6909659A (en) | 1969-12-30 |
| SU528040A3 (en) | 1976-09-05 |
| ES368560A1 (en) | 1971-05-01 |
| DE1927558B1 (en) | 1971-08-26 |
| BE735044A (en) | 1969-12-01 |
| BG16457A3 (en) | 1972-11-20 |
| CS186202B2 (en) | 1978-11-30 |
| RO55582A (en) | 1974-01-03 |
| PL72637B1 (en) | 1974-08-31 |
| FR2011575A1 (en) | 1970-03-06 |
| AT303780B (en) | 1972-12-11 |
| LU58917A1 (en) | 1969-11-11 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO124697B (en) | ||
| DK152578B (en) | PROCEDURE FOR PORTLAND CEMENT MANUFACTURING | |
| CN104058606B (en) | Oxygen-enriched combusting produces the method and apparatus of lime | |
| CN110195156A (en) | A kind of iron ore rotary kiln coal base hydrogen metallurgical technology and its device | |
| CN101786809A (en) | Garbage disposal system used in cement dry kiln production and disposal method thereof | |
| US1393749A (en) | Blast-furnace | |
| EP0122768A2 (en) | An electric arc fired cupola for remelting of metal chips | |
| NO134703B (en) | ||
| US2526658A (en) | Process for smelting iron ore | |
| CN105084361B (en) | A kind of gas heating multistage calcium carbide reactor and its technique | |
| CN101195522A (en) | Method for calcination of chamotte in rotary cement kiln with coal gas as fuel | |
| CN101122388A (en) | Method and device for making fluid bed to produce super high-temperature fume | |
| SU1138036A3 (en) | Method of operation of blast furnace and system for producing molten iron and reducing gas | |
| CN109477152A (en) | Step roasts melting reduction iron smelting method and equipment | |
| US3918958A (en) | Method for the production of sponge iron | |
| CN207091450U (en) | A kind of energy comprehensive utilization system of smelting in rotary kiln sponge iron | |
| US4368177A (en) | Process of producing quicklime by calcining in a rotary kiln | |
| US4089697A (en) | Manufacture of Portland cement | |
| CA1101204A (en) | Process for further use of direct reduction blast furnace gas | |
| NO134875B (en) | ||
| CN105112076B (en) | System and method for gas direct heating | |
| CN115516115A (en) | Biomass direct reduced iron | |
| CN105836790A (en) | Method for extracting gaseous zinc oxide in virtue of continuous calcining | |
| CN101535205A (en) | Method for pretreating charges contaminated with carbon carriers | |
| US4105460A (en) | Process for the endothermic calcination of raw material |