NO124166B - - Google Patents
Download PDFInfo
- Publication number
- NO124166B NO124166B NO3904/69A NO390469A NO124166B NO 124166 B NO124166 B NO 124166B NO 3904/69 A NO3904/69 A NO 3904/69A NO 390469 A NO390469 A NO 390469A NO 124166 B NO124166 B NO 124166B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- iron
- nodulating
- alloy
- inoculating
- liquid iron
- Prior art date
Links
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 44
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 22
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 19
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 19
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 15
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims description 14
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 13
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical group [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052788 barium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- DSAJWYNOEDNPEQ-UHFFFAOYSA-N barium atom Chemical compound [Ba] DSAJWYNOEDNPEQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 6
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 7
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 6
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 230000009189 diving Effects 0.000 description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910017082 Fe-Si Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910017133 Fe—Si Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910007981 Si-Mg Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910008316 Si—Mg Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 229910000600 Ba alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910008455 Si—Ca Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 238000011081 inoculation Methods 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000001000 micrograph Methods 0.000 description 1
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002910 rare earth metals Chemical class 0.000 description 1
- 230000033458 reproduction Effects 0.000 description 1
- 238000007669 thermal treatment Methods 0.000 description 1
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C1/00—Refining of pig-iron; Cast iron
- C21C1/10—Making spheroidal graphite cast-iron
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E04—BUILDING
- E04B—GENERAL BUILDING CONSTRUCTIONS; WALLS, e.g. PARTITIONS; ROOFS; FLOORS; CEILINGS; INSULATION OR OTHER PROTECTION OF BUILDINGS
- E04B7/00—Roofs; Roof construction with regard to insulation
- E04B7/12—Roofs; Roof construction with regard to insulation formed in bays, e.g. sawtooth roofs
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/10—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions
- Y02P10/134—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions by avoiding CO2, e.g. using hydrogen
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Architecture (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Civil Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
Description
Fremgangsmåte for behandling av flytende
jern for oppnåelse av nodulær grafitt-struktur
i støpestykker„
Foreliggende oppfinnelse angår en fremgangsmåte for behandling av flytende jern i den hensikt å oppnå stopestykker hvori grafitten har en nodulær struktur.
Det er vanlig prakls kort for stopingen å underkaste flytende jern for en nodulerende behandling etterfulgt av en inokulerende behandling for å oppnå stopestykker med en nodulær grafittstruktur.
Stopestykkene underkastes vanlig en termisk behandling som har
den virkning at karbidene opploses og jernmatrisen omdannes til ferritt eller perlitt eller en kombinasjon av disse to i henhold til de krevete mekaniske egenskaper.
Den nodulerende behandling består i innforing av ren eller legert magnesium, f.eks. en Fe-Si-Mg-legering i det flytende jern. Inokulasjonsbehandlingen består i tilsetning av silisium eller
en silisiumholdig legering, f.eks. en Fe-Si-legering til det flytende jern.
Noen elementer er kjent for å forbedre effektiviteten for en nodulerende eller inokulerende legeringsprosess. F.eks. forbedrer Ca, Ce, Y" og sjeldne jordarter virkningen av nodulerende legeringer,
og Ba forbedrer virkningen av inokulerende legeringer.
Den foreliggende oppfinnelse er basert på den erkjennelse at kombinasjonen av en Mg-holdig nodulerende legering inneholdende bor og av en Si-holdig inokulerende legering inneholdende Ba gir _• resultater som er meget forskjellige fra dem som oppnås ved å anvende bor eller barium alene i en av de nevnte typer legeringer.
I virkeligheten er jernstopestykket behandlet med denne inokulerende-nodulerende kombinasjon i stopt tilstand bemerkelses-verdig fri for karbider. Denne inokulerende-nodulerende kombinasjon har en markert ferrittiserende virkning på matrisen og for en gitt jernsammensetning er det. ved et kritisk valg mellom sammensetningene av de nodulerende og inokulerende legeringer mulig å oppnå en mer eller mindre ferrittisert matrise.
Fraværet av karbider og den mulige forutbestemmelse av matrise-strukturen gjor det mulig å sloyfe eller drastisk å redusere lengden av den endelige varmebehandling. Det er meget fordelaktig å avkorte eller sloyfe denne varmebehandling, da den ved siden av utgiftene har den mangel at den modifiserer eller endrer overflateutseendet på stopestykkene.
Foreliggende oppfinnelse vedrbrer således en fremgangsmåte for behandling av flytende jern for oppnåelse av nodulær grafitt-
struktur i.stopestykker, og det særegne ved fremgangsmåten i henhold
til oppfinnelsen er at det til det flytende jern i rekkefolge tilsettes en nodulerende legering inneholdende magnesium og bor i slike mengder at vektforholdet mellom dem i det legerte jern
for Mg/B blir 10-100, fortrinnsvis 15~30
samt en Inokulerende legering inneholdende silisium og barium i slike mengder at vektforholdet mellom dem i det legerte jern
for Si/Ba blir 3-60,
fortrinnsvis !+-1 2.
Oppfinnelsen illustreres ved hjelp av de folgende utforelses-eksempler: Eksemplene 1, 2 og 3 er ikke i samsvar med oppfinnelsen og beskriver enten det som ble oppnådd ved tidligere teknikk (Eks. 1) eller hva som oppnås ved å anvende bare et element, henholdsvis bare bor eller bare barium (Eks. 2, henholdsvis Eks. 3)« Også eksemplene 5 og 6 er i samsvar med oppfinnelsen, idet den nodulerende legering inneholder magnesium og bor, og den inokulernede legering inneholder silisium og barium.
Eksempel 7 viser at det er nodvendig å anvende barium og ikke kalsium for å oppnå fordelene ved prosessen.
Eksempel 1.
I en ose Inneholdende 75 kg flytende jern ved 1510°C, tilsettes 2,250 kg Fe-Si-Mg-nodulerende legering (Mg=9,1#) med en dykkerinnretning.
Så snart dykkerinnretningen er hentet opp tilsettes 0,375 kg Fe-Si-inokulerende legering (Si='75#).
Metallet stopes 9 minutter deretter.
Eksempel 2.
Som tidligere, men det anvendes 2,250 kg Fe-Si-Mg-B (Mg=9,1$, B=0,<>>+8$) og deretter 0,375 kg Fe-Si (Si = 75%).
Eksempel ^.
Som tidligere, men det tilsettes 2,250 kg Fe-Si-Mg (Mg = 9,25$)
og deretter 0,^-20 kg Fe-Si-Ba (Si = 59,5$, Ba = 9,8$).
Eksempel h .
Den samme prosess som i eksempel 1 anvendes, men denne gang tilpasset oppfinnelsen, og det anvendes 2,25'0 kg Fe-Si-Mg-B (Mg = 9,1",
B = 0,^8) og deretter 0,^-20 kg Fe-Si-Ba (Si = 59,5$', Ba = 9,8$).
Tabell I (som gir sammensetningen av jernet etter stopingen og egenskapene for tynne stopestykker for en eventuell varmebehandling), og de vedlagte mikrografiske reproduksjoner viser klart at bare prosessen i henhold til oppfinnelsen gir stopestykker som er helt fri for karbider, har en riktig prosentandel av ferritt i matrisen og hoye verdier for bruddforlengelse.
Tilsvarende resultater kan også oppnås ved den prosess som er beskrevet i eksemplene 1, 2 og 3, men en langvarig varmebehandling ville da være nodvendig for å opplose karbidene og modifisere karbonfordelingen.
Tabell I og mikrografiene viser også at prosessen i henhold til oppfinnelsen medforer en mye hbyere Mg-effektivitet (bedomt som rest-Mg -innhold), videre at den oker antallet av grafittnoduler
og regulerer deres storrelse.
Eksempel 5.
200 kg flytende jern helles ved 1500°C over 5 kg Fe-Si-Mg-B
(Mg = 9,1$ og B = 0,W) og 960 g Fe-Si-Ba (Si = 60$) (Ba = 9,8$)
i henhold til en prosess som er kjent innen teknikken som "Sandwich"-metoden.
Smeiten inokuleres så videre med 300 g av samme Fe-Si-Ba-legering. Jernstopestykket har etter 12 minutters henstand en nodulær struktur og viser ved mikrografisk undersbkelse en 90$ ferritt-matrise. Resultatene av analysen er:
De mekaniske egenskaper som måles i stopte prøvestykker er:
Eksempel 6.
Et tonn (1000 kg) flytende jern ved 1^-80°C behandles ved hjelp av "Sandwich"-metoden med 1<>>+ kg Fe-Si-Mg-B:
0,2 kg av silisium-mischmetall innfores så med en dykkerinnretning og smeiten inokuleres så med 12 kg Fe-Si-Ba- (Si=60,1 $*, Ba=9,V$). ;De oppnådde stopestykker har en perfekt nodulær grafittstruktur ;og en sterkt ferrittisk matrise, og de mekaniske egenskaper i stopt tilstand ér: ;;Eksempel 7.... _ ... ;150 kg flytende jern dele.s i to like porsjoner A og B .på 75 kg hver og de to porsjoner holdes ved 1520°C og behandles ved hjelp av "Sandwich"-metoden med 2,250 kg Fe-Si-Mg-B: ;;Det innfores så med en dykkerinnretning: ;- i porsjon A, i henhold til oppfinnelsen !+20 g Fe-Si-Ba (Si 61$, Ba 9,6$). Denne porsjon gir stopestykker som er like gode som dem-i Eks. <*>+.
- i'porsjon B innfores ^20 g av en kjent legering Fe-Si-Ca
(Si 62,^$, Ga 10,3$). Som med porsjon A har de stopestykker som oppnås med porsjon B god overflatekarakter, men frembyr en lett stripetendens. Videre inneholder de, som tabell II klart viser, mer karbider og mye mindre ferritt.
Claims (1)
- Fremgangsmåte■for behandling av flytende jern for oppnåelse av nodulær grafittstruktur i stopestykker,karakterisert ved at det til det flytende jern i rekkefolge tilsettes en nodulerende legering inneholdende magnesium og bor i slike mengder at vektforholdet mellom dem i det legerte jernfor Mg/B blir 10-100,fortrinnsvis 15-30, samt en inokulerende legering inneholdende silisium.og barium i slike mengder at vektforholdet mellom dem i det legerte jernfor Si/Ba blir 3-60,fortrinnsvis <*>+-12.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR168451 | 1968-10-02 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO124166B true NO124166B (no) | 1972-03-13 |
Family
ID=8655200
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO3904/69A NO124166B (no) | 1968-10-02 | 1969-10-01 |
Country Status (12)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3661566A (no) |
JP (1) | JPS495089B1 (no) |
AT (1) | AT317952B (no) |
BE (1) | BE739760A (no) |
CH (1) | CH505906A (no) |
ES (1) | ES372026A1 (no) |
FR (1) | FR1589187A (no) |
GB (1) | GB1283206A (no) |
LU (1) | LU59549A1 (no) |
NL (1) | NL163566C (no) |
NO (1) | NO124166B (no) |
SE (1) | SE365246B (no) |
Families Citing this family (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3955973A (en) * | 1974-05-20 | 1976-05-11 | Deere & Company | Process of making nodular iron and after-treating alloy utilized therein |
US4224064A (en) * | 1979-04-27 | 1980-09-23 | Union Carbide Corporation | Method for reducing iron carbide formation in cast nodular iron |
US5008074A (en) * | 1990-04-26 | 1991-04-16 | American Alloys, Inc. | Inoculant for gray cast iron |
US6024804A (en) * | 1997-05-02 | 2000-02-15 | Ohio Cast Products, Inc. | Method of preparing high nodule malleable iron and its named product |
GB0614705D0 (en) * | 2006-07-25 | 2006-09-06 | Foseco Int | Improved meethod of producing ductile iron |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2450395A (en) * | 1944-08-02 | 1948-09-28 | Crane Co | Malleable cast iron |
US2676097A (en) * | 1951-03-08 | 1954-04-20 | Vanadium Corp Of America | Composition for addition to cast iron or steel |
US2778732A (en) * | 1954-10-12 | 1957-01-22 | Union Carbide & Carbon Corp | Boron-containing ferrosilicon |
US2816829A (en) * | 1955-11-07 | 1957-12-17 | Ford Motor Co | Nodular iron manufacture |
-
1968
- 1968-10-02 FR FR168451A patent/FR1589187A/fr not_active Expired
-
1969
- 1969-09-30 US US862343A patent/US3661566A/en not_active Expired - Lifetime
- 1969-09-30 LU LU59549D patent/LU59549A1/xx unknown
- 1969-09-30 SE SE13449/69A patent/SE365246B/xx unknown
- 1969-09-30 GB GB47960/69A patent/GB1283206A/en not_active Expired
- 1969-09-30 ES ES372026A patent/ES372026A1/es not_active Expired
- 1969-10-01 NL NL6914817.A patent/NL163566C/xx not_active IP Right Cessation
- 1969-10-01 NO NO3904/69A patent/NO124166B/no unknown
- 1969-10-01 CH CH1481769A patent/CH505906A/fr not_active IP Right Cessation
- 1969-10-01 JP JP44077840A patent/JPS495089B1/ja active Pending
- 1969-10-02 AT AT931069A patent/AT317952B/de not_active IP Right Cessation
- 1969-10-02 BE BE739760D patent/BE739760A/xx not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
ES372026A1 (es) | 1972-03-01 |
US3661566A (en) | 1972-05-09 |
NL6914817A (no) | 1970-04-06 |
BE739760A (no) | 1970-04-02 |
NL163566B (nl) | 1980-04-15 |
SE365246B (no) | 1974-03-18 |
AT317952B (de) | 1974-09-25 |
LU59549A1 (no) | 1970-05-04 |
DE1949380B2 (de) | 1975-12-04 |
CH505906A (fr) | 1971-04-15 |
NL163566C (nl) | 1980-09-15 |
GB1283206A (en) | 1972-07-26 |
DE1949380A1 (de) | 1970-04-09 |
JPS495089B1 (no) | 1974-02-05 |
FR1589187A (no) | 1970-03-23 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SU587872A3 (ru) | Способ получени чугуна с шаровидным графитом | |
NO152452B (no) | Fremgangsmaate for fremstilling av jernlegering med forbedrede egenskaper ved bruk av lanthan samt lanthanforlegering for utoevelse av fremgangsmaaten | |
Menyhard et al. | On the effect of molybdenum in the embrittlement of phosphorus-doped iron | |
NO124166B (no) | ||
NO127979B (no) | ||
NO139272B (no) | Fremgangsmaate til fremstilling av seig-jern | |
JPS6338418B2 (no) | ||
US1731346A (en) | Method of heat treating iron | |
NO122503B (no) | ||
CN114214579B (zh) | 一种高熵合金等温热处理方法 | |
US1683086A (en) | Cast iron and the method of making same | |
US2501059A (en) | Manufacture of black-heart malleable cast iron | |
US1662357A (en) | Abrasive-resisting metal and process for making same | |
US2543853A (en) | Process for adding magnesium to cast iron | |
US2778732A (en) | Boron-containing ferrosilicon | |
US719117A (en) | Process of converting cast-iron into steel or malleable iron and the product so obtained. | |
US2227217A (en) | Production of malleable iron | |
US2955933A (en) | Inoculants for cast iron | |
Masumoto et al. | On the anomaly of the specific heat at high temperatures in a phase alloys of iron and chromium | |
GB1037518A (en) | Method for producing cast iron resistant to heat growth | |
US2646375A (en) | Process for hardening alloy gray cast iron | |
US2835619A (en) | Method of heat treating cast iron | |
US1915091A (en) | Method of heat treating white iron castings | |
US1932664A (en) | Method of heat treating white iron castings | |
GB435316A (en) | Improvements relating to the production of cast iron castings surface hardened or hardenable by the nitrogen hardening process |