NO122336B - - Google Patents

Description

Fremgangsmåte og anordning for avriming ved absorpsjonskjøleapparater. Method and device for defrosting in absorption chillers.

Oppfinnelsen vedrører en fremgangsmåte for å tilveiebringe avriming ved med indifferent gass arbeidende absorbsjons-kjøleapparater. Oppfinnelsen vedrører også The invention relates to a method for providing defrosting in absorption cooling devices working with inert gas. The invention also relates to

en anordning for utførelse av denne fremgangsmåte. a device for carrying out this method.

Det har tidligere vært foreslått for av-rimingsøyemed å anordne en ledning fra kondensatoren ved et absorpsjonskjøleap-parat til en eller annen strømningsvei in-nenfor gass-sirkulasjonssystemet, idet ledningen er forsynt med en væskelås hvori kondensat fra kondensatoren samles opp. Væskelåsen er forsynt med en hevert som automatisk etterat et viss mengde konden- It has previously been proposed for defrosting purposes to arrange a line from the condenser at an absorption cooling device to some flow path within the gas circulation system, the line being provided with a liquid lock in which condensate from the condenser is collected. The liquid lock is equipped with a siphon which automatically after a certain amount of condensate

sat er blitt samlet opp fjerner væsken og legger ledningen åpen for damper fra kondensatoren til gass-sirkulasjonssystemet. Derved vil i en kort tid før væskelåsen stenges endel varm damp av kjølemedium komme inn i gass-sirkulasjonen og bevirker forstyrrelser i denne. Denne damp har imidlertid passert kondensatoren og er der nedkjølt selv om kondensering ikke er inn-trådt, og det har ikke vist seg praktisk mulig med en slik anordning å få en rask og fullstendig avriming på en ønsket del av fordampersystemet. Ved et annet tidlig- sat has been collected, removes the liquid and leaves the line open for vapors from the condenser to the gas circulation system. Thereby, for a short time before the liquid lock is closed, some hot vapor from the refrigerant will enter the gas circulation and cause disturbances in it. This steam has, however, passed the condenser and is there cooled even if condensation has not occurred, and it has not proved practically possible with such a device to obtain a rapid and complete defrosting of a desired part of the evaporator system. At another early-

ere kjent forslag for å løse det samme pro-blem er en ledning anordnet fra dampledningen mellom kjøleappar åtets koker-system og dets kondensator og til fordampersystemet, hvilket ledning er utformet med en væskelås. For å tilveiebringe avriming oppvarmes i dette tilfelle væskelås- are known proposals to solve the same problem, a line is arranged from the steam line between the refrigerating apparatus's boiler system and its condenser and to the evaporator system, which line is designed with a liquid lock. In order to provide defrosting, in this case the liquid lock is heated

ens ene gren slik at det deri oppsamlede kondensat gjennom samme ledning pumpes eller kokes over til fordampersystemet. En one branch so that the condensate collected in it is pumped or boiled over to the evaporator system through the same line. One

slik anordning fordrer særskilt organ for oppvarming og særskilte organ for regu-lering av disse. Ved tredje tidligere forslag oppsamles kondensat som kommer fra en rektifikator i dampledningen i en væskelås forbundet med en annen væskelås i en dampledning mellom koker og fordampersystem. Også her benyttes imidlertid en ekstra, på spesiell måte regulerbar var-metilførsel for åpning av dampens strøm-ningsvei under avrimingstiden. Det er imidlertid vanskelig å tilfredsstillende re-gulere en slik anordning. such an arrangement requires a separate body for heating and a separate body for regulating these. In the third previous proposal, condensate coming from a rectifier is collected in the steam line in a liquid lock connected to another liquid lock in a steam line between the boiler and the evaporator system. Here, too, however, an additional, specially adjustable heat supply is used to open the steam's flow path during the defrosting time. However, it is difficult to satisfactorily regulate such a device.

Oppfinnelsen tar derfor sikte på en ny fremgangsmåte og anordning for å tilveiebringe avriming ved med indifferent gass arbeidende absorpsjonskjøleapparater av den art som har en koker, fra hvilken utdrevne damper gjennom en dampledning tilføres en kondensator, og en ledning fra kondensatoren fører flytende kjølemedium til et fordampersystem, samt har en forbindelsesledning med en regulerbar væske- The invention therefore aims at a new method and device for providing defrosting in inert gas-operated absorption chillers of the type having a boiler, from which expelled vapors are fed through a steam line to a condenser, and a line from the condenser leads liquid refrigerant to an evaporator system , and has a connecting line with an adjustable liquid

lås for føring av i koker.systemet utdrevne damper utenom kondensatoren til fordampersystemet, idet fra kokersystemet kommende damper bringes til å kondensere i forbindelsesledningen og oppsamles der for etter å ha steget til et høyere nivå å danne en væskelås, som stenger for strømning av kjølemedium til fordampersystemet. Det som kjennetegner oppfinnelsen er at den oppsamlede væske automatisk fjernes når væsken har steget til et bestemt over væskelåsen liggende nivå, ved at væsken ved hevertvirkning e. 1. trekkes bort fra forbindelsesledningen ned til et nivå på et mellom denne lednings ender liggende sted, lock for guiding vapors expelled in the boiler system outside the condenser to the evaporator system, as vapors coming from the boiler system are brought to condense in the connection line and are collected there to, after rising to a higher level, form a liquid lock, which closes the flow of cooling medium to the evaporator system. What characterizes the invention is that the collected liquid is automatically removed when the liquid has risen to a certain level above the liquid lock, by the liquid being pulled away from the connecting line down to a level between the ends of this line by siphoning action,

slik at kjølemediumdamp kan strømme gjennom forbindelsesledningen til fordampersystemet. allowing refrigerant vapor to flow through the connecting line to the evaporator system.

Oppfinnelsen skal i det følgende be-skrives under henvisning til noen utførel-seseksempler skjematisk vist på vedføyede tegninger, og hvorved også andre trekk som særkjenner oppfinnelsen vil komme til å fremgå. Fig. 1 viser et absorpsjonskjøleapparat for hvilket oppfinnelsen er tilpasset. Fig. 2—5 viser detaljer vedrørende mo-difiserte utførelsesformer av organ for re-gulering av avriming tilsvarende fig. 1, og fig. 6 er et oppriss i likhet med fig. 1 som viser en utførelsesform av oppfinnelsen. In the following, the invention will be described with reference to some examples of execution schematically shown in the attached drawings, and through which other features that distinguish the invention will also become apparent. Fig. 1 shows an absorption cooling apparatus for which the invention is adapted. Figs. 2-5 show details regarding modified embodiments of means for regulating defrosting corresponding to Figs. 1, and fig. 6 is an elevation similar to fig. 1 which shows an embodiment of the invention.

Fig. 1 viser oppfinnelsen tilpasset et luftkjølt absorpsjonskjøleapparat med indifferent gass. System av dette slag er vel kjent og omfatter'et fordampersystem 10 som er anordnet for å bortføre varme fra det varmeisolerte rom inn i et kjøleskap 11. Flytende kjølemedium som ammoniakk, passerer gjennom en ledning 12 til fordampersystemet 10 og fordampes og diffunde-rer der inn i den indifferente gass som kan utgjøres av vanstoffgass for å tilveiebringe den ønskede kjøleeffekt. Den derved opp-nådde gassblanding av kjølemedium og indifferent gass strømmer fra fordampersystemet 10 gjennom en ledning 14, den ene strømningsvei i en gasstemperatur-utveksler 15 og en vertikalt anordnet ledning 16 inn i et luftkjølt absorbatorsystem omfattende en absorbatorbeholder 17 og en sløyfeformet absorbator 18. I absorbatoren absorberes kjølemediedampen av et passende absorpsjonsmedium, som vann, hvilket innføres i sløyfen 18 gjennom en ledning 19. Den indifferente gass som er praktisk talt uoppløselig i absorpsjonsmediet og fattig på kjølemedium, tilbake-føres til fordampersystemet 10 gjennom en andre strømningsvei i gasstemperaturutveksleren 15 samt en ledning 20. Fig. 1 shows the invention adapted to an air-cooled absorption chiller with inert gas. Systems of this kind are well known and comprise an evaporator system 10 which is arranged to remove heat from the heat-insulated room into a refrigerator 11. Liquid refrigerant such as ammonia passes through a line 12 to the evaporator system 10 and evaporates and diffuses there into the inert gas which can be made up of hydrogen gas to provide the desired cooling effect. The resulting gas mixture of refrigerant and inert gas flows from the evaporator system 10 through a line 14, one flow path in a gas temperature exchanger 15 and a vertically arranged line 16 into an air-cooled absorber system comprising an absorber container 17 and a loop-shaped absorber 18. In the absorber, the refrigerant vapor is absorbed by a suitable absorption medium, such as water, which is introduced into the loop 18 through a line 19. The inert gas, which is practically insoluble in the absorption medium and poor in refrigerant, is returned to the evaporator system 10 through a second flow path in the gas temperature exchanger 15 as well as a wire 20.

Gass-sirkulasjonen inne i det nettopp beskrevne gass-sirkulasjonssystem avhen-ger av forskjellen i spesifikk vekt mellom den ene gass-søylen som er rik på kjøle-mediedamp, og den andre som er fattig på slik damp. Når den søyle som inneholder den rike gass fra fordampersystemet 10 til absorbatorsløyfen 18 er tyngre enn den fattige gass fra søylen 18 til fordampersystemet 10, utvikles en drivkraft inne i systemet for sirkulasjon av gassblandingen. The gas circulation inside the gas circulation system just described depends on the difference in specific weight between one gas column which is rich in refrigerant vapor, and the other which is poor in such vapor. When the column containing the rich gas from the evaporator system 10 to the absorber loop 18 is heavier than the lean gas from the column 18 to the evaporator system 10, a driving force is developed inside the system for circulation of the gas mixture.

Rik absorpsjonsoppløsning føres fra absorbatorbeholderen 17 gjennom en ledning 21 og væsketemperaturutveksleren 22 til en varmedrevet termosifonpumpe 23 i et kokeraggregat 24. Kokeraggregatet 24 omfatter et oppvarmet sentralrør 25 som er anordnet i varmeledende forbindelse med pumpen 23 og en koker 26. Ved varmetil-førsel til kokeren 24, f. eks. med en elektrisk varmepatron eller ved utnyttelse av en brenner 25' for gass eller flytende brensel, befordres væske fra væsketemperaturutveksleren 22 ved hjelp av termosifonvirk-ningen gjennom pumpen 23 inn i den øvre del av kokerrøret 26. Den frigjorte damp kommer inn i kokerledningen 26 gjennom pumpen 23 og også damp utdrevet fra opp-løsningen i kokeren strømmer oppover gjennom en dampledning 27 i en luftkjølt rektifikator 28 som kan være forsynt med en eller annen kjøleanordning eller over-flateforstørrende organ, som innvendige flenser 29. Damp av absorpsjonsmediet kondenserer her idet kjølemediedampen som kondenserer ved lavere temperatur enn damper av absorpsjonsmediet, strømmer videre fra rektifikator en til en luftkjølt kondensator 30. Det i rektifikatoren 28 dannede kondensat strømmer tilbake gjennom ledningen 27 til kokersystemet 24. Rich absorption solution is led from the absorber container 17 through a line 21 and the liquid temperature exchanger 22 to a heat-driven thermosyphon pump 23 in a boiler unit 24. The boiler unit 24 comprises a heated central pipe 25 which is arranged in a heat-conducting connection with the pump 23 and a boiler 26. When supplying heat to the boiler 24, e.g. with an electric heating cartridge or by using a burner 25' for gas or liquid fuel, liquid is conveyed from the liquid temperature exchanger 22 by means of the thermosiphon effect through the pump 23 into the upper part of the boiler tube 26. The released steam enters the boiler line 26 through the pump 23 and also steam expelled from the solution in the boiler flows upwards through a steam line 27 in an air-cooled rectifier 28 which may be provided with some cooling device or surface-enlarging member, such as internal flanges 29. Vapor of the absorption medium condenses here as the refrigerant vapor which condenses at a lower temperature than vapors of the absorption medium, flows on from rectifier one to an air-cooled condenser 30. The condensate formed in the rectifier 28 flows back through the line 27 to the boiler system 24.

Kjølemediedampen kondenserer i kondensatoren 30 på grunn av kjølingen fra den omgivende kjøleluft som strømmer over overflaten på kondensatorens sløyfer og kjøleflenser, og flytende kjølemedium føres til fordampersystemet 10 gjennom ledningen 12. Flytende kjølemedium strømmer inn i fordampersystemet 10, idet kjøleme-diet strømmer i medstrøm med den indifferente gass i en lavtemperaturdel 10a og siden inn i en høytemperaturdel 10b. Den fattige absorpsjonsoppløsningen fra hvilken kjølemediet er utdrevet ledes fra ko-kerrøret 26 gjennom en ledning 31, væsketemperaturutveksleren 22 og en ledning 19 til den øvre del av absorbatorsløyfen 18. The refrigerant vapor condenses in the condenser 30 due to the cooling from the surrounding cooling air that flows over the surface of the condenser's loops and cooling flanges, and liquid refrigerant is led to the evaporator system 10 through the line 12. Liquid refrigerant flows into the evaporator system 10, the refrigerant flowing in co-current with the inert gas in a low-temperature part 10a and then into a high-temperature part 10b. The lean absorption solution from which the refrigerant has been expelled is led from the boiler tube 26 through a line 31, the liquid temperature exchanger 22 and a line 19 to the upper part of the absorber loop 18.

En såkalt trykkbeholder 32 er forbundet med kondensatorens 30 nedre ende ved en ledning 33 og med gass-sirkulasjonssystemet, f. eks. ved absorbatorsløyfens 18 øvre del, gjennom en ledning 34, slik at eventuell i kondensatoren innstrømmende indifferent gass kan strømme inn i gass-sirkulasjonen. Fra kondensatoren 30 strøm-mer ikke kondensert kjølemediedamp gjennom ledningen 33 og skyver unna indifferent gass i beholderen 32, slik at den indifferente gass gjennom ledningen 34 føres inn i gass-sirkulasjonssystemet, idet syste-mets totaltrykk høynes, slik at den nød-vendige kondensering oppnåes i kondensatoren 30. A so-called pressure vessel 32 is connected to the lower end of the condenser 30 by a line 33 and to the gas circulation system, e.g. at the upper part of the absorber loop 18, through a line 34, so that any inert gas flowing into the condenser can flow into the gas circulation. From the condenser 30, non-condensed refrigerant vapor flows through the line 33 and pushes away indifferent gas in the container 32, so that the indifferent gas is fed through the line 34 into the gas circulation system, the system's total pressure being increased, so that the necessary condensation is achieved in the capacitor 30.

Det beskrevne kjølesystem kan regu-leres ved hjelp av en termostatanordning med et følelegeme 35 anordnet slik at det er avhengig av temperaturforholdene i fordamperdelen 10b. Følelegemet 35 er ved hjelp av en ledning 36 forbundet med re-guleringsorgan 37 i en brenseltilførselsled-ning 38 til brenneren 25'. Følelegemet 35 og ledningen 36 kan på kjent måte utgjøre en del av en termostat med en ekspander - bar væske. The described cooling system can be regulated by means of a thermostat device with a sensor body 35 arranged so that it depends on the temperature conditions in the evaporator part 10b. The sensor body 35 is connected by means of a line 36 to the regulator 37 in a fuel supply line 38 to the burner 25'. The sensor body 35 and the line 36 can, in a known manner, form part of a thermostat with an expandable liquid.

Termosfiatanordningen kan være av det slag ved hvilken brenseltilførselen til brenneren 25' ved minskning av varmetil-førselen reduseres i en slik utstrekning at stort sett ingen damp utdrives fra oppløs-ningen i kokersystemet 24 når fordamperdelen 10b når en viss forutbestemt lav temperatur. Den tilførte varme holder opp-løsningen i kokeraggregatet under væskens kokepunkt. Pumpen 23 fungerer ikke og sirkulasjonen av absorpsjonsoppløsning gjennom kokersystemet 24 og absorbator-systemet opphører. Bare så meget brensel tilføres brenneren at dennes tennflamme holdes i funksjon. Derimot er kjøleappa-ratet ikke i funksjon for tilveiebringelse av kjølevirkning. Fordampersystemet 10 er slik anordnet at delen 10a utgjør en lavtemperaturdel for kjøling av et øvre, for innsetning av iskasser eller dypfrosne varer passende rom som ved en skillevegg er skilt fra den nedre del 11b i kjøleskapet 11, beregnet på oppbevaring av matvarer ved en høyere temperatur. Kjølerommet 11b kjøles av fordamperdelen 10b som er spesielt anordnet for å kjøle luften i rommet 11b. For dette formål er fordamperdelen 10b forsynt med overflateforstørrende organ i form av flenser 40. The thermosfiat device can be of the kind in which the fuel supply to the burner 25' is reduced by reducing the heat supply to such an extent that virtually no steam is expelled from the solution in the boiler system 24 when the evaporator part 10b reaches a certain predetermined low temperature. The supplied heat keeps the solution in the boiling unit below the liquid's boiling point. The pump 23 does not operate and the circulation of absorption solution through the digester system 24 and the absorber system ceases. Only enough fuel is supplied to the burner that its ignition flame is kept functioning. On the other hand, the cooling device is not functioning to provide a cooling effect. The evaporator system 10 is arranged in such a way that the part 10a constitutes a low-temperature part for cooling an upper room suitable for inserting ice boxes or deep-frozen goods, which is separated by a partition from the lower part 11b in the refrigerator 11, intended for storing food at a higher temperature . The cooling room 11b is cooled by the evaporator part 10b which is specially arranged to cool the air in the room 11b. For this purpose, the evaporator part 10b is provided with a surface enlarging member in the form of flanges 40.

Skjønt kjøleskapet 11 vises bare skjematisk er det tydelig at lavtemperatur-kammeret lia er forsynt med en separat, ikke vist dør skilt fra rommet 11b. Skjønt rim kan samles på begge fordamperdelene 10a og 10b, finner slik rimdannelse sted meget langsommere i det øvre rommet lia enn i det nedre rommet 11b, da døren til det øvre rom vanligvis ikke vil åpnes så ofte som døren til det nedre. Hver gang døren til rommet 11b åpnes kommer en viss mengde av den kolde luft i rommet 11b til å erstattes med den ytre romluften, som har en høyere relativ fuktighet. Denne luft strømmer forbi flatene på fordamperdelen 10b på grunn av den naturlige luft-sirkulasjonen i rommet 11b, hvorved vann-dampen i luften kondenseres på rørled-ningen og flensene og danner et rimlag eller is derpå. Om et lag av rim av nevne-verdig tykkelse skulle tillates å samle seg på den lavere fordamperdel 10b, ville ef-fekten av kjøleapparatet reduseres betydelig, og systemet vil arbeide under lengre perioder for å holde rommet 11b ved den ønskede temperatur enn ellers ville være tilfelle. Although the refrigerator 11 is only shown schematically, it is clear that the low-temperature chamber 11a is provided with a separate, not shown, door separated from the compartment 11b. Although frost can collect on both evaporator parts 10a and 10b, such frost formation takes place much more slowly in the upper compartment 11a than in the lower compartment 11b, as the door to the upper compartment will not usually be opened as often as the door to the lower. Every time the door to room 11b is opened, a certain amount of the cold air in room 11b is replaced by the outside room air, which has a higher relative humidity. This air flows past the surfaces of the evaporator part 10b due to the natural air circulation in the room 11b, whereby the water vapor in the air condenses on the pipeline and flanges and forms a layer of frost or ice thereon. If a layer of frost of appreciable thickness were to be allowed to accumulate on the lower evaporator portion 10b, the effect of the cooling apparatus would be significantly reduced, and the system would work for longer periods of time to maintain the compartment 11b at the desired temperature than would otherwise be the case. case.

For å tilveiebringe avriming av fordamperdelen 10b ledes damper fra kokersystemet 24 ved en relativt høy temperatur til fordamperen 10 gjennom en strøm-ningsvei som omfatter ledningen 27 og to ledninger 41 og 42. Ved å innføre varme damper i fordampersystemet 10 økes kjøle-mediedampens partialtrykk i fordamperen og dens temperatur stiger over vannets frysepunkt. På denne måte smeltes meget hastig det rim som har samlet seg på fordampersystemet 10 av de varme damper som tilføres fra kokersystemet 24 i en forbindelsesledning som passerer forbi kondensatoren 30. In order to provide defrosting of the evaporator part 10b, vapors from the boiler system 24 are led at a relatively high temperature to the evaporator 10 through a flow path that includes the line 27 and two lines 41 and 42. By introducing hot vapors into the evaporator system 10, the partial pressure of the refrigerant vapor is increased in the evaporator and its temperature rises above the freezing point of water. In this way, the frost that has accumulated on the evaporator system 10 is melted very quickly by the hot vapors supplied from the boiler system 24 in a connecting line that passes past the condenser 30.

Ifølge oppfinnelsen tilføres varm damp fra kokeraggregatet 24 til fordampersystemet 10 på et slikt punkt at den lavere fordamperdel 10b effektivt avrimes, idet kjø-lingen av den øvre fordamperdel 10a kan fortsette slik at kjølingen av fryserommet lia fortsetter. Forbindelsesledningen 42 er tilkoblet til fordampersystemet 10 ved et punkt 43 ved hvilket den indifferente gass delvis er blitt beriket med kjølemediedamp og strømmer fra den øvre fordamperdel 10a mot den lavere fordamperdel 10b. Mens varm damp fra kokeraggregatet 24 over-føres fra dampledningen 27 til ledningene 41 og 42 for å strømme til fordamperdelen According to the invention, hot steam is supplied from the boiler unit 24 to the evaporator system 10 at such a point that the lower evaporator part 10b is effectively defrosted, as the cooling of the upper evaporator part 10a can continue so that the cooling of the freezer compartment 1a continues. The connection line 42 is connected to the evaporator system 10 at a point 43 at which the inert gas has been partially enriched with refrigerant vapor and flows from the upper evaporator part 10a towards the lower evaporator part 10b. While hot steam from the boiler unit 24 is transferred from the steam line 27 to the lines 41 and 42 to flow to the evaporator section

10b, vil fremdeles damp strømme oppover gjennom dampledningen mot kondensatoren 30 hvori den kondenserer og fra hvilken den i form av flytende kjølemedium strømmer gjennom ledningen 12 til den øvre fordamperdelen 10a. Når den varme damp innføres i fordampersystemet ved punktet 43 vil denne blandes med den indifferente gass som har forlatt den øvre fordamperdel 10a, og strømmer i medstrøm dermed inn i den lavere fordamperdel 10b. 10b, steam will still flow upwards through the steam line towards the condenser 30 in which it condenses and from which it flows in the form of liquid refrigerant through the line 12 to the upper evaporator part 10a. When the hot steam is introduced into the evaporator system at point 43, this will mix with the indifferent gas that has left the upper evaporator part 10a, and thus flow co-currently into the lower evaporator part 10b.

Mens varm damp innføres i fordamperdelen 10b for å høyne dens temperatur og smelte rim som er samlet på denne, tilføres flytende kjølemedium til fordamperdelen 10a, fordamper deri i nærvær av den indifferente gass, hvorved kjølevirkning tilveiebringes, hvilken kjølevirkning gjør det mulig å fortsette oppbevaringen av dypfrosne varer eller annet gods ved en sikker kjøletemperatur i fryserommet lia og også tilveiebringe is deri. Dessuten kan avrimingen av den lavere fordamperdelen 10b ved varm damp fra kokeraggregatet 24 føres igjennom tilstrekkelig hurtig til at temperaturen i kjølerommet 11b bare øker i forholdsvis liten grad, slik at matvarer kan oppbevares også her ved en sikker kjøletemperatur under den tid avrimingen av fordamperdelen 10b pågår. While hot steam is introduced into the evaporator section 10b to raise its temperature and melt frost collected thereon, liquid refrigerant is supplied to the evaporator section 10a, vaporizing therein in the presence of the inert gas, thereby providing a cooling effect, which cooling effect enables the continued storage of deep-frozen goods or other goods at a safe cooling temperature in the freezer room and also provide ice therein. In addition, the defrosting of the lower evaporator part 10b by hot steam from the boiler unit 24 can be carried out quickly enough that the temperature in the cooling room 11b only increases to a relatively small degree, so that food can be stored here also at a safe cooling temperature during the time that the defrosting of the evaporator part 10b is in progress .

Ifølge oppfinnelsen er det anordnet en U-formet væskelås 44 der kokerdampene overføres direkte til fordampersystemet 10 fra dampledningen 27, slik at væske automatisk oppsamles på en regulert måte i denne væskelås og automatisk fjernes derfra for tilveiebringelse av en helt automatisk avrimingsregulering, som er virksom avhengig av kjøloapparåtets arbeidsfor-hold. Som det fremgår av fig. 1 omfatter den U-formede væskelås en ledning 41 som ved 45 er forbundet til en åpning i dampledningen 27 og strekker seg nedover derfra, og en arm 46 av en omvendt U-formet ledning, hvis andre arm 47 er forbundet med sin lavere ende til dampledningen 27. According to the invention, a U-shaped liquid lock 44 is arranged where the boiler vapors are transferred directly to the evaporator system 10 from the steam line 27, so that liquid is automatically collected in a regulated manner in this liquid lock and automatically removed from there to provide a fully automatic defrost control, which is functionally dependent of the refrigeration appliance's working conditions. As can be seen from fig. 1, the U-shaped liquid trap comprises a line 41 which is connected at 45 to an opening in the steam line 27 and extends downwards therefrom, and an arm 46 of an inverted U-shaped line, the other arm 47 of which is connected at its lower end to the steam line 27.

Ledningen 41, hvis nedre ende er lukket omfatter en mellomdel som er anordnet nær inntil dampledningen 27 og langs denne, samt en bunndel som på grunn av at den strekker seg fra dampledningen og danner vinkel mot denne, kommer til å bli mindre påvirket av varme fra dampledningen 27. Det fremgår at armen 46 er forbundet med ledningen 41 umiddelbart over denne lednings lukkede ende, mens ledningen 42 som fører til fordamperdelen 10b, er forbundet med ledningen 41 på et nivå mellom armens 46 tilknytning dertil og nivået 48 mellom armene 46 og 47. The line 41, the lower end of which is closed, comprises an intermediate part which is arranged close to the steam line 27 and along it, as well as a bottom part which, due to the fact that it extends from the steam line and forms an angle with it, will be less affected by heat from the steam line 27. It appears that the arm 46 is connected to the line 41 immediately above the closed end of this line, while the line 42 leading to the evaporator part 10b is connected to the line 41 at a level between the connection of the arm 46 thereto and the level 48 between the arms 46 and 47 .

Ledningen 41 er skilt fra dampledningen 27 av et mellomrom 49 ved forbindelsen 45 og hvis vegg, når kjøleapparatet er i drift, alltid holder en noe lavere temperatur enn dampledningen 27, og i kokeraggregatet utdrevne damper passerer fra dampledningen 27 inn i ledningen 41 og kondenserer deri, idet kondenseringen finner sted på grunn av at innerveggene i ledningen 41 er koldere enn. innerveggen i ledningen 27. Det kondensat som dannes på den indre veggflaten i ledningen 41 oppsamles i den siste og lukker den nedre ende av ledningen 42, slik at varme damper ikke lenger kan strømme fra dampledningen 27 til fordamperdelen 10b gjennom ledningene 41 og 42. The line 41 is separated from the steam line 27 by a space 49 at the connection 45 and the wall of which, when the cooling device is in operation, always maintains a slightly lower temperature than the steam line 27, and in the boiler unit, expelled steam passes from the steam line 27 into the line 41 and condenses therein , the condensation taking place due to the fact that the inner walls of the line 41 are colder than. the inner wall of the line 27. The condensate that forms on the inner wall surface of the line 41 is collected in the latter and closes the lower end of the line 42, so that hot vapors can no longer flow from the steam line 27 to the evaporator part 10b through the lines 41 and 42.

Etter at strømningen av varm damp til ledningen 42 er blitt blokert av væske-søylen i ledningen 41 vil kondensat fremdeles oppsamles i den U-formede væskelås 44 og ledningen inntil det har nådd over-strømningspunktet 48 i armen 46, hvorpå den i væskelåsen samlede væske automatisk trekkes bort derfra ved hevertvirkning inn i armen 47 og vender tilbake til dampledningen 27. Følgelig vil væskelåsen automatisk tømmes for væske i ledningen 42 og den U-formede væskelås 44, bortsett After the flow of hot steam to line 42 has been blocked by the column of liquid in line 41, condensate will continue to collect in the U-shaped liquid trap 44 and the line until it has reached the overflow point 48 in arm 46, whereupon the liquid collected in the liquid trap is automatically drawn away from there by siphon action into the arm 47 and returns to the steam line 27. Accordingly, the liquid trap will automatically be emptied of liquid in the line 42 and the U-shaped liquid trap 44, except

fra den lille mengde væske som finnes i from the small amount of liquid contained in it

ledningen 41 under armens 46 tilknytning dertil. the wire 41 under the connection of the arm 46 thereto.

Så snart væsken er fjernet fra ledningen 42 og den U-formede væskelås 44 kan varme kokerdamper strømme fra dampledningen 27 til den lavere fordamperdel 10b gjennom ledningene 41 og 42 for å smelte rim som har samlet seg på fordamperdelen. Mens varm damp fra kokeren 24 strømmer gjennom ledningen 42, vil en viss kondensasjon finne sted også på innerveggen i ledningen 42. Denne, som er forbundet med sin øvre ende på oversiden av fordamperdelen 10b for ikke å innvirke på kjølemediestrømmen derved, heller nedad mot det sted der den er forbundet med ledningen 41, slik at det nevnte kondensat vil strømme mot væskelåsen og oppsamles i denne. Etter en viss tid, i hvilken fordamperdelen 10b er blitt helt avrimet, stenger det oppsamlede kondensat igjen væskelåsen 44 for dampens gjennomstrømning. Væsken vil fortsette å samles i væskelåsen 44 og også i ledningen 42 på grunn av kondensering av damp på den indre veggflate i ledningen 41 og etter ytterligere en viss tid vil væsken automatisk tømmes ut av væskelåsen. Once the liquid is removed from the line 42 and the U-shaped liquid trap 44, hot boiler steam can flow from the steam line 27 to the lower evaporator section 10b through the lines 41 and 42 to melt frost that has accumulated on the evaporator section. While hot steam from the boiler 24 flows through the line 42, some condensation will also take place on the inner wall of the line 42. This, which is connected with its upper end on the upper side of the evaporator part 10b so as not to affect the refrigerant flow thereby, rather downwards towards it place where it is connected to the line 41, so that the said condensate will flow towards the liquid trap and collect in it. After a certain time, in which the evaporator part 10b has been completely defrosted, the collected condensate again closes the liquid lock 44 for the flow of steam. The liquid will continue to collect in the liquid lock 44 and also in the line 42 due to condensation of steam on the inner wall surface of the line 41 and after a further certain time the liquid will automatically empty out of the liquid lock.

Det absorpsjonsmedium som kondenseres i rektifilatoren 28 renner tilbake til kokeraggregatet 24 gjennom dampledningen 27. Det kondensat som oppsamles i ledningen 41 utgjøres vesentlig av slik væske som dannes ved kondensering på ledningens indre veggflate. Når ledningen 42 blokeres av oppsamlet væske i ledningen The absorption medium that is condensed in the rectifier 28 flows back to the boiler unit 24 through the steam line 27. The condensate that is collected in the line 41 is made up essentially of such liquid that is formed by condensation on the inner wall surface of the line. When the line 42 is blocked by collected liquid in the line

41, danner den siste en blindtarm i forbindelse med dampledningen 27 ved et eneste punkt 45. Under disse forhold ligger dampene i ledningen 41 mer eller mindre stille og utenfor den ordinære sirkulasjon av damp, hvilken føres gjennom ledningen 27 fra kokeraggregatet 24 til rektifikatoren 28. 41, the latter forms an appendix in connection with the steam line 27 at a single point 45. Under these conditions, the vapors in the line 41 lie more or less still and outside the ordinary circulation of steam, which is carried through the line 27 from the boiler unit 24 to the rectifier 28.

Den tid, i hvilken avriming finner sted, og intervallene mellom avrimingene kan varieres i stor utstrekning ved endring av det volum væske som skal oppsamles, og likeså ved endring av den hastighet med hvilken kondensasjonen skjer. Det er således mulig å velge dimensjonen for ledningene 41 og 42 likesom for den U-formede væskelås, av hvilken armen 46 danner en del, og også å endre den relative stilling i vertikal retning mellom bunnen av ledningen 41, det sted ved hvilket ledningen 42 er forbundet med ledningen 41 samt overstrømningspunktet 48 ved heverten. Som et eksempel på passende verdier kan nevnes at de forskjellige deler kan dimensjoneres slik at tiden mellom avrimingene varierer mellom fireogtyve og åtteogfirti timer, hvilket tilsvarer den tid det vil ta for kondensat å oppsamles i ledningen 42 og den U-formede væskelås 44 opp til punktet 48 etter at væsken i ledningen 41 har blokert strømningsveien for damper inn i ledningen 42. Det kan også være passende å dimensjonere delene slik at den tid, i hvilken avrimingen finner sted, varierer mellom tredve minutter og en time, hvilket tilsvarer den tid som går med etterat væsken er blitt fjernet fra oppsamlingsstedet ved heverten for igjen å samles i ledningen 41 til et nivå deri ved hvilket dampens strømningsvei gjennom ledningen 42 er avstengt. The time in which defrosting takes place and the intervals between defrosts can be varied to a large extent by changing the volume of liquid to be collected, and likewise by changing the speed at which the condensation takes place. It is thus possible to choose the dimension of the lines 41 and 42 as well as of the U-shaped liquid lock, of which the arm 46 forms a part, and also to change the relative position in the vertical direction between the bottom of the line 41, the place at which the line 42 is connected to the line 41 as well as the overflow point 48 at the siphon. As an example of suitable values, it can be mentioned that the various parts can be dimensioned so that the time between defrosts varies between twenty-four and forty-eight hours, which corresponds to the time it will take for condensate to collect in the line 42 and the U-shaped liquid lock 44 up to the point 48 after the liquid in line 41 has blocked the flow path for vapors into line 42. It may also be appropriate to dimension the parts so that the time in which the defrosting takes place varies between thirty minutes and one hour, which corresponds to the time that elapses with after the liquid has been removed from the collection point at the siphon to collect again in the line 41 to a level therein at which the steam flow path through the line 42 is closed.

Av fig. 1 fremgår det at utdrivning av damp i kokersystemet 24 opphører når termostaten påvirker brenselstilførslen til brenneren 25', slik at bare en liten varme-mengde tilføres absorpsjonsoppløsningen i kokersystemet. Når dette inntreffer vil temperaturen i dampledningen 27 og ledningen 41 synke. Når driften av apparatet igjen igangsettes etter en frakoblingsperiode strømmer damper på nytt inn i ledningen 41 når denne ennu er relativt kald, idet dampledningen 27 er varmet opp av varme damper som passerer gjennom denne. Følgelig vil temperaturforskjellen mellom ledningen 41 og dampledningen 27 inntil denne være større når driften igangsettes etter en frakoblingsperiode enn når disse deler har oppnådd sine normale ar-beidstemperaturer, og dampene begynner å kondensere og oppsamles i ledningen 41 i et raskere tempo enn normalt. From fig. 1 it appears that the expulsion of steam in the boiler system 24 ceases when the thermostat affects the fuel supply to the burner 25', so that only a small amount of heat is supplied to the absorption solution in the boiler system. When this occurs, the temperature in the steam line 27 and the line 41 will drop. When the operation of the apparatus is started again after a disconnection period, steam flows into the line 41 again when this is still relatively cold, the steam line 27 being heated by hot steam passing through it. Consequently, the temperature difference between line 41 and steam line 27 until this will be greater when operation is started after a disconnection period than when these parts have reached their normal working temperatures, and the vapors begin to condense and collect in line 41 at a faster pace than normal.

Den ledning 41 som er forbundet med dampledningen 27 kan anordnes på en slik måte at temperaturforskjellen mellom dens veggflate og dampledningen blir mindre enn den som oppnåes ved det i fig. 1 viste utførelseseksempel, hvorved den hastighet med hvilken dampene kondenserer på den indre veggflate av den til dampledningen forbundne ledning reduseres slik at tiden mellom avrimingsperiodene forlenges. En slik modifikasjon vises i fig. 2 der deler tilsvarende dem som vises i fig. 1 har fått tilsvarende betegnelser med tillegg av bokstaven a. The line 41 which is connected to the steam line 27 can be arranged in such a way that the temperature difference between its wall surface and the steam line is smaller than that achieved by that in fig. 1 shown embodiment, whereby the rate at which the steam condenses on the inner wall surface of the line connected to the steam line is reduced so that the time between the defrosting periods is extended. Such a modification is shown in fig. 2 where parts corresponding to those shown in fig. 1 have been given similar designations with the addition of the letter a.

I fig. 2 strømmer i kokeraggregatet ut- In fig. 2 currents in the boiler unit out-

drevne damper gjennom en dampledning 27a til en rektifikator 28a med innvendige flateforstørrende organ 29a. Fra rektifikatoren 28a strømmer kjølemediedamp til kondensatoren 30a, i hvilken den kondenserer og fra hvilken flytende kjølemedium strømmer til fordampersystemet på tilsvarende måte som vist i fig. 1. En ledning 41a som er forbundet med dampledningen 27a ved punktet 45a og strekker seg nedad derfra er varmeledende forbundet med dampledningens ytre vegg 50. Ledningen 41a og en ledning 42a hvis øvre ende er forbundet med fordampersystemet på samme måte som ledningen 42 i fig. 1, danner en strømningsvei for damper for å smelte rim som er dannet på fordampersystemet. En væskelås 44a dannes av ledningen 41a og en arm 46a av en omvendt U-formet ledning hvis andre arm 47a er forbundet med sin nedre ende til en del av sirkulasjonssystemet for den indifferente gass, f. eks. til gasstemperaturutveksleren eller øvre del av absorbatorsløyfen 18a. driven steam through a steam line 27a to a rectifier 28a with internal surface enlarging members 29a. From the rectifier 28a, refrigerant vapor flows to the condenser 30a, in which it condenses and from which liquid refrigerant flows to the evaporator system in a similar manner as shown in fig. 1. A line 41a which is connected to the steam line 27a at point 45a and extends downwards from there is thermally connected to the steam line's outer wall 50. Line 41a and a line 42a whose upper end is connected to the evaporator system in the same way as line 42 in fig. 1, provides a flow path for steam to melt frost formed on the evaporator system. A liquid lock 44a is formed by the line 41a and an arm 46a of an inverted U-shaped line whose other arm 47a is connected at its lower end to a part of the circulation system for the inert gas, e.g. to the gas temperature exchanger or upper part of the absorber loop 18a.

Den varmeledende forbindelse 50 i fig. The heat-conducting connection 50 in fig.

2 strekker seg nedad fra den øvre del av 2 extends downwards from the upper part of

ledningen 41a til det område hvor ledningen 42a er forbundet dertil. Bunndelen av ledningen 41a mangler direkte varmeledende forbindelse med dampledningen 27a. På denne måte unngåes at dampbobler dannes i bunndelen av ledningen 41a på grunn av oppvarmning fra dampledningen 27a, hvilke bobler vil kunne forstyrre bort-trekkelsen av væske fra væskelåsen ved heverten når væsken er nådd til nivået ved punktet 48a. the line 41a to the area where the line 42a is connected thereto. The bottom part of the line 41a lacks a direct heat-conducting connection with the steam line 27a. In this way, it is avoided that steam bubbles are formed in the bottom part of the line 41a due to heating from the steam line 27a, which bubbles could interfere with the withdrawal of liquid from the liquid lock at the siphon when the liquid has reached the level at point 48a.

Temperaturen på ledningens 41a indre veggflate vil være noe lavere enn i dampledningen 27a og damper vil kondensere i ledningen 41a. Temperaturforskjellen mellom flatene i ledningen 41a og i dampledningen 27a vil imidlertid ikke være så stor som på tilsvarende vegger i fig. 1, hvorfor dampen kondenserer med en lavere hastighet i ledningen 41a enn i ledningen 41 ved utførelseseksemplet ifølge fig. 1. På denne måte kan tiden mellom avrimingene forlenges eller forkortes etter ønske avhengig av utstrekningen av den varmeledende forbindelse mellom dampledningen og den dermed forbundne ledning i hvilken kondensat dannes og oppsamles og som ut-gjør en del av forbindelsesledningen for damp, hvilken passerer forbi kondensatoren og står i forbindelse med fordampersystemet. The temperature on the inner wall surface of the line 41a will be somewhat lower than in the steam line 27a and steam will condense in the line 41a. However, the temperature difference between the surfaces in the line 41a and in the steam line 27a will not be as great as on the corresponding walls in fig. 1, why the steam condenses at a lower speed in line 41a than in line 41 in the embodiment according to fig. 1. In this way, the time between defrosts can be lengthened or shortened as desired depending on the extent of the heat-conducting connection between the steam line and the thus connected line in which condensate is formed and collected and which forms part of the connection line for steam, which passes past the condenser and is connected to the evaporator system.

Selv om tiden mellom avrimingene forlenges ved tilpassing av et utførelseseksem-pel ifølge fig. 2 istedenfor det som vises i fig. 1, kan lengden av avrimingstiden re-guleres slik at samme avrimingstid oppnåes i begge tilfelle ved at høyden mellom de steder der armen 46a og ledningen 42a er forbundet med ledningen 41a, endres for å kompensere for den langsommere kondensering i ledningen 41a. Although the time between the defrosts is extended by adapting an embodiment according to fig. 2 instead of what is shown in fig. 1, the length of the defrosting time can be regulated so that the same defrosting time is achieved in both cases by changing the height between the places where the arm 46a and the line 42a are connected to the line 41a to compensate for the slower condensation in the line 41a.

Et annet utførelseseksempel er vist i fig. 3 i hvilket deler som tilsvarer de i fig. 1 og 2 viste, har samme betegnelser med tillegg av bokstaven b. Another design example is shown in fig. 3 in which parts correspond to those in fig. 1 and 2 shown, have the same designations with the addition of the letter b.

Ved anordningen ifølge fig. 3 strøm-mer damper utdrevet i kokersystemet gjennom dampledningen 27b til en rektifikator 28b med overflateforstørrende organ 29b. Fra rektifikatoren 28b strømmer kjøleme-diedampen inn i kondensatoren 30b, hvori den kondenserer og fra hvilken kjøleme-diekondensatet renner til fordampersystemet på samme måte som vist i fig. 1. In the device according to fig. 3 streams of steam expelled in the boiler system through the steam line 27b to a rectifier 28b with surface enlarging member 29b. From the rectifier 28b the refrigerant vapor flows into the condenser 30b, in which it condenses and from which the refrigerant condensate flows to the evaporator system in the same way as shown in fig. 1.

Rundt dampledningen 27b er det an-orndet en hylse 41b' som danner en vertikal ledning 41b av ringform og strekker seg nedover fra en åpning 45b i dampledningen. En ledning 42b er forbundet med ledningen 41b' for dannelse av strømnings-veien for damp fra dampledningen til fordampersystemet. En væskelås 44b dannes av ledningen 41b og en arm 46b av et omvendt U-rør, hvis andre arm 47b er forbundet med den nedre ende til overdelen av absorbatorsløyfen 18b f. eks. Det er klart at utførelseseksemplet ifølge fig. 3 er mer eller mindre likt utførelseseksemplet i fig. 2, idet den vesentlige forskjell består i at ledningen 41b er anordnet omkring dampledningen 27b, idet fig. 2 ledningen 41a er varmeledende forbundet med dampledningen 27a ved 50. A sleeve 41b' is arranged around the steam line 27b, which forms a vertical ring-shaped line 41b and extends downwards from an opening 45b in the steam line. A line 42b is connected to the line 41b' to form the flow path for steam from the steam line to the evaporator system. A liquid lock 44b is formed by the line 41b and an arm 46b of an inverted U-tube, the other arm 47b of which is connected with the lower end to the upper part of the absorber loop 18b e.g. It is clear that the embodiment according to fig. 3 is more or less similar to the design example in fig. 2, with the essential difference being that the line 41b is arranged around the steam line 27b, with fig. 2 the line 41a is heat-conductingly connected to the steam line 27a at 50.

Ytterligere to utførelser av oppfinnelsen vises i fig. 4 og 5, i hvilke dampledningen forbi kondensatoren omfatter en væskelås i forbindelse med deler av kokersystemet. Detaljene i fig. 4 som tilsvarer ut-førelseseksemplet som er beskrevet oven-for, er betegnet med samme tall med tillegg av bokstaven c. I fig. 4 omfatter kokeraggregatet 24c et sentralrør 25c som kan oppvarmes ved hjelp av en ikke vist elektrisk varmepatron og er varmeledende forbundet med en væskesirkulasjonspumpe 23c og en koker 26c. Two further embodiments of the invention are shown in fig. 4 and 5, in which the steam line past the condenser comprises a liquid lock in connection with parts of the boiler system. The details in fig. 4, which corresponds to the embodiment described above, is denoted by the same number with the addition of the letter c. In fig. 4, the boiler unit 24c comprises a central pipe 25c which can be heated by means of an electric heating cartridge, not shown, and is thermally connected to a liquid circulation pump 23c and a boiler 26c.

Absorpsjonsoppløsning som er rik på kjølemedium strømmer fra en absorbatorbeholder, som beholderen 17 i fig. 1, og etter å ha passert en væsketemperaturut-veksler ledes oppløsningen gjennom en ledning 51 til et standrør 52 til hvts nedre ende pumpen 23c er forbundet. Væsken transporteres opp ved termosifonvirkning gjennom pumpen 23c til øvre del av kokerrøret 26c. Den fattige absorpsjonsoppløsningen, fra hvilken kjølemedium er utdrevet i kokeren 26c; ledes derfra gjennom en ledning 31c og en annen ledning i væsketemperaturutveksleren til absorbatorsløyfens øvre del, f. eks. på samme måte som vist i fig. 1. De frigjorte dampene som kommer inn i kokeren 26c gjennom pumpen 23c såvel som damper utdrevet fra oppløsningen i kokeren 26c strømmer gjennom en ledning 53 som er forbundet med standrøret 52 under væskenivået i dette. På samme måte danner væskesøylen i den øvre del av stand-røret 52 en analysator gjennom hvilken utdrevne damper passerer før de kommer inn i dampledningen 27c som fører til kondensatoren på samme måte som i fig. 1. Absorption solution rich in refrigerant flows from an absorber container, such as container 17 in FIG. 1, and after passing through a liquid temperature exchanger, the solution is led through a line 51 to a standpipe 52 to the lower end of which the pump 23c is connected. The liquid is transported up by thermosiphon action through the pump 23c to the upper part of the boiler tube 26c. The lean absorption solution, from which refrigerant is expelled in the digester 26c; is led from there through a line 31c and another line in the liquid temperature exchanger to the upper part of the absorber loop, e.g. in the same way as shown in fig. 1. The released vapors entering the boiler 26c through the pump 23c as well as vapors expelled from the solution in the boiler 26c flow through a line 53 which is connected to the standpipe 52 below the liquid level therein. In the same way, the liquid column in the upper part of the stand pipe 52 forms an analyzer through which expelled vapors pass before they enter the vapor line 27c which leads to the condenser in the same way as in fig. 1.

En ledning 41c er i fig. 4 varmeledende forbundet ved 50c med kokeren 26c og står i forbindelse med denne gjennom en åpning 45c. Ledningen 41c danner den ene arm av en U-formet væskelås 44c, hvis andre arm utgjøres av den ene arm 46c av et omvendt U-rør, hvis andre arm 47c er forbundet med ledningen 53. Bunndelen av ledningen 41c er anordnet i en vinkel til den del som er varmeledende forbundet med kokeren 26c og raker ut fra denne slik at sannsynligheten for dampdannelse i nederdelen av ledningen 41c minskes og hevertvirkningen av væsken i væskelåsen 44c ikke forstyrres. Som en følge av den så-kalte kolde veggs lov vil damper som passerer gjennom åpningen 45c inn i ledningen 41c kondensere i denne og oppsamles i væskelåsen 44c. Når væsken i armen 46c når overstrømningspunktet 48c fjernes væsken fra væskelåsen 44c ved hevertvirkning gjennom armen 47c til ledningen 53 hvorved muliggjøres at utdrevne damper strømmer fra ledningen 41c gjennom en åpning 42c' inn i ledningen 42c, hvis øvre ende munner inn i fordampersystemet. A line 41c is in fig. 4 heat-conducting connected at 50c with the boiler 26c and is connected to this through an opening 45c. The line 41c forms one arm of a U-shaped liquid lock 44c, the other arm of which is formed by one arm 46c of an inverted U-tube, the other arm 47c of which is connected to the line 53. The bottom part of the line 41c is arranged at an angle to the heat-conducting part connected to the boiler 26c and extending from this so that the probability of steam formation in the lower part of the line 41c is reduced and the siphoning effect of the liquid in the liquid lock 44c is not disturbed. As a result of the so-called cold wall law, vapors that pass through the opening 45c into the line 41c will condense in this and collect in the liquid lock 44c. When the liquid in the arm 46c reaches the overflow point 48c, the liquid is removed from the liquid lock 44c by siphoning action through the arm 47c to the line 53, thereby making it possible for expelled vapors to flow from the line 41c through an opening 42c' into the line 42c, the upper end of which opens into the evaporator system.

Utførelsen ifølge fig. 5 skiller seg fra den i fig. 4 viste ved at bare damper fra pumpen passerer inn i den ene arm av en U-formet væskelås for å kondenseres og oppsamles der. Delene i fig. 5 som tilsvarer de tidligere beskrevne har samme betegnelser med tillegg av bokstaven d. Kokeraggregatet 24d omfatter et sentralrør 25d som er anordnet for elektrisk oppvarmning og varmeledende forbundet med en koker 26d og en pumpe 23d. Rik absorpsjonsopp-løsning strømmer fra absorbatoren gjennom en ledning i væsketemperaturutveksleren 22d og en ledning 55 til kokeren 26d. Fattig oppløsning fra kokeren 26d strøm-mer fra nederdelen gjennom en pumpe 23d hvori væsken transporteres opp til øvre ende av et standrør 56. Fattig oppløsning strømmer fra nedre ende av standrøret 56 gjennom en annen passasje i væsketemperaturutveksleren 22d til øvre del av en ab-sorpsjonssløyfe, f. eks. tilsvarende sløyfen 18 i fig. 1. I kokeren 26d utdrevne damper strømmer gjennom en dampledning 27d til en kondensator. The embodiment according to fig. 5 differs from that in fig. 4 showed that only vapors from the pump pass into one arm of a U-shaped liquid trap to be condensed and collected there. The parts in fig. 5 which correspond to those previously described have the same designations with the addition of the letter d. The boiler unit 24d comprises a central pipe 25d which is arranged for electrical heating and heat-conductingly connected to a boiler 26d and a pump 23d. Rich absorption solution flows from the absorber through a line in the liquid temperature exchanger 22d and a line 55 to the digester 26d. Lean solution from the digester 26d flows from the lower part through a pump 23d in which the liquid is transported up to the upper end of a standpipe 56. Lean solution flows from the lower end of the standpipe 56 through another passage in the liquid temperature exchanger 22d to the upper part of an absorption loop , e.g. corresponding to loop 18 in fig. 1. In the boiler 26d, expelled vapors flow through a vapor line 27d to a condenser.

Damp fra øvre ende av pumpen 23d strømmer gjennom en forbindelse 57 til øvre ende av en nedad rettet ledning 41d som er varmeledende forbundet ved 50d med dampledningen 27d. Ledningen 41d danner den ene arm av en U-formet væskelås 44d, hvis andre arm utgjøres av en omvendt V-formet ledning, hvis andre arm 47d er forbundet med dampledningen 27d. Når væsken fjernes fra væskelåsen 44d gjennom heverten, kan damp strømme fra ledningen 41d inn i ledningen 42d som er forbundet med sin øvre ende til fordampersystemet. Steam from the upper end of the pump 23d flows through a connection 57 to the upper end of a downwardly directed line 41d which is thermally conductively connected at 50d to the steam line 27d. The line 41d forms one arm of a U-shaped liquid lock 44d, the other arm of which is constituted by an inverted V-shaped line, the other arm 47d of which is connected to the vapor line 27d. As the liquid is removed from the liquid trap 44d through the siphon, vapor can flow from line 41d into line 42d which is connected at its upper end to the evaporator system.

Når den nedre ende av ledningen 42d er lukket av væske, vil dampene fra pumpen 23d strømme gjennom forbindelsen 57 og en ledning 58 som er forbundet med sin nedre ende til kokeren 26d. Damper fra ledningen 58 presses gjennom væsken i øvre del av kokeren 26d og analyseres, hvorpå dampen blandes med damp som er blitt utdrevet i oppløsningen i kokeren 26d og strømmer oppover i dampledningen 27d. When the lower end of the line 42d is closed by liquid, the vapors from the pump 23d will flow through the connection 57 and a line 58 which is connected at its lower end to the boiler 26d. Steam from the line 58 is forced through the liquid in the upper part of the boiler 26d and analyzed, after which the steam is mixed with steam that has been expelled in the solution in the boiler 26d and flows upwards in the steam line 27d.

I fig. 4 er ledningen 41c varmeledende forbundet ved 50c med kokeren 26c, hvori en væskesøyle med varm absorpsjonsopp-løsning finnes. Likesom i fig. 1 og de andre beskrevne utførelseseksemplene vil utdriv-ningen av damp i kokersystemet 24c opp-høre når termostaten slår i fra eller ned-setter varmetilførselen til kokersystemet. Når dette inntreffer vil ikke lenger koker-røret 26c og ledning 41c påvirkes av varme damper og temperaturen i disse deler vil synke i noen grad. Når driften av apparatet gjenopptas etter en fraslagningsperiode vil imidlertid utdrevne damper strømme inn i ledningen 41c når den ennu er relativt varm på grunn av varmeoverføringen fra væskesøylen i kokeren 26c. In fig. 4, the conduit 41c is heat-conductingly connected at 50c to the boiler 26c, in which a liquid column of hot absorption solution is contained. As in fig. 1 and the other described embodiments, the expulsion of steam in the boiler system 24c will cease when the thermostat switches off or reduces the heat supply to the boiler system. When this occurs, the boiler tube 26c and line 41c will no longer be affected by hot vapors and the temperature in these parts will drop to some extent. However, when the operation of the apparatus is resumed after a shutdown period, expelled vapors will flow into the line 41c when it is still relatively hot due to the heat transfer from the liquid column in the boiler 26c.

Når apparatet etter fraslag igjen igangsettes vil således temperaturforskjellen mellom kokeren 26c og ledningen 41c ofte ligge nær den som opprettholdes når delene har nådd normal driftstemperatur og utdrevne damper begynner å kondensere og oppsamles inne i ledningen 41c med stort sett konstant hastighet, når kokeren 26c og ledningen 41c har normal driftstemperatur og også når driften igjen igangsettes etter fraslag. When the device is restarted after switching off, the temperature difference between the boiler 26c and the line 41c will therefore often be close to that which is maintained when the parts have reached normal operating temperature and expelled vapors begin to condense and collect inside the line 41c at a largely constant rate, when the boiler 26c and the line 41c has normal operating temperature and also when operation is restarted after switching off.

Temperaturforskjellen mellom ledningen 41c og kokeren 26c vil i et hvert fall være mindre enn den skal være om øvre del av kokerrøret ikke inneholdt væske. Den hastighet med hvilken damper kondenserer i ledningen 41c blir ikke uforholdsmessig stor i den tid disse deler oppvarmes til den normale driftstemperatur. The temperature difference between the line 41c and the boiler 26c will in any case be less than it should be if the upper part of the boiler tube did not contain liquid. The rate at which steam condenses in line 41c does not become disproportionately large during the time these parts are heated to the normal operating temperature.

I fig. 6 vises ytterligere en utførelses-form for oppfinnelsen ved hvilken kondensat vil dannes og oppsamles i en væskelås med stort sett samme hastighet under alle forekommende driftsbetingelser. Detaljer som i fig. 6 tilsvarer detaljer i fig. 1 har samme betegning og slike som tilsvarer de tidligere beskrevne detaljer har samme be-tegnelse med tillegg av bokstaven e. In fig. 6 shows a further embodiment of the invention in which condensate will be formed and collected in a liquid trap at substantially the same rate under all operating conditions. Details as in fig. 6 corresponds to details in fig. 1 has the same designation and those that correspond to the previously described details have the same designation with the addition of the letter e.

I fig. 6 omfatter en U-formet væskelås 44e en del 41g av en omvendt U-formet ledning 41e som er forbundet ved 45e til en åpning i dampledningen 27 og en arm 46e av en annen omvendt U-formet ledning hvis andre arm 47e er forbundet med sin nedre ende til gassirkulasjonssystemet, f. eks. til overdelen av absorbatorsløyfen 18. In fig. 6, a U-shaped liquid trap 44e comprises a portion 41g of an inverted U-shaped conduit 41e which is connected at 45e to an opening in the vapor conduit 27 and an arm 46e of another inverted U-shaped conduit whose other arm 47e is connected to its lower end to the gas circulation system, e.g. to the upper part of the absorber loop 18.

Den omvendte U-formede ledning 41e omfatter en del 41f som strekker seg oppad fra dens forbindelse med dampledningen ved 45e, og en nedadrettet del 41g varmeledende forbundet ved 50e med dampledningen. En ledning 42e er forbundet med ledningen 41g for å fullbyrde strømnings-veien for damper fra dampledningen 27 til fordampersystemet 10. Nederdelen av ledningen 41g er bøyet og rettet fra dampledningen 27 slik at den kommer ut av direkte varmeledende forbindelse med dampledningen og dampdannelse i ledningen 41g unngåes. Det fremgår at armen 46e er forbundet til ledningen 41g umiddelbart over dennes lukkede bunnende idet ledningen 42e som fører til fordampersystemets del 10b, er forbundet med ledningen 41g på et nivå mellom forbindelsen for armen 46e til denne og nivået 48e av armene 46e og 47e. The inverted U-shaped conduit 41e comprises a portion 41f extending upwardly from its connection with the vapor conduit at 45e, and a downwardly directed portion 41g thermally conductively connected at 50e to the vapor conduit. A line 42e is connected to the line 41g to complete the flow path of steam from the steam line 27 to the evaporator system 10. The lower part of the line 41g is bent and straightened from the steam line 27 so that it comes out of direct heat conducting connection with the steam line and steam generation in the line 41g be avoided. It appears that the arm 46e is connected to the line 41g immediately above its closed bottom, the line 42e leading to the evaporator system part 10b being connected to the line 41g at a level between the connection for the arm 46e to this and the level 48e of the arms 46e and 47e.

Når det i fig. 6 viste system er i drift, strømmer kokerdamper oppover gjennom dampledningen 27 til rektifikatoren 28 og dampen vil også strømme inn i den omvendte U-formede ledning 41e. Da ledningen 41f er skilt fra dampledningen ved et mellomrom 49e foruten akkurat ved stedet 45e, og ledningen 41g er varmeledende forbundet med dampledningen 27 langs en vertikal sone 50e, vil veggene for begge ledningene 41f og 41g ligge på noe lavere temperatur enn dampledningens, og damper som passerer inne i ledningene 41f og 41g, kondenserer deri. When in fig. 6 system is in operation, boiler steam flows upwards through the steam line 27 to the rectifier 28 and the steam will also flow into the inverted U-shaped line 41e. Since the line 41f is separated from the steam line at a space 49e besides exactly at the location 45e, and the line 41g is thermally connected to the steam line 27 along a vertical zone 50e, the walls of both lines 41f and 41g will be at a slightly lower temperature than that of the steam line, and steam which passes inside the lines 41f and 41g, condenses therein.

Det kondensat som dannes i ledningen 41f vil imidlertid renne tilbake inn i dampledningen 27. Det kondensat som dannes i ledningen 41 g oppsamles derimot i den sistnevnte og lukker etter en viss tid den nedre ende av ledningen 42e, slik at varme damper ikke lenger strømmer fra dampledningen 27 til fordamperdelen 10b. The condensate formed in line 41f will, however, flow back into steam line 27. The condensate formed in line 41g, on the other hand, is collected in the latter and after a certain time closes the lower end of line 42e, so that hot steam no longer flows from the steam line 27 to the evaporator part 10b.

Når væsken som er oppsamlet i ledningen 41g har steget til overstrømnings-punktet 48e i armen 46e, vil væsken i væskelåsen automatisk fjernes derfra gjennom heverten og strømme til den øvre del av absorbatorsløyfen 18. Heverten virker på en slik måte at væsken i væskelåsen trekkes bort fra denne på et sted på forbindelsesledningen mellom kokeraggregatet og fordampersystemet, som dannes av ledningene 41e og 42e mellom disse led-ningers avslutningspunkt til apparatet for-øvrig. When the liquid collected in the line 41g has risen to the overflow point 48e in the arm 46e, the liquid in the liquid trap will automatically be removed from there through the siphon and flow to the upper part of the absorber loop 18. The siphon works in such a way that the liquid in the liquid trap is drawn away from this at a place on the connection line between the boiler unit and the evaporator system, which is formed by the lines 41e and 42e between these lines' termination point to the rest of the appliance.

Det kondensat som er oppsamlet i ledningen 41g er stort sett bare slik væske som dannes ved kondensering på denne lednings innervegg. Når væskelåsen er stengt vil derfor damp i ledningsdelen 41g ligge mer eller mindre stille og utenfor den ordinære strømningsvei for damp gjennom dampledningen 27 fra kokeraggregatet 24 til rektifikatoren 28. The condensate which is collected in the line 41g is mostly only such liquid which is formed by condensation on the inner wall of this line. When the liquid lock is closed, steam in the line part 41g will therefore lie more or less still and outside the ordinary flow path for steam through the steam line 27 from the boiler unit 24 to the rectifier 28.

Om den øvre ende av ledningen 41 g var direkte forbundet med dampledningen 27 og ledningen 41f var borte, ville temperaturforskjellen mellom ledningen 41g og dampledningen 27 inntil denne være større når driften av systemet igangsettes etter en fra kobling enn når disse deler arbeider ved normal driftstemperatur, og damper ville begynne å kondensere og oppsamles inne i ledningen 41g i raskere tempo enn normalt. Når driften igangsettes etter ut-koblingen ville damp strømme inn i ledningen 41g mens den ennu er relativt kold, mens dampledningen 27 er varmet opp av de passende varme damper. If the upper end of the line 41g was directly connected to the steam line 27 and the line 41f was gone, the temperature difference between the line 41g and the steam line 27 up to this would be greater when operation of the system is started after a disconnection than when these parts work at normal operating temperature, and vapors would begin to condense and collect inside conduit 41g at a faster rate than normal. When the operation is initiated after the disconnection, steam would flow into the line 41g while it is still relatively cold, while the steam line 27 is heated by the appropriate hot steams.

Ifølge oppfinnelsen er ledningen 41g skilt fra det sted på ledningen 41e der den sistnevnte er forbundet ved 45e med damp-ledninger 27, slik at kondensat vil dannes og oppsamles i ledningen 41g stort sett med samme hastighet under alle driftsbetingelser. Når termostaten reduserer var-metilførslen ved å minske brenseltilførslen til brenneren 25' og bare en liten varme-mengde tilføres kokeren 24, vil dampledningen 27 og ledningene 41f og 41g ikke lenger påvirkes av varme damper, men temperaturen på disse deler vil synke. Under disse forhold vil indifferent gass trekkes tilbake inn i kondensatoren 30 fra ledningen 33. I tilfelle termostaten slår fra kjøleapparatet i en tilstrekkelig lang peri-ode, vil den indifferente gass i kondensatoren 30 også strømme inn i dampledningen 27 og inn i ledningene 41f og 41g for mer eller mindre å fylle disse. Når termostaten setter i gang varmetilførselen og utdrivning av damp igjen finner sted, vil dampen som strømmer oppover gjennom dampledningen 27 i begynnelsen diffundere gjennom den indifferente gass deri. På samme måte vil dampen passere inn i ledningen 41f men må her diffundere gjennom den indifferente gass i denne del av ledningen 41e før den når ledningen 41g. Snart trenges imidlertid den indifferente gass i ledningene 41f og 41g unna i dampledningen 27 og kondensatoren 30 av de utdrevne damper, slik at den indifferente gass igjen føres inn i ledningen 33 fra kondensatoren 30. According to the invention, line 41g is separated from the place on line 41e where the latter is connected at 45e with steam lines 27, so that condensate will form and collect in line 41g at substantially the same rate under all operating conditions. When the thermostat reduces the heat supply by reducing the fuel supply to the burner 25' and only a small amount of heat is supplied to the boiler 24, the steam line 27 and the lines 41f and 41g will no longer be affected by hot steam, but the temperature of these parts will drop. Under these conditions, inert gas will be drawn back into the condenser 30 from the line 33. In the event that the thermostat switches off the cooling apparatus for a sufficiently long period, the inert gas in the condenser 30 will also flow into the steam line 27 and into the lines 41f and 41g to more or less fill these. When the thermostat initiates the heat supply and expulsion of steam again takes place, the steam flowing upwards through the steam line 27 will initially diffuse through the indifferent gas therein. In the same way, the steam will pass into the line 41f but here must diffuse through the indifferent gas in this part of the line 41e before it reaches the line 41g. Soon, however, the inert gas in the lines 41f and 41g is forced away into the steam line 27 and the condenser 30 by the expelled vapours, so that the inert gas is again fed into the line 33 from the condenser 30.

I det i fig. 6 viste utførelseseksempel vil dampene ved igangsetting av apparatet oppvarme både ledningen 41g og den inntil denne beliggende dampledningen 27 i en viss tid før dampene kan diffundere gjennom den indifferente gass i ledningen 41f og nå ledningen 41g, slik at den sistnevnte og dampledningen inntil denne har oppnådd sine normale arbeidstemperatu-rer når dampen begynner å kondensere og oppsamles i ledningen 41g. Følgelig vil temperaturforskjellen mellom ledningen 41g og den nærliggende dampledningen alltid være stort sett den samme når kondensering og oppsamling av væske i ledningen 41g finner sted, uavhengig av om apparatet arbeider ved normal drift med full var-metilførsel eller om driften igangsettes akkurat etter en utkoblingsperiode og temperaturen av de to nevnte deler holder på å øke til sine normale driftstemperaturer. In that in fig. 6, when the device is started, the vapors will heat up both the line 41g and the adjacent steam line 27 for a certain time before the vapors can diffuse through the indifferent gas in the line 41f and reach the line 41g, so that the latter and the steam line until this has reached their normal working temperatures when the steam begins to condense and collect in line 41g. Consequently, the temperature difference between the line 41g and the nearby steam line will always be largely the same when condensation and collection of liquid in the line 41g takes place, regardless of whether the apparatus works during normal operation with full heat input or if operation is started just after a switch-off period and the temperature of the two mentioned parts continues to rise to their normal operating temperatures.

Det fremgår av det foregående at anordningen ifølge oppfinnelsen er utført slik at avriming av fordampersystemet kan tilveiebringes med fulltsendig automatisk virkende midler, idet anordningen er slik at den selv setter i gang avrimingen og automatisk avslutter denne etter ønsket tid. Det er klart at de forskjellige utførelsesek-sempler som er vist og beskrevet er slik at avrimingsanordningen kan varieres for å tilpasses de mest forskjellige driftsforhold. It appears from the foregoing that the device according to the invention is designed so that defrosting of the evaporator system can be provided with fully automatic means, the device being such that it initiates the defrost itself and automatically ends it after the desired time. It is clear that the different design examples shown and described are such that the defrosting device can be varied to adapt to the most different operating conditions.

Ved utførelseseksemplene ifølge fig. 1, 2, 3 og 6 vil fordamperdelen 10a som arbeider ved lav temperatur fortsette å arbeide i fryserommet lia mens avrimingen av høytemperaturdelen 10b pågår. Ettersom varme damper innføres i forbindelsesledningen i alle disse utførelseseksempler ved et sted på dampledningen mellom kokeraggregatet og rektifikatoren, dannes en strømningsvei for varme damper direkte til fordamperdelen 10b, hvilken frembyr mindre motstand mot gassens strømning enn hva som finnes i strømningsveien gjennom kondensatoren. Avrimingen av fordamperdelen 10b tilveiebringes således på samme tid som kjølemediekondensat tilføres fordamperdelen 10a, slik at denne kan fortsette å arbeide og avgi kjøleeffekt. In the design examples according to fig. 1, 2, 3 and 6, the evaporator part 10a which works at a low temperature will continue to work in the freezer compartment 1a while the defrosting of the high temperature part 10b is in progress. As hot vapors are introduced into the connecting line in all these embodiments at a location on the vapor line between the boiler unit and the rectifier, a flow path for hot vapors directly to the evaporator section 10b is formed, which presents less resistance to the flow of the gas than is found in the flow path through the condenser. The defrosting of the evaporator part 10b is thus provided at the same time as refrigerant condensate is supplied to the evaporator part 10a, so that it can continue to work and emit a cooling effect.

På samme måte kommer ved anordningen ifølge fig. 5 varme damper fra kokeren 26d til å fortsette å tilføres kondensatoren gjennom dampledningen 27d, mens frigjorte pumpedamper strømmer gjennom ledningene 41 d og 42d til fordampersystemet under avrimingsperioden. Ved utførel-sen ifølge fig. 4 vil imidlertid all damp strømme gjennom forbindelsesledningen direkte til fordampersystemet når avriming tilveiebringes. Den øvre del av væskesøy-len i standrøret 52 i fig. 4 vil her stenge veien for damper ved den nedre ende av ledningen 53 når væske fjernes fra ledningen 41c gjennom heverten, idet væskesøy-len i standrøret 52 frembyr betydelig større motstand mot dampen enn den åpne forbindelsesledningen 41c og 42c som står i forbindelse med damprommet i kokerrøret 26c ved åpningen 45c. In the same way, the device according to fig. 5 hot vapors from the boiler 26d to continue to be supplied to the condenser through vapor line 27d, while released pump vapors flow through lines 41d and 42d to the evaporator system during the defrost period. In the embodiment according to fig. 4, however, all steam will flow through the connecting line directly to the evaporator system when defrosting is provided. The upper part of the liquid column in the standpipe 52 in fig. 4 will here close the path for steam at the lower end of the line 53 when liquid is removed from the line 41c through the siphon, as the column of liquid in the stand pipe 52 offers significantly greater resistance to the steam than the open connection line 41c and 42c which are connected to the steam space in the boiler tube 26c at the opening 45c.

Claims (14)

1. Fremgangsmåte for tilveiebringelse av avriming ved med indifferent gass arbeidende absorpsjonskjøleapparater med en koker, fra hvilken utdrevne damper gjennom en dampledning tilføres en kondensator, og en ledning fra kondensatoren fører flytende kjølemedium til et fordampersystem, samt med en forbindelsesledning med en regulerbar væskelås for føring av i kokersystemet utdrevne damper utenom kondensatoren til fordampersystemet, idet fra kokersystemet kommende damper bringes til å kondensere i forbindelsesledningen og oppsamles der for etter å ha steget til et høyere nivå å danne en væskelås, som stenger for strømning av kjølemediumdamp til fordampersystemet, karakterisert ved at den oppsamlede væske automatisk fjernes når væsken har steget til et bestemt over væskelåsen liggende nivå, ved at væsken ved hevertvirkning1. Method for providing defrosting in inert gas-operated absorption chillers with a boiler, from which expelled vapors are supplied through a vapor line to a condenser, and a line from the condenser leads liquid refrigerant to an evaporator system, as well as with a connecting line with an adjustable liquid lock for guidance of vapors expelled in the boiler system outside the condenser to the evaporator system, as vapors coming from the boiler system are brought to condense in the connection line and are collected there to, after rising to a higher level, form a liquid lock, which closes the flow of refrigerant vapor to the evaporator system, characterized by the collected liquid is automatically removed when the liquid has risen to a certain level above the liquid lock, by the liquid being siphoned e. 1. trekkes bort fra forbindelsesledningen ned til et nivå på et mellom denne lednings ender liggende sted, slik at kjølemedium-damp kan strømme gjennom forbindelsesledningen til fordampersystemet.e. 1. is pulled away from the connecting line down to a level at a place lying between the ends of this line, so that refrigerant vapor can flow through the connecting line to the evaporator system. 2. Fremgangsmåte som angitt i påstand 1, karakterisert ved at kondenseringen i forbindelsesledningen sinkes. 2. Method as stated in claim 1, characterized in that the condensation in the connecting line is reduced. 3. Fremgangsmåte som angitt i påstand 2, karakterisert ved at kondenseringen i forbindelsesledningen sinkes ved var-metilførsel til den del av forbindelsesledningen hvori kondenseringen finner sted. 3. Method as stated in claim 2, characterized in that the condensation in the connecting line is reduced by heat supply to the part of the connecting line in which the condensation takes place. 4. Fremgangsmåte som angitt i påstand 2, karakterisert ved at en del av det i forbindelsesledningen utfallende kondensat tilbakeføres til den med damp matende ledning. 4. Method as stated in claim 2, characterized in that part of the condensate falling out in the connection line is returned to the steam-feeding line. 5. Fremgangsmåte som angitt i påstandene 1—4, karakterisert ved at dampene gjennom forbindelsesledningen føres inn i bare en del av fordampersystemet, fortrinsvis i høytemperaturdelen, mens de øvrige deler, spesielt isfrysningsdelen eller dypkjølingsdelen, arbeider kontinuerlig uten avbrytelse ved avrimingen. 5. Method as stated in claims 1-4, characterized in that the vapors are fed through the connection line into only one part of the evaporator system, preferably in the high-temperature part, while the other parts, especially the ice-freezing part or the deep-cooling part, work continuously without interruption during the defrosting. 6. Fremgangsmåte som angitt i påstand 5, karakterisert ved at damper gjennom forbindelsesledningen føres inn i en senere del i fordampersystemet regnet i den normale gass-sirkulasjons strømnings-retning der. 6. Method as stated in claim 5, characterized in that steam is introduced through the connection line into a later part of the evaporator system calculated in the normal gas circulation flow direction there. 7. Anordning for å utføre den i påstand 1 angitte fremgangsmåte omfattende med indifferent gass arbeidende absorp-sjonskjøleapparater med en koker, fra hvilken utdrevne damper gjennom en dampledning tilføres en kondensator, og en ledning fra kondensatoren fører flytende kjølemedium til et fordampersystem, samt med en forbindelsesledning forbi kondensatoren for føring av i kokersystemet utdrevne damper til fordampersystemet, idet de med forbindelsesledningen kommuni-serende ledninger er anordnet slik for kjent akkumulering av i forbindelsesledningen utfallende kondensat at forbindelsen er åpen inntil en væskelås dannes i forbindelsesledningen for å stenge av damptilførse-len til fordampersystemet etter akkumulering av en første bestemt kondensatmengde i forbindelsesledningen, karakterisert ved at det er anordnet en hevert e. 1. for perio-disk fjernelse av væskelåsen ved automatisk bortføring av væske på et mellom for-bindelsesledningens ender beliggende sted etter akkumulering av den første bestemte kondensatmengde pluss en annen bestemt kondensatmengde. 7. Device for carrying out the method specified in claim 1 comprising absorption cooling devices working with inert gas with a boiler, from which expelled vapors are fed through a steam line to a condenser, and a line from the condenser leads liquid cooling medium to an evaporator system, as well as with a connecting line past the condenser for conducting vapors expelled in the boiler system to the evaporator system, the lines communicating with the connecting line being arranged in such a way for known accumulation of condensate falling out in the connecting line that the connection is open until a liquid lock is formed in the connecting line to shut off the steam supply to the evaporator system after the accumulation of a first determined amount of condensate in the connecting line, characterized by the fact that a strainer is arranged e. 1. for periodic removal of the liquid lock by automatic removal of liquid at a place located between the ends of the connecting line after the accumulation of the first determined amount of condensate plus another determined amount of condensate. 8. Anordning som angitt i påstand 7, karakterisert ved at heverten er koblet til væskelåsen på en slik måte at væsken automatisk fjernes når væskenivået er steget til en bestemt høyde. 8. Device as stated in claim 7, characterized in that the siphon is connected to the liquid lock in such a way that the liquid is automatically removed when the liquid level has risen to a certain height. 9. Anordning som angitt i påstand 8, karakterisert ved at munningen for hever-tens sugerør ligger på et lavere nivå enn den for dampenes gjennomstrømning be-regnende åpning, som legges fri ved tøm-ning av væskelåsen. 9. Device as stated in claim 8, characterized in that the mouth for the siphon's suction tube is at a lower level than the opening for the steam flow, which is left free when the liquid trap is emptied. 10. Anordning som angitt i noen av påstandene 7—9, karakterisert ved at hev-ertens andre arm er koblet til samme fordamperdel som forbindelsesledningen. 10. Device as stated in any of the claims 7-9, characterized in that the other arm of the siphon is connected to the same evaporator part as the connecting line. 11. Anordning som angitt i noen av påstandene 7—10, karakterisert ved at oppsamlingsstedet for kondensat er anordnet inne i apparatets kokeaggregat. 11. Device as stated in any of the claims 7-10, characterized in that the collection point for condensate is arranged inside the appliance's cooking unit. 12. Anordning som angitt i noen av påstandene 7—11, karakterisert ved at den til oppsamlingsstedet førende dampledning er koblet til damprommet ved apparatets væskesirkulasjonspumpe. 12. Device as specified in any of claims 7-11, characterized in that the steam line leading to the collection point is connected to the steam room by the device's liquid circulation pump. 13. Anordning som angitt i noen av påstandene 7—12, karakterisert ved at kon-denseringsdelen ved oppsamlingsstedet er varmeledende forbundet med dampledningen fra kokeaggregatet til kondensatoren. 13. Device as stated in any of claims 7-12, characterized in that the condensing part at the collection point is heat-conductingly connected to the steam line from the cooking unit to the condenser. 14. Anordning som angitt i påstand 11 eller 12, karakterisert ved at kondense-ringsdelen ved oppsamlingsstedet er varmeledende forbundet med apparatets koker på et slikt nivå at varmeinnholdet i den i kokeren værende væske kan benyttes for utjevning av temperaturforskjellen mellom kokeraggregatets damprom og nevnte kondenseringsdel.14. Device as stated in claim 11 or 12, characterized in that the condensing part at the collection point is heat-conductingly connected to the device's boiler at such a level that the heat content of the liquid in the boiler can be used to equalize the temperature difference between the steam room of the boiler unit and said condensing part.